BE415857A

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Publication number: BE415857A
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Description

EMI1.1
j/flcéàé et dispositifs pour l'alimentation de générateurs de vapeur --------
La présente invention concerne un procédé pour l'alimentation de générateurs de vapeur ainsi que des dispositifs pour la réalisation du procédé, par lesquels il est possible de la manière la plus simple de réaliser un séchage de la vapeur produite ainsi qu'une réintroduction de la partie du fluide de travail produit non vaporisée pour une puissance de vaporisation déterminée .de la chaudière, ou du fluide de travail introduit en trop dans la chaudière. L'avantage essentiel du procédé suivant la présente invention réside toutefois dans le fait qu'en cas de la réintroduction de la partie non vaporisée, un réglage de la quantité de fluide de travail fraîchement introduit dans le générateur de vapeur est produit.

Le nouveau procédé consiste en ce que le mélange de vapeur

ou de liquide produit, ou bien le fluide de travail introduit en trop dans la chaudière, est conduit d'abord à un séparateur, par exemple uns pompe centrifuge, dans lequel se produit la séparation des parties non vaporisées de la vapeur produite. Jans ce séparateur on imprime, sous l'action de la force centrifuge et de la pression de la chaudière, au fluide séparé non vaporisé une pression d'une élévation telle qu'il est renvoyé directement dans la conduite d'alimentation de la pompe alimentaire de la chaudière.

Il se produit ainsi un réglage complètement automatique de la quantité du fluide de travail fraîchement introduit. Le réglage est produit par le fait que le fluide non vaporisé amené de la pompe centrifuge lors de la réalimentation, produit dans la conduite d'alimentation de la chaudière une pression dépassant la pression de refoulement de la pompe alimentaire de la chaudière, et par conséquent entrave ou diminue momentanément la refoulement d'eau d'alimentation par.la pompe alimentaire de la chaudière.

La présente invention comprend en outre un procédé et des dispositifs par lesquels un séchage complet de la vapeur produite est assuré, même en cas de puissance- de vaporisation diminuée de la chaudière.

@n a prévu en outre des moyens de couvrir l'énergie nécessaire pour l'actionnement du séparateur et éventuellement aussi de la pompe alimentaire de chaudière par l'u- tilisation d'un-- partie de la chute de pression de la vapeur produite. On a imaginé en outre des dispositifs particuliers pour provoquer un réglage supplémentaire de la quantité du fluide de travail alimentant la chaudière.

Le nouveau procédé peut être employé pour des chaudières de tous genres. Il n'est toutefois pas limité aux générateurs de vapeur mais il peut être employé également dans le cas de réservoirs placés sous une pression

de gaz ou d'air, partiellement remplis de liquide.

Dans. les. dessins annexés :
La fig.l est un diagramme Q/p pour l'explication du processus de réglage.

Las figs.2 et 3 sont des représentations schématiques du groupe de pompes.

La fig. 4 est un schéma du dispositif pour le fonctionnement de générateurs de vapeur à tubes.

La fig.5 est un schéma du dispositif pour le fonctionnement de chaudières à corps cylindriques, par exemple d'une chaudière à tubes dressés.

Les figs.6 et 7 montrent des dispositions particulières pour la production d'une séparation irréprochable de'la vapeur de l'eau dans la pompe centrifuge.

La fig.8 montre un dispositif pour l'utilisation partielle de la vapeur produite avec réglage supplémentaire de la quantité totale de l'eau envoyée dans la chaudière.

La fig. 9 montre une disposition des tuyères devant la pompe centrifuge.

La fig.10 montre un schéma de la disposition du groupe de pompes avec réglage supplémentaire du fluide de travail refoulé par la pompe alimentaire de la chaudière.

La fig.ll montre un schéma de l'installation avec réglage supplémentaire de la turbine actionnée par la vapeur produite.

Sur le diagramme.Q/p suivant la fig.l on a reporté d'une manière connue la hauteur de pression p produite par la pompe alimentaire de chaudière et la hauteur de résistance p à surmonter pour une résistance déterminée des conduites. Le point d'intersection des deux courbes donne le point de travail de la pompe alimentaire de chaudière, c'est- à-dire la quantité d'eau d'alimentation effectivement refoulée par la pompe alimentaire pour la pression de chaudière

pk et à hauteur de résistance Pw.

Si l'on produit alors par la pompe centrifuge montée en parallèle, se trouvant sous la pression de la vapeur produite, par l'amenée d'eau d'alimentation non vaporisée ou refoulée en trop, une pression supplémentaire P1 qui dépasse la hauteur de pression effective p = pk + Pw de la pompe alimentaire pour la quantité refoulée Q, la pompa alimentaire de chaudiàre ne refoule plus que la quantité d'eau d'alimentation Q1 tandis que la quantité de refoulement restante Q - Q1 circule à travers la pompe centrifuge. Comme en même temps la hauteur de résistance Pw augmente, la pompe centrifuge met en totalité en circulation une quantité d'eau d'alimentation Q2 qui est plus grande que Q - Q1.

Cette circulation de la quantité d'eau d'alimentation Q2 se produit jusqu'à ce que soit réalisée la vaporisation de la quantité d'eau (Il + Q2 - Q par laquelle est produite dans la pompe centrifuge la pression P1 dépassant la pression de la pompe alimentaire de chaudière P = Pk + pw.

On a représenté à la fig.2 du dessin,schématiquement, une disposition des deux pompes. La pompe alimentaire de chaudière 2 qui fonctionne en un ou plusieurs étages met sous pression l'eau d'alimentation entrant par la tibulura d'aspiration 3 et la refoule dans la chaudière par la conduite de refoulement 4. A la pompe alimentaire 2 est accouplée une pompe centrifuge 6 qui possède une con- auite d'amenée 8 pour le mélange d'eau et de vapeur.

Par suite de l'action centrifuge de la pompe 6, le mélange d'eau et de vapeur amené est débarrassé des constituants liquides non vaporisés de sorte qu'il se forme dans la chambre 9 un anneau d'eau tournant 10. Cet anneau d'eau 10 se trouve aous la pression finale de la chaudière. Avec l'accroissement de l'anneau d'eau 10, la pression augmente

dans la pompe centrifuge 6. Si la pression de la pompe centrifuge dépasse la pression de la pompe- alimentaire de chaudière 2, l'eau produisant l'augmentation de pression est ramenée par un conduit de branchement 12 à la conduite de refoulement 4 et par conséquent à la chaudière.

Dans la conduite de refoulement 4 on a disposé un clapet de retenue 17 qui se ferme dès que la pression de la pompe centrifuge 6 devient plus élevée que la pression de refoulement maxima de la pompe alimentaire de chaudière 2.

Dans ce cas, tout refoulement d'eau d'alimentation par la pompe alimataire 2 cesse ; le fluide de travail mis sous pression dans la pompe alimentaire 2 retourne alors par une conduite de dérivation connue dans le réservoir d'eau d'a- lientation. Seul le fluide de travail mis en circulation par la pompe centrifuge 6 est donc amené à la chaudière. La vapeur débarrassée des particules non vaporisées peut être prise au moyen d'une tubulure particulière 11 disposée centralement.

La pompe centrifuge peut également, comme le montre la fig.3, être accolée au dernier étage de la pompe alimentaire de chaudière 2; elle peut toutefois aussi, ce qui n'est pas représenté spécialement, être actionnée indépendamment de la commande de la pompe alimentaire par une machine de commande particulière, avec la même vitesse périphérique.

Le fonctionnement des pompes reste le même pour le reste.

La fig. 4 montre d'une manière schématique la disposition de la pompe centrifuge pour la fonctionnement d'un évaporateur à un seul tube alimenté de force. L'eau refoulée par la pompe d'alimentation de chaudière 2 est amenée par la conduite de refoulement 4 à un évaporateur à un seul tube 15 et est vaporisée totalement ou partiellement ; fluide de tra- vail produit est alors amené par une conduite 16 à la tubulure

8 de la pompe centrifuge 6. Dans la pompe centrifuge 6, les constituants liquides du mélange sont séparés de la manière décrite ci-dessus, et dès que la pression dans la pompe centrifuge 6 dépasse la pression de la pompe 'alimentaire 2, ils sont envoyés par la conduite de branchement 12 à la conduite de refoulement 4 ou introduits de nouveau dans la chaudière 15.

La vapeur séparée des particules liquides s'écoule par la tubulure 11.dans la conduite 18 d'un serpentin 20 dans lequel elle est surchauffée avant son emploi pour la production de travail.

Le mélange de vapeur et d'eau arrivant de la chaudière 15 à la pompe centrifuge 6 est fortement chargé de matières incrustantes. Pour éliminer ces dernières de la circulation de l'eau, on a prévu dans la conduite de branchement 12 une tubulure 5 par laquelle, de temps en temps ou de manière continue, on peut évacuer l'eau d'alimentation à renvoyer et par conséquent les impuretés se présentant sous la forme de boues..

On a représenta à la fig.5 une disposition convenant pour le fonctionnement de chaudières à corps cylindriques, et par laquelle le renvoi d'une quantité-d'eau d'alimentation dépassant un niveau d'eau déterminé est rendu possi- ble. Le fonctionnement du groupe de pompes est sensiblement le même. La pompe centrifuga 6 présente seulement une tubulure 22 disposée axialement à laquelle est raccordée une conduite 23 par laquelle l'eau introduite en trop dans le corps cylindrique supérieur 21 d'une chaudière 24 à tubes verticaux est aménée au moyen d'un trop-plein 25. Par la même conduite 23, la pompe centrifuge 6 est également placée sous la pression de la vapeur se rassemblant dans le corps cylindrique supérieur 21.

L'eau introduite en trop, qui arrive à la pompe centrifuge 8, est mise en circulation par

celle-ci en surmontant la pression de refoulement de la pompe alimentaire de chaudière 2, jusqu'à ce que sa vaporisation se soit produite.

Si le refoulement du fluide de travail introduit en trop dans le générateur de vapeur ast produit par une pompe centrifuge qui est actionnée avec la même vitesse périphérique que la pompe alimentaire de la chaudière, comme c'est le cas dans les. dispositifs décrits jusqu'à présent, on a observé que lorsque le débit de la chaudière s'abaisse et que la pression de la chaudière tombe, il arrive toujours davantage de fluide de travail non vaporisé à la pompe centrifuge 6, de sorte que finalement l'eau d'alimentation à refouler par celle-ci remplit petit à petit la chambre de la pompe centrifuge.

En cas de débit de vaporisation minime de la chaudière, ou en cas de mise en service de l'installation, il peut par conséquent se faite que le fluide de travail à renvoyer est entrainé par la vapeur séparée dans la pompe centrifuge 6¯ vers la conduite 18 de prise de vapeur. Ceci peut être évité par le fait que la pompe centrifuge 6 est actionnée à une plus grande vitesse périphérique que la pompe alimentaire de chaudière 2.

On a représenté à la fig.6 un semblable groupe de pompes d'alimentation. La pompe centrifuge 6 est actionnée en même temps que la pompe alimentaire 2; la commande pourrait évidemment aussi se faire spécialement pour chaque pompe ' avec un même nombre de tours. Comme le diamètre de la pompe centrifuge 6 est plus grand que celui de la pompe alimentaire 2, l'épaisseur de l'anneau d'eau 10 se formant devient plus petite et l'eau d'alimentation expulsée est ramenée dans la chaudière 15 plus rapidement aussi par suite de la plus grande vitesse périphérique. Le libre passage de la vapeur de la tubulure 8 vers la tubulure de sortie 11 ne peut par

conséquent pas être empêché, mais il parviendra toujours seulement dans la conduite de vapeur 18 de la vapeur saturée qui est débarrassée de tous les constituants liquides.

Si la commande¯de la pompe centrifuge 6 se fait indépendamment de celle de la pompe alimentaire 2 pour un ' rême diamètre de la périphérie de sortie des deux pompes, on peut produire le même effet par le fait que la pompe centrifuge 6 est actionnée avec un nombre de tours plus élevé que la pompe alimentaire de chaudière 2. La fig.7 montre une semblable disposition. Pour l'actionnement de la pompe alimentaire de chaudière 2 on a prévu une machine de commande 31 et pour l'actionnement de la pompe centrifuge 6 une autre machine de commande 32. Les diamètres de sortie des deux pompes sont les mêmes.

Pour empêcher un accroissement de l'anneau d'eau dans la pompe centrifuge 6 en cas de débit,réduit de la chaudière, la pompe centrifuge 6.'est action- née avec un nombre de tours plus élevé que la pompe alimentaire de chaudière 2. Il se produit ainsi un accroissement de la vitesse périphérique qui permet une réintroduction plus rapide de l'eau d'alimentation expulsée. La vapeur débarrassée dé l'eau peut donc aussi dans ce cas parvenir sans entrave dans la conduite de prise de vapeur 18.

Dans les dispositifs décrits jusqu'à présent, la commande de la pompe centrifuge, ou de la pompe centrifuge et de la pompe alimentaire de chaudière accouplée à celleci ou construite avec aelle-ci est effectuée par des machines de commande particulières quelconques. La commande du groupe de pompes d'alimentation ou seulement de la pompe centrifuge peut se faire également de la manière la plus avantageuse par le fait qu'une minime partie de la chute de pression de la vapeur produite est utilisée pour la commande de la pompe centrifuge dans celle-ci même.

Dans ce but, on a prévu dans la paroi de l'enveloppe de la pompe

centrifuge des tuyères par lesquelles le fluide moteur est conduit dans le sens de rotation contre les aubes de la roue centrifuge ou çontre des aubes de turbine spéciales reliées à la roue centrifuge. La commande peut se faire également par une turbine spéciale à laquelle on amène la vapeur saturée débarrassée des particules liquides. On a prévu en outre des moyens qui permettent un réglage automatique de la puissance de la machine de commande ou un réglage supplémentaire de l'eau refoulée dans la chaudère.

Suivant la fig. 8, la pompe alimentaire de chaudière 2, la machine de commande 30 et la pompe centrifuge 6 sont disposées sur un arbre commun. Lors de la mise en marche de l'installation, l'alimentation de la chaudière 15 est d'abord produite par la machina de commande 30. La vapeur produite dans la chaudière 15 passe par la conduite 16 dans la tubulure 8 de la pompe centrifuge 6. Dans la chambre 35 (fig. 9) formée par cette tubulure 8, la vapeur est accumulée par un certain nombre de tuyères 56. La vapeur sortant par les tuyères 36 rencontre les aubes 37 de la roue centrifuge 38 ou bien des aubes de turbines particulières 13 reliées à la roue centrifuge 38 et fournit ainsi un travail.

Le fluide de travail détendu dans une mesure minime est débarrassé par la roue centrifuge 38 du fluide à l'état liquide qu'il contient et l'eau d'alimentation expulsée est refoulée dans la chaudière 15 par les conduites 12 et 4. La vapeur saturée s'écoule par la tubulure 11 et la conduite 18 vers un échangeur de chaleur 20 dans lequel elle est surchauffée.

De la manière décrite, l'énergie nécessaire pour l'actionnement de la pompe centrifuge 6 elle-même peut. être obtenue par le fluide de travail à débarrasser des constituants

liquides dans la pompe centrifuge 6. La pression devant les tuyères peut toutefois aussi être accumulée au point qu'au moyen de l'énergie cinétique de la vapeur quittant les tuyères, la puissance à employer pour l'alimentation de la chaudière 15 par la pompe alimentaire de chaudière 2 et la puissance à employer pour la réintroduction du fluide de travail expulsé, par la pompe centrifuge, peuvent être couvertes.

La puissance produite apparaît pratiquement comme une perte de pression de l'évaporateur. Comme on considère comme pression nominale de la chaudière la pression derrière le surchauffeur, et non dans l'évaporateur, la dépense d'énergie pour l'alimentation n'apparaît pas comme une perte en KW mais bien en calories. il faut par uonséquent apporter simplement les quantités de chaleur théoriques nécessaires, vu que toute la chaleur de perte est contenue de nouveau dans la vapeur d'utilisation.

Exemple.- Dans une chaudière de 25 atm., la perte de pression dans les tuyères doit valoir 2 atm., c'est- à-dire que le mélange d'eau et de vapeur sort de l'évaporateur avec 27 atm. La chute de chaleur de 27 atm. à 25 atm. vaut 4 calories. Dans le cas d'un rendement de la . turbine de 50%, on peut produire pour 1 kg. de vapeur par seconde une puissance de 11,4 HP. La dépense de travail pour le refoulement de la même quantité d'eau à une pression plus élevée de 2 atm. vaut 0,67 HP pour un rendement de la pompe alimentaire de chaudière de 40%.

L'excès de puissance de 10,73 HP peut donc servir à couvrir complètement ou partiellement la demande de force motrice de la pompe.

Pour le réglage supplémentaire de la quantité d'eau envoyée dans la chaudière et de l'eau non vaporisée

envoyée à nouveau à la chaudière 15 par la pompe centri'- fuge 6, on peut prévoir d'une manière connue un régulateur à membrane 39 (fig. 8) actionné par la pression de l'eau d'alimentation et la pression de la vapeur produite, régulateur dont les chambres 40, 41 sont raccordées à la conduite d'alimentation 4 et à la conduite de vapeur 16 respectivement.

Le régulateur.à membrane 39 commande une soupape d'ètranglement 42 disposée dans la conduite d'alimentation 4 et qui est intercalée après le point de réalimentation, de sorte que, en concordance avec la différence de pression existant à chaque intant, une quantité plus ou moins grande d'eau d'alimentation et d'eau de cirnulation est envoyée à la chaudière 15.

Le dispositif suivant la fig.10 fonctionne de'la même manière avec cette différence seulement que le reflux d'eau d'alimentation refoulée en trop ou,de la partie non vaporisée d'eau d'alimentation peut se faire sans être influencé par le dispositif de réglage 39, vu que la conduite de reflux 12 débouche dans là conduite d'alimentation 4 au-dessus du point d'étranglement et que la résistance de conduite à l'intérieur des conduites de retour 12 et 4. ne subit pas d'élévation lors de l'étranglement. L'eau d'alimentation séparée dans la pompe centrifuge 6 peut donc être renvoyée plus rapidement dans l'évaporateur 15.

Suivant la fig.ll, la pompe alimentaire de chaudière 2 et la pompe centrifuge 6 sont actionnées par une turbine spéciale 44 qui est actionnée par la vapeur saturée débarrassée, dans la pompe centrifuge 6, des parties non vaporisées. L'actionnement de la pompe d'alimentation de chaudière 2 et de la pompe centrifuge 6 est d'abord produit par une machine de commande quelconque 30. La vapeur produite dans l'évaporateur 15 s'écoule par la conduite 16 vers la pompe centrifu-

ge 6 où elle est débarrassée des parties-non vaporisées qui sont introduites à nouveau au moyen de la conduite 12 dans la chaudière 15.

La vapeur saturée s'écoule de la pompe centrifuge 6 dans une chambre de vapeur 45 intercalée avant¯la turbine 44 et qui peut être mise en communication avec une chambre 46, voisine de la précédente, par l'ouverture d'une soupape d'étrangement 47. Ce dispositif sert à adapter la puissance de la turbine à la demande de force motrice de la pompe alimentaire de chaudière 2 et de la pompe centrifuge 6.

La puissance de la turbine 44 dépend de l'accumulation de pression de la vapeur avant les tuyères. Pour le fonctionnement en pratique, il est nécessaire que la puissance de la turbine soit égale à la demande de force motrice de la pompe alimentaire de chaudière et de la pompe centrifuge, L'adaptation peut se faire par variation de la vitesse dans les tuyères ou par l'accumulation de pression devant les tuyères.

Pour maintenir approximativement constante la quantité d'eau totale en circulation, le nombre de tours'de la turbine est réglé sous la dépendance de la différence de pression du fluide de travail entre l'entrée dans l'évaporateur et la sortie de l'évaporateur.

On a prévu dans de but un régulateur à membrane 50 dont une des chambres,51, est soumise à la pression de l'eau d'alimentation refoulée par la pompe centrifuge 6, tandis que l'autre chambre, 52, se trouve sous la pression terminale de la chaudière. Le réglage se fait de telle manière qu'en cas d'augmentation de pression dans la chambre 51 du régulateur à membrane 50 par suite d'une expulsion accrue d'eau d'alimentation refoulée en trop dans la chaudière 15, la soupape d'étranglement 47 est soulevée de son siège et de la vapeur peut s'écouler dans la chambre

46 et de là, par les tuyères 48 se trouvant dans cette chambre de vapeur, vers la turbine 44.

Par suite de la chu- te de-pression qui en'résulte pour la vapeur, le nombre de tours de la turbine et par conséquent la quantité d'eau d'alimentation refoulée par la pompe alimentaire de ohaudiè- re 2 rétrogradent. Dès que la différence de pression de- vient plus petite, la soupape d'étranglement 47 se ferme; seules les tuyères 43 prévues dans la chambre de vapeur 45 reçoivent alors de la vapeur. La pression s'accumulera dans cette chambre et par suite de la plugrande énergie ci- nétique de la vapeur sortant, le nombre de tours de la tur- bine 44 augmentera. Une plus grande quantité d'eau d'ali- mentation est donc de nouveau envoyée à la chaudière 15.

La vapeur quittant la turbine 44 est subséquemment surchauffée dans l'échangeur de chaleur 20, après quoi elle peut être utilisée pour une autre fourniture de travail.

Claims

RESUME 1. Procédé pour l'alimentation de générateurs de va- peur, caractérisé en ce que le mélange de liquide et de vapeur produit dans le générateur de vapeur (15), ou bien le fluide de travail introduit en trop dans la chaudière (21), est conduit vers un séparateur se trouvant en commu- nication avec la conduits d'alimentation (4), par exemple une pompe centrifuge(6), d'où le fluide de travail centri- fugé est refoulé., par la force centrifuge et la pression de la chaudière régnant dans la pompe centrifuge (6), dans la conduite d'alimentation (4) où la quantité refoulée par la pompe alimentaire de chaudière (2) est influencée par l'a- limentation en retour.

2. Procédé suivant 1, caractérisé en ce que la pompe centrifuge (6) et la pompe d'alimentation de chaudière (2) sont actionnées avec la même vitesse périphérique. <Desc/Clms Page number 14>

3. Procédé suivant 1, caractérisé en ce que la pompe centrifuge(6) est actionnée à une vitesse périphérique plus élevée que la pompe d'alimentation de chaudière (2).

4. Procédé suivant 1 à 3, caractérisé en ce que pour l'actionnement de la pompe centrifuge (6), ou de la pompe alimentaire de chaudière (2) et de la pompe centrifuge(ê), on utilise une minime partie de la chute de pression de la vapeur produite, dans la pompe centrifuge (6) même ou dans une turbine spéciale (44).

5. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 1 à 4, caractérisé en.ce que dans la conduite d'alimentation (4), avant le point de raccordement de la conduite (12) de retour, on a prévu-un dispositif d'obturation actionné par la pression du fluide de travail ramené.

6. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 1,2 et 4, caractérisé en ce que le diamètre de sortie' de la pompe centrifuge (6) est égal au diamètre de sortie de la pompe alimentaire de chaudière (2), et en ce que les deux pompes sont actionnées avec le même nombre de tours.

7. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 1, 3 et 4, caractérisé en ce que le diamètre de la péri-phérie de sortie de la pompe centrifuge (6) est plus grand que le diamètre de la périphérie de sortie de la pompe alimentaire de chaudière (2), pour un même nombre de tours des deux pompes.

8. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 1 et 3, caractérisé en ce que le nombre de tours de la pompe centrifuge (6) est plus élevé que celui de la pompe alimentaire de chaudière (2).

9. Dispositif pour la réalisation da procédé suivant 1 à 4, caractérisé en ce que la pompe centrifuge (6) et la pompe alimentaire de chaudière (2) sont disposées dans un <Desc/Clms Page number 15> logement commun.

10. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 1 à 4, caractérisé en ce que la pompe alimentaire de chaudière (2) est accouplée à une pompe centrifuge (6) disposée pour elle-même.

11. Dispositif suivant 6 à 10, caractérisé en ce que la tubulure (8) pour l'amenée du mélange produit de liquide et de vapeur à la pompe centrifuge(6) est disposée à proximité de l'axe.

12. Dispositif suivant 6 à 11, caractérisé en ce qu'à la tubulure (11) de sortie de vapeur de la pompe centrifuge (6) on a raccordé un surchauffeur (20).

13.Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 1 à 3, caractérisé en ce que dans le corps cylindrique de chaudière (21) on a placé un dispositif de trop-plein (25) raccordé centralement à la pompe centrifuge (6) et au moyen duquel la quantité d'eau d'alimentation dépassant un niveau d'eau déterminé est amenée à la pompe centrifuge (6) 14. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 1 à 4, caractérisé en ce qu'après le point de réintroduction dans la conduite d'alimentation (4), on a disposé une soupape d'étranglement (42) commandée par la différence de pression du fluide de travail liquide et de la vapeur produite, soupape qui règle supplémentairement la quantité totale du fluide de travail amené.

15. Dispositif suivant 14, caractérisé en ce que la soupape d'étranglement (42) est intercalée avant le point de réintroduction, dans la conduite d'alimentation (4), et influence seulement supplémentairement la quantité d'eau d'alimentation amenée de la pompe alimentaire de chaudière (2) à l'évaporateur.

16. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant <Desc/Clms Page number 16> 4, caractérisé en ce quedans la paroi de la chambre de la pompe centrifuge ( 6), on a disposé des tuyères (36) dirigées dans le sens de rotation vers les aubes (37) de la roue centrifuge (38).

17. Dispositif suivant 16, caractérisé en ce que la roue centrifuge (38) de la pompe centrifuge (6) est -pourvue d'aubes de turbine (13).

18. Dispositif pour la réalisation du procédé suivant 4, caractérisé en ce qu'avant la turbine de vapeur (44), on a intercalé une chambre collectrice de vapeur subdivisée, et en ce que pour le réglage de l'accès de vapeur de l'une des chambres (45) dans l'autre chambre.(46) et par conséquent vers les tuyères (48) disposées dans celle-ci, on a prévu une soupape d'étranglement (47) commandée d'une manière connue par la différence de pression du fluide de travail liquide et du fluide de travail à l'état de vapeur.

19. Dispositifsuivant 18, caractérisé en ce que la soupape d'étranglement (47) est réglable par la différence de pression de l'eau d'alimentation à renvoyer par la pompe centrifuge (6) et de la vapeur produite.

80. Dispositif pour l'enlèvement d'impuretés lors de la réalisation du procédé suivant 1 à 4, caractérisé en ce que dans la conduite d'alimentation en retour (12) on a disposé une tubulure (5) d'évacuation des boues.