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Procédé et dispositif pour le réglage de redresseurs de courant.
La présente invention se rapporte à un procédé et à un dispositif pour le réglage de redresseurs de courant fonc- tionnant,au moyen d'arcs ou espaces de décharge commandés, en particulier au moyen d'arcs ou espaces de décharge à vapeur ou à gaz, commandés par des grilles. On a déjà prposé, pour l'amélioration du facteur de puissance dans le réglage d'installations de redresseurs de courant par action sur l'appareil de décharge, des dispositifs qui fonctionnent par la mise hors circuit d'une manière non uniforme des. divers arcs ou espaces de décharge ou anodes.
Une telle mise hors
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circuit non uniforme des diverses phases se trouve également à la base de la préàente invention, qui est caractérisée en ce que chaque nombre n de phases successives du cycle de fonc- tionnement constitue un groupe de commande et que chacun de ces groupes est commandé de la même façon, n étant un nombre entier égal ou supérieur à deux et nepossédant pas de diviseur commun entier avec le nombre de phases fondamental p du redres- seur decourant.
On entend ici, par nombre de phases fondamental, le nombre de phases du système fondamental qui fonctionne indépendamment, par exemple le nombre de phases 3 dans le re- dresseur de courant triphasé double pourvu d'une bobine d'aspi- ration,4 Dans chacun des groupes de commande, une seule phase, qui peut Être quelconque, est mise hors circuit par la commande à grille.Toutes les autres phases sont maintenues, soit tout à fait conductrices, soit susceptibles de laisser passer le courant.
L'invention permet en outre de rendre efficace, sans trop grande augmentation des ondulations, 1'amélioration du facteur de puissance réalisable au moyen de la mise hors circuit dissymétrique ; elle permet d'améliorer parfois les ondulations dans une mesure plus grande que celle qu'on atteint dans la commande par mise hors circuit symétrique. Conformément à un développement de l'invention , on établit à cet effet de préfé- rence le redresseur decourant en systèmes individuels travail- lant en cononrdance de phase, fonctionnant en parallèle au moyen de dispositifs de connexion, en nombre égal à celui des phases comprises dans un groupe de commande. Les groupes de commande en nombre n égal aux n systèmes sont ainsi commandés de la même manière.
Toutefois le commencement et la fin de chacun des grou- pes de commande est, en comparaison du système voisin dans la partie de commande, chaque fois décalé d'une/phase, par rapport au numbre de phases fondamental. Les intervalles dans la tension du courant continu produit qui, dans le système partiel, résultent de la mise hors courant dissymétrique des différentes phases, sont ainsi compensés pour une notable partie et cela d'autant mieux que le
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nombre de systèmes individuels fonctionnant en parallèle est plus élevé. La connexion ou l'enchaînement des systèmes indi viduels peut avoir lieu dans ce cas par l'emploi d'Enroulements séparés de transformateurs, reliés par des bobines d'aspira- tion.
On peut encore employer un diviseur de courant dont les phases différentes connectées aux bornes des phases de l'enrou- lement commun du transformateur sont disposées sur un noyau commun. Dans le montage triphasé double à bobine d'aspiration, on peut évidemment employer aussi le montage à diviseur de courant. Un doit prévoir alors deux diviseurs de courant à noyaux séparés, correspondant chacun à un des deux enroulements de transformateur. D'une manière correspondante, on peut former aussi des dispositifs à nombre de phases plus :élevé comme com- binaison d'un montage à bobine d'aspiratïon a vec les connexions par diviseur de courant.
Un avantage particulier de ces dispositifs à diviseur de courant réside dans le fait que toute l'installation peut êtreemployée pour améliorer le fac- teur de puissance dans les meilleures conditions d'ondulation, même, ultérieurement, pour des transformateurs existants.
Une autre amélioration réalisable', grâce à l'invention repose sur l'emploi d'anodes supplémentaires, en particulier d'anodes reliées au point neutre, en même temps que l'applica- tion des mesures décritesplus haut relativement à la commande et à la connexion de systèmes individuels. Grâce à ce mode diffé- rent de coopération des anodes reliées au point neutre des montages en étoile et du nouveau procédé de réglage, ces anodes entrent déjà en action pour des valeurs plus élevées de la tension réglée du courant continu ou du facteur de puissance.
Pour la même valeur moyenne de la tension du courant continu, le facteur de puissance lui-même est plus élevé. Outre cette amélioration notable du facteur de puissance dans la zone du réglage, on réalise également une diminution considérable des ondulations, et on a aussi la possibilité de réduire à la
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moitié environ de leur grandeur la bobine d'aspiration et le diviseur de courant.
On réalise donc, grâce à l'invention, d'une part une amélioration du facteur de puissance, lors du réglage de la tension, par une certaine " diminution de phases" et cela de manière que, contrairement à cequi se passe dans le réglage par mise hors circuit symétrique, le facteur de puissance atteigne la valeur I au plus grand nombre de points possibles de la caractéristique de réglage. D'autre part, elle permet. une amélioration des ondulations sans nuire au facteur de puissance, car on obtient même parfois avec la même tension du courant continu de meilleures valeurs pour les ondulations que dans la commande symétrique des espaces de décharge du redres- seur de courant.
Dans ce qui suit on expliquera brièvement l'esprit de l'invention en se référant au dessin annexé représentant un exemple d'exécution.
Conformément à l'invention, il convient de choisir 5 pour le nombre de phases n du groupe de commande dans un montage à six phases ou à douze phases avec connexions au moyen de bobines d'aspiration, le nombre fondamental de phases étant 6. On pourrait aussi choisir 7, II etc...comme nombre de phases. Toutefois des nombres trop élevés de phases pour les groupes de commande entraînent des désavantages qui découlent du fait que d'une part pour atteindre les meilleures conditions en ce qui concerne les ondulations on aurait besoin d'un nombre elevé, disproportionné de systèmes individuels et d'autre part que les dispositifs auxiliaires nécessaires au réglage deviendraient très compliqués.
Pour le réglage dela tension on met hors circuit, par exemple, dans chaque groupe de commande d'abord la première phase, jusqu'à ce que les anodes intéressées correspondantes ne participent plus à la transmission du courant, puis la troisième, ensuite la cinquième et, s'il est nécessaire, encore les autres phases du groupe de commande.
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L'essentiel est qu'il n'y ait jamais qu'une phase de tous les groupes de commande, et chaque fois la même , qui soit commandée, tandis que les autres phases qui occupent la même position dans le groupe de commande sont, soit complètement ouvertes, soit entièrement bloquées. Dans ces conditions tous les espaces de décharge d'un groupe de commande, sauf une seule, précisément celle qu'il s'agit de mettre hors-circuit, fonctionnent avec un facteur de puissance I ou ne fonctionnent pas du tout.
La commande peut être effectuée par des organes de commande déjà connus. C'est ainsi par exemple que chaque espace de décharge ou chaque anode reçoit n impulsions d'allumage, dé- plaçables indépendamment les unes des autres en ce qui concerne leur position de phase, les n circuits de commande à grille fonctionnant en parallèle qui sont nécessaires à cet effet étant séparés les uns des autres par des éléments redresseurs, de préférence des redresseurs secs, et des dispositifs étant prévus pour permettre la mise en activité de chaque impulsion d'allumage dans un ordre déterminé d'avance, et cela seulement à chaque nième période de la tension alternative de l'anode.
Un peut par exemple prévoir à cet effet des espaces de décharge auxiliaires, tels que des tubes électroniques à commande à grille dans chacun des circuits de commande, ces tubes étant commandés les uns par rapport aux autres avec uh décalage de phase réciproque convenable par rapport à la fréquence f/n. A cause de leur effet de soupape, ces-tubes auxiliaires peuvent alors se charger aussi de la fonction des redresseurs secs, Comme autre solution , on peut alimenter directement les transformateurs de commande à des tensions de la fréquence f/n.
On peut encore d'autre part, comme le montre la figure I, alimenter, conformément à un développement de l'invention, les grilles de tous les espaces de décharge commandés de la mêm façon de chaque groupe de commande à partir d'un régulateur rotatif
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commun. Il en résulte donc deux zones de réglage, de manière que dans une des zones, par exemple pour l'ohtention de tensions entre O et 50% un seul des régulateursrotatifs entre en action et que pour l'autre zone, à savoir entre 50 et 100% l'autre régulateur rotatif entre seul en action.
Sur le dessin, on a désigné par 11 un redresseur de courant, cons- titué par le transformateur 12 et le récipient 13, connecté dans la position de redressement du courant, redresseur qui alimente le réseau 14 à courant continu et qui est alimenté par le réseau 15 à courant triphasé à 50 périodes. Le transfor- mateur de redresseur 12 présente un enroulement primaire 21 monté en triangle et deux systèmes secondaires triphasés doubles 2, 22' et 23, 23' couplés au moyen d'un diviseur de courant, les enroulements partiels de ces systèmes secondaires étant également couplés au moyen de diviseurs de courant. Pour plus de clarté, on n'a pas représenté les connexions entre le transformateur et les anodes.
Pour fournir les tensions de commande, on a prévu deux régulateurs rotatifs 16, 17 alimentés à la tension à 25 périodes du conducteur 45, par l'intermé- diaire d'un transformateur de fréquence synchrone 18, raccordé au réseau de courant triphasé 15. On a prévu cette alimentation des régulateurs rotatifs pour ne laisser agir les impulsions d'allumage que pendant chaque nième période, c'est-à-dire dans l'exemple d'exécution pendant chaque deuxième période. Chaque régulateur rotatif alimente un transformateur à grille 19,20 commun pour le groupe correspondant.
L'enroulement secondaire de chacun de ces transformateurs à grille est constitue par deux étoiles triphasées I, 3, 5 et 2, 4, 6 décriées l'une par rapport à l'autre de 60 et dont, pour chacune des étoiles, une phase, dans l'exemple les phases 3 et 4, de polarité contraire, est reliée aux autres phases, de façon à former une étoile de tensions avec un décalage de phases de 30 pour L5 Hz, c'est- à-dire une différence angulaire qui correspond dans le. temps à un décalage de phase de 60 pour 50 Hz.
Chacune des phases des @
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enroulements secondaires du transformateur 19,20 est reliée à un enroulement primaire d'autres transformateurs de commande 30 qui, en ce qui concerne le primaire, sont assemblés en n couplages en étoile (2 dans l'exemple d'exécution) suivant les groupes de commande et dont les enroulements secondaires sont tous reliés les uns aux autres par des prises de courant inter- médiaires. De préférence, des condensateurs 31 sont couplés en parallèle avec l'enroulement primaire de chacun des transfor- mateurs 30.
Ceux-ci servent à produire les impulsions proprement dites de tension de commande, c'est-à-dire à transformer les tensions alternatives appliquées, en impulsions à courbe for- mant des angles aussi aigus que possible et ils sont, à cet effet, exécutés sous la forme de transformateurs à haute satura- tion. Par suite de l'exécution du transformateur 30 avec un enroulement secondaire à prises de courant intermédiaires, on peut exécuter les transformateurs 19, 20 de la façon décrite, c'est-à-dire économiser dans leurs secondaires la moitié du nombre de tours correspondant aux phases. Les bornes de l'enrou- lement secondaire de chacun des transformateurs de commande 30 sont reliées aux grilles correspondantes d'anodes de même phase d'un groupe tripsé double, par exemple I, l'ou 2, 2' ou encore 3, 3( etc...
Inversement, chacune des grilles de commande est reliée aux enroulements secondaires de deux transformateurs de commande 30 appartenant à des groupes différents ( ces "groupe' ne devant pas être confondus avec les groupes de commande) et pour une même position du régulateur rotatif 16, 17 est alimenté par les transformateurs 19, 20 avec ùn décalage ce phase de 1800 rapporté à 25 Hz. Ces relations sont caractérisées sur le dessin en ce que les enroulements des transformateurs 19,20 et 30 reliés aux grilles attribuées aux anodes 1, 1' à 6,6' ou alimentant ces grilles sont désignés chaque fois par les chiffres de référence correspondants 1, 1' à 6, 6'.
Par l'indication des chiffres 1 à 6 et 1' à 6' sur les enroulements de phases des
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transformateurs 19,20 on exprime, dans le couplage représenté des enroulements primaires et secondaires des transformateurs 30, qu'aux bornes d'enroulement, affectés des mêmes chiffres des enroulements secondaires des transformateurs 30, apparais- sent, pour les mêmes positions des régulateurs rotatifs 16, 17 des tensions décalées l'une par rapport à l'autre de 180 pour 25 Hz. Pour empêcher une influence réciproque des tensions appliquées à chacune des grilles individuelles, par l'intermédiaire des résistances limitant le courant, tensions qui proviennent des transformateurs 30 des différents groupes de commande,
on a prévu des éléments redresseurs secs 3. Les conducteurs de connexion entre les résistances 33, limitant le courant, et les grilles, devant lesquelles on les a montés, ont été supprimés pour plus de clarté dans le dessin ainsi que les grilles elles-mêmes. Le point de connexion entre la résistance 33 et les éléments redresseurs 32 de chacun des conducteurs de commande est relié, par l'intermédiaire d'une autre résistance 34 limitant le courant et éventuellement par l'intermédiaire d'une source commune intercalée de tension 35 fournissant une polarité négative, à la cathode du récipient, ce qu'on a indiqué chaque fois par la connexion "K". De même, le point neutre commun de l'étoile des enroulements secondaires des transformateurs 30 est relié à la cathode ou à la source de tension de polarisation 35.
Le fonctionnement de l'installation est le suivant : Les régulateursrotatifs 16 et 17, dans la position de départ, sont réglés réciproquement de manière que les transformateurs 19, 20 soient alimentés à des tensions décalées réciproquement de 180 . Dans les bobinages secondaires e couplage d'auto- transformateur des transformateurs 19,20 on entendre des ten- sions alternatives décalées réciproquement de 30 . Les trans- formateurs 30 connectés avec une polarité qui, par rapport à
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celle des bornes des bobinages secondaires reliés aux grilles des mêmes groupes,est modifiée de façon telle que la grille 1, par exemple, reçoive une impulsion positive puis la grille 2 une impulsion négative, la grille 3 une impulsion positive, la grille 4 une impulsion négative etc..provenant toutes du régulateur rotatif 16.
Les mêmes impulsions sont envoyées du régulateur rotatif aux grilles de le, 2', 3' etc..mais avec chaque fois une polarité inverse. En outre, chacune des grilles du groupe d'espaces de décharge affectés du signe '(prime) et celles des groupes qui n'en sont pas affectés reçoit une autre impulsion, à partir du régulateur rotatif 17, impulsion dont la polarité est de sens opposé à celui de la polarité de l'impulsion provenant du régulateur 16 à chacune des grilles intéressées. Grâce aux éléments redresseurs secs 32 les demi- ondes de tension de commande négatives sont supprimées. Confr- mément à l'invention, un seul des régulateurs rotatifs 16 ou 17 est décalé à la fois pour la mise hors circuit.
Si l'on admet que le régulateur rotatif 16 est employé pour la mise hors circuit pendant que le régulateur rotatif 17 est d'abord réglé fixement pour l'ouverture complète des espaces de décharge il est envoyé, au 'cours d'une période, successivement une impulsion retardée à l'espace de décharge I, une impulsion non retardée à l'espace de décharge 2, une impulsion retardée à l'espace de décharge 3, une impulsion non retardée à l'espace de décharge 4, etc...Inversement, les espaces de décharge 2', 4', 6' reçoivent des impulsions retardées et les espaces de décharge 1', 3', 5' des impulsions non retardées.
Pendant la période suivante, où les tensions qui se présentent aux transformateurs 19, 20 sont décalées de 180 par rapport à la position considérée en premier lieu, les rapports sont exacte- ment renversés. Les espaces de décharge I, 3, 5 et 2', 4.' ,6' sont commandés sans retard, les espaces de décharge 1', 3',5' et 2, 4,6 avec retard etc...La condition désirée d'une charge
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uniforme de courant pour toutes les anodes est ainsi remplie.
Si inversement on maintient immobile le régulateur rotatif 16 et on déplace le régulateur rotatif 17, rien n'est changé à la succession alternée des espaces de décharge non commandés.
En faisant agir un des régulateurs rotatifs, par exemple le régulateur 16, on peut régler la tension entre 100% et 50% et, au moyen de l'autre régulateur rotatif, par exemple le régulateur 17, régler ensuite cette tension entre 50% et la marche à vide.
Le montage n'est pas limité à l'exemple d'ex@cution ; il peut être employé dans des conditions diverses, en parti- culier pour un nombre n quelconque de l'espace de décharge de chaque groupe de commande. Conformément à l'invention , on forme dans chaque cas n groupe d'espaces de décharge, chaque espace du redresseur de courant appartenant toutefois à chacun de ces groupes et ces groupes d'espaces de décharge étant commandés séparément les uns après les autres, par exemple au moyen de n régulateurs rotatifs différents qui sont alimentés en tension alternative de la fréquence fin, la fréquence de la tension alternative aux anodes étant représentée par f.
Au lieu du montage des enroulements primaires du transformateur 30 représenté dans l'exemple d'exécution, l'in- version des impulsions, provenant des divers régulateurs rotatif dans un espace de décharge ou dans des espaces de décharge successifs, peut être produite également par une iversion de polarité correspondante des conducteurs reliés au secondaire des transformateurs 30 ou par un couplage correspondant des tensions de:,phase des transformateurs 19, 20 etc...
La figure 2 représente à titre d'exemple un perfec- tionnement portant sur une simplification des connexions du dispositif de commande. Ce perfectionnement part du fait que, dans une commande suivant l'exemple d'exécution de la figure 1,
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chacun des n régulateurs rotatifs hlest , en général, mis en action que dans la zone de réglage qui lui est attribuée..
CI est pourquoi pour mieux utiliser les régulateurs rota- tifs, on ne prévoit ici qu'un seul régulateur rotatif et sa connexion au groupe des transformateurs de commande 30 qui, à chaque moment considéré, doit précisément être mis hors circuit. Les transformateurs à grille sont connectés pendant ce temps directement au réseau alimentant le régula- teur rotatif ( ouverture complète) ou ne reçoivent aucune impulsion ( non-conductibilité des espaces de décharge cor- respondants). Une commande suivant la figure I peut, par exemple, être transformée suivant l'exemple d'exécution représenté par la figure 2. Le régulateur rotatif 16 est supposé supprimé.
On admet que dans la première zone de réglage ( 100% à 50%) le groupe d'espaces de décharge relié au transformateur est mis hors circuit ; la tension du primaire du transformateur 20, est réglée tout d'abord au moyen du régulateur rotatif 17, tandis que le transformateur 19 est raccordé à la tension d'alimentation du conducteur 45. Lorsqu'on arrive à la fin de cette zone de réglage, les impulsions de commande données pour le régulateur rotatif 17 et le transformateur 20 ne provoquent plus d'allumage parce que, dans le temps, elles se présentent si tard que les espaces de décharge qui se suivent à chaque moment considéré et qui correspondent au groupe non encore mis hors circuit ont déjà reçu du courant.
Le transformateur 20 peut donc être déconnecté du régulateur rotatif, c'est-à-dire que les impulsions d'allumage peuvent être supprimées sans que dece fait rien soit changé à la commande en ce ppint du réglage. Le régulateur rotatif 17 est relié ensuite du c8té du secondaire, en position de phase appropriée, éventuellement par l'intermédiaire de réactances convenables 40, en parallèle avec le réseau 45, au deuxième groupe qui est ensuite déconnecté du réseau 45. Le même régulateur rotatif 17 peut alors être utilisé pour le réglage de la
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deuxième zone . Les grilles du groupe complètement bloqué reçoivent pendent ce ter.ips simplement. la tension de blocage de la source de courant de polarisation 35 représentée sur la figure I.
Comme on l'a déjà montré à propos de la figure 1, les connexions des transformateurs à grille 19, 20, 30 peuvent être effectuées de telle manière que les positions initiales des régulateurs rotatifs pour les deux groupes soient déc&lées en phase de 180 . Dans un dispositif de commande suivant le mode d'exécution représenté par la figure 2, cela veut dire que. pratiquement le régulateur rotatif 17 peut être décalé réguliè- rement dans toute la zone de réglage et que pour parcourir les deux zones de réglage un tour complet est nécessaire. Comme on le comprendra facilement, cette condition est générale, par ce que pour n régulateurs rotatifs une rotation de 3600 /n de chaque régulateur rotatif individuel suffit pour couvrir toute la zone de réglage correspondante.
Car en doit considérer que, dans des dispositifs suivant l'invention, la fréquence appliquée aux régulateurs rotatifs est toujours égale à f/n, la fréquence de la tension alternative aux anodes étant représentée par f.
Cela veut dire qu'un régulateur rotatif peut servir après l'au- tre pour le réglage de n groupes, lundis que les autres groupes sont, à la façon indiquée, alimentés directement ou ne sont pas alimentés du tout en tension alternative à 1& fréquence f/n.
Par suite des motifs exposés, la commutation d'un régula- teur rotatif unique se laisse réaliser facilement et automatique- ment en fonction de la rotation du rotor. La figure L montre un exemple d'exécution. Le commutateur 60 et l'interrupteur 61 représentés dans la position correspondant à la première zone de réglage, sont mis en action par des relais G2 et 63 à tension alternative fournie, par exemple, par le réseau 15. Dans la position représentée ( pEemièrezone de réglage : 100% à 50%) le relais 62 n'est pas excité, par contre le relais 63 est excité par l'intermédiaire ducontact de maintien 65' qui restede lui- même en position , et par le contact de repos 66.
Lorsque le
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bras contacteur 64 accouplé à l'arbre du régulateur rotatif vient, en tournant dans le sens de la flèche ( diminution de la tension du courant continu) en contact avec le plot 67 à la fin de la première zone de réglage, il n'y a d'abord aucun change- ment. Par contre, si peu de temps après il vient en contact avec le plot 68, la bobine du relais 62 est excitée et le commutateur 60 est renversé à la façon décrite plus haut. En même temps, le contact 66 est interrompu de manière que le relais 63 retombe et ouvre l'interrupteur 61 peu de temps après la commutation du régulateur rotatif du transformateur 20 au transformateur 19, ce qui sépare du réseau 45 le transformateur 19 et'le secondaire du régulateur rotatif 17.
Lorsque celui-±1 continue à tourner, la deuxième zone de réglage ( 50% à 0) est parcourue. Le relais 62 reste alors excité par l'intermédiaire du contact de repos 65" de repos.
Lorsque, à partir de la marche à vide, le régulateur rotatif est déplacé en sens inverse, c'est-à-dire en sens inverse des aiguilles d'une montre suivant l'exemple d'exécution, le plot 68 est touché d'abord, sans effet spécial, par le bras 64.
Si celui-ci vient alors en contact avec le plot 67, le relais 63 est excité,, l'interrupteur 61 fermé et le contact 65" ouvert, de sorte que le relais 62 retombe et que le régulateur rotatif est séparé du transformateur 19 et connecté au transformateur 20.
En même temps, les contacts 66 et 65' se referment, de manière que, lorsque le régulateur rotatif continue à tourner, le relais 63 reste attiré .
Le dispositif automatique qu'on vient d'exposer en se reportant à. l'exemple d'exécution peut dans le même ordre d'idées être appliqué également pour des commutations multiples lorsque le nombre n des espaces de décharge par groupe de commande est supérieur à 2 et qu'un seul régulateur rotatif doit couvrir toutes les zones de réglage.
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En outre, le. série automatique et imposée des commutations nécessaires peut être exécutée également à l'aide d'autres moyens déjà connus, par exemple à l'aide d'hélices de contrôleur sous la dépendance de la position du régulateur rotatif.
De plus, on peut réunir plusieurs groupes ou plusieurs zones de réglage et les régler à l'aide de plusieurs régulateurs rotatifs de groupes, le nombrede ces régulateurs étant supérieur à I et inférieur à n .
La figure 3 montre, à titre d'exemple,l'améliora- tion du facteur de puissance qu'on peut réaliser réellement par la mise en oeuvre de l'invention. Cette figure montre le facteur de puissance cos. # de l'onde fondamentale de redresseurs composés de systèmes triphasés, en fonction de la tension Eg/ Ego du courant continu, obtenue par réglage et go exprimée en pourcentages. La courbe a se rapporte au réglage normal fonctionnant avec mise hors circuit symétrique et la courbe b au même réglage avec emploi simultané d'anodes reliées au point neutre. On constate que le facteur de puissance, à partir de tensions de 86,6% environ de la valeur maxima et pour des valeurs moindres est meilleur que le facteur de puis- sance correspondant, sans anodes reliées au point neutre.
La courbe c montre le facteur de puissance pour un réglage suivant l'invention avec n = 2. Le facteur de puissance est partout plus élevé que pour la mise hors cir- cuit symétrique et, en particulier, il atteint de nouveau la valeur I pour 50% de la tension maxima du courant continu. La courbe d se rapporte à des conditions analogues, pour le réglage au moyen de grilles, mais avec emploi simultané d'anodes reliées au point neutre. On voit clairement que, dans ce cas le facteur de puissance atteint, pratiquement dans toute la zone de réglage, les valeurs les plus élevées possibles.
Par suite de la coopération particulièrement efficace, des anodes reliées au point neutre avec la commande par grille suivant l'invention,
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le facteur de puissance s'écarte déjà, pour des tensions de 93,3% de la tension maxima ( cosy= 0,965), de la, valeur atteinte pour le fonctionnement sans anodes reliées au point neutre en étoile. Il est à remarquer en particulier que toute la zone de réglage, qui seul entre dans la majorité des cas de la pratique (c'est-à-dire entre la tension maxima et la moitié de cette tension), le facteur de puissance ne descend pas, pour ce réglage, au-dessous de la valeur cos. # = 0,93 et que, dans la moitié de cette zone, il est même supérieur à 0,95.
En comparaison du réglage normal des redresseurs par commande symétrique par grilles, la mise en oeuvre de la présente invention représente une amélioration très considéra- ble, qui se fait sentir particulièrement en ce qui concerne la réaction des redresseurs de courants commandés sur le réseau alimenteur ou alimenté et qu'en même temps, elle permet d'atteindre la valeur la plus favorable pour les ondulations.
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R e y e n d i c a t i o n s .
I/ Procédé de réglage des redresseurs de courant à arcs ou espaces de décharge commandés en particulier d'espaces de décharge à vapeur ou à gaz commandés par grilles, suivant le- quel les différente espaces de décharge ou anodes sont comman-
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dés dissymétriauement, caractérisé en ce que chaque nombre n de phases successives du cycle de fonctionnement forment un groupe de commande et que chacun de ces groupes est commandé de la même façon, n étant un nombre entier égal ou supérieur à 'deux et n'ayant pas de diviseur commun entier avec le nombre de phases fondamental p du redresseur de courant.