Transformateur triphasé ou polyphasé
<EMI ID=1.1> supprimée au point de vue des cinquièmes et septièmes harmoniques. Dans ce but on a prévu dans le même plan
que les branches, des pièces de fermeture de culasse sup�:
mentaires. Mais lorsque celles-ci s'étendent librement entre les deux branches extérieures, on obtient des formes de réalisation difficiles. Avant tout, dans les grandes
<EMI ID=2.1> telle façon que les consommateurs de puissance apparente montés en triangle, se trouvant sur les pièces de culasse sont répartis de telle manière pour la commande du flux de l'onde principale et pour les amortissements de troisièmes harmoniques qu'il se produit seulement une subdivision du flux de culasse dans la largeur de la fenêtre du noyau et que la répartition de flux obtenue dans la culasse se compose sans accumulation d'ampères-tours avec les flux des branches. Dans le cas de petits transformateurs ou de trac formateurs moyens, on estampera dans les tôles dé culasse cohérentes en pareil cas des fentes qui correspondent à la largeur de la fenêtre. Dans le cas de grandes unités, on
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tié de la longueur totale du noyau dans les tales de deux branches voisines.
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formateur à courant triphasé. Les culasses qui les client sont fendues au-dessus des fenêtres du noyau de telle sort
<EMI ID=5.1> bien à la commande du flux de l'onde principale qu'à l'amortissement de l'harmonique de troisième ordre se trouvant dans le flux et qui se présente dans le triangle magnétique formé par la culasse lorsque dans le courant d magnétisation l'harmonique de troisième ordre manque. *ou l'alimentation des enroulements auxiliaires 7, il est fai usage des enroulements d'excitation 8 qui ont été désigné
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de phase uVW des enroulements principaux non représentes. L'allure des flux partiels dans la culasse est représenta à la fig. 2a vectoriellement et à la fig. 2b dans l'espac Elle est prescrite par les tensions enchaînées UV, VW et
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phase, il n'y a dans la partie p située entre les deux fentes aucune différence d'ampère-tour entre la culasse
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tage celle-ci.
Pour le dimensionnement de la section de culasse peut employer, en cas de mime induction dans toutes les parties du noyau exactement ou en cas d'induction différ approximativement, la relation
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de puissance apparente de la partie du trajet de fer car térisée par l'indice.
11 est toutefois possible également d'exécuter d
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de 1& culasse au point.de vue du dimensionnement des se tions de fer et les enroulements de culasse au point de
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constitution pour une moitié du noyau. Les parties exté.
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breuses spires 7s, 7t, tandis que les parties intérieur* culasse 12 et 23 sont faites plus larges et possèdent ur petit nombre de spires.La fig. 3b montre 1 allure corres chante du flux.
On peut finalement renoncer complètement aux enro
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raison de celle dans les pièces de culasse portant les enroulements 7s et 7t. Le couplage magnétique de ces piè< de culasse avec les branches est par conséquent suffisant La fig. 4 montre un exemple de réalisation de ce cas. un disposé simplement des enroulements de culasse 7s et 7t sur les pièces de fermeture de culasse 3Ia et 31b situées l'extérieur et plus commodément accessibles. Il ne faut plus tenir compte, au point de vue de l'espace d'enroulement, des enroulements d'excitation principaux se trouva sur les branches.
En cas d'inductions de culasse plus petites on peul
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branchemédiane 2 devient alors superflu. Cet enroulement restant suffit encore pour réduire dans la culasse la troisième harmonique du flux.
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nécessaires se supprime au point de vue des cinquièmes et septièmes harmoniques, et on prévoit des pièces de ferme tu de culasse supplémentaires s'étendant dans le même plan, entre les branches extérieures, suivant le brevet principa caractérisé par une réalisation telle des pièces de fermet de culasse supplémentaires et une répartition telle des puissances apparentes montées en triangle et se trouvant s les parties de culasse qu'il ne se produit une subdivision flux de culasse qu'approximativement dans la largeur des fenêtres du noyau, subdivision qui se compose sans accumul
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