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Dispositif pour la compensation de température dans les compteurs de Ferraris.
Pour la compensation de l'erreur de température dans les compteurs de Ferraris, on connaît déjà, entre autres, des dispositifs qui utilisent une bague de court-circui@- tage, dont le flux de dispersion relié au flux de tension, est modifié par une lame bimétallique qui se déplace d'une manière appropriée lors des changements de température. Ainsi une disposition connue consiste en ce qu'une lame bimétallique décale la bague de court, oirouitage de telle façon que le flux de tension traverse plus. ou moins la bague de court-circuitage. Cependant ce genre de compensation de la température ne provoque qu'une compensation de l'erreur de phase.
Si, par contre, on veut obtenir une compensation de l'erreur
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de température même en cas de charge ohmique, il faut soit prévoir un autre dispositif de compensation qui influence la grandeur du flux moteur, soit, d'après une autre système proposé, adopter une disposition telle que la lame bimétallique décale un corps en fer qui se trouve dams le flux de dispersion de la bague de court-circuitage disposée sur l'aimant tension, et qui conduit en même temps une partie d'un flux de dérivation. Ce corps en fer soumis à l'influence de la lame bimétallique a donc ici pour but de modifier dans une proportion appropriée le flux moteur tension en cas de variations de température.
Cependant un tel dispositif de compensation exige avant tout, par suite de la grande mobilité nécessaire de la lame bimétallique , une dépense notable de bimétal. Fin outre son agencement sur le noyau tension est relativement compliqué, en sorte que l'instrument de mesure est rendu trop coûteux.
La présente invention est relative à un dispositif pour la compensation de la température dans les compteurs de Ferraris, dans lequel une lame bimétallique,, déplacée d'une manière appropriée lors des variations de température, modifie le flux de dispersion d'une bague de court-circuitage traversée par le flux moteur tension. Suivant l'invention les inconvénients indiqués sont évités par le fait que la bague de court-circuitage possède, par rapport à la résistance ohmique, une inductivité assez élevée pour que l'instrument de mesure soit indépendant, pour tous les genres de changes, des influences de la température.
Si la lame bimétallique et la bague de court-circuitage sont disposées sur un étrier de fermeture du système de mesure, on agence l'étrier de fermeture et la lame bimétallique de façon à obtenir un trajet court dans le fer
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pour le flux de dispersion de la bague de court-circuitage, ainsi que des surfaces de transition considérables limi- tant l'entrefer. Comme conducteur magnétique pour le flux de dispersion de la bague de court-circuitage on utilise alors de préférence seulement un court morceau, de l'étrier de fermeture et de la lame bimétallique.
L'étrier de fermeture du système de mesure peut présenter une branche incurvée angulairement à son extré- mité et portant, dans la région d'incurvation, la bague de court-circuitage, il peut présenter aussi une plaquette angulaire réunie à l'extrémité de la branche. Avec une telle construction les surfaces de l'étrier de fermeture qui font faoe à la lame bimétallique sont de préférence au moins aussi larges que la lame bimétallique.
Sur le dessin on a représenté à titre d'exemple un mode d'exécution de l'invention appliquée à un compteur de Ferraris à étrier de fermeture.
Les figs. 1 et 2 montrent des élévations latérales ; la fig. 3 est une coupe suivant la ligne A-B de la fig.1; en Fig. 4 on a représenté un diagramme vectoriel.
L'étrier de fermeture 5,fixé par des vis 1 à la culasse 2 du noyau tension 4, est recourbé à l'angle droit son extrémité. Cette extrémité 6 de l'étrier 5, qui fait aaillie entre les deux plaques polaires 7,8 d'un noyau intensité 9, porte à l'endroit., où se fait la courbure, une bague de court-circuitage 10 et, par l'intermédiaire de la via 11, une plaquette angulaire 12, La plaquette angu- laire 12 offre une échancrure 13, à travers laquelle fait saillie la bague de court-circuitage 10. Une lame bimétal- ligue 14 constituant un bon conducteur , est fixée à la partie supérieure de l'étrier de fermeture 5 par une vis 15,
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La bague de court-circuitage 10 est un peu plus étroite à sa partie inférieure, qui passe dans l'échancrure 13 de la plaquette angulaire 12, les rebords 16 ainsi formés, venant reposer sur la plaquette angulaire 12. En outre les surfaces de la partie 17 de l'étrier de fermeture 5 et de la plaquette angulaire 12 sont maintenues un peu plus larges que celles de la lame bimétallique 14. Du fait de cette disposition de la bague de court-circuitage 10 et de l'agencement de l'étrier de fermeture 5, on obtint un court trajet dans le fer très favorable pour le flux de dispersion de la bague de court-circuitage 10.
L'entrefer 18 entre l'étrier 5 et la lame bimétallique 14 peut être relativement grand, ce qui.permet d'obtenir une compensa- tion de température extrêmement régulière pour divers oompteurs. En choisissant d'une manière appropriée cet entrefer 18 on peut modifier dans de larges limites l'écart des températures dans lequel le dispositif doit avoir une bonne efficacité.
A l'aide du diagramme vectoriel de la fig. 4 on va examiner de plus près l'effet de la compensation de tenpérature. Dans ce schéma E désigne la tension, i l'intensité de la bobine tension, isch l'intensité du disque, ik, ik1, ik2 les intensités de court-circuitage et 1 , 1 1, 1 2, i 3 les intensités de magnétisation pour le flux moteur tension #E et,4 l'angle entre la tension et l'intensitéde magnétisation.
Pour compenser l'erreur de température du compteur, le flux moteur tension doit, comme on le sait, diminuer avec l'accroissement de la température et l'angle 1 doit augmenter. Ce résultat est obtenu lorsque les variations du flux #E et de l'angle de phase ss se produisent uniquement
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entre les vecteurs 1 1 et i 2,c'est-à-dire à l'intérieur de la région fortement étirée du demi cercle du diagramme.
Dans cette région les variations sont en effet très favo- rabl es. Dans toutes les compensations connues jusqu'ici, provoquées par le bimétal, on n'opère pas dans cette région parce que la réactance de la bague de court-circuitage est trop faible par rapport 4 la résistance ohmique. Ce n'est que par la disposition représentée dans les fige. 1 à 3 que l'on obtiamt la réaotanoe voulue de la bague de court- circuitage et par conséquent un travail dans la région dé- sirée.
La région située en avant du vecteur 1 1 ne provoque par contre que dès variations extraordinairement faibles et insuffisantes de l'angle de phase, et la région qui se trouve après le vecteur 1 2 ne permet de nouveau, dans la première partie, que de très faibles variations de flux, et, dans la deuxième partie que de faibles variations de l'angle de phase. En outre, dans la seconde région, une variation fausse de la grandeur du flux tension est pro- voquée. Dans les deux régions en question, on ne peut donc obtenir une compensation de température irréprochable. Dans la région comprise entre les vecteurs i 1 et i 2, par contre, les. variations de l'angle de phase aussi bien que celles de l'intensité de magnétisation en fonction des variations de température se font avec des valeurs correctes.
Les courants secondaires indults par la flux moteurs tension #E dans la bague de court-circuitage 10 engendrent donc un flux de dispersion qui, comme on le voit sur la fig. 1 par la ligne fermée en traits interrompus, se ferme par l'entrefer 18, des parties de l'étrier de fermeture 5 et la lame bimétallique 14. La lame bimétallique 14 fonctionne en cas d'élévation de température,, de façon que l'entrefer 18 augmente. Ainsi la réactance de la bague de
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court-circuitage 10 diminue. Le coûtant de court-circuitage augmente et compense de la sorte les erreurs de phase et de grandeur des flux moteurs dans la mesure désirée.
En cas de baisse de la température, l'entrefer 18 est diminue par la lame bimétallique 14 et de ce fait l'effet de la bague de court-circuitage 10 sera inverse de ce qu'il était avant.
La lame bimétallique 14 réglera donc chaque fois l'entrefer 18, en cas de variations de température, de façon qu'il se produise une variation de réactance de la bague de courtoirouitage 10 provo quant une compensation totale de température
Bien entendu le dispositif pour compensation de la température décrit peut aussi être agencé de telle façon que l'erreur de température d'autres appareils coopératif avec le compteur, tels que des transformateurs d'intensité, de tension, etc. entre aussi en considération.