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Procédé et dispositif de réglage de systèmes de distribution d'énergie à fonctionnement combiné.
La présente invention a pour objet un procédé.et un dispositif utilisant la fréquence comme grandeur d'in- fluence supplémentaire dans le réglage électrique de puis- sance dans le fonctionnement combiné de systèmes de distri- bution d'énergie.
La réunion d'usines génératrices de courant alter- natif en unions de réseaux, puis de nouveau la liaison de diverses unions de réseaux entre elles posent toute une série de problèmes de réglages qui ne peuvent plus assurer d'une manière satisfaisante les commandes par turbines qui sont en elles-mêmes si développées.
Dans l'accouplement ou liaison de deux ou plus de deux réseaux, d'une part la
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nécessité se présente que la fréquence soit maintenue,,très
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exactement constante, étant donné qu'il y a des consomma- teurs sensibles à la fréquence, puis également que des horloges synchrones doivent être raccordées au système de distribution, et d'autre part la condition se pose que les puissances transmises entre les unions de réseaux se maintiennent à une valeur certaine fixée par contrat ou tout-au-moins ne prennent pas des valeurs qui conduisent à une surcharge de la ligne d'accouplement qui, dans de nombreux cas, est faible par rapport à la grandeur des unions de réseaux.
,
Jusqu'à présent, on a résolu le plus souvent les problèmes de réglage qui se posent alors en affectant, par exemple dans la réunion de deux réseaux, le rôle du main- tien de la fréquence à l'un des réseaux et le rôle du maintien et de l'observance de la valeur de la puissance de transmission à l'autre réseau. Ce mode de solution présente l'inconvénient que le régulateur de l'un des réseaux effectue un réglage faux lorsque la variation de la puissance transmise est à imputer à une variation de charge se produisant dans l'autre système de réseaux.
Ceci conduit à des phénomènes pendulaires dans le réglage de l'état théorique, qui nuisent tant au maintien de la fréquence qu'également à celui de la puissance transmise.
Le réglage de la puissance n'agit tout d'abord pas dans le cas d'une charge ou d'une décharge se produisant dans le réseau réglant la fréquence dans le sens du soutien de la fréquence, mais contre le maintien de la fréquence, ou bien, dans le cas inverse, le régulateur de fréquence agit à l'encontre du maintien de l'échange de puissance.
Un réglage juste précis ne s'établit que lorsqu'un réglage est effectué dans le système dans chaque cas à l'endroit où une variation de charge se produit. Ceci ne peut pas être obtenu du fait qu'on effectue une répartition des rôles ou fonctions de réglage, mais au contraire du fait que le système reçoit un régulateur pour la fréquence et
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le maintien de la puissance. C'est ainsi seulement qu'on peut obtenir avec une mise au point correcte des régula- teurs un réglage tout-à-fait parfait et exempt d'oscilla- tions de la valeur théorique.
Les possibilités les plus importantes qu'offre un régulateur conforme à l'invention sont les suivantes :
1 - Le réglage d'élimination d'une différence entre la valeur existante, dite valeur réelle, et la valeur qui doit exister, dite valeur théorique, de la grandeur à régler s'effectue avec la plus grande vitesse possible, de sorte que le régulateur est en conséquence un régula- teur rapide.
2 - En raison de la grande sensibilité des appareils électriques utilisés pour la surveillance de la fréquence et de la puissance, la zone d'insensibilité du régulateur est très petite, de sorte qu'en présence d'une perturba- tion de l'état d'équilibre le régulateur supplémentaire électrique intervient avant les autres régulateurs.
3 - Les effets et propriétés mentionnés sous 1 et 2 ont pour résultat que lorsqu'un réglage est nécessaire, ce réglage ne s'effectue que dans l'usine maintenant la fréquence. L'opération de réglage est donc indépendante d'irrégularités des caractéristiques des régulateurs méca- niques des machines ne fonctionnant pas sur la fréquence.
4 - Le réglage s'effectue en outre d'une façon indé- pendante du nombre des machines travaillant en parallèle du réseau, par conséquent en indépendance de la statique du réseau. La caractéristique du régulateur supplémentaire est, bien au contraire, uniquement dépendante du nombre des machines influencées par le régulateur supplémentaire.
5 - Par son montage électrique, le régulateur offre une possibilité extrêmement simple d'obtenir une réparti- tion de charge optimum, par conséquent une répartition de charge en tenant compte du rendement des machines réglées en parallèle.
6 - En outre, un réglage superposé de l'heure
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d'horloges peut être adjoint sans plus.
7 - On peut également, de la manière la plus simple, introduite dans l'opération de réglage, un réglage de va- leur moyenne superposée de la puissance transmise.
Dans la fig. 1, on suppose qu'il y a deux réseaux.
Le réseau I comporte les usines génératrices d'électricité A, B, C, D et le réseau II les usines génératrices d'élec- tricité A, B, C. Lorsque les réseaux fonctionnent séparé- ment, chaque réseau doit assurer pour soi, indépendamment de l'autre, le maintien de la fréquence par voie astatique.
Le réglage de la fréquence peut se faire à la main ou à l'aide d'une machine comportant un régulateur mécanique isodrome ou enfin par un réglage électrique supplémentaire.
Dans chacune des deux formations, on se sert de la même usine pour le réglage de la fréquence et cette usine est autant que possible située près du centre de gravité de la charge B.S. On suppose que dans le système I, C est l'usine génératrice d'électricité et dans le système II B est l'usine génératrice d'électricité.
Le réglage de la fréquence à la main est très lent et en outre le maintien de la fréquence dépend de l'at- tention du personnel. Pour c ette raison, au cours des derniers temps, on en est venu toujours de plus en plus au réglage automatique. Le réglage par une machine à régula- teur mécanique isodrome ou à vitesse constante n'est donc applicable que d'une façon très limitée, car habituellement une machine ne suffit pas dans une union de réseau pour pouvoir éliminer par réglage les fluctuations de charge.
Un fonctionnement en parallèle avec des machines réglées à vitesse constante par voie mécanique n'est pas possible en raison de la répartition imprécise de la charge.
Pour cette raison, il est rationnel de faire exécuter le réglage de la fréquence par des régulateurs électriques supplémentaires. Ceux-cipeuvent agir, comme cela a été réalisé presqu'exclusivement jusqu'ici, sur le moteur de
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réglage du nombre de tours, ou bien ils peuvent attaquer directement la commande à turbines. Ce dernier mode de réalisation présente le grand avantage qu'on peut obtenir par là un réglage rapide, tandis que la voie passant par le moteur de réglage du nombre de tours représente toujours un réglage lent. Le réglage rapide présente l'avantage que toutes les charges qui entrent dans le système sont transmises immédiatement sans mouvements de réglage inter- médiaires importants des autres usines à la machine mainte- nant la fréquence ou à l'usine maintenant la fréquence.
La fig. 2 illustre l'essentiel d'un procédé de réglage de ce genre. On monte sur le régulateur de la turbine un régulateur hydraulique influencé électriquement qui déplace la timonerie de réglage à grande vitesse et qui a en conséquence pour résultat une élimination très rapide par manoeuvre de réglage des différences intervenues.
Ce régulateur est muni de deux organes de manoeuvre élec- triques, dont l'un est raccordé à la valeur de mesure, par conséquent à la fréquence et également à la puissance, et assure la maintien des valeurs théoriques, tandis que l'autre sert au réglage d'égalisation pour la répartition correcte dela charge, au cas où un fonctionnement en parallèle de plusieurs machines est réalisé pour le régla- ge astatique de la fréquence.
Si, maintenait, les deux systèmes I et II sont accouplés entre eux, le réglage astatique de la fréquence dans l'usine génératrice C du réseau I et dans l'usine génératrice B du réseau II n'est plus possible, car autre- ment la puissance transmise peut prendre toutes valeurs quelconques, également des valeurs inadmissibles. Il faut donc utiliser la puissance transmise comme seconde gran- deur de réglage tant pour le réglage de la partie I que pour le réglage de la partie II. Il faut par conséquent que les deux régulateurs de fréquence suivent des caracté- ristiques selon la fig. 3. Ns indique la valeur théorique
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des puissances d'échange à observer au point d'accouplement des réseaux et, en fait, cette puissance pourrait, par exemple, être fournie de I à II.
En conséquence, le régula- teur placé à l'usine génératrice C du réseau I doit suivre la caractéristique 3a et le régulateur placé dans l'usine B du réseau II doit suivre la caractéristique 3b. Dans la fig. 3c, la caractéristique de l'union II est tracée en référence à l'union I. S'il se produit par exemple dans le réseau I une variation de charge dans le sens d'une surcharge, le régulateur de fréquence à action rapide attaque immédiatement. Si la ligne d'accouplement est longue et relativement faible, l'élimination par réglage s'effectuera sans que le régulateur attaque dans le réseau II et l'usine B.
S'il se produit malgré cela une dévia- tion suivante de la puissance de transmission, par exemple dans le sens de la diminution, on peut reconnattre par la fig. 3c qu'un réglage plus élevé dans l'union I et plus bas de façon correspondante dans l'union II est immé- diatement effectué, jusqu'à ce que l'état théorique devant exister (fréquence et puissance transmise correctes) se produise au point d'intersection des deux caractéristiques.
Les conditions sont précisément inverses en cas de varia- tion de charge dans l'union II. Si le degré d'accouple- ment est très bon, dans le cas de surcharge supposé ci- dessus, le régulateur disposé dans II participera immédia- tement à la charge, mais il est de suite arrêté par la baisse de l'échange de puissance, car II commence à fournir à I, de sorte que l'usine C assure elle-même la variation de charge de son réseau et vice versa. En conséquence, l'élimination par réglage de la charge s'effectue toujour s à l'endroit où elle se produit. Pour obtenir un réglage complètement exempt d'oscillations, l'inclinaison de la caractéristique du régulateur dans la section I doit être d'autant plus faible que la puissance de la machine instal- lée pour le réglage de la puissance est plus grande.
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Le même principe s'applique pour la section II, dans la- quelle l'inclinaison doit également correspondre à la puis- sance de machine réglant la fréquence. Avec ce mode de réglage, il se produit donc un réglage rapide et, en outre, avec une mise au point correcte, un réglage sans oscillation tant de la fréquence qu'également de la puis- sance transmise.
La fig. 4 représente le montage de la partie électrique d'un dispositif de réglage de ce genre pour deux groupes de machines réglés en parallèle. Les deux éléments d'actionnement du régulateur sont les deux con- vertisseurs de valeur de mesure M1 et M2. Le convertisseur de valeur de mesure est un appareil qui peut être utilisé tant pour la transformation de la valeur de mesure qu'égale- ment pour l'amplification de la valeur de mesure en raccordement à un système de mesure à distance. L'appareil M sert à la transformation de la valeur de mesure de fré- quence en un courant continu proportionnel. Ce conver- tisseur de valeur de mesure est constitué par un montage de résistances W1, W2, W3, WR dans la branche de pont duquel il peut se produire une tension qui est proportion- nelle à une déviation de la fréquence et par laquelle le régulateur est influencé.
La résistance variable WR est une lampe en montage en réaction, qui oscille constamment et qui fait varier constamment son courant continu anodique et sa résistance au courant continu en fonction du degré de réaction. La variation de ce dernier se fait par un instrument de mesure constitué par deux systèmes électro- dynamiques servant à la mesure de la différence de fré- quence et un élément de compensation à cadre mobile qui est raccordé en passant par un shunt W4 au pont. L'axe de mesure porte un cache par lequel la bobine de grille L2 est plus ou moins protégée du champ de la bobine ano- dique Ll dans chaque cas selon le moment de mesure, de sorte qu'une résistance de courant continu correspondante de la
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lampe s'établit par la variation ainsi produite de la réac- tion.
Lorsqu'il se produit une variation de la valeur réelle par rapport à la valeur théorique, l'axe de mesure exempt de force directrice tourne donc jusqu'à ce qu'il se produise, par variation de WR, un courant de pont qui com- pense le moment de déviation dans le système à cadre mobile.
La mesure de la fréquence s'effectue du coté courant alternatif en passant par le circuit de résonance C-L et un égalisateur de tension électromagnétique RV, de sorte que la mesure de fréquence est indépendante de la tension.
Le convertisseur de valeur de mesure M2 sert à l'amplification de la valeur de mesure à distance de courant continu qui arrive à une valeur qui est suffisante pour l'action de réglage. L'amplificateur de mesure (voir fig. 4) comporte uniquement un système à cadre mobile pré- sentant deux enroulement à petit cadre, dont l'un est ali- menté par la valeur de mesure à distance et l'autre sert à la compensation. Si la valeur de puissance doit être relevée sur place, par conséquent sans utilisation d'une mesure à distance, on choisit pour M2 le même instrument que pour M1 qui, comme on l'a indiqué ci-dessus, présente en dehors du système de mesure et de compensation à cadre mobile, encore deux systèmes dynamométriques pour la mesure de la puissance en couplage Aron.
De même, dans la mesure de puissance, le convertisseur de valeur de mesure est monté de façon qu'il se produise un courant continu qui est pro- portionnel à la déviation de la valeur théorique. La valeur théorique de la fréquence peut être réglée à l'aide de la résistance de réglage W5 et la valeur de puissance à obser- ver peut être réglée avec W6.
Les deux convertisseurs de valeur de mesure tra- vaillent sur les deux résistances de réglage W7 et W8.
Le degré de l'action de la fréquence et de la puissance l'une sur l'autre peut être accordé sur ces deux résistances.
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Il s'établit donc'sur ces résistances conformément au régla- ge une tension proportionnelle à la déviation tant pour la fréquence que pour la puissance transmise. La tension est donc zéro aux résistances W7 et W8 lorsque l'état théorique existe.
Les valeurs de tension obtenues sur les résistances W7 et W8 sont additionnées et menées aux bobines de manoeu- vre des régulateurs supplémentaires hydrauliques montés sur les régulateurs des turbines. Les bobines de manoeuvre R1, R sont montées en série lors du fonctionnement en parallèle dans les machines. Si ces bobines doivent ac- tionner un dispositif de réglage électrique qui est commun à toutes les machines à régler,'afin d'influencer de très nombreuses maohines, il peut arriver que la puissance ne soit plus suffisante. Dans ce cas, on peut simplement mettre en circuit un amplificateur intermédiaire de ten- sion qui amplifie encore une fois les tensions se produi- sant en W7 et W8 et additionnées.
Comme indiqué ci-dessus, les régulateurs supplé- mentaires hydrauliques montés sur les turbines reçoivent deux bobines de manoeuvre, dont l'une sert à la réception des grandeurs de mesure à observer et l'autre à l'établis- sement de la répartition de charge désirée des machines réglées en parallèle. A cette fin, des résistances de potentiomètre W10 et W11 (figs. 2 et 4) sont réglées par l'indicateur de remplissage des turbines. La valeur de tension prise sur un potentiomètre est en conséquence proportionnelle à la charge de la machine correspondante.
Si maintenant la résistance W10 présente la même charge de la machine 1 que la résistance 11 dans la seconde machine, il ne se produit ueune différence de tension entre les deux points de prise. Les secondes bobines des deux régulateurs supplémentaires restent donc privées de courant. Mais s'il se produit une déviation, le régulateur supplémentaire de la machine restée en arrière @
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reçoit un moment supplémentaire et inversement le régula- teur supplémentaire de l'autre turbine reçoit un moment antagoniste. Il se produit de ce fait une charge complè- tement uniforme des diverses machines.
Par ce mode de distribution de la charge, on peut maintenant obtenir, comme on l'a décrit ci-dessus, une répartition de charge égale proportionnelle ou bien la répartition de charge sur les diverses machines peut se faire également suivant d'autres points de vue,par exemple en vue d'obtenir un rendement d'ensemble optimum. Si ces prises de résistance ne sont pas commandées par l'ouverture, mais en fonction d'une courbe de rendement, ou mieux d'une courbe de perte en liaison avec l'ouverture, les machines travaillant en parallèle se chargent, de telle manière que le rendement optimum du travail d'ensemblse produit.
Ceci a lieu lorsqu'on répartit la charge de telle manière qu'en cas de chute de la charge, la machine dans laquelle les pertes diminuent le plus soit chargée ou bien, exprimé d'une manière plus générale, la charge des groupes doit être effectuée de telle manière que la variation de perte soit la même dans toutes les machines, c'est-à-dire qu'on a le meilleur rendement lorsque
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VI-n désigne des pertes des groupes I-n NI-n désigne des puissances des groupes I-n.
Dans le réglage du rendement, il faut donc que les résistances W10 et W11 soient réglées suivant la loi ci- dessus.
Avec ce mode de réglage, il se produit donc, à coté de l'observance des valeurs théoriques de la fréquence et de la puissance, également encore une amélioration du rendement de fonctionnement autant qu'il s'agit d'usines génératrices comportant des machines dont les courbes de perte diffèrent les unes des autres. Cette mesure est
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très importante, par exemple dans des usines génératrices dans lesquelles des turbines Francis et Kaplan doivent être réglées ensemble. Ce procédé peut naturellement être également étendu à l'aide de la mesure à distance à la coopération de diverses usines génératrices. On peut tenir compte dans ce cas des conditions de chute, de pression et de chaudière avec une disposition appropriée.
Etant donné que malgré le réglage de la fréquence des déviations de la fréquence peuvent se produire au cours du temps, il est encore d'importance de prendre soin de l'observance précise dbne valeur moyenne exacte de la fréquence, de façon que les horloges raccordées n'indiquent pas une heure fausse. Ce réglage intégral de la fréquence et de l'heure peut être assuré par un réseau, par son usine maintenant la fréquence. A partir d'une horloge de contrôle de période PKU, la résistance W5 est réglée, con- formément à la déviation de l'heure du réseau de l'heure astronomique, par l'intermédiaire de la commande au moteur m (fig. 4), de telle manière que l'érreur de temps redis- paraisse.
Cette correction de l'heure implique une éléva- tion ou un abaissement passager de la caractéristique du régulateur dans le système réglant la fréquence, par exemple dans I. Comme le montre la fig. 5, lorsque le réglage de l'heure d'horloges est effectué dans le réseau I et par exemple la fréquence est en valeur moyenne un peu trop basse, par consé4uent lorsque la caractéristique I a été élevée, il se produit une élévation de la fréquence de 3 fu et, en liaison avec cela, une augmentation de la puissance d'échange de # Nu, étant donné que le point final du régla- ge est situé au point d'intersection des deux statiques efficaces.
Pour ramener malgré cela la puissance transmise à la valeur correcte, à l'usine B (réseau II) le moteur m (représenté en pointillé dans la fig. 4) est intercalé dans le circuit secondaire du convertisseur de valeur de mesure
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pour influencer la puissance, Lorsqu'une déviation se pro- duit, ce moteur tourne à une vitesse proportionnelle à la déviation et déplace lentement la résistance W5 et cela jusqu'à ce que la valeur théorique de la fréquence soit réglée de nouveau conformément au réglage de l'heure d'hor- loge dans l'autre système et la puissance d'échange soit observée. Ce moteur ne produit donc pas seulement un réglage de rattrapage de la mise au point de la fréquence dans le réglage de l'heure d'horloge, mais aussi un réglage de la valeur moyenne de la puissance transmise.
Etant donné que, comme on l'a déjà mentionné ci- dessus, il est important que l'inclinaison des caractéris- tiques des deux régulateurs de réseaux soit adaptée, tant dans I que dans II, à la puissance des machines installées pour le réglage de la fréquence, ceci peut être fait d'une manière simple du fait que lors de la connexion d'une machine par l'intermédiaire de contacts de dépendance à l'interrupteur de puissance ce réglage ou ce déplacement de la caractéristique est effectué automatiquement. On peut alors laisser hors considération la puissance des machines non utilisée pour le réglage de la fréquence, étant donné qu'elles ne participent pratiquement pas aux opérations de réglage.
De même que le réglage des carac- téristiques s'effectue automatiquement, le système de régla- ge de compensation est aussi connecté et déconnecté auto- matiquement, par l'intermédiaire de contacts de dépendance, aux interrupteurs de ligne 12 et 22.
La mise en fonctionnement d'un régulateur et d'une machine de ce genre, qui doit être utilisée pour le réglage, est donc également extrêmement simple, Chaque régulateur reçoit un commutateur pour réglage automatique et à la main. Lorsque la machine doit être mise en marche, ce commutateur doit être placé sur le réglage à la main. La machine est lancée et synchronisée de la
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façon normale. suivant le montage en parallèle, l'yter-
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rupteur est ensuite qimplement tourné sur le réglage auto- matique, après quoi le régulateur est réglé tout-à-fait automatiquement et de façon exacte. La machine d'inter- cale immédiatement dans autre intervention dans la réparti- tion de charge prescrite.
Il faut uniquement fixer quelle usine assure le contrôle de l'heure d'horloge et commuter de façon correspondante le moteur m sur le contrôle d'heure d'horloge ou sur le réglage subséquent de la puissance transmise.
Avec ce procédé, on peut aussi régler n réseaux en parallèle,autant que le nombre des puissances transmises désirées ne dépasse par n - 1. Il est seulement néces- saire d'amener par télémesure à chaque usine réglant la fréquence la puissance transmise, qui est nécessaire pour la fixation d'une répartition de charge nette dans l'union de réseaux.
Un procédé de réglage de ce type assure des élimi- rapide nations par réglage/de déviations de l'état existant,à par- tir de l'état qui doit être,par les deux systèmes ou par tous les systèmes de la même manière. Il est ensuite su- perposé à cette élimination p ar régla ge rapide de valeurs momentanées un lent réglage intégral danq le temps dans une usine et un lent réglage intégral de puissance dans les autres usines. Si, pour une raison quel@ nque, les usines se séparent, chaque usine réassume indépendamment le réglage astatique pur de la fréquence.
Par un relais à cadre tournant sensible Ds (fig. 4), lors d'une persistance de l'influence de puissance pendant un temps prolongé, par conséquent lorsque cette influence n'est éliminée par réglage ni par le rapide réglage de valeur momentanée, ni par le réglage intégral dans le temps, l'influence de la puissance transmise est exulue, de sorte que seul le con- vertisseur de valeur de mesure M1 reste en fonctionnement conformément aux règles tedhniques et assume le pur réglage de la fréquence.
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Avec les convertisseurs de valeur de mesure, une observance extraordinairement précise de la fréquence est possible, car, par une mise au point appropriée, la sen- sibilité peut être portée à des fractions au millième.
Etant donné qu'en pratique les régulateurs de vitesse des turbines sont arrêtés ou n'entrent plus en fonctionnement par cette aorte de commande, on est également indépendant des caractéristiques des régulateurs mécaniques et de l'inconstance des ressorts de régulateurs.
Si dans une partie du réseau une usine ne suffit plus pour le maintien de la fréquence, il y a la possibilité d'utiliser plusieurs usines pour le réglage de la fréquence en fixant une usine comme usine directrice et en faisant subir à l'autre ou aux autres usines un réglage subséquent proportionnel à la charge; cela doit naturellement être fait de nouveau par une méthode de réglage rapide analogue à celle expliquée ci-dessus. Une autre possibilité, qui peut se présenter dans la plupart des cas, consiste en ce qu'on prend, selon les règles techniques, à partir d'une autre usine génératrice, par exemple de l'usine A, réseau I , (fig. 1), un consommateur très irrégulier et important (laminoirs, fours électriques, etc..) placé à proximité.
Ceci doit aussi se faire de nouveau par un régulateur à action rapide de façon que par ce régulateur la puissance du consommateur soit comparée avec la puissance de la ma- chine et que la machine soit réglée simplement en fonction du besoin de puissance du consommateur. On mêlera ration- nellement à ce réglage de la puissance une action sur la fréquence, de façon qu'il ne se produise pas de mouvements de réglage défavorables dans des cas de perturbations.
Ce régulateur est en pratique constitué par les mêmes éléments constitutifs que le régulateur de fréquence et puissance.
La fig. 6 est un schéma d'ensemble simplifié.
Elle indique en haut et à gauche le dispositif de contact
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et le montage de condensateur 1 d'un dispositif récepteur travaillant suivant le procédé de fréquence d'impulsion, qui est commandé par la mesure à distance en fonction de la grandeur mesurée effectivement, par conséquent de la valeur existante. Au-dessous de ce dispositif, on a représenté un montage de potentiomètre 2, sur lequel est prise une tension qui correspond à la valeur théorique.
La valeur existante et la valeur théorique influencent en commun un convertisseur de valeur de mesure ou amplifica- teur 3, qui conduit en conséquence, dans son circuit exté- rieur, un courant passant par une résistance 4, un relais à temps 5 et un instrument de mesure 6, qui correspond à la déviation entre la valeur existante et la valeur théori- que. On a en outre représenté un fréquencemètre 7 muni d'un circuit oscillant correspondant 8. Ce dispositif pro- duit un courant qui est proportionnel à la fréquence.
Ce courant passe par une résistance 9 et un appareil indica- teur 10, qui permet de lire la fréquence. On peut, en outre, intercaler un autre instrument 11. La chute de tension prise sur la résistance 4 et une chute de tension prise sur la résistance 9 sont couplées en série avec un dispositif de résistance 12, qui permet d'introduire une autre tension de grandeur quelconque dans le circuit.
Cette tension est choisie conformément à la valeur théorique de la fréquence. Le circuit contient en outre un montage de potentiomètre 13, qui produit une tension qui correspond à un retour constant, tandis qu'un autre montage de poten- tiomètre 14 permet le réglage d'un retour variable. La somme de la tension influence un amplificateur de tension 15 de type quelconque, qui travaille par exemple sans con- tact. L'amplificateur de tension influence directement un régulateur Thoma 16. On peut aussi raccorder à la connexion entre l'amplificateur de tension 15 et le régulateur Thoma 16 un motair de réglage de tours, qui est commandé sans contact.
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On peut faire agir d'autres influences quelconques dans le montage du régulateur, en introduisant des tensions correspondantes dans le circuit de l'amplificateur commun.
De cette manière, il est par exemple également possible d'obtenir des variations de la valeur théorique de la puissance et par exemple de compenser le défaut d'une ligne d'alimentation ou d'une génératrice, puis de faire varier de façon correspondante la valeur théorique des au- tres génératrices.
REVENDICATIONS
1 - Procédé et dispositif de réglage pour la dis- tribution entre deux réseaux accouplés, caractérisé en ce que chaque réseau est réglé pour soi par un régulateur de fréquence, puis maintient, en fonctionnement individuel, la fréquence astatiquement constante, et en fonctionnement en parallèle, est influencé par la puissance transmise de telle manière que toutes les variations de charge se pro- duisant dans un réseau ne sont éliminées par réglage que par l'usine maintenant la fréquence dans le réseau, de sorte que la puissance transmise et la valeur théorique de @ la fréquence restent maintenues.