BE431047A - - Google Patents

Description

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  Disposition de circuit pour lampes thermo-ioniques. 



   La ,présente invention est relative à des      , circuits pour lampes thermo-ioniques et concerne plus particulièrement des dispositions de circuits donnant une réponse immédiate à un signal qui y est appliqué lorsque ce signal a un potentiel à l'entrée donné. 



   L'objet de l'invention est de fournir un tel circuit dans lequel la réponse immédiate se produit par une légère variation du potentiel d'entrée par rap- port au potentiel d'entrée donné de telle sorte que le fonctionnement d'un relais ou d'un dispositif récepteur analogue suive plus fidèlement les variations du signal appliqué, 

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Il est bien connu que si une forte polarisa- tion négative est appliquée à la grille d'une lampe   thermo-innique   à travers une résistance, qu'aucun courant ne circulera dans le circuit anodique, mais que si la polarisation négative est progressivement réduite,à partir d'une certaine valeur de cette   polar'i-   sation le courant anodique commencera à circuler à partir de l'anode de la batterie à travers l'impédance du cir- cuit anodique.

   En diminuant encore la polarisation négative le courant anodique augmentera d'une manière non-linéaire jusqu'à ce que le courant de grille commence à circuler jusqu'à ce que du fait de l'application de la polarisation négative à travers la résistance de grille, sa vitesse de diminution se réduira jusqu'à ce qu'il devienne sensiblement constant en supposant que la ré- sistance de grille soit   d'une grandeur   convenable, Pen-   dant   ce cycle de phénomènes la tension anodique diminuera de la tension de la batterie à une valeur déterminée par la résistance de la lampe et l'impédance du circuit anodique correspondant à cette valeur de polarisation de grille. 



   Suivant une dee caractéristiques de l'invention par conséquent une variation rapide de la tension- anodique d'une lampé thermo-ionique,provenant d'une faible variation de la valeur du pctentiel donné et appliqué à la grille de contrôle, est combinée pour être communiquée à la grille de commande d'une seconde lampe   thermo-ioni que   en opposition à une tension produite par un courant de grille y circulant normalement, d'où il s'ensuit que la variation de la tension de grille de la seconde lampe, du fait de la variation rapide de la tension anodique de la première lampe,

   est retardée jusqu'à ce que le taux 

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 de variation de cette tension anodique devienne maximum les choses étant-combinées de telle sorte qu'à ce moment le courant de grille cesse de circuler afin que le taux de variation de la tension de la grille de la seconde' lampe soit également un maximum pour que le courant cir- culant à travers la seconde lampe soit rapidement réduit à zéro. 



   La variation rapide de la tension anodique est obtenue en utilisant une lampe ayant une caractéristique de courant constante et suivant une autre caractéristique de l'invention une telle lampe prévue avec une impédance anodique élevée a son anode connectée à la grille de commande d'une seconde lampe thermo-ionique et la varia- tion rapide du potentiel anodique de la première lampe, du fait- d'une légère variation du potentiel d'entrée donné appliqué à la grille de commande de cette lampe, est combinée pour être transmisé à la grille d'une se- conde lampe, la seconde lampe ayant une impédance normale et prévue de telle sorte que la variation de la tension de la grille soit retardée jusqu'à ce que le taux de variation de la tension anodique soit maximum,

     d'où   il s'ensuit que le courant circulant à travers la seconde lampe est réduit à zéro à une vitesse maximum. 



   Suivant une autre caractéristique de l'in- vention plusieurs lampes. thermo-ioniques sont employées, la première lampe ayant des caractéristiques de courant constantes et ayant une impédance anodique élevée, l'anode de chaque lampe étant raccordée à la grille de commande de la lampe suivante, la polarisation de grille appliquée aux lampes étant telle que lorsqu'il n'y a aucun signal entrant, aucun courant ne circule dans le circuit anodique de la première lampe tandis qu'en ce qui concerne les 

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 autres lampes le courant anodique passe alternativement et respectivement par un   maximum,     déterminé   par la circu- lation du courant de grille et par zéro,

   la variation rapide de la tension anodique de la première lampe du .Lait d'une légère variation au potentiel d'entrée donné de la grille de commande servant à renverser les   condi-   tions déterminant le courant anodique dans chaque lampe à une cadence qui   s'augmente  progressivement dans les diverses lampes suivantes du fait de l'action du courant de grille. 



   L'invention sera mieux comprise d'après la description suivante de deux méthodes de réalisation se rapportant aux plans ci-joints comprenant les fig. 1 à 5. Jans ces plans, la fig. l représente une des réalisations la fig. 2 représente une seconde réalisation donnant lieu à une application particulière à des systèmes de signalisation par fréquence vocale dans des systèmes de téléphonie automatique, et la fig. 3 représente des courbes aidant à la compréhension du   f onc tionnement   du circuit de la fig. 2. 



   Nous référant d'abord à la fig. 1 la tension à l'entrée est appliquée aux bornes   A   et B et à travers la résistance R5 à la grille de la lampe penthode Vl. 



  Cette lampe a une polarisation négative du fait de la chute de tension EB1 aux bornes de la résistance R6 avec prise de contact et cette polarisation est telle qu'elle dépasse la polarisation de grille de coupure de la lampe. L'anode de la lampe Vl renferme une ré- sistance anodique de l'ordre d'un mégohm et est reliée de la à la grille de   l'anode/penthode   V2 au moyen d'un poten- tiomètre comprenant la résistance R5, la prise de contact sur la résistance R3 étant telle que combinée avec la 

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 batterie de polarisation de grille EB2 la tension anodique soit de   Vl maximum   lorsqu'aucun signal   nte.st   appliqué aux bornes A et B, la polarisation positive appliquée à la grille de V2 étant suffisante pour que le' courant de grille circule à travers la lampe V2.

   Ainsi le courant anodique élevé'qui traverse R2 sera tel que la tension anodique de V2 sera basse. De plus la polarisation de 'grille.normale de la lampe V3 est prise sur une dérivation de la faible tension positive existant aux bornes de R4 qui forme potentiomètre et à travers laquelle l'anode de de V2 est reliée à la grille/15 et elle est dérivée é- galement de la polarisation négative appliquée à la bat- terie EB2. La prise. de la résistance R4 est réalisée de telle façon qu'un courant anodique normalement ne cir- cule pas à travers le circuit anodique de V3 et que par conséquent aucun courant ne circule à travers le relais R ou dispositif récepteur d'impulsions analogue. 



   Si maintenant on suppose qu'un signal à courant continu est appliqué aux bornes A et B de manière à ce la que la grille de/lampe Vl tende à devenir positive par rapport à la cathode, alors à partir d'une certaine va- leur du potentiel de grille le courant anodique commencera à circuler et sera fonction de la polarisation initiale EB1. Puisque la résistance anodique Rl est élevée, la tension anodique tombera à une valeur très basse pour une faible variation positive de la polarisation de grille. 



  Une courbe de charge de ce genre si elle était tracée par rapport aux caractéristiques de tension et de courant anodiques d'une lampe penthode et pour une tension de   battante   E couperait l'axe du courant à une valeur peu élevée et puisqu'on sait que toutes les caractéristiques de lampe à courant constant et pour différentes polari- 

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 sations tendent à couper l'axe aux environs de ce point, il est évident que la polarisation de grille qui serait légèrement moindre que la polarisation de coupure donne- rait à peu près une tension anodique nulle,

   Aussi la tension anodique tombera rapidement et presqu'à zéro et le potentiel positif appliqué à la grille de V2 tom- bera   également.   Cette chute du potentiel positif n'aura cependant qu'un faible effet sur V2 jusqu'à ce que le courant de grille cesse de circuler dans V2 lorsque le taux de variation de la tension anodique de Vl est maximum et que par conséquent le taux de variation du potentiel de la grille de V2 est également maximum alors que la variation à ce moment dépend de la position de la prise du potentiomètre.

   La variation de potentiel à ce moment   à la   grille de V2 est telle qu'elle soit   suffisamment   grande pour que le potentiel grille-cathode de la lampe V2, qui comprend la batterie de polarisation EB2, dé- passe la polarisation de coupure et par conséquent le courant anodique de V2 variera rapidement de la valeur élevée de courant de grille à zéro. Le potentiel anodique de V2 s'élève par conséquent et fait que la grille de la lampe V3 devient positive à une vitesse qui dépend. de la prise de la résistance R4 et qui détermine la'fraction variation de de la; tension aux bornes de R4.

   L'augmentation du   poten-     tiel positif   appliquée à la grille de V3 continue jusqu'à ce   que   le courant de grille  com@once   à circuler lorsqu' uns nouvelle variation dans la chute de tension à travers R4 est ineffective. 



   Supposons que la variation de tension initiale à l'anode de Vl soit de l'ordre de 100 volts par volt à l'entrée, en utilisant une lampe à impédance élevée età résistance anodique élevée, en appliquant alors 

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 effectivement une partie seulement à chacun des circuits de grille successifs en utilisant la caractéristique du courant de grille et les points de coupure, le taux maximum de variation de courant dans le relais R pourra atteindre de l'ordre de deux ampères par volt de variation à   l'entrée.   En considérant que l'ordre de   grandeur   or- dinaire du courant anodique nécessaire pour actionner le relais est de dix mA (lorsque E :

  . 50 volts) on verra que cette variation de courant peut être réalisée par . une variation de   10/2000   ou 0.005 volts à   l'entrée.   



  Comme la polarisation de coupure, ou point de fonctionne- ment approximatif deVl peut,être de   l'ordre   de 3 volts, ' on peut dire que la variation de   0.005   volt par rapport à 3 provoque le fonctionnement du circuit et' que par conséquent cette action est équivalente à celle d'un      étage à décharge, mais sans effet de régénération et par conséquent sans oscillation. En considérant le procesus inverse on constate que lorsque la variation à l'entrée est réduite le circuit ces'sera évidemment de fonctionner exactement pour la même valeur du niveau à l'entrée que pour celle pour laquelle il est actionné. 



   De plus le niveau auquel le fonctionnement se produit est en relation directe avec la polarisation de grille de coupure de la première lampe, et les effets de la caractéristique du courant de grille de cette lampe sont négligeables pour autant que cette caracté- .ristique n'affecte pas la tension de coupure. Des modi- fications dans les caractéristiques de grille des lampes V2 et V3 ne modifieront pas le niveau de fonctionnement d'une manière sensible puisque le taux de variation de la tension appliquée à leurs grilles est très étendue et que la variation en valeur absolue est également assez 

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 étendue. 



   On a trouvé également que bien que l'amplitude positive maximum en A puisse être égal à dix fois l'ampli- tude nécessaire pour faire fonctionner le circuit, le courant de grille dans la lampe Vl peut être empêchéen faisant en sorte que la polarisation de la cathode par EB1 soit prise en dérivation sur une résistance de l'ordre de 5000 à 10.000 ohms, lorsque la grille deviendra néga- tive après que la tension de fonctionnement sera dépassée, ce qui aura pour effet de tendre à s'opposer à la tension positive à   l'entrée.   L'augmentation de la tension se produisant de ce fait en EB1 rabat la polarisation né- gative de fonctionnement en V2, mais comme celle-ci peut être de l'ordre de trois fois la polarisation de coupure elle n'a aucun effet nuisible. 



   Une variation de Rl peut être utilisée pour modifier le niveau auquel se produit le fonctionnement corme mise au point sans modifier d'une manière sensible la vitesse de fonctionnement. 



   Quand un tel étage est alimenté par des ondes alternatives exponentielles en dents de scie le pourcen- tage de la durée du cycle pendant lequel le relais est actionné dépendra de la polarisation statique EB1 pour une amplitude donnée constante à l'entrée. La variation en EB1 sera linéaire si la variation de la tension d'en- trée est linéaire pour des variations égales de pourcen- tage.

   Quand la variation à l'entrée n'est pas tout à fait linéaire mais qu'elle présente une légère "convexité" en fonction du temps alors en shuntant la résistance de polarisation par une capacité C3 une augmentation supplé- mentaire de la polarisation statique a lieu au fur et à mesure que la prise se déplace d'une des deux extrémités; 

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 vers le centre, du,fait dé la circulation périodique des courants anodiques et de grille-écran exactement avant le point de fonctionnement.

   De cette manière la variation de résistance au potentiomètre de polarisation .peut être rendue linéaire pour obtenir-des variations en pourcentages, et elle peut être   exactemént   ajustée pour compenser les légères codifications du point de   et,   fonctionnement en modifiant R1 en modifiant par la'même les courants anodiques et de grille-écran pour le point de fonctionnement. 



   Ce circuit donne sensiblement une onde de courant de forme rectangulaire pour faire fonctionner le relais R et est par conséquent préférable pour donner un' courant de fonctionnement à R quiait un effet de décharge puisque le courant de fonctionnement peut varier en particulier pour des modifications de vitesse des cycles. Cette méthode tend également à rendre le retard au fonctionnement du relais plus constant de telle sorte qu'en rendant égaux'les retards au fonctionnement et au relâchement le contact du relais puisse reproduire les impulsions sans aucune distorsion. 



   Le circuit peut être facilement adapté pour fonctionner avec la même précision sur des courants al- ternatifs approximativement sinusoidaux , le relais étant actionné pendant toute la durée de l'impulsion à courant alternatif. Par l'addition d'un condensateur 01 ou C2 la première moitié du cycle positive provoquera une chute de la tension anodique de Vl et chargera le condensateur Cl ou déchargera C2 suivant le cas. Si la constante de temps de Clou C2 et des impédances anodiques est telle que la tension de grille en V2 ne puisse s'élever jusqu'à la valeur de coupure avant que 'la demi---onde positive suivante ne soit reçue, alors le relaie R   rester   

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 attiré pendant toute la durée de l'impulsion.

   De plus à la fin de l'impulsion à courant alternatif la décharge du condensateur Cl ou la charge du condensateur C2 sera déterminée par la tension du circuit dérivée de E et par conséquent la tension de grille de la lampe V2 passera par la valeur de coupure du courant de grille vers une partie médiane de la courbe de charge, de telle sorte que le retard au relâchement ne sera pas du type à dé- croissement normal mais sera beaucoup plus court et plus rapide. De cette façon le retard au relâchement total sera égal à la durée d'un cycle d'impulsions à courant alternatif plus une fraction de la durée d'un cycle et dépendra par conséquent seulement de la fréquence de fonc- tionnement. 



   Le niveau de fonctionnement sous des impulsions à courant alternatif sera plus grand que celui sous courant continu mais la vitesse de variation sera à peine altérée. Lors d'un courant alternatif à l'entrée la tension s'élèvera graduellement jusqu'à la valeur de crête égale à celle en fonctionnement en courant continu, la diminution de la tension anodique de Vl et le retour à sa valeur par l'effet des condensateurs Cl ou C2 se pré- senteront respectivement à chaque alternance positive et négative, mais jusqu'à ce que ce retour cesse de dépasser la polarisation de coupure de V2 une tension alternative apparaîtra à la lampe V2.

   Comme la constante de temps de Clou de C2 peut seulement être pratiquement désignée pour des amplitudes à l'entrée lorsque la tension anodique de Vl est complètement tombée, le niveau de fonctionnement réel sous courant alternatif sera égal à la tension de fonctionnement sous courant continu plus une tension obtenue en divisant la chute de tension totale de Vl par 

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 le taux de variation de tension à l'anode de Vl en fonction de la tension d'entrée.

   Dans le cas où le niveau de fonctionnement en courant continu se présente à 0,25 volt et que la chute totale de Vl (se présentant à la grille de V2) est de 17 volts avec un taux de varia- tion de 70 volts par,volt à l'entrée, le niveau de fonc- tionnement en courant alternatif sera de 0,5volt (tension   de crête) corresporidant à la valeur théorique de 0,25 ¯ ¯   17/70 :   0.493   volt (tension de crête). 



   Les effets des variations alternatives entre ces deux points seront en général négligeables quant à leur action sur le relais R, pourvu que les retards au fonctionnement et au relâchement dépassent la durée d'une période à la fréquence d'entrée. 



   Nous référant à la fig. 2 la lampe V4 correspond à la lampe Vl de la fig. l,et est également une penthode à haute impédance tandis que les lampes V5 et V6 sont des penthodes à basse impédance de préférence combinées eh une seule lampe comme pour certaines lampes d'amplifi- cation "push-pull" bien connues et peuvent avoir une cathode commune. La tension d'alimentation est amenée aux bornes 0 et D aussi bien en courant alternatif qu'en courant continu suivant   les,cas,   La tension à l'entrée est appliquée aux bornes A1, Bl sous la forme de courant continu ou sous la forme de courant alternatif à travers un transformateur de rapport convenable ou.par tout autre moyen bien connu. 



   Comme précédemment R7 est une résistance de valeur élevée de 1 à 5 mégohms et provoque la chute rapide de la tension anodique de V4 à une valeur faible lorsque le potentiel positif à l'entrée de la grille de V4 dé- passe la polarisation de coupure. Une polarisation sta- tique de V4 est prévue au moyen des résistances R12 et R13 

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 qui font partie d'un potentiomètre branché sur la tension d'alimentation. Le potentiomètre alimentent V5 a été supprimé du fait de la stabilisation des polarisations des lampes V5 et V6 de la manière qui sera décrite ci-   aprè s.    



   Dans le circuit- précédent il était impossible de faire usage d'une seule source d'alimentation ce qui est pourtant désirable en pratique vu la nécessité-de la batterie de polarisation EB2   (fig,   1). Si cependant les lampes V5 et V6 sont de types semblables on verra que la somme des courants anodique et   de:-grille-écran   est approximativement la même aussi bien avant qu'après le fonctionnement, Aussi EB2 peut être remplacée par une résistance cathodique commune R10 la tension aux bornes de cette résistance restant sensiblement constante. 



   Le couplage direct de l'anode de V4 à la grille de V5 est possible et désirable de manière à ce que le maximum de taux de variation de la tension anodique de V4 soit disponible à la grille de V5. Par conséquent lorsque le circuit se trouve au repos la tension anodique de V4 sera déterminée par la polarisation cathodique chutede   @     @   R10 plus la/tension dans le circuit grille- cathode qui avec un courant de grille normal est de l'ordre - 1 pour les lampes du type cathodique.

   Lorsque la tension positive vient à atteindre à l'entrée une valeur telle que la tension anodique soit reduite à ce chiffre, aucune variation n'a plus lieu à la grille de V5 et l'aug- mentation ultérieure n'affectera plus V5 jusqu'à ce que le courant de grille cesse, lorsque la polarisation de grille de V5 s'accroît rapidement dans le sens négatif et passe par la valeur de polarisation de coupure pour finir par atteindre une valeur déterminée par la différence 

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 des tensions aux bornes de R10 et aux bornes de R12 ¯ 
R13 prises .ensembles.

   De manière à utiliser pratiquement les effets des deux lampes V5 et V6 un relais du type polarisé (par exemple un relais télégraphique) est employé de préférence, ce   relais...ayant   deux enroulements égaux chacun d'eux étant respectivement branché dans les circuits anodiques des lampes V5 et   V6.  Le relais est normalement ' reglé de façon à ce que la palette d'armature sur laquelle est fixé le contact mobile se trouve dans une position centrale d'équilibre lorsqu'aucun courant ne passe à travers les enroulements. Lorsqu'un courant vient à passer dans la bobine a seulement, le contact mobile vient s'appuyer contre le contact arrière ( ou d'ouver- ture), et lorsque le courant passe dans la bobine   5 seule-   ment le contact mobile vient s'appuyer sur le contact avant (contact de fermeture).

   Lorsque le circuit de la fig. 2. se trouve au repos la première condition est réalisée et lorsqu'il est en fonctionnement la dernière est réalisée. Comme il a été décrit pour le circuit de la fig. 1, lorsqu'aucun signal n'est appliqué aux bornes A1 et Bl la lampe V6 ne fait passer aucun courant anodique du fait du potentiomètre R8, R9 et de la polari- sation de la cathode par   R10.   Lorsqu'un 'signal est appliqué entre A1 et Bl le potentiel anodique de V5 s'élève positivement et fait élever le potentiel de la   grilla   de V6 afin de provoquer un courant de grille dans 
V6 pour faire fonctionner le relais 1R. 



   Du fait de la transmission mutuelle de l'énergie . de l'un à l'autre des enroulements du relais 1R, des os- cillations à basse fréquence de la.lampe V6 sont possibles lorsque les courants anodiques se trouvent dans la plage intermédiaire entre zéro et le courant de grille de la 

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 lampe. Cette   posibilité   n'a pas'une conséquence importante lorsque l'ensemble du circuit est actionné par un signal en   Al,   Bl puisque le taux de variation entre ces deux points est tellement élevé. Cependant cette particularité n'est pas désirable spécialement lorsqu'on est assuré que la tension à l'entrée proviendra, d'une décharge, et elle peut être évitée en branchant un condensateur 05 entre l'anode et la grille de V6.

   Pourvu que le conden- sateur C5 ait une valeur convenable et que R8 et R9 aient des impédances élevées de l'ordre de un à deux mégohms, il est possible d'obtenir en retour suffisamment de ré- action négative pour compenser la réaction positive sans modifier les caractéristiques intrinsèques de l'en- semble du circuit. Un fonctionnement satisfaisant a été obtenu pour une valeur de C5 de l'ordre de 0,002 MF. 



   On a remarqué qu'il était possible d'assigner des valeurs définies aux constantes de circuit des lampes V5, V6. On suppose qu'une valeur convenable de la ré- sistance de polarisation   R10   puisse être fixée au tiers de la tension totale d'alimentation et comme il est bien connu des deux tiers au quatre cinquièmes de la tension restante on peut en alimenter chacune des résistances anodiques des lampes (du fait des caractéristiques à courant constant des lampes penthodes utilisées).

   Sup- posons également que le rapport de polarisation de grille (du courant de grille à la coupure) à la tension de grille-écran ne soit pas supérieure à   0,2   (que l'on a pu maintenir aux différentes sortes de lampes), alors on verra que   RIO   sera approximativement 0,7 fois la valeur de l'une des résistances qnodiques, ces dernières étant déterminées d'après le courant maximum et la chute de tension permise comprise entre 2/3 et 4/5 de la tension 

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 de grille-écran. De la même manière on trouve que le rapport de R9 à R8 doit être de 1 à 2.

   Ainsi le fonc- tionnement de cet étage devient indépendant de la précision des caractériques de lampes, pourvu que le rapport de 0,2 indiqué ci-dessus pour la polarisation de coupure par rapport à la tension de grille-écran ne soit pas dépassé, ce qui se passe en pratique pour des lampes dont les courants anodiques sont de l'ordre de 5   à '20   mA pour un potentiel de courant de grille (par exemple de l'ordbe de - 1 volt) lorsqu'elles sont utilisées sans changer leurs caractéristiques de fonctionnement. 



   Comme il a été décrit en ce qui concerne la fig. 1 le condensateur 04 permet le fonctionnement de cet étage lorsqu'on emploie du courant alternatif à l'en- trée. 



   En pratique il est souvent désirable de con- naître et de pouvoir régler le niveau de tension à l'entrée pour lequel le dispositif devra fonctionner. Ce niveau de tension est pratiquement le même que celui de polarisa- tion de grille correspondant au point de coupure et comme ce dernier varie d'une lampe à l'autre, des dispositifs sont prévus au moyen desquels il est possible de faire varier jusqu'à une valeur convenable le point de coupure par la polarisation de grille de manière à pouvoir uti- liser différents types de lampes.

   La valeur de la tension de.fonctionnement désirée est telle qu'elle soit égale à la chute de tension dans R12 et en manoeuvrant la clé 
KS vers le bas, R13 est reglé de manière à ce que le circuit ne fonctionne pas encore si l'on relie Al à Bl,   En,   manoeuvrant la clé KS vers le haut on sait que la tension à l'entrée en ce moment qui est nécessaire pour faire fonctionner le relais sera égal à,la tension donnée 

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 par R12.

   De cette manière R13 absorbe les variations de tension de coupure existant entre diverses lampes, tandis que si la tension combinée de R12 et R13 est seulement de l'ordre de   1/20e   de la tension d'alimenta- tion, on verra que les différentes valeurs que l'on peut nt donner à R13 provoque/seulement une faible différence dans le pourcentage du courant du potentiomètre et par conséquent de la tension aux bornes de R12. 



   Les choses sont également prévues de telle   sorte' que   les variations dans la tension d'alimentation du circuit n'affectent point le moment où il fonctionne, cette stabilité étant une particularité extrêmement dé- sirable. Puisque le niveau à l'entrée pour lequel le circuit se met à fonctionner dépend de la polarisation de coupure de V4, il est visible que la variation d'une telle valeur sera linéaire par rapport aux variations de tensions anodique et de grille-écran, et   c'est   ce qui se passe en fait en pratique. Nous référant mainte- nant à la   fig. 5   la tension de fonctionnement Op est représentée en abscisse et la tension d'alimentation en ordonnée la ligne en pointillée représentant la tension d'alimentation nominale.

   On voit cependant (courbe a) zéro qu'elle coupe pour une tension d'alimentation / l'axe Op à environ un volt (X sur la fig. 3), du fait vraisemble- ment de la tension de contact de grille. Aussi avec des variations de tension de grille-écran seulement, - un potentiomètre ayant une prise de polarisation, le rapportétant égal à la pente de la courbe a plus une le polarisation constante supérieure à x (tel/que k) donnera une tension de   fonctionnement;   constante pour des variations de tension d'alimentation égales à la différence k - x. 

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   Si cependant les mêmes variations de la tension d'ali- mentation affectent également les filaments, cette méthode ne pourra convenir. Un a remarqué que pour des varia- tions d'environ 20% dans la tension appliquée au fila- ment seulement, la variation du point de fonctionnement est également linéaire et est représenté par une courbe b pour laquelle la variation est nulle à latension no- minale. Quand les tensions anodique et de grille-écran sont modifiées dans la même mesure la courbe résultante de la variation du point de fonctionnement en fonction . de la tension d'alimentation sera linéaire et la pente' sera égale à la somme des taux de variation'de chacune des composantes comme il est représenté par la courbe e   à la   fig. 3.

   En général on trouve que cette courbe coupe l'axe des abscisses pour la valeur de y - x volts du côté négatif de l'axe et pour une tension d'alimentation égale à zéro de telle sorte   qu'en   utilisant un potentio- mètre de rapport convenable (par exemple la pente de la courbe c) le point de fonctionnement peut être rendu constant et égal à y - x volts dans une large étendue de variations de la tension d'alimentation (par exemple de l'ordre   .de'+   20%). Ainsi en, déterminant les constantes x et y et la tension de fonctionnement pour une tension d'alimentation donnée et pour une catégorie de lampes déterminée, la tension de fonctionnement convenable pourra 'être trouvée pour une variation nulle de la tension d'ali- mentation.

   Dans certains cas une telle tension était de 0,25 volt pour une tension d'alimentation nominale de 
50 volts, et pour une tension d'alimentation dë 35 à 65 volts la variation des 0,25 volt suivant les différents types de lampes était de l'ordre de   0,0002   volt. 



   Comme il a été indiqué précédemment en faisant 

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 en sorte que   R12   plus R13 soient de l'ordre de 5000 à   10.000   ohms, la naissance du courant de grille en V4 peut être empêchée par la réaction jusqu'à ce que la tension à l'entrée soitd'environ dix fois ou plus de fois cellcorrespondant au niveau de fonctionnement. 



  Cela   a   pour avantage   supolémentaire   de ne nécessiter qu'un faible courant dans le potentiomètrepour l'alimen- tation. 



   En utilisant un équipement redresseur d'une soule alternance et un dispositif de filtrage MR, L, C6 et   C7,   le circuit peut être employé comme il a été in- diqué soit en courant alternatif soit en courant continu pour la tension d'alimentation, et d'autant plus facile- ment que la stabilisation du circuit existe pour des varia- tions assez étendues des tensions d'alimentation. 



   Une telle réalisation de l'invention a été utilisée comme récepteur à fréquences vocales pour per- mettre la transmission   d'impulsions   en courant alternatif sur des lignes téléphoniques à grande distance, et a donné les résultats en accord avec le fonctionnement théorique, et avec une faible distorsion due principalement au relais. 



  Comme le relais est du type "push-pull" les retards au fonctionnement et. au relâchement sont très semblables et à part la période de transition la distorsion qu'il provoque pour sa part est faible. 



   Le circuit décrit a d'autres applications du fait de son fonctionnement rapide et de son point de fonctionnement constant, comme voltmètre à lampe du type "slide back"bien connu. En utilisant un voltmètre à courant continu et une alimentation   potentiométrique   appliquée   comme   polarisation de grille supplémentaire en   V4,   la valeur de crête d'entrée aussi bien en courant alternatif qu'en courant continu peut être mesurée avec 

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   pré.cision   en employant un appareil de mesure bon marché au lieu du relais 1R avec l'avantage de ne présenter aucune résistance au fonctionnement au début et de ré- duire les résistances fortuites du fait d'augmentations brusques à   l'entrée.   



   Il est possible de se dispenser du potentiomètre R14, R13 et R12 en renvoyant la cathode de V4 sur le contact glissant de R10, mais du fait de'petites diffé- rences dans les courants anodiques de V5 et V6 des effets, d'hystérésis peuvent se présenter pour le point de fonc- tionnement.   On   peut tirer avantage de cette particu- larité quand on désire provoquer l'auto-oscillation du circuit qui par la commande des constantes de temps de R7 et C4 peut être contrôlée comme on désire, l'action du circuit étant extrêmement rapide à chaque cycle, de manière à obtenir une pulsation continue nette et sûre du relais 1R ou d'un autre dispositif. 



   On comprendra que bien que dans le circuit   -de   la fig. l, le relais soit actionné par le signal entrant, il est possible de s'arranger pour que le relais relâche du fait du signal entrant. Dans ce but un nombre pair de lampes serait employé et dans la fig. 1 par exemple, le relais R serait prévu dans le circuit anodique de la lampe V2 ou bien une lampe   supémentaire   devrait être prévue.

Claims (1)

1. REVENDICATIONS.

   ---------------------------- 1. Une disposition de circuit pour lampes thermo-ioniques dans lequel une lampe thermo-ionique ayant des caracté- ristiques de courant constantes et ayant une impédance anodique élevée est polarisée normalement de manière à ce qu'un courant anodique circule seulement lorsqu'un signal est appliqué au circuit grille-cathode avec un nàvoau de potentiel donné d'où il s'ensuit que par le fait de l'impédance anodique élevée une faible variation dans le niveau de tension du signal provoque une variation rapide et effective du courant anodique.

   2. Des dispositions de circuit pour lampes thermo-ioniques dans lesquelles une variation rapide de la tension ano- dique d'une des lampes thermo-ioniques du fait d'une faible variation de tension ayant un niveau à l'entrée donné et communiquée à la grille de commande, est com- muniquée à la grille de commande d'une seconde lampe thermo-ionique mais est retardée du fait du courant de grille circulant dans cette lampe jusqu'à ce que le taux de variation de cette tension anodique soit maximum, le courant de grille étant tel qu'il cesse de circuler à ce moment afin que le taux de variation de la tension à la grille de la seconde lampe soit également maximum pour que le courant circulant dans le circuit anodique de la seconde lampe soit rapidement réduit à zéro.

   3. Des dispositions de circuit pour lampes thermo-ioniques dans lesquelles une lampe thermo-ionique a des caracté- ristiques de courant constantes et a une impédance à courant anodique élevée, son anode étant connectée à la grille de commande d'une seconde lampe thermo-ionique par un circuit traversé par du courant continu et une variation rapide de la.tension anodique de la première <Desc/Clms Page number 21> lampe due à une faible variation de tension ayant un niveau donné à l'entrée, et,, appliquée à la grille de commande de cette lampe, est communiquée à la grille d'une seconde lampe, qui est combinée de telle sorte que la variation de tension à la grille soit retardée jusqu'à ce que le taux de variation de la,

   tension ano- dique soit maximum d'où il s'ensuit que la variation du courant circulant dans le circuit anodique de la seconde lampe se produit à une vitesse maximum.

   4, Des dispositions de circuit pour des lampes thermo-ioni- ques dans lesquelles plusieurs lampes thermo-ioniques sont utilisées, la première lampe ayant des caractéris- tiques de courant constantes et une impédance anodique ,élevéeet l'anode de chaque lampe étant connectée par un circuit à courant continu à la grille de commande de la lampe qui suit Immédiatement, la polarisation de grille appliquée aux lampes étant telle lorsqu'il ntexiste pas de signal entrant qui aucun courant ne circule dans le circuit anodique de la première lampe tandis qu'en ce qui concerne les autres-lampes le courant anodique est alternativement et respectivement un maximum déterminé par le courant de grille et zéro, la variation rapide de la tension anodique.

   de la première lampe du fait d'une faible variation à un niveau d'entrée 'donné et appliquée à la grille de commande, servant à renverser les conditions déterminant le courant anodique dans chaque. lampe à un taux'qui s'accroît progressivement dans les lampes successives.

   5. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dications 1, 2, 3 ou 4 dans lesquelles la première lampe thermo-ionique est une penthode à impédance élevée.

   6. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- <Desc/Clms Page number 22> dication 2, 3 ou 4 dans lesquelles la variation du courant anodique dans la dernière lampe sert à provo- quer le fonctionnement d'un relais ou d'un dispositif récepteur'analogue.

   7. Des dispositions de circuit comme revendiquéesen revendi- cation 6 dans lesquelles un nombre impair de lampes thermo- ioniques est utilisé si le relais doit être actionné lors d'un signal entrant et un nombre pair de lampes est uti- lisé si le relais doit être relâché lors d'un signal en- trant.

   8. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 2, 3 ou 4 dans lesquelles la connexion de l'anode d'une lampe à la grille de commande de la lampe suivante s'effectue à travers une résistance potentiomètrique élevée en série avec une batterie de polarisation.

   9. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 8 dans lesquelles une seule batterie de polari- sation est raccordée en série avec toutes les résistances potentiométriques élevées.

   10. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 2, 3 ou 4 dans lesquelles une connexion directe est établie entre l'anode de la première lampe et la grille de commande de la lampe suivante.

   11. Des dispositions de circuit conune revendiquées en reven- dication 10 dans lesquelles une paire de lampes venant après la première lampe sont de même type.

   12. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 11 dans lesquelles la tension de polarisation des grilles de commande de la paire de lampes après la première est donnée par une dérivation prise à la résis- tance cathodique commune aux bornes de laquelle une dif- férence de potentiel sensiblement constante est développée <Desc/Clms Page number 23> du fait d'une action complémentaire des deux lampes.

   13. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 11 dans lesquelles les deux lampes sont des penthodes à basse impédance.

   14. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 11 dans lesquelles les deux lampes sont renfermées dans la même ampoule. de circuit 15. Des dispositions/comme revendiquées en revendication 11 danx lesquelles le circuit anodique de chaque lampe com- prend un enroulement d'un relais polarisé.

   16. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 1, 2, 3 ou 4 dans lesquelles une polarisation statique est appliquée à la première lampe au moyen d'un potentiomètre raccordé aux bornes du circuit d'alimenta- tion.

   17. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 16 dans lesquelles on a prévu des dispositifs pour faire varier le niveau à l'entrée pour lequel le relais est actionné.

   18. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 17 dans lesquelles le potentiomètre est consti- tué de deux résistances dont l'une peut être insérée ou supprimée du conducteur cathodique tandis que l'autre est variable.

   19. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 16 dans lesquelles le potentiomètre comprend une résistance variable et une résistance fixe d'une valeur telle que la tension qui y est développée soit sensiblement égale au niveau de tension à l'entrée donné., la résistance fixe étant combinée pour être intercalée ou supprimée du circuit- de polarisation afin de permettre de compenser les variations qui se présentent dans les différences de tensions de coupure des différentes lampes. <Desc/Clms Page number 24>

   20. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 19 dans lesquelles le potentiomètre est reglé de telle façon que le fonctionnement du circuit devient sensiblement indépendant des variations dans la tension d'alimentation.

   21. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 16 dans lesquelles le potentiomètre est shunté par un condensateur choisi de manière à compenser les légères déviations qui rendent non-linéaire la variation du signal d'entrée.

   22. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 16 dans lesquelles le potentiomètre a une ré- sistance élevée pour empêcher la circulation du courant de grille dans la première lampe.

   23. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 1, 2, 3 ou 4 dans lesquelles afin que le circuit puisse fonctionner avec un signal à courant alternatif, un condensateur est branché aux bornes de l'impédance anodique de la première lampe ou aux bornes de la lampe elle-même afin d'empêcher le relâchement du dispositif récepteur pendant les demi-ondes négatives.

   24. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 15 dans lesquelles un condensateur est branché entre l'anode et la grille de commande de la troisième lampe afin d'empêcher la production d'oscillations à basse fréquence par cette lampe.

   25. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 12 dans lesquelles le potentiel de polarisation de la première lampe est obtenu par une prise variable sur la résistance cathodique commune afin que le relais attire et relâche suivant une période constante due à des effets d'hystérésis qui peuvent être déterminés par un choix convenable de la c'onstante de temps, de <Desc/Clms Page number 25> l'impédance anodique de la première lampe et du conden- sateur branché.aux bornes de cette lampe..

   26. Des dispositions de circuit comme revendiquées en reven- dication 1, 2, 3 ou 4 dans lesquelles l'impédance anodique de la première lampe est rendue variable pour permettre une commande précise du niveau d'entrée pour lequel le circuit doit fonctionner.

   27. Des dispositions de circuit pour des lampes thermo-ioni- ques comme décrites dans la présente et représentées aux plans ci-j'oints.