<Desc/Clms Page number 1>
" Installation de protection pour postes de commutation au cours de l'opération de fermeture, principalement pour transformateurs à contacts ".
Il est connu de monter les installations de commutation à contacts mobiles ou des distances de décharge avec une bobine de self, dont le noyau magnétique, hautement saturé pour la valeur de courant nominal, provoque par,sa désaturation dans 'le voisinage du passage par le courant zéro une pause prolongée de courant faible, pendant laquelle l'interruption de courant sc produit dans des conditions plus faciles.
on peut faciliter d'une manière analogue également la fermeture du circuit au- ' moyen de bobines de self de commutation ( bobines de self d'en-
EMI1.1
clenchement ), la bobine de self d'enclench3Dsnt étant comman- dée, par exemple, par pré-aimantation, de façon telle qu'au moment de l'enclenchement elle soit à l'état non sature ou saturé dans le sens contraire à celui du courant qu'on attend,
EMI1.2
de sorte qu+elle produit après fermeture du circuit d'abord. une pause de courant faible, qui retarde l'accroissement du courant, jusqu'au moment où elle se trouve saturée par le cou
EMI1.3
rant ou que l'aimantation soit inversée depuis l'état de stu- -ration initial îusqu'à la saturation de sens inverse.
Les trans-1 formateurs à contacts, pour la transformation du courant alternatif en courant continu et inversement, ou d'un courant alternatif dtune fréquence donnée en un.courant alternatif d'une autre fréquence, offrent pour de telles installations de pro- tection un domaine d'application particulièrement intéressant.
Mais des dispositifs de protection de ce genre peuvent également être appliqués avantageusement en combinaison avec des @ installations de commutation de toutes sortes, devant servir à effectuer - en une succession régulière ou irrégulière - des commutations séparées.
La direction ,et l'importance du courant'qui varie 'par de-
EMI1.4
grés c'est-à-dire les valeurs de .courant-pendant" la pause de courant faible, peuvent, comme on le sait, âtre influencées par prê-aimantai0n de la bobine de self de comautation. En supposant doilo,q3ie la bobine de self d'enclenchement se .trouve pr6-aimantêe justement pendant 'It,op,4rat'ion de'fermeture,'on' ' peut encoré faciliter dans due 'larges limites céte dern3.ère Mais on a pu constater è'les'm0yns conxius"u.scutà présent' ne permettaient pas toujours d'éviter le transport de matière au cours de l'op'êratio ,de fermeture clu4e'fàqon suffisan-te du f point de vue pratique pour assurer une marche prolongée sans
<Desc/Clms Page number 2>
dérangements.
D'après des recherches récentes, ceci doit 5tre attribué au fait qu'il peut se produire éventuellement au moment de la fermeture du circuit une montée brusque du courant,
EMI2.1
qui ne saurait être évitée avec la commande connue jusqu'à nr ê.- sent de la bobine de-self d'enclenchementau moyen d'une préaimantation stabilisée, même en augmentant le courant de préaimantation.
On a reconnu qu'il fallait en attribuer la raison,
EMI2.2
ainsi qu'on le verra plus bas, au fait que la caractéristioue dynamique d'aimantation de la bobine de self d'enclenchement dans le cas de grandes vitesses d'inversion de l'aimantation avait une allure à boucle beaucoup plus large que dans le cas de la caractéristique statique. pour réduire la variation brusque de courant mentionnée plus haut, on applique conformément à la présente invontion un des moyens ci-dessous :
a) Le noyau magnétique est préparé à partir d'un matériau, dont la force coercitive Hc dépend de telle manière de la va-
EMI2.3
leur inverse à celle de la è¯11T.6e d'inversion de l'aimantation ±t que le tronçon+ Hc' , trouvé sur l'axe des ordonnées en prolongeant en ligne droite la partie supérieure, au moins sen-
EMI2.4
siblement droite, de la courbe He = f ( 1 ) comporte moins de deux fois et demie la distance ± , quiA0rrspond la force coercitive pour l'inversion d'nimantation statique ( 1 = 0 );
EMI2.5
b) L'épaisseur de la bande de tôle dont se- crnpose 1P noyau de l' A.iTi1.'" nt , clJm.:pre-n:::'Y1t des couches 4 bAnde supanosées à plat, est Diva petite que 0,5 mm; c;
-a coupe tra.T1sve..':J81e du noyau de l'armant et plus grande. que ce? n'est nécessaire pour 1.' obtention d'une pause de courant faible de i,1 z;S, et ceci dans le cas des t<.u=40ns inversion de '''aimantation maximum qui peuvent so 'oroduir n cours de service ; d) L'allure de la courbe du courant de ion comprend un tronçon qui monte rapidement, etl'instant de cette montée rapide du courant est relié, au moyen d'un dispositif de
EMI2.6
synchronisation, de façon telle à l'instant de lq t'err.lCtl.1re du circuit que lt¯rf.uence 0 18 pré-aimantation sur l'allure de l'inversion de l'aimc..ntation de la bobine de self d'enclenchement se trouve être déterminante à cet instant-là, jr.
.ncialement dans un sens tel que la montée rapid? du courant âe nréaimanta.tion co1ncide avec l'instant de la fermeture du circuit ou le précède au maximum d'une durée telle que la partie de la nausc de courant faible qui suit la fermeture du circuit com-
EMI2.7
porte au minimum 0, U5 x .
L'invention scra précisée à l'aide des dessins. La figure 1 montre titre d'exemple le schéma fondamental des COJ J1exions d'un redresseur à contacts JOur courant triphasé. Les figures , 3, 5 et 8 cor(rorennent des diagra:zro.es destinés à expliquer les différents phénomènes, et les figures 4, 6, 7 et 9 repré- sentent schématiquement différentes formes de réalisation suivant l'invention.
EMI2.8
Le transformateur à contacts connu, suivant la figure 1, sert à transporter l'énergie depuis un réseau de courant tri- -lhas6 39 vers un réseau de courant continu 40. Ses dispositifs à contact 41 à 46, qui se composent, par exemple, chacun de
EMI2.9
deux contacts fixes 26 et 27 et d'un pont de contact mobile 25, sont montés en pont et actlo-nnés périodiquement, à des intervâl- lesréguliers, l'un aprèsl'autre dans l'ordre de leur numéro-
EMI2.10
tation Dar un arbre commun 47, par exemple, au moyen d'un excen- trique, à l'aide d'un moteur synchronisé 48, alimenté depuis le réseau de courant'triphasé 39, en passant-par un régulateur
<Desc/Clms Page number 3>
tournant 49.
Le régulateur tournant 49 permet de régler entre
EMI3.1
de largcs%imites, par le déplacemenT'de la position de phase de l'instant de commutation, le degré d3@rêglage du transforma- teur. Du côté du courant continu on 6. aménagé un dispositif pour réduire les'ondulations, sous forme, par exemple, dtune bobine 50. On a prévu une bobine de self de commutation.18 pour
EMI3.2
chaque groupe de deux dispositifs de contact 41 à 46, aes bobines étant montées dans la canalisation commune dî-oourant al- ternatif, avant le point de branchement conduisant vers les deux dispositifs de' commutation ( montage 'à trois bobines de self ). Chacune des bobines de self de commutation possède deux noyaux magnétiques.
Le noyau le plus grand 51 provoque à la fin de la période de transport de courant, au moment de l'arrêt de courant, une pause de courant faible prolongée, désignée également comme degré de déclenchement, et se trouve commandé en conséquence au moyen dtun enroulement de pré-aimàntation 52.
Au moyen du petit noyau 11 on .provoque, par contre, au moment
EMI3.3
de la fermeture du üiroult- une pause de courant faible, nommée également degré d'enclenchement. Dans ce but, le noyau 11 est commandé au moyen d'un enroulement de pré-aimantation spécial 15. La commande des deux noyaux'magnétiques 51 et' 11 se fait de
EMI3.4
préférence de façon à ce qu''ils ne stînfluenUênt,p7âs réciproquement pendant les opérations de commutation, le noyau de d6clenchement 51 se trouvant sa'ii!trg- pendant 1"o ération d'enclenchement et Te noyau dtenolenohe1n:ént 11, pendant l'opération de déclënohememt.
Au cours de l'opération de-fermeture, le couret d'enclenchement qui varie par degrés, a;'est-à-dire le "courant pendant la pause de courant faible, ntêst défini que par.le noyau de la bobine de self de déclenchement 51. Les deux-,x.oyaux peuvent être'pourvus, à la.place d'un enroulement.principal '
EMI3.5
commun 18, également 'd'enroulement principaux'sépares, feà bobines des selfs d'enclenchement et de déclenchement ainsi réalisées étant montées en série séparément.. Les oont'acts'peuvent être mis en court-circuit au,moyen de parcours parallèles, de préférence de capacité, représentés sur la figure 1 par les
EMI3.6
condensateurs z et les résistances 54, du moins pendant topé- ration de déclenchement, en vue de diminuer la montée de la' tension de retour.
Le point de connexion du parcours parallèle' du côté du courant continu peut, ainsi que c'est représente,. être déplacé du côté du courant'alternatif de la phase suivante, car celle-ci est reliée directement - en passant, en raison du recouvrement des instants de fermeture des contacts, par le contact déjà fermé de la phase suivante - avec le .côté du,courant continu de la pasé à couder., Lorsque les bobines de selfs d'enclenchement et de déclenchement sont séparées, l'autre point de connexion du parcours parallèle se trouve entre les deux, la dernière étant comprise dans le court-circuit, si les bobines des selfs d'enclenchement et de déclenchement possèdent un enroulement principal commun 12, le parcours .parallèle *est
EMI3.7
branché derrière oelui-oi et on le'fait'passer,
.par'un'enroule- ment auxiliaire 55, relié seulement au noyau d'enclenchement 11, ayant sensiblement'le même nombre de spires et'le même sens d'enroulement ( en'regardant depuis le point de connexion ) que l'enroulement principal, L'observation des phénomènes d'enclenchement dans un tel redresseur continu à contacts a conduit aux constatations et aux considérations suivantes :
La réalisation'pratique suivant les propositions antéri-
EMI3.8
eures du moyen qui consiste à.utiliser.une bobine'de self d'en- clenchement, pré-aimantée à l'aide d'un courant alternatif
<Desc/Clms Page number 4>
sensiblement sinusoïdal ou d'un courant continu, en bande de
EMI4.1
nickel à 50 %, de 0,05 mm d'épaisseur et à degrés de 1/loa rus, ne permet pas - comme le montrent des expériences récentes d'obtenir un enclenchement des contacts des transformateurs de puissance élevée, mené avec des intensités d'enclenchement inférieures à la tension d'effluve d'environ 300 V, sans qu'il y ait transport de matière lorsque ces transformateurs sont considérablement réduits par réglage partiel dans la tension continue, ce qui est en contradiction avec le point de vue admis jusqu'à présent.
Il faut en chercher la raison dans le fait, non seulement établi par l'échec des dispositifs courants jusqu'à présent mais qui a pu être confirmé également par des essais spéciaux, que dans les réalisations proposées jusqu'à présent la bobin de self d'enclenchement n'arrivait pas, pour les puissances limites des transformateurs modernes, à réduire le courant à des valeurs suffisamment faibles, telles qu'elles sont admises pour un enclenchement pratiquement exempt de transport
EMI4.2
dc matière.
On a pensé jusqu'à présent qu'il suffirait, pour er1picher d'une façon suffisante'le transport d'enclenchement, de veiller à ce que le courant enclenché ne monte pas durant une période d'environ 1/100 m, que demande le contact pour passer d'une première rencontre par quelques points séparés dans une
EMI4.3
position à'n.,sise fixe, au-dessus de 1J A. Cependant des reoherchAs récentes ont montré qu'on ne devait pas dépasser pour l'4tape d'enclenchement 1 a 2 Amp., ci l'on voulait que 1. transport de matière reste d±ns des limites acceptables.
Une telle Ilmitatior. ne veut pourtant pas (te obtenue avec des bobines de- selfg d'enclenchement conformes aux nonositions faites jusqutâ présent. r., valeur du eagré d'snclanohement sans pré-aimantation se situe dans le cas d'un transformateur dont 19 raclage a été fortement réduit dqns le voisinage de 7 à 8 mp. Contrairement à l'opinion admi; jusqu'à présent, on ne peut D1'\S la ré- duire à volonté par un courant de pré-aimantation d'une façon analogue à celle qu'on applique au degré de déclenchement de la self principale, mais simplement jusqu'à une valeur de 5 à 6 amp.
En continuant d'accroître la pré-aimantation, on n'obtient pas de nouvelle réduction de la hauteur du degré, mais au lieu de cela on observe que le degré devient plus court, éventuellement jusqu'à disparition totale, la hauteur restant sensiblement la même. C'est pourquoi l'invention a pour objet des moyens à l'aide desquels on peut réduire le degré d'enclenchement jusqu'à une hauteur encore adrissible pour avoir un enclenchement sans transport de matière, par exemple, jusqu'à 1 à 2 Amp.
L'invention est basée sur les connaissances décrites plus bas, concernant les phénomènes qui se produisent dans la bobine de self d'enclenchement. Sur la figure 8 on a représenté à gauche deux boucles d'hystérésis du fer de la bobine de la self d'enclenchement, qui montrent de façon déjà connue le rapport entre le flux # dans le noyau de fer et l'intensité de champ H.
S est la courbe.statique, telle qu'on peut, par exemple, la relever dtaprès le procédé de mesure ballistique. La courbe sen-
EMI4.4
siblement Dilua large D est une courbe dynamique, qu'on pourrait affecter à la vitesse d'inversion de l'aimantation après enclenchement conformément à une durée de degré d'environ 0,1 ms
On a établi par des mesures, que malgré la faible épaisseur de la tôle, qui ntest que de 0,05 mm. la force coercitive Hc, c'est-à-dire la largeur de la boucle d'hystérésis, dépen- dait dans une large mesure de la vitesse d'inversion de l'aimantation. sur la figure 3 on a représenté ce ravport sous forme d'une courbe, en ayant choisi comme mesure de la vitesse d'in-
<Desc/Clms Page number 5>
version de l'aimantation la valeur Inverse de la durée'du degré ¯t.
Sur le côté droit de 'la figure 2 on a représenté à l'aide de plusieurs diagrammes'différentes grandeurs en fonction du. temps l'une au-dessous de l'autre, en superposant'les ordonnées qui se rapportent aux mêmes instants verticalement les unes audessus des autres. En haut on a développé le temps de fermeture des deux contacts, qui relie oelle des.phases'du transformateur dans le parcours de laquelle se trouve la bobine de self d'enclenchement considérée alternativement avec le pôle positif et le pôle négatif du courant continu du montage triphasé en pont, qui est à la base de la présente description, en supposant un montage dit " montage à trois bobines de self".
Entre l'instant de déclenchement t1. du contact K ( par exemple. 41 de la figure
EMI5.1
1 ) et l'instant dTenolenohement't2 de la-même phase du transformateur dans le sens opposé du courant au moyen du contact Et ( par exemple 44 de la figure 1 ) il s*écoule,¯comme on le sait, un intervalle de temps de 60 - u, où u est la durée de roou- vrement des temps de fermeture des contacts des deux phases du transformateur qui se suivent ( par exemple les dispositifs à contact 41 et 43 ou 42 et 44, eto..).
Aumilieu on a représenté l'allure en fonction du temps du flux 15 dans le fer de la bobine d'enclenchement, et notamment de façon telle que les valeurs de flux soient situées à la même hauteur que.les valeurs des.bouoles d'hystérésis S et D
EMI5.2
qui leur ont été adjointe4.Etnfin, en bas on a représenté l'al- lure en fonotion du temps du courant I qui s'écoule par les contacts K et K' et dans l'enroulement principal de la bobine d'en- clenchement.
Avec la manière d'envisager le processus d'enclenchement admise jusqu'à présent, on n'est pas arrivé à se représenter clairement que la dépendance de la largeur de boucle de la vitesse d'inversion de l'aimantation influençait d'une façon déci-
EMI5.3
sive et tout à fait défavorable 1''allure' du courant après en- clenchement.
Si l'on observe les phénomènes de se'point'de vue maintenant dépassé- et sur une seule boucle d'hystérésis, par exemple, sur la boucle statique S, on arrive à l'image suivante.: venant de la valeur négative du courant continu, le courant qui nasse par le contact K circule pendant- ltinversian du courant, avec une chute raide, jusqu'à l'entrée du degré de déclenchement ( point 1 ) et - en conséquence - le flux de - Ç s jus-
EMI5.4
qu'aux points 1 sur la boucle d'hysterisis ou sur la bourbe'.du flux. Au cours du degré de déclenchement, il n'intervient d'abord aucune modification notable de la traversée de la bobine
EMI5.5
de self d'erolenohement ni, par suite, du flux.
Mais à l'instant de l'ouverture du contact K, le courant d'aimantation continue bien son chemin par la voie secondaire parallèle au contact, mais saute dans ,le contact lui-même et dans l'enroulement de la bobine d'enclenchement à la valeur zéro ( du point 2 au point
EMI5.6
3 ). On a supposé ici une disposition séparée 'd'ës selfs d'en- clenchement et de déclenchement; en réunissant les deux au moyen d'un enroulement principal commun 12 suivant ,la figure 1, la traversée résultante des enroulements 12 et 55 passe à l'instant de l'ouverture brusquement à la valeur zéro. Un tel saut dans l'allure du courant ou de la traversée de la self d'enclenche-
EMI5.7
ment signifie qu'il se produit 6galement'dan$ l'allure du flux un petit saut dé 2 en 3.
Jusqueà l'enclenchement du contact K', le courant ou la traversée reste à zéro ( tron9. n, 4,), Si la bobine de self d'enclenchement n'est pas pre-aimantée, le flux reste au cours de ce tronçon invariablement à la. valeur de
<Desc/Clms Page number 6>
la rémanence, aucune traversée n'étant efficace. Après enclen- chement de K', le courant monte dans la direction positive, d'abord rapidement jusqu'à l'entrée du degré d'enclenchement ( point 5 ), parcourt ensuite ce degré en augmentant lentement
EMI6.1
( point 6 ), puis augmente à nouveau ranidement jusqu'à la valeur positive du courant continu Ig. ( pour des raisons de clarté on a représent6 le courant qui varie par degrés entre les points 5 et 6 à une échelle différente de celle du courant continu Ig, notamment en l'exagérant ).
Le flux s'effectue par les
EMI6.2
points correspondants 5 et 6 jusqu'à la saturation(+ if' s (point 7 ), où l'inversion de l'aimantation du noyau s'accomplit 'ores- que entièrement et en un temps très court entre 5 et 6. Avec
EMI6.3
cette manière de voir, la hauteur -.
- 5 du courant qui varie par degrés devrait pouvoir être réduite autant dire à zéro, en donnant au noyau d'enclenchement une nré-aimantation positive d'une hauteur telle que le point de travail se trouve à l'instant de l'enclenchement aupoint 5 ou même au point 5'de la boucle d'hystérésis, et on devrait ainsi obtenir sans .peine un enclenchement exempt de transport de matière, positive
Dans la pratique, ce n'est pourtant nullement le cas, car d'après les données nouvelles, qui sont 1 la base de l'idée conforme à la présente invention, le point de travail saute brusquement à l'instant de l'enclenchement de la boucle d'aimantation statique ou de celle correspondant à une vitesse d'inversion d'aimantation très faible sur une courbe de très grande vitesse d'inversion de l'aimantation,
le courant à degrés augmentent brusquement en conséquence. Cette variation brusque du courant
EMI6.4
ne peut pas être compensée par une pré-aimantât ion de repos ( courant continu )ou variant lentement ( sensiblement sinus-
EMI6.5
vidale ). Si, par exemple, en vue de réduire dans la mesure Qu possible le degré, on déplace sur la figure 2 le point de travail d'une façon exagérée jusqu'au point 5' de la boucle d'hys-
EMI6.6
térésis S, ceci signifie que sous l'influence do la pré-aimantation une partie - 5t du degré est déjà parcourue avant 'en- clenchement. Ce parcours s'effectue toutefois encore à une très
EMI6.7
faible vitesse, égale dans l'exemple choisi à une dursc c degré d'environ 6 m$.
Le noint de travail ne se situe alors -Ü1.13 à proprement parler sur la courbe d'aimantation statique, qui a conformément à la figure 3 la largeur indiquée par le point 1', mais se situe sur une courbe dynamique à parcours lent, dont la largeur est approximativement donnée par le point 4' de la figure 3, mais qui reste toujours encore dans le voisinage
EMI6.8
de la courbe statique S. cep'="J.0.c.nt, à l'instant d'enc1cnchem0vt du contict K', le point de r,-tvall saute de. 5' en 5 de la courbe dynam#<zue pour une durée rue degré d'environ 0,1 M seulement, car l'aimantation de la bobine de self 'p'Ddc'nchpmert se trouve maintenant inversée par toute la tDnal.0ii enclenchée.
Cette courbe d'aimantation a une largeur beaucoup plus cons1dérable, donnée par le point Pt de la figure a, de sorte qu'il faut fournir, par 'L'accroissement correspondant du courant à
EMI6.9
degrés d'une valmr de AI, une variation brusque d'intensité de champ 3H de grandeur b + d ae la :0:tGure 3. Ni dnjis le cas d'une ';T,' E,-tt'. '' r v.i î t i. t 7.Oiï plus fuibib jusqu'au point 5 de la 1)Îlc'.r, ufhystérésis, ni dans celui d'une aimantation encore plus forte . jusqu'au point 5', il n'intervient de modification sensible de
EMI6.10
la grandeur du saut ..6 I.
Il est donc clair qu'on peut ben dé- charger par pré-aimantation le circuit de courant principal de la valeur d'intensité de champ 4 - 5 de la bouole d'hystérésis
EMI6.11
et abaisser ainsi en conséquence la hauteur du deôis, mais qu' une nouvelle augmentation de la pré-aimantation au-dessus du
<Desc/Clms Page number 7>
EMI7.1
-point 5 ne conduit à aucune nouvelle-'réduction, la hauteur'de" :prê-a:L11W.nttion'ne dêterm-inant plus' que ;:La valeur de la partie du degré qui 5 écoule dès' 8:vân t '1 'enc.lenohemEmt.' Cas relations déterminent nëttcmeflt 'ls 1:1mi:tes' d'reff3,dac,.t bobine 'de self d'enolencrhêment 'oof6rmément aux'p-ropos'i fions d'exécution faites jusqueà présent. '-%ù:
' 8tro. * 00 -"lets, mentionnons'encore que les données'du début sur la hauteur des valeurs du courant à degrés qu'on peut obtenir avec cette forme de réalisation se
EMI7.2
rapportent'à des bobines de.selfs d'enclenchement pour des transformateurs de puissance limite, avec valeurs îtloyënneB dé longueur du parcours d'ans le'fer 1- - et du' nombre de spires w .. de l'enroulement principal,, établis par les relations habituelles, mais que conformément à la loi'de traversée A LW H.1 le saut ÔI dans le courant à degrés correspondanteun saut donné ¯H de l'intensité de champ est moins élevé et, par oonséquent, moins gênant lorsque dans les transformateurs de plus faible puissance la bobine de self d'enclenchement peut être réalisée avec un rapport 1/w plus petit.
Dans le but.de réduire le transport de matière à l'enclenchement, les bobines de selfs d'enclenchement doivent être réalisées avec un parcours dans le fer aussi réduit que possible et un nombre de spires élevé.
En se basant sur ce qui précède, la présente invention consiste plutôt dans l'application des moyens qui éliminent partiellement ou complètement le saut d'intensité de champ au cours de l'enclenchement ou qui atténuent son influence sur le,courant à degrés, de manière à assurer un enclenchement pratiquement exempt de transport de matière.
Ces moyens peuvent oonsister' soiten une construction adéquate en ce qui concerne les matériaux ou les dimensions de la bobine de self d'enclenchement même, soit/ et en des mesures extérieures, par exemple, en une forme spéciale donnée au circuit de pré-aimantation. @ .Ainsi qu'il a déjà été expliqué, la variation brusque de l'intensité du champ est provoquée par la valeur différente dés vitesses d'inversion de l'aimantation avant et après enclenche- . ment. C'est pourquoi on donne, conformément à l'invention, aux vitesses dtinversion de l'aimantation avant et après enclenchement des valeurs égales ou au moins aussi voisines que cela est nécessaire. Un moyen auxiliaire en est l'augmentation de la section transversale du noyau de fer pour un nombre égale de spires.
Si, par exemple, on triple la section, la vitesse d'in-
EMI7.3
version de l'aimantation se trouve réduite'à un tiers, confort mément à l'allongement de la durée du degré de p,'1 m; à OEOS m., Mais à cette vitesse plus faible ne correspond plus, conformément à la figure 3, qu'une largeur de boucle suivant'point 3', à la place du point 2', de sorte que la variation brusque d'intensité de champ se trouve diminuée du tronçon'b. Un autre
EMI7.4
moyen auxiliaire pour rapprocher les vitesses consiste a ne' pas laisser le point de travail avant enclenchement sur la"cara6tê- ristique statique, mais à inverser à une vitesse plus ou moins grande l'aimantation du noyau d'enclenchement déjà avant'que les contacts ne se'touchent.
Une inversion de l'aimantation à , une vitesse relativement faible peut déjà être obtenue, ainsi ; qu'on l'a décrit dans l'exempledu début, par un accroissement
EMI7.5
approprié de la pré-aimantation normale de courant continu, de forme sensiblement'sinusoïdale, en laissant "s'écouler -Une,,par- tine du degré dès avant enclenchement. On obtient alors, par exemple, les rapports représentés figures 2 et 3. Sur la figure
EMI7.6
z, le point 1' correspond à la largeur de la oaractérîstiquê statique, le point 4' à celle de la caractéristique dynamique
<Desc/Clms Page number 8>
EMI8.1
pour une durée de degré d'environ 6 i,3.
En abandonnant la caractéristique statique, c'est-à-dire en déplaçant le point ae travail sur la figure 2 de 5 en 5' au moyen d'une pré-uimntation continue, on réduit donc la variation brusque de' 1'inten- sité du charnu de la partie c de la figure 3. Et puisque la courbe suivant la figure 3 a une allure raide justement au début, on peut éventuellement obtenir une amélioration sensible déjà par pré-aimantation insignifiante de la bobine de self dtenclenchement avant l'enclenchement.
Les deux moyens auxiliaires sont toutefois-Limites dans la pratique, pour es raisons éco-
EMI8.2
nomiques et éleotroteaiiniques, par l'accroissement de la sec- tion et la valeur de la pré-aimantation, du fait qu'il doit encore rester une partie suffisante du degré après enclenchement, en vue de limiter l'accroissement du courant. on arrive pourtant à réduire le tronçon d'intensité du champ caractérisé sur la
EMI8.3
figure 3 parwau tron on désigne par d, représentant la varia- tion brusque résiduelle de l'intensité du champ.
On obtient un résultat encore meilleur en faisant parcou- rir, conformément à l'idée de l'invention décrite plus haut, la partie du degré qui stécoule dès avant l'enclenchement à une vitesse notablement plus grande; dans le cas de vitesses égales
EMI8.4
avant et après enclenchement, il ne se produirait znême pas de variation brusque d'intensité du champ du tout, car le parcours total du degré s'accomplit alors sur la même caractéristique dynamique. On reviendra plus tard et avec plus de détail sur la
EMI8.5
réalisation pratique des mesures dans le circuit de pré-aiman- tation.
Conformément à l'invention, une amélioration de principe
EMI8.6
dans le montage de la bobine de self d'enclencheuent consiste encore à employer à la place du matériau utilisé exclusivement jusqu'à présent pour le noyau et qui est du ferro-nickel à 50 % en bande de 0,05 mm d'épaisseur, auquel s'applique la courbe suivant la figure 5, un matériau dont la force coercitive dé- pend moins de la vitesse d'inversion de l'aimantation.
Pour autant que l'étalement de la boucle est conditionné par des courants de Foucault macroscopiques, on peut obtenir une améliora- tion déjà par l'emploi d'épaisseurs de bande plus faibles, de
EMI8.7
0,03 mm ou 0,02 mm, car les courbes correspondantes de la figure 3 sont Plus plates Jour de nlus faibles épaisseurs de bande et produisent en conséquence pour un même écart de vitesses une variation brusquo de l'intensité de champ plus faible.
Une amélioration particulièrement efficace peut également être obtenue par un raccourcissement de la partie raide du la
EMI8.8
courbe de la figure 3 dans le domaine de l'inversion de lt;lirn- tation plus lente, ce qui doit probablement être attribue à dos actions magnétiques ultérieures. Une échelle pour la longueur de cette partie raide de la courbe est donnée par le tronçon
EMI8.9
Iict, trouvé sur l'ordonnée en prolongeant la osrtie supérieure, sensiblement droite, de la courbe jusqutà l'axe des ordonnées. D'après la figure 3, celui-ci est deux fois et dénie Jlus grand que la distance Hos, qui correspond à la force coercitive de la boucle d'aimantation statique.
On connaît des corps magné-
EMI8.10
tiques dans lesquels le rapport Lie, : He, est plus petit. Il faut en chercher la cause dans une orientation différente des processus de laminage et de calcination et/ou dans l'emploi d'une matière première de composition différente, nais dans ce cas on ne peut, bien entendu, pas éviter une certaine réduction
EMI8.11
de la qualité de la boucle rectangulaire.
Contraircnent aux considérations qui en résultent, l'emploi de noyaux préparés à partir de telles matières pour des bobines de selfs d'enclenche-
<Desc/Clms Page number 9>
ment peut être. avantageux en raison de la réduction du courant d'enclenchement.ainsi obtenue. - -
EMI9.1
Les mesures proposées jusqutà,prësont oonoernent la nature du matériau ou la technique du caloul et n'exigent aucune modi-
EMI9.2
fioation où c>ompl:
toat1on du principe de montage électriques On se heurte cependant lors de l'emploi d'une bobine de self d'enclenchement à coupe transversale''fortement' agrandie à une cettaine difficulté du fait qu'en réglage à pleine marche du transformateur -le degré d'enclenchement devient extraordinairemeirt long, ce qui réduit oonsidérablemont la tension continue' maximum qutil est possible d'obtenir pour une tension de transformateur donnée et abaisse également le facteur de puissance.' Conformément à 1 inveàtioù=oes difficultés' peuvent être évitées'' en déplaçant.pour les réglages élevés, par pré-aimantation'appropriée, une.
partie considérable du degré en avant dé l'instant de l 'enclen.o1).ent., Qu encore, le montage restant le même-,''le courant de pré-aimantation est encore accru dans ' le cas d'un réglage élevé.'On peut provoquer ainsi le-lareourà prématurµ et capacité accrue, représenté, figure 2, dure'ps.xtiecü degré.
L'accroissement du courant de erc-aimentatlon en'fonation du degré de réglage peut, suivant les besoins, être 'effectué'en une seule ou en plusieurs étapes, ou encore continuellement,'' par exemple, .suivant la tension continue réglée en fonction du
EMI9.3
réglage partiel.
L'accroissement de la, are'.--azman.tat3.on peut être réalisé également 'par le branchement ou le réglage d'un eouTant dans un enroulement de pré-aimantation spécial séparé, Une Au- tre possibilité consiste à diviser tout le noyau d'enclenchement 11 en plusieurs, par exemple, en deux parties transversales et a inverser pour un réglage élevé la saturation d'une ou de plusieurs parties du' noyau, par mise en court-circuit ou pré-aiman- . tation séparée dès avant l'enclenchement, suivant la direction du courant qui se produit après enclenchement,- on rend ainsi'inactives cette ou ces parties du noyau pour la production du degré d'enclenchement.
Dans ce cas, il peut.être'avantageux de joindre la partie de la section transversale à rendre inadtive au noyau de déclenchement, en l'exposant à la même pré-aimantation que le noyau de déclenchement.
Une solution différente quant à son principe, destinée à la réduction de la hauteur du degré d'enclenchement consiste
EMI9.4
suivant l'invention à appliquer des courants de pré-aimantation' . possédant une montée raide à l'instant d'enclenchement ou juste avant l'enclenchement, dont la courbe-manifeste, par exemple, une variation brusque à angle droit ou en tous cas sensiblement droit, courants qui déchargent ainsi le circuit principal de l'accroissement brusque du courant à degrés, en prenant sur le circuit de pré-aimantation de quoi couvrir la variation,brusque de l'intensité du champ. Cette solution se'distingue des 'propo- sitions antérieures en ce qu'elle exige pour sa réalisation pratique des mesures spéciales du point de vue électrotechnique ou du montage des connexions.
Mais comme la variation brusque de courant ne se produit dans ce cas pas à l'instant d'enclenche- ment mais déjà avant, elle a encore un autre point de commun avec la proposition antérieure d'égaliser les vitesses d'inversion de l'aimantation. En avançant la variation brusque du courant de pré-aimantation on favorise notamment le parcours d'une partie du degré avant l'enclenchement, et ceci pour une'valeur suffisante de la variation même avec une vitesse considérablement accrue, de sorte qu'en choisissant des dimensions appropriées on peut réaliser ici le cas le plus favorable de vitesses égales avant et après- enclenchement.
La marche avec variation
<Desc/Clms Page number 10>
'brusque avancée, donc avec parcours prématuré d'une partie du degré, est particulièrement importante lorsque la tension à enclencher comporte plus de 300 V, donc lorsqu'elle est supérieure à la tension d'effluve. L'inversion partielle d'aimantation de la bobine de self d'enclenchement dès avant l'enclenchement a la mené signification que si une pa rtie plus ou moins grande, suivant la vitesse d'inversion de l'aimantation, de la tension à enclencher restait à la bobine de self d'enclenchement et se trouvait ainsi éloignée du contact, de sorte qu'on peut obtenir ainsi un enclenchement sans tension ou tout an moins un enclenchenent avec une tension inférieure à 300 V.
On ramène ainsi le problème de l'enclenchement à celui de la limitation de la montée du courant aprés enclanchement, alors qutavec des tensions supérieures à 300 Volts on auraisans cela des décharges avant que les contacts ne se touchent, entrainant à des transports de matière.
On a toute une série de possibilités de réalisation pratique d'une pré-aimantation par sauts. On peut, par exemple, utiliser pour la pré-aimantation les courants anodiques dos installations de redresseurs continus ( ou encore des installations de redresseurs alternatifs). On utilise ici comme variation brusque la montée raide du courant anodique au cours de l'inversion du courant. La montée est d'autant plus raide que les inductances dans le circuit de courant inversé sontplus petites; c'est pourquoi, il peut être nécessaire de maintenir intentionnellement ces inductances à une faible valeur, en vue d'obtenir une variation précise du courant.
Une autre possibilité est offerte, par exemple, par l'application appropriée de montages connus de convertisseurs continus à la pré-aimantation de la bobine de self de commutation au moyen de courant rectangulaire, ou plus exactement trapézoidaux, et ceci d'une façon générale et sans qu'on soit lié au problème de l'enclenchement, sensiblement suivant la figure 4.
Dans ce cas, le courant alternatif iv, de forme trapézoïdale suivant la figure 5, débité par le réseau alternatif 19, sert à la pré-aimantation, l'importance de la variation brusque pouvant être établie par le réglage du courant continu ou encore étant réglée à mouvement solidarisé ou automatiquement. Sur la figure 4, 11 désigne le noyau de fer de la bobine de self d'enclenchement, 13 - l'enroulement de pré-aimantation, 23 et 24 les noyaux de fer du convertisseur continu, 15 et 16 les enroulements d'aimantation de ces noyaux du côté alternatif, 17 et 18 - les enroulements d'aimantation du coté continu, 19 le réseau de courant alternatif, 20 - la résistance réglable servant au réglage de la hauteur du courant, 21 - la bobine pour réduire les ondulations et 22 le réseau de courant continu.
Il peut être important également dans le montage des convertisseurs continus, en vue d'obtenir des variations de courut aussi raides que possible, de maintenir les inductances du côté du courant alternatif à de faibles valeurs.
Comme le noyau de la self d'enclenchement à l'état désaturé relie l'enroulement principal de la self d'enclenchement avec son enroulement de pré-aimantation pour former un transformateur conforme aux règles, il est très important dans les -------montages de pré-aimantation, tels que les redresseurs de courant et montages de convertisseurs de courant continu proposés, ne comportant pas du côté du courant alternatif d'inductances relativement grandes qui stabilisent le courant, de veiller par un calcul approprié du nombre de spires et de la tension alternative, tout en respectant le principe du transfor-
<Desc/Clms Page number 11>
mateur, à ce que le circuit de pré-aimantation forme réelle- ment le cote primaire du transformateur constitué' par la bo- bine de self .d'enclenchement.,
c'est-à-dire qu'il impose réelle- ment à la bobine de sel d'enclenchement le'courant d'aimantation à variation brusque. Dans ce but, la tension du oôté de la pré- aimantation doit prédominer. L'application d'une pré-aimanta- tion à variation brusque suppose que la variation brusque de courant se produit pour la position de phase oorrecte, à savoir à l'instant d'enclenchement ou juste avant. Si elle se produit trop tard, on a déjà une pointe d'enclenchement, qui peut con- duire à des transports de matière. Si elle se produit trop tôt, une trop grande partie du degré d'enclenchement, ou même le de- gré tout entier, s'écoule avant l'enclenchement.
La phase de la variation brusque de courant doit être située de façon telle qu'il reste encore après enclenchement une partie résiduelle de degré suffisamment longue, de 0,05 ms à 0,1 ms. Conformément à l'invention, on déplace'donc de force ou oh règle automatique- ment la position de phase de la variation brusque de courant de pré-aimantation, de façon à répondre aux conditions ci-dessus. Par déplacement force il'faut entendre ici un déplacement obtenu de préférence par vole.mécanique de la position de-phase de la variation de courant'en fonction de la position de phase de l'instant d'enclenchement.
Celui-ci peut être réalisé dans la pratique, par exemple, en débitant les tensions alternatives. , pour l'alimentation du circuit de pré-aimantation à une instal- lation à phases tournantes, par exemple, à un régulateur d'in- duction, couplé de' façon 'telle avec l'installation qui règle l'instant d'enclenchement en vue de régler la tension ou qui modifiele recouvrement, par exemple, une boîte tournante du moteur d'entraînement, que la position de phase de la variation brusque de courant se trouve déplacée suivant l'angle de mesure électrique toujours dans le même sens et d'une même valeur que l'instant d'enclenchement.
Si l'on réalise ici., comme e'est le. cas pour la forme de réalisation pratique de l'appareil à oon- tacts de relevage, le déplacement de la durée d'empiétement par un arbre spécial, indépendamment du réglage partie obtenu par la rotation de la boite du moteur, on doit veiller éventuelle- ment, au moyen d'un.. mécanisme auxiliaire, spécial, à ce que l'in-, stant d'enclenchement soit continuellement maintenu dans une position d'angle fixe par rapport à l'angle de rotation du ré- gulateur. Dans le cas, par exemple, d'un dispositif de réglage fixe, un tel mécanisme auxiliaire maintiendrait rigidement.lors d'une variation de la durée de recouvrement des contacts l'in- stant d'enclenchement par rapport à la courbe de tension du transformateur.
Dans le cas d'emploi d'un tel mécanisme auxil- iaire, on peut alimenter également le moteur d'entraînement non rotatif et les circuits de pré-aimantation à partir d'un trans- formateur tournant commun, ce qui-conduit directement à un (le- calage de même phase de l'instant d'enclenchement et de la va- riation brusque du courant de pré-aimantation. Afin de mainte- nir dans ce cas la dispersion du transformateur tournant à une valeur aussi faible que possible, il est bon de réaliser celui- ci avec un très petit'entrefer et de le faire'à un petit modèle, par exemple, par 'refroidissement artificiel ou par compensation de la puissance aveugle du moteur d'entraînement et,des circuits de pré-aimantation à l'aide de condensateurs du côté secondaire du transformateur tournant.
Dans le réglage automatique, on-obtient un rapport fixe' entre les phases de la variation brusque de la pré-aimantation et de l'instant d'enclenchement au moyen de l'installation de
<Desc/Clms Page number 12>
réglage, de faibles écarts depuis la valeur voulue, dûs à la statique du réglage, ne jouant aucun rôle lorsque la longueur du degré de la bobine de self d'enclenchement n'a pas été pré- vue trop juste. Il ne se pose pas non plus d'exigences spécia- . les quant à. la vitesse de réglage du dispositif, car des étin- oelles d'enclenchement accidentelles, de peu de durée ', n'ont pratiquement aucune importance.
Comme grandeur de réglage à atteindre, on peut choisir, par exemple, le parcours d'une cer- taine valeur de la variation de flux dans la bobine de self d'enclenchement ou la présence d'une certains valeur résiduelle du flux après enclenchement, cette grandeur pouvant être mesu- rée à l'aide de l'intégrale correspondante tension-temps sur l'enroulement auxiliaire du noyau d'enclenchement.
On a reproduit sur la figure 6 le principe fondamental d'un tel réglage sur une valeur constante de la variation de flux avant enclenchement, (Figure 7, comme pendant à la premiére, une variante de ce montage pour une valeur résiduelle du flux donnée après enclenchement. Sur ces figures,11 désigne le noyau de la bobine d'enclenchement, 12- l'enroulement principal de celle-ci, qui sc trouve sur le parcours des contacts fixes 26 et 27, 13 - un enroulement de pré-aimantation, 14 - l'enroule-
EMI12.1
ment de mesure Pt 25, le pont de contact riobile-Tu contact de relevage.
Sur la figure 6, l'enroulement do mesure 1- est relU par l'intermédiaire d'un redresseur 32 ot d'une r6sISt2nce 33 à la bobine 8 d'un régu3;,ctzr 29, -o-5r- exemple, dtun r,0gulEtteur à ression d'huile. ri lfinstanta'enclAnchement, la bobine du régulateur est mise en court-circuit, par le contact du pont 25, avec la pièce de contact fixe 26, de sorte qu'il se produit
EMI12.2
dans celloe-ci une traversée aoTTvc, qui correspond à l'intégrale tension-terns de la bobine de mesure 14 avant e-,icl--nohe3-)eîit.
Le régulateur 2 fait tourner en 9assantqr une tige le rotor du transformateur tournant 30, connecté en tant que 9rimair" avec le réseau de courart aT5ern?tif 34 et sur le côté secon- daire duquel or. :? branché, en passant par un convertisseur de courant continu 31., qui peut être réalisé conformément à la
EMI12.3
figure 4, l'erroû.Cement de pré-aimantation 13.
Sur la figure 8 on a représenté l'allure de la tension de la bobine de mesure 14 en fonction du strps, en supposant qu'on a dés 1--vent enclenchement sur la self d'enclenchement non pas toute la tension d'enclenchement, mais une partie considérable de celle-ci, à cause de l'avancement de la variation brusque du courant de pré-aimantation. Le dispositif suivant la figure 6 assure alors le réglage d'une surface de tension constante F1, l'intégration !tant terminée par la fermeture du contact. Lorsque le régulateur est équipé d'un système de courant continu, on peut rendre inactives les surfaces négatives F3, et F4 au moyen du redresseur 22.
Par contre, sur la figure 7 l'intégra- tion ne fait que commencer à la fermeture du contact, de sorte que ce montage règle pour uno surface de tension F2 constante,
EMI12.4
c'est-L-dire pour un degré d'enclenchement résiduel constant.
En vue d'augmenter la puissance de commande on peut mener à la bobine de réglage, d'uns façon analogue à ce quia lieu
EMI12.5
avec le réglage automatique du recouvr8!''.ent mentionné plus haut, à l'aide etc montages de redressement spéciaux, également les courants des enroulements de mesure des bobines des selfs d'en-
EMI12.6
clenchement des autres ohases, tout comme les circuits de pré- aimantation de ces autres phases peuvent être branchés sur un même transformateur tournant 30 commun. Tour accroître la sensibilité, on peut brancher entre l'enroulement de mesure 14 et l'enroulement de réglage 28 également encore un amplificateur
<Desc/Clms Page number 13>
magnétique fixe de construction connue.
Comme on'peut choisir, pour des raisons économiques'et
EMI13.1
électrotechniques, un degré d''enclenchement ne dépassant pas au maximum 0,2 à 0,3 ni5,*le réglage de'là position de phase, sans préjudice de l'admission de la statique du régulateur.néceasaire, doit se faire autant que possible avec précision, avec une tolérance dans l'ordre de grandeur d.e 0,1 I±]j)' au maxiium.
Ceci est cependant difficile à atteindre pour 'l'ensemble des contacts des dispositifs de réglage courants, d'abord parce que déjà les points de connexion des contacts peuvent manifester des disper- sions de l'ordre' de 0,05 à 0,1 ms et ensuite également parce que dans le cas d'une installation commune pour faire tourner les phases les tensions nécessaires à l'alimentation des air-' cuits de pré-aimantation ne se laissent pas toujours amener avec la précision d'angle nécessaire, en raison des dissymétries des installations mêmes pour faire tourner les phases ou du réseau
EMI13.2
triphasé d'alentation.
C'est pourquoi on équipe, conformément à l'invention, les oontao'ts. individuels ou du moins' les paires de contacts appartenant à une même bobine de self d'enclenchement au moyen d'installations de réglage séparées, qui n'agis-
EMI13.3
sent que sur la bobine de' self d'enclenohement correspondante Dans le cas idéal, chaque contact oommande donc-séparément la variation brusque de courant qui lui, a été adjointe.
Une forme de réalisation de principe d'une telle commande, et notamment dans un montage entièrement fixe, est représentée figure 9. Tout' comme précédemment dans les figures 6 et 7, 11
EMI13.4
désigne ici le noyau de'la bobine de set'enc1.enbhemeJi't,' '' - . son enroulement principal, 13 - l'enroulement de prét';âU1antatlon, 14 - l'enroulement-de mesure, 25, 2fi et 37 - 'le contact dé' relevage et 31 un oonverti:
Sséurdeooura1îF oontinu suivant ''la figure 3, pour la production d'un courant de pré=aimantation." trapézoïdale Le convertisseur de courant continu est alimente' à partir d'un dispositif pour' ' faire tourner les phases branché sur le réseau 34, qui ne doit plus être ici que' monophasé et qui est constitué dans l'exemple choisi comme dispositif fixe, déjà connu, à partir d'une bobine de self 35 réglable et d'une résistance ohmique 3'6. Le réglage de l'inductance de la bobine' peut se faire par lamodification d'une pré-aimantation de cou-
EMI13.5
rant continu de cette bobine de self.
Cette pré-aimantation de courant continu est prise au besoinà l'enroulement de mesure 14, par l'intermédiaire d'un amplificateur 38 de construction '
EMI13.6
connue, de préférence! par- un amplificateur magnétique gixe, con- fermement à l'un des montages'de principe représentés figures, 6 et 7, le redresseur 32 assurant la suppression des demi-ondes négatives.
La valeur du.courant continu de pré-aimantation de la. bobine de self de réglage varie alors suivant'le montage choisi dans le même sens que la valeur de la surface des ten-
EMI13.7
sions FloU F de la figure 8 et influence au cas. où les surfa- ces de tension s'écartent de la valeur voulue -L'inductance dela bobine de self de façon telle que, par suite de la rotation' de phase de la variation brusque' de courant ainsi produite,' la surface de tension tende à nouveau avec une certaine statique vers la valeur qu'elle doit avoir. ' @ On a das formas de réalisation particulièrement avantsgeuses lorsqu'on combina le réglage' en commun avec le réglage individuel.
Dans ce cas, le'réglage en commun peut, par exemple, être effectué sous'forme d'un'réglage forcé 'grossier, au moyen ,
EMI13.8
d tU\Í transformateur ttrnar.t"co:àtois-lhs c,rauïts"cé"ariàÍ1;U$a:t.)f" 'r:: â .:é.--' :' - 'fla fèl'1à
<Desc/Clms Page number 14>
du réglage de la tension en mène temps que la boîte du moteur.
Le réglage individuel ne sert alors que comme réglage fin à auto-régulation, pour égaliser les écarts éventuels, nui se produisent par dissymétrie ou comme'conséquence des variations de recouvrement. Non seulement on réduit par une telle combi- naison la dépense, mais on peut également maintenir à une valeur plus faible l'inductance de la bobine de réglage etmieux remplir ainsi l'exigence mentionnée plus haut d'avoir des inductances plus faibles dans le circuit de pré-aimantation.
Dans les exemples décrits, on utilise comme mesure de le position de la variation brusque de courant par rapport à l'in- stànt d'enclenchement la surface de tension de la bobine de self d'enclenchement. L'invention consiste également à utiliser d'autres grandeurs comrae grandeurs sur- lesquelles on peut agir pour le réglage.
EMI14.1
On peut, rar exemple, lorsqu'il s'agit d'une oorn.iande de la variation brusque de courant qui avance, se servir comme base de la capacité entre les nièces de contact fixes, d'une part, et le pont mobile, d'autre part, car la valeur de cette capacité varie vite juste avant l'instant d'enclenchement, au fur et à mesure que les contacts se rapprochent. éventuellement, on peut faire intervenir également pour le réglage de la position
EMI14.2
de phase de la variation brusque de courant des procédés Erlec- trotechniques, tels que, par exemple, la charge ou la décharge d'un condensateur déclenchée par la variation brusque de courant ou par la fermeture du contact.
Leb idées de l'invention indi-
EMI14.3
au60s nlus haut ne se limitent null±+f1 =zt à la ion de la bobine de self d'enclenchement seule à l'aide d'un courant d'aimantation à variation brusque, commande de cette fa-
EMI14.4
on, mais la bobine de self d'enclenchement peut 'oss<)der oonjointcment d'autres "Dré-aimFn1'ta tions, qui déterminent complémentairenent la variation d.u flux.
R>%NDICA7IONS.
1.) Installation 'Jour la protection de ostes do cor:1Tut'Jtion au cours de l'opération. de fermeture, en varticuli^r "'our convertisseurs à contacts, avec bobine de self d'enclenchement montés en série, dont le noyau magnétique hautement saturé pour la valeur de courant nominal provoque après fermeture du ci.rcuit etjusqu'à ce qu'il ait atteint son étatde saturation une pause de courant faible qui ralentit la montée du courant, caractérisée en ce que la variation brusque de courant qui se produit à l'instant de la fermeture du circuit par suite de la vitesse accrue d'aimantation et la largeur plus grande de la boucle de la caractéristique d'aimantation dynamique par ranport à la caractéristique statique ainsi produite, se trouve réduite par au moins l'un des moyens suivants :
a) Le noyau magnétique est préparé à partir d'un matériau dont le force coercitive Hc dépend de telle manière de la valeur inverse à celle de la durée d'inversion do l'aimantation
EMI14.5
4ôt, que le tronçon H,1 , trouvé sur l'axe des ordonnées en prolongeant en ligne droite la partie supérieure, au moins sensiblement droite, de la courbe Hc = f ( 1/¯t)) comporte moins
EMI14.6
de deux fois ca demie lu distance Hcs, qui correspond à la force coercitive pour l'inversion d'aimantation statique ( 1 =0 ).
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.