<Desc/Clms Page number 1>
Méthodes de modulation et de réception des courants oscillatoires et en particulier des ondes hertziennes.
Ces méthodes permettent une sélectivité accrue tant à l'émission qu'à la réception et, pour cette dernière, une régénération des signaux équivalente à une augmentation du taux de la modulation avec ou sans correction de la compression voulue ou'accidentelle des signaux émis.
DESCRIPTION.-
La figure 2 représente deux diodes H et H' dont les plaques sont alimentées par un courant sinusoïdal à moduler, provenant d'un généra- teur partiellement figuré par I. L'enroulement J relié à la masse par par le point médian G est accordé par le condensateur F et stabilisé par le cristal S Les deux condensateurs F'et Fil ainsi que les résistances
R et R' sont facultatifs et servent éventuellement de filtre B.F.
Les;deux cathodes sont réunies et connectées à la batterie. C, au filtre B et au transformateur T qui est parcouru par le courant modula- teur A. L'amplitude maxumum de la modulation sera réglée de manière à ne pas dépasser la tension de la batterie C, afin d'éviter toute distor- tion de la modulation. La tension sinuso@dale I vaudra 3 à 4 fois la tension de la polarisation C de manière à obtenir aux bornes K de l'en- . roulement J une tension équivalente à la moitié de l'amplitude maximum, l'autre moitié étant détectéele par les deux diodes.
Si le transformatenr T est le siège de tensions variables, il en résultera une variation proportionnelle de l'amplitude HF aux bornes K de l'enroulement J. La figure I représente assez bien ce qui se passe A=amplitude HF au repos; B = amplitude HF maximum lorsque X de la figure .Il est le siège d'une tension positive maximum; D = modulation négative; modulation positive.
Il résulte de ce qui précède qu'à chaque variation de la modulation correspondra.une variation d'amplitude de valeur égale et de même signe en HF, sans mélange ni interférence des basses et hautes féeriques
<Desc/Clms Page number 2>
Si maintenant les oscillations recueillies en K de la figure 2 sont amplifiées et émises selon les procédés habituels , l'antenne n'émettra pas des ondes modulées, mais un champ variable selon la modulation. Il semble bien que toute l'énergie sera concentrée dans l'onde porteuse et qu'à la réception, tout se passera comme si l'émetteur subissait des éloignements et des rapprochements à la fréquence de la nécessitera modulation. Une conséquence de ce fait aonciotcra. dans le contrôle automatique (anti-fading), une constante de temps appropriée.
Il est à remarquer que le phénomène connu sous le nom de "fading sélectif" sera supprimé ; eneffet, l'émission se faisant ici à fréquence constante sera réfléchie de façon uniforme, ce qui n'est pas le cas d'une onde de fréquence plus et moins F'.
Si, à la réception, les procédés habituels pourront être utilisés, il s'en faut de beaucoup que ceux-ci soient appropriés. En effet, les circuits dits filtres de bande n'ont plus dé raison d'être. Il ne s'agit plus de recevoir une bande de fréquence, mais une fréquence fixe dont le champ a une amplitude variable. Il apparaît que le procédé de réception le plus efficace sera celui des oscillations locales synchro- nisées sur la fréquence à recevoir et susceptibles d'être modulées par les ondes incidentes, c'est-à-dire que les ondes locales ne seront pas poussées à saturation du circuit. D'aitre part, il sera intéressant de pousser ces ondes à un niveau suffisant pour amoindrir les parasites locaux.
Du reste, le nouveau procédé permet d'enelimirter une grande partie.
Autre point important : il est admis que la fréquence porteuse soit au moins 20 fois supérieure à la fréquence de modulation. Le nouveau procédé permet d'abaisser cet écart à moins de 10 fois la fréquence de modulation. Ceci permettrait d'utiliser des ondes porteuses à propaga- tion meilleure dans le cas de la télévision. En ce qui concerne cette dernière application, les nouveaux procédés de modulation décrits dans la présente intion constituent un perfectionnement considérable.
Les figures 2, 3 et 4 ne comportent aucune notation concernant les circuits filtres indiqués sommairement en B, figure 2. Il va de soi que les filtres seront utiles partout afin d'éviter tout mélange ou interference
<Desc/Clms Page number 3>
entre haute et basse fréquence; toutefois, tout circuit susceptible d'introduire une base de temps préjudiciable, sera rejeté.
Le montage de la figure 2 se prête à diverses variantes telles que 2 bis où il y a détection.positive et négative; on obtiendrait une courbe ànalogue à la figure 6. Si, au lieu de brancher le circuit J gure 2 aux deux plaques, on utiliserait une plaque et une cathode, on obtien- drait une courbe ayant la forme générale des figures 5,6 ou 7, cette dernière étant le cas oùune seule valve est utilisée. D'autres courbes peuvent être obtenues selon le montage. Par exemple, dans la figure 2 au lieu de moduler en X, on peut moduler en G, recueillir en K la tension variable ou dans les cathodes. Les diodes peuvent également être groupées au nombre de quatre; par exemple, montage en pont de Wheatstone avec ou sans prise médiane en G.
La forme de la courbe dépendra du point où sera prise la tension modulée, de l'endroit où sera appliquée la tension modulatrice et des tensions de polarisation. Ces dernières remarques s'appliquent à tous les montages ; entendu, la diode peut être remplacée par un détecteur quelconque, et les valves triodes et penthodes par des valves à électrodes plus ou moins nombreuxes. (4)
Ce qui précèdedécrit la modulation d'une oscillation locale sans amplification de celle-ci. La figure 3 représente un montage dans lequel les oscillations sont modulées et amplifiées à volonté. Les valves V et V' sont à pente variable et la polarisation des grilles s'obtiendra par une des méthodes connues. L'entrée de la tension sinu- soïdale à moduler est figurée en I.
En B, point médian de l'enroulement; D = stabilisateur de la fréquence; C et C' = condensateurs d'arrêt; R et R' = résistances équivalentes; K = sortie de la tension modulée; T = tension modulatrice; M = détecteur polarisé par la batterie; N = résistance qui de préférence varie en sens inverse ele sa température (genre dit Urdox); N = résistance normale.
Le système fonctionne comme suit : les grilles de commande subis- sent des variations du courant I et en K, nous recueillons une tension amplifiée à la valeur correspondante à la polarisation ' '¯ (cette >polarisation peut évidemment être commandéede manière à pouvoir faire varier à volonté la conductance mutuelle).
<Desc/Clms Page number 4>
Si nous introduisons dans le système une tension variable en T, le potentiel des grilles variera dans le même sens et aura pour effet de faire varier la conductance mutuelle des valves V et V'; il en résul- tera une courbe analogue à la figure 1 reproduisant, si les caractéris- tiques sont bien choisies, la modulation introduite par le transforma- teur T. Il est à remarquer que la modulation aurait pu s'appliquer en B au lieu de A et même en d'autres points 'qui sont fonctions des carac- téristiques des valves V et V' Il en est de même de circuit K qui peut tout aussi bien être branché dans la cathode ou à une autre élec- trode.
Une application intéressante est l'introduction du détecteur polarisé M; si les constantes du circuit sont arrangées de manière à obtenir une variation équivalente en K pour les petites tensions de modulations, nous pouvons limiter l'amplitude des grandes variations positives en les détectant en M à partir d'une certaine valeur et en choisissant de préférence N, d'autant moins résistant que le courant détecté sera plus intense. Il en résultera une compression de la modu- lation, fonction de polarisation,de la résustance N et de la résistance N' L'ensemble dela figure peut être monté en pont à 3 ou 4 valves selon la nature de courbe résultante qu'il serait désirable d'obtenir.
Les combinaisons de montages figures 2, 2 bis et 3 sont également possi- llex.
En ce qui concerne la réception, remarquons que les montages figure et 3 et leurs dérivés sont réversibles, c'est-à-dire pue si Inonde incidente amplifiée est introduite en I, nous pouvons, après détec- tion dans un circuit dérivé, réappliquer la modulation en X de la fig.
2 et s'arranger de manière à obtenir une variation d'amplitude plus grande que celle qui avait été admise à l'émission. La figure 3 se prête encore Dieux à cette combinaison. En effet, il est possible de synchroniser une augmentation de l'amplitude incidente avec une augmen- tation de la conductance mutuelle des valves V et V' er reportant la modulation détectée en T.
Mieux, si à l'émission, les signaux ont été compressés, on s'arrangera pour faire fonctionner les valves V et V'
<Desc/Clms Page number 5>
ayant une caractéristique convenable, dans les parties de celles-ci correspondant à une forte amplification pour les signaux Ce procédé pouvant être réglable, on voit tout de suite le parti qu'il est possible de tirer d'une semblable régénération du reste applicable aux signaux transmis par câbles par exemple.
A la réception, il n'est pas indispensable qu'en I soit appliquée l'onde incidente. Une oscillation locale pourrait être modulée, ampli- fiée au besoin, détectée à nouveau et posséder le caractère recherché à la réception.
Dans les figures, la modulation est figurée transmise par un trans- formateur. Le système fonctionnant avec une énergie extrêmement réduite, il est possible d'utiliser des montages à résistances au lieu de transfo - mateurs. Evidemment, des pécautions seraient prises pour éviter l'amorçage d'oscillations parasitaires.