<Desc/Clms Page number 1>
PERFECTIONNEMENTS APPORTES A UN ATTENUATEUR A AFFAIBLISSEMENT
VARIABLE.
La présente invention concerne des perfectionnements apportés à un atténuateur à affaiblissement variable, c'est-à-dire un montage électri- que présentant des bornes d'entrée et de sortie, dans lequel la tension dé- livrée par les bornes de sortie est plus ou moins affaiblie par rapport aux bornes d'entrée.
Lors des exécutions musicales originalesl'intensité des sons é- mis peut varier dans le rapport de 1 à 10.000. En pratique;, il n'est guère - possible de reproduire de tels contrastes à l'aide des moyens de transmis- sion radiophonique ou d'enregistrement sur disque, sur film ou sur bande ma- gnétique, car on est limitée dans le domaine des fortes intensités,soit par le taux de modulation qui ne peut pas dépasser 100 % pour l'émission radiopho- nique, soit pour l'enregistrement par la distance séparant les sillons d'un disquepar la largeur du film ou la saturation dans une bande'magnétique., Dans le domaine de la reproduction des faibles intensités, on est limité par les bruits de fond;, bruit d'aiguille, etcooo En effet;
, il est nécessaire que le rapport signal/bruit de fond soit suffisamment élevé pour que rémission musicale conserve une certaine puretéo
Lors des transmissions radiophoniques ou des enregistrements, on est généralement limité au rapport de 1 à 100 pour les variations d9intensi té acoustiqueo On est donc obligé de réduire le rapport des intensités sono- res originales pour le ramener de 1/10.000 à 1/1000
Cette réduction peut être faite soit manuellement;, soit automati- quemento Dans ce deuxième cas, on utilise généralement un amplificateur ayant la propriété d9amplifier davantage-les signaux faibles que les signaux forts.
De même;, lors de la reproduction;, on peut utiliser des amplificateurs ampli-
<Desc/Clms Page number 2>
fiant davantage les signaux forts que les signaux faibles, dans le but de reproduire les différences d'intensité primitiveso
Ceci peut être obtenu par différents moyens qui ont toutefois l'in- convénient soit d'introduire des circuits très compliqués demandant un ajusta- ge soigneux, soit de présenter des temps de réglage qui ne peuvent pas être contrôlés.
On peut citer, pour le premier cas, les montages en push-pull de lampes à pente variable, pour compenser la variation du courant continu et, pour le deuxième cas, les conducteurs dont la résistance varie en fonction du courant, effet dû à l'échauffement du conducteuro
La présente invention tend à remédier aux inconvénients précités, et a pour objet, à titre de produit industirel nouveau, un atténuateur perfec- tionné à affaiblissement variable comprenant au moins une impédance dont la valeur dépend d'un champ magnétique, ce dernier étant produit par un courant de réglage, qui est fonction de la tension appliquée aux bornes d'entrée de l'atténuateur, dans le but de faire varier son affaiblissement en fonction de la.. grandeur de cette tension.
A part cette disposition principale, l'invention consiste en cer- taines autres dispositions dont il sera plus explicitement parlé ci-après, notamment en les suivantes :
L'intensité du courant de réglage peut être commandée par un tube électronique dont une grille est soumise à une tension de commande constituée par la tension d'entrée de l'atténuateur, amplifiée et redressée,
Des moyens peuvent être prévus pour faire varier l'amplification de la tension d'entrée destinée à être appliquée à la dite grille après avoir été redressée.
Des moyens peuvent être prévus pour faire varier la constante du temps de redressement de la tension d'entrée amplifiée,
Des moyens peuvent être prévus pour faire varier la polarité de la tension appliquée à la dite grille.
La dite impédance peut être constituée par un conducteur dont la résistance spécifique varie en fonction du dit champ magnétique dans lequel il est placé.
De préférence, le dit conducteur est en bismuth ou en un alliage du bismuth.
Cet atténuateur perfectionné peut comprendre un pont dans au moins un bras duquel est placé le dit conducteur.
Les trois autres bras du pont peuvent être constitués par des ré- sistances.
Le pont peut comprendre des impédances variables en fonction de la fréquence, ces impédances étant choisies de façon que l'atténuation du pont soit constante dans le domaine des fréquences à transmettre.
Le pont peut comprendre des impédances variables en fonction de la fréquence, ces impédances étant choisies de façon que l'atténuation du pont soit plus faible pour les fréquences basses que pour les hautes, de façon à compenser la diminution de la sensibilité de l'oreille pour les fré- quences basses en fonction de l'intensité du son.
Le pont peut comprendre des impédances variables en fonction de la fréquence, ces impédances étant choisies de façon que l'atténuation du pont soit plus faible pour les fréquences basses que pour les hautes, de fa- çon à réduire les distorsions des fréquences basses par les composantes al- ternatives résiduelles de la dite tension redressée.
L'atténuateur perfectionné peut comprendre au moins une diode pour redresser la dite tension et un tube électronique piloté par cette tension redressée, le courant anodique de ce tube constituant le dit courant de ré- glage.
<Desc/Clms Page number 3>
La diode peut être branchée de telle façon que sa tension initia- le compense la tension initiale grille-cathode du dit tube, de sorte quen l'absence de signal à redresser, le tube de réglage ne consomme pas de cou- rant de grille.
La résistance de fuite de la grille du tube de réglage peut'être très grande, de façon à obtenir une faible charge du redresseur,la stabili- té du potentiel de grille du tube de réglage étant assurée par l'intermédiai- re des diodes.
L'un des circuits de l'atténuateur perfectionné peut comprendre un montage en pont, dont les éléments sont constitués par des bobines der self-induction dont au moins une est disposée sur un noyau magnétique par- couru par le dit champ magnétique, de sorte que la perméabilité du noyau, qui est fonction de l'induction magnétique, produit une variation de l'in- ductivité de la bobine correspondante modifiant ainsi l'affaiblissement du pont.
L'invention pourra de toute façon être bien comprise à l'aide de la description qui suit ainsi que des dessins annexés, lesquels description et dessins sont bien entendu donnés surtout à titre d'indication.
Les dessins annexés montrent, à titre d'exemple et sous forme de schémas, plusieurs formes d'exécution de l'objet de l'invention.
La fige 1 est le schéma d'un amplificateur comprenant un atténua- teur, dont les moyens de commande sont constitués par un pont formé par des bobines de self-induction, dont une est variable en fonction du champ magné- tique précité.
La fig. 2 est le schéma d'un amplificateur comprenant un atténua- teur, dont les moyens de commande sont constitués par un pont formé par des résistances,dont une est variable en fonction dudit champ magnétique.
La figo 3 est un amplificateur muni d'un atténuateur analogue à celui représenté à la figa 2, mais dans lequel ce dernier est connecté dans un circuit de contre-réaction.
La fig. 4 est une variante d'un atténuateur.
La fig. 5 représente une variante du montage de la figo 4.
La.fig. 6 est une variante d'un montage redresseur avec le. tube de réglage utilisé en combinaison avec un atténuateur.
La fig. 7 représente, schématiquement, une autre forme d'exécution d'un atténuateur, destiné à être branché à l'entrée d'un amplificateur de construction courante.
L'amplificateur représenté à la fig. 1 comprend quatre tubes I, II, III, IV. Les deux tubes I et II constituent chacun un étage amplificateur.
Le tube I est relié au tube II par un transformateur 1 et par un atténuateur comprenant un pont formé par quatre bobines de self-induction 2, 3, 4 et 5.
Le signal qui est appliqué au tube 1 est aussi amené sur la grille de commande du tube III par l'intermédiaire' d'un potentiomètre 6. Ce signal est amplifié par ce tube III, et, après avoir été transmis par le transforma- teur 7,est redressé par les éléments redresseurs 8, et 9. Une tension redres- sée dont la valeur est sensiblement proportionnelle à l'amplitude du signal d'entrée, apparaît donc aux bornes de l'élément formé par la résistance 11 shuntée par le condensateur 10. Cette tension est appliquée à la grille de commande du tube IV, et définit ainsi son courant anodique, qui constitue le courant de réglage'et traverse un enroulement 12 situé sur le noyau 13 de la bobine 5.
Les propriétés de l'amplificateur dépendent beaucoup de la valeur de la bobine 2. par rapport aux bobines 2, 3 et 4. Par exemple, on peut di- mensionner les bobines de telle manière que les bobines 2 et 2. aient la même inductivité, ainsi que les bobines 4 et ±, lorsque le noyau est parcouru par le flux magnétique produit par le passage dans 19 enroulement 12 du courant
<Desc/Clms Page number 4>
permanent du tube IV. Le pont est alors équilibré et si une tension -lui - est fournie par le transformateur 1, il n'y aura cependant aucune tension sur la grille du tube II. Il en résulte donc que, en l'absence de signal à l'entrée de l'amplificateur, ce dernier a une amplification nulle.
Si l'on applique un signal à l'entrée, celui-ci est amplifié par le tube III, puis redressé par les éléments redresseurs 8 et 9, et il apparaît une tension, par exemple positive, sur la grille du tube IV. Son courant anodique augmente,-engendrant une augmentation du champ dans le noyau magnétique 13, ce qui provoque à son tour une diminution de l'inductivité de la bobine 5,due à la non-linéarité de la courbe de magnétisation du noyau magnétique 13. Le pont est donc désé- quilibré et la tension transmise par le transformateur 1 n'est plus complè- tement éliminée dans le pont et une fraction du signal appliqué au pont est transmise à la grille du tube II.
Il est clair que plus l'amplitude du signal d'entrée est grande, plus la tension de la grille du tube IV est élevée. En conséquence, le cou- rant de réglage fourni par ce tube IV sera plus fort, ainsi que le champ ma- gnétique qu'il engendre; l'inductivité de la bobine 5. diminuera encore, le pont sera davantage déséquilibré et son affaiblissement sera moindre. On voit que l'amplificateur ainsi réglé amplifie davantage les signaux forts que les signaux faibles et a donc les propriétés d'un amplificateur à expansion.
Si l'on dimensionne les bobines 2, 3, 4 et 1 de telle sorte que le pont'tende vers son équilibre lorsque le courant de réglage fourni par le tube IV augmente, et si une augmentation de l'amplitude du signal d'entrée ' provoque une augmentation de ce courant de réglage, l'amplificateur ainsi ré- glé amplifiera davantage les signaux faibles que les signaux forts. Cet am- plificateur, nommé amplificateur à compression, diminue donc les différences d'intensité musicale, et peut avantageusement etre employé pour la transmis- sion radiophonique ou pour l'enregistrement.
Si, au contraire, on inverse la polarité de la tension appliquée au tube IV, une augmentation de l'ampli- tude du signal d'entrée produira une diminution du courant de réglage et le pont sera davantage déséquilibré, de sorte que l'amplification des signaux forts sera plus grande que celle des signaux faibles. Ce réglage du pont per- met de réaliser un amplificateur avec lequel on peut augmenter ou diminuer à volonté les différences d'amplitude du signal d'entrée, par exemple à l'ai- de d'un simple inverseur branché entre l'élément, formé par la résistance 11 et le condensateur 10, et l'entrée du tube IV. En outre, on peut régler le degré d'expansion ou de compression du signal d'entrée, par exemple au moyen du potentiomètre 6.
De plus, le temps que l'amplificateur met à réagir aux différences d'amplitude du signal d'entrée est déterminé par les résistances 11 et 14 et par la capacité 10. Le temps que met l'amplificateur pour réagir à une augmentation du signal d'entrée, nommé temps d'attaque, est déterminé principalement par la résistance 14 et la capacité 10 et celui qu'il met pour réagir à une diminution du signal d'entrée, appelé temps de relâche, est fixé principalement par la résistance 11 et la capacité 10. Lors de l'emploi comme amplificateur à expansion, pour jouer un disque, on obtient les résultats les meilleurs en choisissant une valeur de quelques milli-secondes pour le premier temps de réaction et de l'ordre de la seconde pour le deuxième.
On peut par exemple remplacer les résistances 11 et 14 par des résistances variables, afin de pouvoir régler les dits temps deréaction pendant le fonctionnement de l'am- plificateur. Dans le même but, on pourrait varier la capacité 10.
L'amplificateur selon la fig. 2 est disposé comme celui de la fig.
1. La seule différence réside dans le fait que l'atténuateur est constitué par un pont ne comprenant plus des bobines de self-induction, mais des résis- tances 15, 16, 17 et 18. Les résistances 15, 16 et 17 sont fixes, tandis que la résistance 18 est variable. Cette dernière est constituée par un conducteur dont la résistance varie en fonction d'un champ magnétique transversal à la direction du courant dans ce conducteur. Par exemple, ce conducteur peut être en bismuth, en tellure, en antimoineou en un de leurs alliages. Les expérien- ces faites jusqu'à présent semblent montrer que c'est avec le bismuth que l'on obtient les plus grandes variations de résistance ohmique pour une varia- tion donnée du champ magnétique.
<Desc/Clms Page number 5>
Ce conducteur 18 est situé dans l'entrefer d'un noyau magnétique
EMI5.1
19 portant un enroulement 12 Cet enroulement 12 est parcouru par un. courant continu dont la valeur dépend de l'amplitude du signal d'entrée5 de manière identique à celle décrite plus haut pour l'amplificateur. de la figer 1..-- . -
Il est clair que, comme précédemment, une variation du courant de réglage fourni par le tube IV produit une variation de 1 51 affaiblissement du
EMI5.2
pont.
Ce dernier peut être réglé comme décrit plus haut, 'c-'est:àdire qu/il peut soit être en équilibre en l'absence de signal d'entrée, soit tendre - ' vers son équilibre lorsque le courant de réglage devient grande Ce pont est préférable par rapport au pont à induction précité, car ni son impédance, ni son équilibre, ne sont influencés par la fréquence du signal à amplifier.. --
L'amplificateur représenté à la fig. 3, est muni d'un atténuateur à résistance dont le fonctionnement est analogue à celui de la fig. 2.
Dans
EMI5.3
cet amplificateur, un circuit de contre-réaction relie l'enroulement second daire du transformateur de sortie 21, alimentant le haut-parleur 22, au cir- cuit d'entréeo De ce fait, l'atténuateur ne peut être branché dans le cir- cuit d'amplification, puisque la contre-réaction s'oppose aux variations d'am-
EMI5.4
plifications provenant du circuit d9amplificationo On dispose donc l'atténuateur dans le circuit de contre-réaction
EMI5.5
lui-même. Son effet est alors inverse de celui décrit précédemment, e9ést à- dire que quand le pont est en équilibre, il nay a plus de contre-réaction et 1'" amplification est maximum. Plus le pont est déséquilibré, plus la con- tre-réaction augmente, et, par conséquent, plus l'amplification diminue.
Si le pont est réglé pour tendre vers son équilibre lors d'une augmentation du courant de réglage et si une¯augmentation de l'amplitude du signal d'entrée provoque une augmentation de ce courant de réglage, l'ampli-
EMI5.6
ficateur sera du type dit flua expansion". Si la polarité de la tension appli- quée sur la grille du tube IV est inversée, il sera du type "à compression".
Il est évident que dans un tel amplificateur à contre-réaction, on pourrait aussi remplacer le pont formé par les résistances 15, 16, 17, 18 par un pont formé par des bobines de self-induction, telles que les bobines , 3, 4 et 1 précitées.
Si le pont est réglé pour être en équilibre en l'absence de signal
EMI5.7
d9entrée, une augmentation de l'amplitude de ce signal provoquera toujours une diminution de l'amplification, et l'amplificateur sera du type dit "à com- pression".
La fig. 4 représente une variante d'un atténuateur correspondant à celui qui est compris dans la figo 2. Le transformateur 1 (fig. 2) a été supprimé et remplacé par un montage déphaseur comprenant un tube V, une ré- sistance cathodique 17 et une résistance anodique 16. Les tensions alterna- tives prenant naissance sur la cathode et sur l'anode sont transmises par deux condensateurs 23, 24 à la résistance 15 et à la résistance 18 qui est située, comme précédemment, dans l'entrefer du noyau magnétique 19 et qui varie en fonction du champ magnétique régnant dans cet entrefer. Le point de jonction des résistances 15 et 18 est relié à la borne 25 de sortie, qui est elle-même reliée à la terre par une résistance 20 de valeur élevée. La deuxième borne de sortie 26 est reliée à la terre.
Ce montage contient de nouveau un pont, dont les quatre branches sont constituées respectivement par la résistance 18, la résistance 15, la résistance 16 en série avec le condensateur 23, la résistance 17 en série avec le condensateur 24. Les con- densateurs 23 et 24 ont une capacité suffisante pour que leur impédance soit faible par rapport à celle des résistances 15 et 18 respectivement, ceci pour toutes les fréquences à transmettre, afin que la charge du tube V ne va- rie pas en fonction de la fréquence. Le fonctionnement et les possibilités de réglage de ce pont sont identiques à ceux des ponts précédemment décrits.
Pour obtenir une bonne retransmission des fréquences basses, il faut que les condensateurs 23 et 24 aient une valeur de l'ordre de 25 /u F. lorsque les résistances 15 et 18 sont de l'ordre de 1 K #. Le schéma repré- senté à la f ig. 5 est une variante de celui de la figo 4 et permet l'emploi
<Desc/Clms Page number 6>
de capacités plus petites. Le condensateur 24 est supprimé tandis qu'un con- densateur :Il est branché entre la terre et un point placé entré la résistance 16 et une résistance 38 de filtrage.
Pour que la tension délivrée entre la borne 25 et la terre soit pratiquement indépendante de la fréquence, il faut que les impédances entre l'anode et la masse d'une part, et l'anode 'et la ' borne 25 d'autre part,.aient la même tg #. Si la résistance 38, qui forme un filtre résistance-capacité avec le condensateur 37, est choisie assez' grande, l'impédance entre l'anode et la masse est pratiquement déterminée par la résistance 16 et le condensateur :Il. Il suffit donc de choisir les valeurs de la résistance 16 et du condensateur 37 en fonction de celles de la résistance 15 et du condensateur 23 pour obtenir la condition précitée.
Il faut, bien entendu, que l'impédance des condensateurs 23 et :Il, soit faible par rapport à celle des résistances 15 et 16 respectivement, pour que, d'une part, le filtrage obtenu par la résistance 38 et la capacité 37 soit suffi- sant et pour que, d'autre part, l'impédance de charge du tube V soit prati- quement constante dans le domaine des fréquences à transmettre.
En donnant au condensateur 23 une valeur plus petite que celle né- cessitée par la condition précitée, on peut obtenir un réglage de l'affai- blissement du pont qui est fonction de la fréquence et qui compense l'effet de changement de la sensibilité de l'oreille pour les sons graves en fonc- tion du volume.
Ce circuit présente encore un autre avantage. La tension de régla- ge, ne pouvant pas être filtrée parfaitement pour les fréquences basses, peut contenir des composantes alternatives d'une fréquence fondamentale et de ses harmoniques. Ces dernières modulent la tension de sortie de l'atténuateur et produisent ainsi des distorsions. Si la capacité 23 est plus petite que sa valeur normale, les fréquences basses, susceptibles d'être distrodues par la tension de réglage, ne subissent presque pas d'expansion, si bien que l'on ne constate pas de distorsion à la sortie.
Un condensateur 39 est prévu pour compenser la capacité parasite entre la résistance 18 et le noyau 19 de l'électro-aimant. Cette compensa- tion n'est nécessaire que pour les fréquences très élevées et peut être sup- primée sans compromettre le fonctionnement de l'atténuateur.
Il est bien entendu que la résistance 18 pourrait être placée dans n'importe quel bras du pont, c'est-à-dire permutée avec l'une quelconque des résistances 15, 16 ou 17.
La fig. 6 représente un montage redresseur suivi d'un étage de ré- glage. La tension à redresseur est appliquée à la grille de commande d'un tu- be 111 monté en déphaseur. Les tensions apparaissant aux bornes des résistan- ces cathodiques et anodiques sont transmises par des condensateurs 40 respec- tivement 41, à deux diodes 46 et 47, qui sont reliées à la terre par des ré- sistances 42, respectivement 43. Les diodes 46 et 47 sont reliées à la grille d'un tube IV de réglage par une résistance 14, de façon que leur tension ini- tiale soit en parallèle avec la tension initiale grille-cathode du dit tube de sorte qu'en l'absence du signal à redresser, le tube de réglage ne consomme pas de courant de grille. La grille de ce tube IV est mise à la terre par une résistance de fuite 11 shuntée par un condensateur 10.
Le courant anodique du tube IV traverse l'enroulement 12 du noyau magnétique 19 et constitue le courant de réglage.
Les constantes de temps de réglage sont déterminées par la valeur des résistances 11 et 14 et du condensateur 10. Le rapport entre le temps d'attaque et le temps de relâche est égal au rapport des résistances 14 et 11.
Dans le cas d'un amplificateur à expansion, on a constaté que ce rapport doit être de l'ordre de 500, de sorte que, comme la résistance 11 ne peut gé- néralement pas être supérieure à 1 M # pour des raisons de stabilité, la ré- sistance représenté,e par 14, mais qui, en réalité, comprend encore là résis- tance interne de la source de tension et des diodes redresseuses, doit avoir une valeur de l'ordre de 2000..IL . On voit que pour pouvoir respecter cette valeur de 2000.iL , il faut que la résistance interne de la source soit de
<Desc/Clms Page number 7>
l'ordre de 1000 #, ce qui nécessite déjà des précautions spéciales.,
Dans le montage représenté à la fig.
6, la valeur'de la résistan- ce 11 peut être passablement plus grande que 1 M #, parce que la grille'du tube IV est reliée à la terre par la diode 46 ou et la résistance 40,, res- pectivement 41, de sorte que la stabilité du tube IV est assurée. La résis- tance interne de la source de tension peut donc être plus élevée, ce qui per- met d'obtenir une amplification plus importante.
La fig. 7 représente un atténuateur, destiné notamment à être' branché à l'entrée d'un amplificateur de construction courante. Les bornes d'entrée 36, 35 sont reliées respectivement à la terre età la grille de commande d'un tube V, monté en déphaseur entre les résistances cathodiques 12 et anodiques 16. La résistance 16 est séparée de l'anode du tube V par u- ne résistance 44. Les résistances 16 et 17 sont reliées, comme dans le sché- ma de la f ig. 5, par un condensateur 23, une résistance 15 fixe et une ré- sistance 18 variant en fonction du champ magnétique la traversant. Le point de connexion des résistances 15 et 18 est relié à la grille d'un tube VI u- tilisé comme amplificateur et délivrant la tension amplifiée aux bornes 25 et 26.
La tension anodique du tube V est dérivée par un condensateur , sur un potentiomètre 6, prévu pour régler la tension d'entrée d'un tube III.
Comme dans les formes d'exécution indiquées aux fig. 2 et 3, le signal ampli- fié par le tube III traverse un transformateur 7 pour être redressé par des cellules 8 et 2. avant d'être appliqué à la grille d'un tube IV, dont le cou- rant anodique parcourt l'enroulement 12 du noyau magnétique 19. Cet atténua- teur peut etre connecté par ses bornes de sortie 25, 26, aux bornes d'entrée d'un amplificateur de construction courante, permettant ainsi de transformer celui-ci en amplificateur à expansion ou compression sonore.
Les schémas décrits ci-dessus comprennent un pont dont un seul élément est variable, mais il est bien entendu que l'on peut prévoir des ponts dont plusieurs éléments seraient variables. Si l'on ne désire qu'un faible rapport entre l'affaiblissement maximum et minimum, on peut remplacer le montage en pont par un simple diviseur de tension, dont une impédance est variable en fonction d'un champ magnétique. Il est clair que le nombre des tubes et leur type peuvent être variés à volonté. On pourrait également pré- voir d'autres moyens pour obtenir le champ magnétique de commande.
Dans tous les montages décrits, la tension de réglage était déri- vée du signal d'entrée, mais il est aussi possible et même avantageux, dans le cas d'un amplificateur à compression, d'utiliser la tension de sortie comme tension de réglage., Il est bien entendu que, pour obtenir la dite ten- sion de réglage, on pourrait utiliser d'autres montages redresseurs que ceux décrits ci-dessus. Les schémas des fig. 1, 2, 3, 6 et 7 pourraient, par exem- ple, être simplifiés par l'emploi d'une seule cellule redresseuse au lieu de deux.
Il est bien entendu que, dans le cas où l'atténuateur est prévu pour fonctionner "en compresseur", il est possible d'obtenir une tension de sortie pratiquement constante. Un atténuateur ainsi réglé peut avantageuse- ment être utilisé dans un oscillateur pour en stabiliser la tension de sor- tie, la valeur de la résistance 11 étant choisie de préférence pour que le temps de relâche soit court.
REVENDICATIONS.
1. Atténuateur à affaiblissement variable, caractérisé par le fait qu'il comprend au moins une impédance dont la valeur dépend d'un champ magné- tique, ce dernier étant produit par un courant de réglage, qui est fonction de la tension appliquée aux bornes d'entrée de l'atténuateur, dans le but de faire varier son affaiblissement en fonction de la grandeur de cette tension.