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Aciers spéciaux trempant à l'air et dépourvue de chrome ainsi que produite en aciers de ce genre
La présente invention a pour objet des aciers spéciaux trempant à l'air susceptibles d'être utilisés à la fois à l'état moulé ou à l'état forgé pour la fabrication d'outils, de matrices et autres pièces, aciers caractérisés par le fait qu'ils présentent une faible teneur en glucinium mais qu'ils ne contiennent pas de chrome.
Les aciers trempant à l'air habituels contenant du chrome sont coûteux à tremper et sont nettement limités en ce qui concerne le degré de dureté qu'on peut leur procurer. La trempe est effectuée à partir de températures comprises entre 9820 c. et 1,038 C. et on rencontre une grande difficulté pour obtenir des duretés aussi élevées qu'une dureté Brinell
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de 600. Il faut prendre soin également de proportionner convenablement les teneurs en carbone et en chrome afin de réduire ou d'éviter une aigreur indésirable, une perte de ténacité, une diminution de l'aptitude à la trempe et une faible coulabilité.
Lesaciers trempant à l'air du type Mushet contiennent une proportion notable de tungstène et, parfois présentent une faible teneur en chrome et ils sont également coûteux et assez difficiles à préparer. Bien que l'on utilise dans l'industrie ces deux types d'aciers trempant à l'air, ils sont loin de constituer les aciers idéaux; il s'ensuit que l'industrie cherche toujours des compositions perfectionnées qui présentent plus d'aptitude à recevoir des applications variées.
La présente invention a pour objet la préparation d'aciers spéciaux trempant à l'air et ne contenant cependant pas de chrome ou de tungstène et qui sont faciles à tremper jusqu'à obtention de duretés élevées à partir de températures relativement basses.
L'invention a encore pour objet un acier spécial trempant à l'air contenant du glucinium et dépourvu de chrome, acier pourvu de propriétés et caractéristiques nouvelles et intéressantes et susceptible en particulier de prendre une dureté Brinell d'au moins 600 et une dureté au Cône Rockwell de 60 par refroidissement à. l'air après traitement thermique à des températures relativement basses de 788 c. à 8430 c.
Ltinvention est encore relative à la préparation d'aciers spéciaux nouveaux et intéressants ayant sensiblement la composition suivante: 0,05 à 2,50 de carbone; 0,50 à
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2,50 de silicium; 0,75 à 3,25 % de manganèse; 0,25 à 2,50 % de molybdène; 0,35 à 2,00 de cuivre; 0,03 à 0,30 de glu- cinium. Le reste étant sensiblement constitué par du fer sauf pour les impuretés habituelles dont la teneur est normale.
L'invention a encore pour objet la préparation d'acier spéciaux contenant du glucinium et tels que ci-après définis, aciers dans lesquels on peut contrôler la formation de graphite dans les pièces coulées et forgées.
L'invention a encore pour objet des aciers trempant à l'air, contenant du glucinium et du cuivre et susceptibles de recevoir par moulage la forme et la dimension désirées avec une bonne coulabilité.
D'autres caractéristiques et avantages apparaîtront aux yeux des techniciens à la lecture de la description qui va suivre.
La présente invention est fondée sur la découverte que des aciers spéciaux présentant des qualités de trempe exeeptionnellement bonnes peuvent être préparés sans chrome ni tungstène grâce à l'incorporation de glucinlum spécialement en association avec le cuivre.
La demanderesse a découvert que des teneurs même très faibles de glucinium en présence de cuivre et en combinaison avec les autres éléments cités dans la présente description non seulement rendent de tels aciers trempant à l'air mais encore leur permettent d'être trempés jusqu'à obtention de duretés élevées dépassant une dureté Brinel de 600 et une dureté Rockwell de 60 même quelques centièmes d'un pour cent de glucinium donnent à ces aciers spéciaux les propriétés désirées et en outre permettent une diminution notable des
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frais de trempe car on peut réaliser la trempe à partir de températures anormalement basses voisines de 788 C. à 843 c.
en opposition directe par rapport aux aciers antérieurs qui devaient être trempés à partir d'une température de 9820 C. à 10380 C. L'élimination du chrome présente des avantages qui seront appréciés par les métallurgistes; de plus, les aciers qui contiennent du glucinium et du cuivre sont bien supérieurs, pour de nombreuses applications aux aciers qui contiennent du chrome et du tungstène.
Les nouveaux aciers spéciaux, objets de l'invention contiennent en plus du fer et des impuretés habituelles en quantité normale 0,05 à 2,50 % de carbone environ; 0,50 à 2,50 % de silicium environ; 0,75 à 3,25 , de manganèse environ ; 0,25 à 2,50 % de molybdène environ ; 0,35 à 2,00 % de cuivre et 0,03 à 0,30 % environ de glucinium.
On a donné dans le tableau 1 ci-après des exemples de compositions rentrant dans le cadre de la présente Inven- tion ainsi que quelques autres compositions données à titre comparatif.
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TABLEAU I- ----------
EMI5.1
A l'état recuit A-3-iii.L-forg¯ ¯µµ é ta. t coulé Pt.de é C : Si : Mn :Mo : Cu : Gl : Br : RC:Ett :Dimen.sec :¯785 C : Air :Sect.transv. :î88 C : Air change : : : : : :transversiq:br :R6 état : état::ment : le'ëncms Br :RC magnét 1 ,: Oc T-3 : l,27 : l,74: 2,2Q: 0,90: 1,30: 0,04: S85 bzz F /carré de :627: 65 ---- :8,25 x 12,7 :601 :62: dur 120 ;2,5 de cot- .?" " T-204 1,35 l,42: 1,90: 0,96: 1,30 0,04: 341 37: F :carré de : dur :8,25 12,7 :601 ' :59: :6,8 décote 601: 57: dur :8,25 x 12,7 :601 59 do. 510 T-205 1,29 le56: 1,91: 1,26: ----:---- : 277: 28: F :carré de : :2,54 dec5tÉ:627:62,!X ----- :8,25 x 12,7 :S21 :34:tendre: 704 T-214 1,25 1,95: 2,19: 1,66: ----:-----: 269: 28: F :cercle de :S,8 dedia.m 627 61: dur 6,3 x 5,08 :578 :59: dur 315 T-215 1,26 1,67: le96: 1,52: 1,P-S: 0,04: 277: 29:
F :cercle de :3,8 dediam:601: 61: do :7,62 x 6,3 655 :62: dur 149 T-218 1,li : 0,82: l,57: 1,90: 1,50: ---- :'321: 32: F 5,08x6,50 :60l: 62: do :7,62 x 6,5 : 601:60:tendre: 232 T-219 1,12 0,80: 1,54: 1,86: ----: ----: 285: 29: F -5,08x6,30 565 41:tendre:7,6& x 6,5 : 341:38: do 427 T-241 1,41 1,88: 2,92: 1,54: 1,28: 0,04: 521 32: F -------- :---:---:-----;12,7 x 11,4 : 653:61: dur 593 50544 ' 1,'/l: 2,58: gag 1,45:0,088:----:---:------:10 x 10 :682: 63: dur ------------- ------ 6 ------------------------,-------- -
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Il est à remarquer que dans le tableau I: (a) "F" signifie tendre; (b) Le point de changement magnétique est le changement magnétique que l'on remarque lorsque l'on refroidit à partir de la température de trempe désirée.
Le tableau précité donne les duretés que l'on peut obtenir en trempant à partir d'une température de 788 C. après refroidissement à l'air à la fois dans les conditions du forgeage et du moulage. Ces compositions qui ne contiennent ni cuivre ni glucinium présentent en général une dureté inférieure à celle exigée dans les présentes applications mais en évaluant les valeurs de la dureté il faut faire attention aux dimensions de la pièce en question comme on l'appréciera plus complètement en se reportant à la demande de brevet déposée aux Etats-Unis d'Amérique le 28 cuillet 1942 sous le N 452.637 par Messieurs Enrique G. TOUCEDA et Ralph P. de Vries.
Dans cette demande de brevet les déposants ontfait observer que, toutes choses'.égales d'ailleurs, les duretés sont inversement proportionnelles à la masse de métal et en particulier à la section transversale de la pièce en cours de trempe. En conséquence, le simple fait qu'un procédé déterminé donne des caractéristiques de trampe désirées à une pièce d'une dimen- sion particulière ne signifie pas que l'on obtiendra les mêmes caractéristiques de dureté lorsque toutes les conditions seront les mêmes à l'exception de la dimension de la pièce traitée, dimension qui est plus grande.
Ces considérations s'appliquent en particulier à l'acier T-214 qui, dans une pièce de section circulaire de 3,8 cm (correspondant à une section transversale de 11,3 cm2) peut être trempée à une
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dureté Brinell de 627 et à une dureté au Cône Rockwell de 61 tandis qutà l'état moulé avec des dimensions de 5,08 x 6,3 cm, correspondant à une section transversale de 32,25 cm2 le,durcis- sement par trempe est considérablement moindre puisqu'il n'est par exemple que de 578 au Brinell et de 59 au Recueil; avec de plus grandes dimensions on napproche même pas de la dureté requise de 600 Brinell et de 60 Recueil, soit à l'état coulé, soit à l'état laminé.
Au contraire de cet acier, l'acier T-218 (voir Tableau I), qui contient 1,3 de cuivre mais qui est dépourvu de glucinium présente de bonnes caractéristiques de dureté lorsqu'il est forgé pour donner naissance à une pièce de section de 5,08 x 6,3 cm, correspondant à une section transversale de 32,25 cm2 et présente encore sensiblement les mêmes caractéristiques de dureté dans une pièce coulée de 6,3 x 7,6 cm (ce qui correspond à une section transversale de 47,88 cm2). Cependant, lorsque l'on compare les duretés de la composition T-218 avec celles de la composition T-215 on constate que cette dernière qui contient à la fois du cuivre et du glucinium présente des duretés nettement supérieures même si elle/contient sensiblement la même quantité de cuivre que le T-218.
Il est encore intéressant de noter que la teneur de la composition T-215 en glucinium est seulement de 0,04 et que les teneurs des autres éléments sont comparables. La signification de cette remarque sera plus complètement appréciée dans le cas de la composition T-241 qui, en pièce coulée de section transversale environ trois foie supérieure à celle de la composition T-215 présente pratiquement des valeurs de dureté qui n'ont pas subi de diminution.
La composition 50.544 est également remarquable en ce sens qu'une section de pièce forgée, section trois fois supérieure à celle
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de la composition T-218 et plus de neuf (9) fois supérieure à celle de la composition T-215 présente la dureté au Brinell la plus élevée et une dureté au Cône Recueil égale à la meilleure que l'on puisse obtenir pour une composition et une dimension quelconques, - même égale à celle d'une section de pièce forgée de composition T-203 de 2,54 cm de côté et dont les caractéristiques de dureté sont excellentes.
Comme cela ressort des bandes de variation de pourcentages précitées, la teneur en carbone des nouvelles compositions objet de l'invention peut varier d'un minimum voisin de 0,05 % à un maximum voisin de 2,5 et ces compositions se forgent ou se laminent sans difficultés dans cette gamme de teneurs en carbone à cette exception que pour des valeurs de la teneur en carbone allant de 1,50 à 2,25 le forgeage et le laminage sont quelque peu moins facilement réalisés.
Les bornes de variation de la composition des alliages ne présentent pas cependant des différences notables par rapport aux limitations imposées à la trempe par les dimensions et, lorsque la teneur en silicium est abaissée au-dessous de 0,75 %, le durcissement par trempe est nettement moins grand que dans les alliages qui contiennent moins@-0,75 % de silicium. Ces faite imposent une grande circonspection lorsqu'on apprécie les résultats obtenus car les aciers dont la teneur en silicium se trouve à la partie inférieure de la bande de variations spécifiée peuvent encore être trempés à basse température.
Les aciers à haute teneur en silicium en combinaison avec des teneurs élevées en carbone de l'ordre de 1 à 1,5 contiennent plus de graphite que les alliages analogues à teneurs plus basses en silicium et en carbone mais la teneur particulière en graphite pas plus que il%
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la présence ou l'absence de graphite n'empêche une trempe efficace.
Lorsque leur teneur en carbone occupe la partie supérieure de la gamme spécifiée, c'est-à-dire lorsqu'elle voisine de 1,50 à 2,25 %, les aciers objet de l'invention sont particulièrement utilisables à l'état coulé.
De tels aciers sont d'ordinaire susceptibles de se tremper à l'air jusque des sections aussi grandes que celles qui sont susceptibles d'être trempées à l'air lorsqu'ils contiennent du carbone dans la proportion comprise entre environ 1,25 et 1,50 %. Ces aciers coulés contenant approximativement 1,50 à 2,25 % de carbone présentent l'avantage qu'ils sont plus faciles à usiner que les aciers dont la teneur en carbone est comprise entre 1,25 à 1,50 %; cela est dû au fait que la dureté des premiers aciers est un peu inférieure à celle de ces derniers- après recuit.
L'apparition de graphite dans la fabrication des aciers trempant à l'air et présentant les teneurs précitées en silice, fabrication réalisée à partir d'un lingot coulé pour l'obtention d'un produit fini en barre forgée ou laminée, ou au cours de la fabrication d'une pièce coulée particulière d'un type quelconque jusqu'à l'obtention d'un produit fini forgé, est fonction en premier lieu de la masse de métal impliquée dans l'opération particulière. Les recherches de la demanderesse ont révélé la présence de graphite libre dans de faibles masses de métal et l'absence sensible de graphite dans des masses de métal importantes.
A titre d'illustration, on a fondu 272 Kgs. d'acier présentant la composition suivante: 1,39 % de carbone; 1,71 % de silicium; 2,58 % de manganèse; 2,03 de molybdène; 1,45 de cui-
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vre et 0,09 % de glucinium, étant entendu que le reste de la com- position était constitué par du fer et les impuretés habituelles en quantité normale. Ces 272 legs. ont été coulés dans une lin- gotière pour donner naissance à un lingot carré de 20,3 cm. de côté.
On a forgé trois parties de ce lingot pour obtenir des billettes de section carrée dont les côtés étaient respective- ment de 15,2 cm., 10,16 cms, et 5 cm.; puis, au cours de la préparation de ces billettes, on a soumis les trois portions différentes du lingot à un traitement thermique identique et après forgeage on a appliqué aux trois billettes le même trai- tement de recuit. L'examen de ces b111ettes a révélé la pré- sence de graphite libre dans la billette de section carrée de
5,08 cm de côté, mais la billette de 10,16 cm de côté et celle de 15,36 cm de côté ne présentaient pratiquement aucun graphite libre.
Le cycle¯opératoire comportant un chauffage avant le forgeage et un recuit après forgeage offrait une durée suf- fisamment grande pour que l'absence complète ou notable de graphite ne puisse pas provenir d'un chauffage impropre. Il est clair, par suite, que la dimension de la pièce coulée ini- tiale, ainsi que la dimension du produit forgé obtenu à partir de cette pièce coulée, ont un effet de contrôle sur la produc- tion de graphite libre dans le sein des aciers conformes à 1 invention, aciers qui trempent à l'air à basse température.
Pour fabriquer la plupart des outils et des matrices, la pré- sence de graphite ne constitue pas un élément essentiel objet de l'invention et sa présence n'empêche pas l'obtention de l'ef- fet de trempe désiré. La présente invention est donc relative à la préparation d'aciers dont la composition est telle qu'ils puissent être trempés à basses températures et que, lorsqu'ils @
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sont ainsi trempés, ils soient caractérisés par des propriétés physiques convenables pour leur utilisation en tent. qu'aciers pour outils ou pour matrices.
Dans certains cas on désire produire délibérément du graphite pour des applications autres que les aciers spéciaux pour outils et pour matrices et on a constaté que l'on peut aisément produire du graphite sous forme de grains bien formés et bien distribués dans des produits tels que des cylindres à parois minces et des produits analogues à l'aide d'aciers conformes à la présente invention et qui contiennent sensiblement 1 à 1,5 de carbone. On se référera au tableau II ci-dessous.
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TABLEAU II -----------
EMI12.1
---------------------------------------------------------------------------------------------------------------------
EMI12.2
<tb> Etat <SEP> recuit
<tb> 5H.890 C <SEP> C <SEP> Traitement <SEP> Cône
<tb> Coulée <SEP> : <SEP> C <SEP> Si <SEP> Mn <SEP> : <SEP> Mo <SEP> : <SEP> Cu <SEP> : <SEP> Ni <SEP> : <SEP> Gl <SEP> Br <SEP> RC <SEP> : <SEP> Etat <SEP> : <SEP> thermique <SEP> :Rockwell <SEP> : <SEP> Brinell: <SEP> Dimensions
<tb>
EMI12.3
1q C) 1 T-196 . 1,25 2,00 1;50 1,25 1,50 ## : 0,05 255 25 : tendre ####-#{. #### ### -####" T-196 : 1,25: 2,00: 1;50: l,25: 1,50: 0,05: 255 : 25 : tendre: -----------T
EMI12.4
<tb> T-196 <SEP> 1,39: <SEP> 2,00: <SEP> 1,70: <SEP> 1,26: <SEP> 1,56: <SEP> ----: <SEP> ----: <SEP> ----:-----:-------: <SEP> 788/lh. <SEP> air: <SEP> 56 <SEP> 555 <SEP> :
<SEP> 2,54 <SEP> x <SEP> 7,62
<tb> T-197 <SEP> 1,25: <SEP> 1,50: <SEP> 1,50: <SEP> 1,75: <SEP> 1,25: <SEP> ----: <SEP> 0,04: <SEP> 262 <SEP> : <SEP> 27 <SEP> : <SEP> tendre: <SEP> 788/1h. <SEP> air: <SEP> 64 <SEP> 682 <SEP> : <SEP> 1,90 <SEP> x <SEP> 7,62
<tb> T-197 <SEP> 1,39: <SEP> 1,48: <SEP> 1,64: <SEP> 1,90: <SEP> 1,27: <SEP> ----:-----:-----: <SEP> ----> <SEP> ------: <SEP> 788/2h. <SEP> air <SEP> : <SEP> 63 <SEP> 653 <SEP> . <SEP> 5,08 <SEP> x <SEP> 3,81
<tb> T-198 <SEP> 1,25: <SEP> 2,00: <SEP> 1,25: <SEP> 1,25: <SEP> 1,50: <SEP> 0,75 <SEP> : <SEP> 0,05:-----: <SEP> ----: <SEP> :------ <SEP> : <SEP> ------+----; <SEP> --------: <SEP> -------: <SEP> ------------T-198 <SEP> 1,35: <SEP> 1,84: <SEP> 1,38: <SEP> 1,26 <SEP> :1,4: <SEP> 0,87 <SEP> : <SEP> ----: <SEP> 223 <SEP> : <SEP> 19 <SEP> : <SEP> tendre: <SEP> 788/2h. <SEP> air <SEP> : <SEP> 60 <SEP> 601 <SEP> :
<SEP> 5,08 <SEP> X <SEP> 3,81
<tb>
EMI12.5
T-199 1,10: 2,20: 2,25: 0,80 :1,50: ----: 0,05: ## ##: ------: -----------: --------: -------: ------------T-199 1,18: 1,95: 3,44: 1,06 :1,50:---- . ----: 363 : 39 : tendre: 760/2h. air: 58 555 : 5,08 Z' 5,08 -----------------------------------------------------------------------------------------------------------------
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On peut couler et forger de tels aciere et les tremper ultérieurement pour leur donner la dureté d'un acier à outils (jusque sensiblement 600 Brinell ou davantage) et ils peuvent contenir du graphite.
On peut provoquer la présence de graphite comme on le comprend d'après ce qui précède soit en donnant à la pièce coulée initiale des dimensions ou une section relativement faibles, soit en forgeant une pièce coulée de dimensions initiales importantes ou une partie d'une pièce coulée présentant de grandes dimensions initiales pour l'amener à des dimensions telles que le graphite se forme fa- cilement au cours du forgeage et du recuit ultérieurs. Ainsi, conformément à la présente invention, et à propos des compositions ou alliages contenant 1 à 1,5 % de carbone telles que représentées sur le tableau II, on peut facilement contrôler la production de graphite et on peut utiliser ces aciers for- geables contenant du graphite à l'état non trempé ou semitrempé si on le préfère ou si on le désire.
Le tableau III qui suit donne des compositions d'alliages présentant une teneur en carbone qui se trouve au voisinage de la partie supérieure de la bande de variations indiquée:
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TABLEAU III
EMI14.1
<tb>
<tb> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> : <SEP> :Etat <SEP> recuit <SEP> : <SEP> Traitement <SEP> : <SEP>
<tb> :moulé <SEP> en <SEP> co-: <SEP> thermique <SEP> : <SEP> Cne
<tb> :eoulée <SEP> C <SEP> Si <SEP> !en <SEP> Cu <SEP> Mo <SEP> : <SEP> Gl <SEP> :quille <SEP> Rock-: <SEP> :Dimensions: <SEP> Rockwell: <SEP> Etat <SEP> . <SEP>
<tb>
N <SEP> well
<tb>
EMI14.2
--------------------------------------------------------------------------------- 1-------------------------------
EMI14.3
<tb> :T-53 <SEP> : <SEP> 1,76 <SEP> : <SEP> 1,79 <SEP> : <SEP> 1,38 <SEP> : <SEP> 0,85 <SEP> : <SEP> ------: <SEP> 0,10 <SEP> : <SEP> 99,5B......: <SEP> 760 C.air <SEP> . <SEP> 1,58 <SEP> 60 <SEP> : <SEP> dur <SEP> :
<tb> :T-54 <SEP> : <SEP> 1,87 <SEP> : <SEP> 1,13 <SEP> : <SEP> 1,64 <SEP> : <SEP> 0,85 <SEP> : <SEP> ------: <SEP> 0 <SEP> 10 <SEP> : <SEP> 21,5C......: <SEP> do. <SEP> do. <SEP> 61 <SEP> : <SEP> do <SEP> : <SEP> :
<tb>
EMI14.4
,!T-55 : bzz . 1,00 : 1,50 : 1,00 : 0,75: 0, 10 : ' 61C ........ : do. do. 64 : do. :
EMI14.5
<tb>
<tb>
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Lee aciers ci-dessus visés sont particulièrement utilisables pour les pièces coulées comportant une teneur relativement importante en carbone telles que les cylindres moulés et les pièces analogues mais ces aciers à haute teneur en carbone présentent seulement une application relativement limitée aux aciers à outils. Ces aciers durcissent encore bien avec de faibles dimensions à une température aussi basse que 760 à 8150 C et on peut obtenir une dureté quelque peu supérieure à des températures légèrement plus hautes.
Les acier$ du tableau III constituent, cependant, un exemple de classe distincte d'aciers susceptibles d'être facilement usinés à l'état coulé et recuit et pour lesquels le degré d'usinabilité est celui qui correspond à un bon degré relatif à une fonte grise coulée.
On va se référer maintenant au tableau IV qui suit.
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TABLEAU IV
EMI16.1
¯¯..¯¯¯¯¯¯¯¯-Pecuit'¯¯-¯788 C..¯'29 C.'.
EMI16.2
<tb>
:926 C <SEP> :6h.air <SEP> . <SEP> 6h.air <SEP> : <SEP>
<tb> :refroidi <SEP> :Brinell <SEP> : <SEP> Brinell:
<tb> Chaude <SEP> C <SEP> Mn <SEP> : <SEP> Si <SEP> Cu <SEP> Mo <SEP> Gl <SEP> Dimensions <SEP> :30 /1h.482:
<tb>
EMI16.3
n : : : : : Î :C.Brinel2 : : 202 ... : 1,03 : 2,08 : 1,57 : 1,26 : 2,60 : 0,06 :12,7dx12,7 1¯:^^302 : 578 : 601 : 203... : 1,43 1,36 1,36 1,2.6 2,52 0,06 :-----do ------ : 302 578 601 . 2Q4.... 1,76 2,08 1,41 1,28 2,54 : oye,06 ###de###- 285 ,. 578 578 305... 1,48 2,08 1,48 :------- : 2,62 :####:##-do-##-: 293 352 363
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Dans ce tableau on a représenté les analyses et les caractéristiques de trempe de quatre chaudes différentes en acier coulé de 12,70 cm de diamètre de section circulaire et de 12,70 cm de long.
On peut observer en examinant ce tableau que la chaude N 205 qui ne comprend nu cuivre ni glucinium se durcit jusque un degré qui correspond à un peu moins de la moitié de la dureté des chaudes N 202, 203 et 204 même si le reste des compositions était eensiblement le même. Ainsi, les alliages tels que ceux dont on vient de parler et qui contiennent à la fois du cuivre et du glucinium peuvent être facilement trempés jusqu'à l'obtention de duretés élevées présentant une dureté Brinell de 600 ou plus en opposition par rapport à un alliage semblable dépourvu de cuivre et de glucinium.
Dans les demandes de brevets déposées par MM. Enrique G. Touceda et Ralph P. De Vries le 28 juillet 1942 aux Etats- Unis sous le N 452.636 et le 28 juillet 1942 sous le Nu 452.639, on a décrit des aciers trempant à l'air et contenant du chrome que l'on peut couler jusqu'à la forme et jusqu'aux dimensions finales avec une bonne coulabilité. Ceci est également vrai des alliages conformes à l'invention même s'ils ne contiennent pas de chrome et ceci, on le conçoit, constitue un avantage appréciable.
Bien que l'on ait décrit et indiqué que les aciers à teneur élevée en carbone, peuvent être trempés à 1 air à des températures anormalement basses voisines de 7880 C., les aciers à plusfa@le teneur en carbone et contenant des pourcentages qui se trouvent aux parties inférieures, ou au voisinage des parties inférieures, des gammes de pourcentages précitées, se sont révélés être des aciers très intéressants à la fois l'état
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coulé et à l'état forgé et tels qu'obtenus par forgeage ou par laminage et ceci résulte principalement du fait que la coulabilité exceptionnelle en cours de coulée produit des pièces coulées dont les propriétés physiques sont exceptionnellement bonnes à la suite de traitements thermiques appropriés.
Ces aciers peuvent être seulement trempés à 1+air lorsqu'ils présentent les dimensions ou les sections les plus faibles, maie suivant le degré de dureté désiré on peut les tremper dans l'eau ou dans l'huile afin de produire une résistance phy- sique et un allongement excellent. Une série typique de ces aciers coulés avec leurs propriétés physiques sont donnés dans le tableau V ci-dessous. On peut tremper ces aciers indépendamment du fait qu'ils ont été soumis ou qu'ils n'ont pas été soumis à un recuit préliminaire au-dessous du point critique en vue de produire des pièces coulées possédant une résistance convenable associée à une ductilité.. élevée.
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TABLEAU V.
------------
EMI19.1
---------------------------------------------------------------------.------------------------------------------
EMI19.2
<tb> :limite:Résist. <SEP> :Allong <SEP> Striction
<tb> :élast.:à <SEP> la <SEP> :en <SEP> % <SEP> :en <SEP> % <SEP>
<tb>
EMI19.3
Coulée C : Si : Un : Mo : : C1:: : :
Gl 1 Etat Bd#D. :Kg/mmg sur 5cm.: n0 : 424 A :0,27 :1,50 :1,00 :1,00 :1,00 :0,10 :Etat coule 788 C-huile-ëtire <-'- 65, S7 134,97 8,0 : 11,2
EMI19.4
<tb> 399 C <SEP> air
<tb>
EMI19.5
: 424 A :0,27 :1,50 :1,00 :1,00 :1,00 :0,10 :Etat coulé 760 C-1/2h,hvile : 444' 47,80 155,95 4,5 7,8 : 4B5 A :0,29 :1,00 :1,50 :1,00 :1,00 :0,10 :Etat coule 760oC-l/2h.htüle :,' 415 :81,54 : 151,84 : 3,0 4,4 . 425 A..0 ?9 :1,00 :1,50 :1,00 :1,00 :0,10 :Etat coule 954oC-huile-étiré:------:70,30 : 158,87 : 3,5 : lO,3 4,25 299 C. air : 426 A :0,27 :0,75 :1,50 :1,00 :1,00 :0,lu :Etat coulé 954oC-huile-étiré:------:50,61 : l37,78:
2,0 4,4 746 C.air ------------------------¯¯¯r¯¯-¯---------------------------.¯------------------------------------------------
<Desc/Clms Page number 20>
La description qui vient d'être faite est purement indicative et non limitative et l'on pourrait y apporter diverses additions, omissions et changements sans s'écarter pour cela de l'esprit de l'invention.