BE485228A - - Google Patents

Description

   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  Commande de systèmes   électriques.,   
Cette invention concerne la commande d'un système à basse tension et grande intensité utilisé pour maintenir le rapport voulu entre le courant d'obtention de dépôts électroly- tiques et la vitesse, pour produire une épaisseur uniforme de dépôt dans des opérations de production de dépôts électrolytiques à vitesse variable. Des bandes de tôle ou feuillards étamés par électrolyse sont ordinairement produits dans un appareils tra- vaillant de façon continue dans lequel la vitesse du feuillard varie et ceci nécessite des modifications de la densité de cou- rant en synchronisme avec les variations de la vitesse de dépla- cement du feuillard de manière que les poids d'étain déposés soient maintenus constants.

   Pendant le travail à vitesse constante la densité de courant varie par suite de différences de température de l'électrolyte, de la corrosion de l'anode et de   l'espacement   des électrodes provenant de formes imparfaites des feuillards. 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 



  Différents moyens ont été utilisés pour commander l'intensité du courant de dépôt en fonction des variations de la vitesse du feuillard, mais ces moyens de commande ne se sont pas montrés entièrement satisfaisants. 



   Pour cette commande et pour d'autres, il est nécessaire de créer un circuit permettant d'appliquer à un champ une tension proportionnelle à l'intensité du courant ou à la tension à régler. 



  De tels circuits utilisés actuellement ne donnent pas satisfac- tion pour toutes les valeurs du courant et des tensions qui doi- vent être commandées. 



   Un but de la présente invention est de créer une com- mande qui permette un réglage précis du poids du dépôt sur le feuillard. 



   Un autre but est de créer un circuit de pick-up pour cette commande. 



   Un autre but est encore de créer un circuit de pick- up utilisable pour la commande du courant de systèmes de courants continus à basses ou à hautes intensité et tension. 



   Ces buts et d'autres encore ressortiront mieux de la description ci-après et des dessins annexés dans lesquels : la Figure 1 est une vue schématique représentant la commande appliquée à un appareil d'étamage électrolytique; 
La Figure 2 est un diagramme schématique de connexions d'un second circuit pour l'obtention d'une tension limitée; la Figure 3 représente la forme d'onde de la tension aux bornes de l'appareil diviseur de tension de la Figure 2; la Figure 4 représente la forme de l'onde de sortie de l'audio-amplificateur de la Figure 2; la Figure 5 représente la forme d'onde du courant redressé de la Figure 4; et la Figure 6 est une courbe représentant la relation existant entre les millivolts de dérivation et la tension à la sortie du circuit de limitation du courant. 

 <Desc/Clms Page number 3> 

 



   Sur les dessins, le chiffre de référence 2 représente une cuve pour l'obtention de dépôts électrolytiques contenant un électrolyte approprié. Le feuillard ou bande de tôle S passe d'un appareil dévideur 4 sur un rouleau conducteur 6 et de là dans la cuve 2 et sort de la cuve par dessus un rouleau conduc- teur 8 d'où il est dirigé au moyen d'un rouleau guide 10 entre les rouleaux de traction commandés 12. Lorsque le feuillard passe dans la cuve, il est dirigé entre les anodes 14a et 14b au moyen de rouleaux immergés 16 et de rouleaux conducteurs 18. 



  Le courant d'électrolyse est fourni à la cuve de dépôt par un gé- nérateur de courant de dépôt électrolytique supérieur 20 et un générateur de courant de dépôt inférieur 22. La borne positive du générateur 20 est reliée à une barre omnibus 24 reliée aux anodes 14a agissant sur la face supérieure du feuillard. Le générateur 22 est relié de la même manière à une barre omnibus positive 26 qui est reliée aux anodes 14b agissant sur la face inférieure des feuillards. Les générateurs 20 et 22 ont des connexions négatives communes et sont reliés à la barre omnibus négative 28 qui est raccordée aux rouleaux conducteurs 6, 8 & 18. 



   Une bobine d'absorption à noyau saturable 30 est ins- tallée autour de la barre négative 28 dans un but qui sera décrit plus loin. Une dérivation 32 est également placée sur la barre négative pour mesurer le courant total de dépôt électrolytique et pour servir à la commande décrite ci-après. 



   Le champ 34 du générateur 20 et le champ 36 du généra- teur 22 sont reliés en parallèle sur l'armature d'une excita- tion pour obtenir le dépôt électrolytique 38 et sont munis de rhé- ostats manoeuvrables à la main 40 et 42 raccordés en série à leurs champs respectifs pour produire l'équilibre des densités de courant au-dessus et en-dessous des feuillards. L'appareil décrit ci-dessus est un appareil standard,à part la bobine 

 <Desc/Clms Page number 4> 

   d'absorption 30 et la dérivation 32. Il est appliqué à la commande faisant l'objet de l'invention, qui effectue le réglage de la tension d'armature de l'excitatrice de production de dépôts électrolytiques 38 en faisant varier son champ 44.

   Le circuit d'excitation 46, 47, 48 de l'excitatrice 38 est raccordé aux bornes de l'armature pu du circuit de sortie d'une excitatrice d'amplification à élément unique 50 par l'intermédiaire d'une résistance limitatrice de courant 52. L'excitatrice 50 peut être du type construit par la General Electric Company et connu sous le nom d' "Amplidyne" qui est pourvu d'une série de circuits de champs enroulés sur des pièces polaires communes. La tension d'armature ou de sortie de l'excitatrice 50 provient principalementi-et est réglée par deux de ces champs 54 et 56. 



  Le champ 54 fait partie du circuit de commande de base 58 qui est raccordé de manière à produire un flux positif qui augmente la tension aux bornes de l'excitatrice 50 et par conséquent le courant de dépôt électrolytique lorsque la vitesse de d'appareil augmente. Une génératrice tachymètre 60 raccordée de manière à être commandée par les rouleaux 12 est placée dans le circuit et la tension aux bornes de la génératrice est appliquée au champ 54 par l'intermédiaire d'une résistance de limitation de courant 62 et d'un rhéostat manoeuvré à la main 64. Ce rhéostat est utilisé pour régler les conditions requises du courant de dépôt lorsque des modifications aux spécifications du produit occasionnent des modifications des surfaces d'électrodes et des poids des dépôts.

   La génératrice tachymètre 60 possède la caractéristique de tension linéaire ordinaire en fonction de la vitesse de l'appareil. 



  Le champ 56 produit un flux limitatif qui est proportionnel au courant total d'étamage et qui est en opposition à celui du champ de commande de base 54. Le champ 56 est mis sous   

 <Desc/Clms Page number 5> 

 tension par une source de courant alternatif à 110 volts 68 à l'ai- de d'un circuit de pick-up 66 comprenant la bobine d'absorption 30 à noyau saturable mentionnée plus haut, un redresseur d'onde complète 70 et une résistance 72. La bobine d'absorption 30 à noyau saturable entoure la barre négative 28 d'un circuit magné- tique fermé en acier au silicium feuilleté 74. Une bobine isolée de 1450 spires 76 est enroulée sur ce noyau magnétique et est raccordée à une borne de la source à 110 volts et du redresseur 70. 



  La bobine d'absorption 30 est calculée et construite de manière que pour un courant d'intensité nulle dans la barre négative 28 l'impédance de la bobine 76 limite le courant passant dans le champ 56 à une très faible valeur. Lorsque du courant passe dans Le conducteur négatif, un flux de saturation se produit dans le noyau 74 qui réduit sa perméabilité effective, qui à son tour réduit la réactance d'induction de la bobine 76 et augmente ainsi le courant dans le champ 56. De faibles variations du courant d'étamage électrolytique produisent des variations opposées de la réactance de la bobine 76 qui à leur tour font varier le courant à travers le champ 56 en fonction des variations du cou- rant d'étamage.

   Comme ce champ est en opposition avec le champ de commande de base 54, la tension aux bornes de l'excitatrice 50 varie inversement par rapport aux variations du courant d'é-   tamage   et ceci a pour résultat que les générateurs 20 et 22 corrigent les variations du courant.

   Un condensateur 78 peut être utilisé entre les bornes de la bobine 76 pour faire varier le facteur de puissance et la forme de l'onde ou, en d'autres termes, pour régler la forme de la caractéristique de relation entre la vitesse du feuillard et le courant   d'étamage.   Une résistance 80 est raccordée aux bornes à courant continu du redresseur 70 pour charger la bobine d'absorption de telle sorte que le réglage se produise sur la portion de ligne droite de la courbe représen- 

 <Desc/Clms Page number 6> 

 tant la variation du courant de saturation de la bobine d'absorp- tion à noyau saturable en fonction de l'impédance.

   Une résis- tance de dérivation automatiquement variable   82,   telle que la "Control Thyrite" de la Général Electric est reliée en parallèle à la résistance 80 et procure un moyen additionnel de faire varier la relation entre la vitesse et le courant d'étamage pour obte- nir toute correction désirée. La résistance 72 est réglée de manière à limiter le courant dans le circuit 66. 



   Lorsque la vitesse de l'appareil est accrue .ou que d'autres modifications s:e produisent, la tension aux bornes de l'excitatrice 50 augmente rapidement par suite de l'augmentation de l'excitation produite par le champ 54 qui n'est pas immédia- tement limitée par le champ 56. De même, lorsque la vitesse de l'appareil est diminuée, la tension aux bornes de l'excitatrice 50 diminue rapidement.par suite de la diminution de l'excitation du champ 54 qui introduit un excès imrnédiat de courant dans le champ 56. Ces modifications rapides produisent une fluctuation du dis- positif de commande lorsqu'il cherche à établir la relation dé- sirée entre la vitesse de l'appareil et le courant de dépôt.

   Dans le but d'obtenir une transition plus douce vers des conditions de régime à partir de conditions de transition pour lesquelles une forte puissance d'action est appliquée par l'excitatrice 50 à l'excitatrice 38, un circuit stabilisateur   84   comprenant un champ 86 est raccordé aux bornes de l'excitatrice 50 par le transformateur à courant continu pulsatoire 88. Une résistance 90 est intercalée dans le conducteur pour régler la grandeur de l'impulsion secondaire venant du transformateur 88 destinée à assurer la stabilisationdésirée.

   Les connexions de polarité du champ 86 sont telles que l'augmentation rapide de la tension aux bornes de 1'excitatrice 50 induit une tension de courant continu pulsatoire retardée dans le secondaire du transformateur 88 qui est 

 <Desc/Clms Page number 7> 

 appliquée au circuit   84   en opposition à l'excitation totale accrue de l'excitatrice 50 et réduit la tension aux bornes aux conditions de régime lorsque le rapport désiré entre la vitesse de l'appareil et le courant d'étamage est obtenu.

   De même, une tension de courant continu pulsatoire retardée ayant une pola- rité opposée à celle correspondant à l'accélération de l'appareil est induite dans le secondaire du transformateur 88, et est ap- pliquée au circuit 84 en cas de ralentissement rapide, et ceci ramène la tension aux bornes de l'excitatrice 50 aux conditions de régime lorsque le rapport désiré entre la vitesse de l'appa- reil et le courant d'étamage est atteint. 



   Dans le but de compenser la faible excitation de fuite du circuit 66 se produisant lorsqu'aucune excitation n'est pro- duite dans le circuit   58,   un circuit 92 contenant un champ 94 est prévu pour l'excitatrice 50. Le courant de fuite dans le circuit 66 arriverait à dépasser la tension résiduelle normale de l'excitatrice 50, de l'excitatrice 38 et des génératrices 20 et 22 et provoquerait le passage d'un courant inverse du courant d'étamage. C'est-à-dire que le feuillard S deviendrait anodique et serait soumis à la corrosion anodique.

   Pour éviter cette corro- sion anodique, le champ 94 est mis sous tension au moyen d'une source de tension constante à courant continu et le degré de correction désiré est obtenu par réglage des plots de la résis- tance 96 de manière que le courant d'étamage soit réglé à zéro et y   reste,tant   que le circuit 58 est sous tension. Le flux du champ 94 s'oppose à celui du champ 56 mais est si faible que son action est négligeable lorsque l'appareil est en marche. 



   Lorsque l'appareil marche à une vitesse déterminée avec un courant de dépôt constant, le rapport de sommation algébrique réglé des champs de commande   54,   56 et 94   détermine   la tension aux bornes de l'excitatrice 50. L'excitatrice 50 a un facteur 

 <Desc/Clms Page number 8> 

 d'amplification de 1. 000 à 10. 000 et la sommation algébrique de la tension est par conséquent de 0,1 à 0,01% de la tension aux bornes de l'excitatrice 50. En supposant que cette tension aux bornes soit de 100 dans des conditions de régime, la sommation algébrique des tensions d'excitation serait de 0,02 volts pour un régulateur ayant un facteur d'amplification de 5. 000.

   Des tensions de commande typiques appliquées au champ 56 sont com- prises entre 0,5 et 5 volts et au champ 54 de 2,5 à 25 volts lors- que l'appareil travaille à une vitesse de 10% à 100% de sa vi- tesse normale. Il est par conséquent évident que la sommation algébrique des tensions d'excitation ne représente seulement qu'un léger pourcentage des tensions appliquées aux circuits de commande de l'excitatrice 50. 



   Une variation de 0,02% de la vitesse de travail de l'appareil ou une variation de 0,1% du courant de dépôt provoque un écart de 0,005 volts du rapport de sommation algébrique réglé, ayant pour résultat une variation de 25 volts aux bornes de l'excitatrice 50 vers le champ 44 de l'excitatrice d'étamage 38. 



  Comme la vitesse du changement est d'environ 2. 000 volts -par seconde, cette modification non seulement oblige les génératri- ces de courant d'étamage 20 et 22 à s'adapter aux nouvelles con- ditions, mais envoie également une impulsion de courant continu dans le circuit de contrôle 84 pour mit:Lger cette modification jusqu'à ce que le rapport de sommation algébrique réglé des cir- cuits de commande de l'excitatrice 50 ait été rétabli. 



   Lorsque la vitesse de l'appareil augmente, la vitesse de la génératrice tachymètre augmente également et augmente ainsi sa tension aux bornes. Celle-ci augmente le flux du champ 54 et provoque ainsi un déséquilibre du rapport des flux produits par les champs 54 et 56. Ceci provoque une augmentation rapide de la tension aux bornes de l'excitatrice 50 qui n'est pas immédiate- ment limitée par le champ 56. Ceci induit à son tour une tension de courant continu retardée dans le secondaire du transformateur 88 qui est appliquée au champ 86 en opposition avec l'excitation 

 <Desc/Clms Page number 9> 

 totale accrue de l'excitatrice 50 et réduit la tension aux bor- nes aux conditions de régime lorsque le rapport désiré entre la vitesse de l'appareil et le courant d'étamage a été établi.

   La tension accrue de l'excitatrice 50 est appliquée au champ de l'excitatrice 38, et augmente ainsi la tension aux bornes des génératrices 20 et 22. Ceci augmente l'impédance de la bobine 76 et aboutit à une augmentation du flux du champ 56 pour établir une nouvelle relation entre les flux produits par les champs 54 et 56 pour créer l'augmentation nécessaire du flux total. 



  Lorsque la vitesse de l'appareil diminue, le flux produit par le champ 56 est proportionnellement plus grand que celui produit par le champ 54 et la tension aux bornes de l'excitatrice 50 diminue, et modifie la tension aux bornes de l'excitatrice 38 qui à son tour modifie la tension aux bornes des génératrices 20 e t 22. Ceci augmente l'impédance de la bobine 76 et a pour résultat une diminution du flux du champ 56 pour établir une nouvelle rela- tion entre les flux produits par les champs 54 et 56 et produire la diminution nécessaire du flux total. 



   La figure 2 illustre un second procédé d'obtention d'une tension limitée. Dans cette réalisation, la chute de ten- sion aux bornes de la dérivation du conducteur négatif du courant d'étamage est utilisée pour faire varier l'excitation du champ 56. 



  La faible tension de dérivation est amplifiée jusqu'à la valeur désirée de la tension du système de régularisation au moyen d'un amplificateur électronique à courant alternatif 98. Un amplifi- cateur à courant alternatif est utilisé parce que l'instabilité inhérente à un amplificateur électronique à courant continu est nuisible. Ce circuit de pick-up est décrit en se référant à une application particulière dans laquelle un courant de 110 volts et 60 périodes est transformé en une tension de 2,5 volts au moyen du transformateur 102. Un redresseur d'onde complète 104 

 <Desc/Clms Page number 10> 

 transforme l'onde sinusoïdale de 60 périodes en 120 impulsions unidirectionnelles par seconde. Deux circuits se raccordent à la borne positive du redresseur 104.

   Le courant de l'un des circuits passe par la dérivation 32, un redresseur de demi-onde 106, le diviseur de tension 108 vers le plot central 110 et de là à la borne négative du redresseur 104. Le courant de l'autre circuit passe par la résistance 112, le redresseur de demi-onde 114, le diviseur de voltage 108 pour aboutir au plot central 110 et de là à la borne négative du redresseur 104. Les redresseurs de demi-onde 106 et 114 sont construits de manière à présenter une résistance très faible au passage du courant dans la direc- tion précitée, mais à produire le blocage habituel de tout courant tendant à passer dans le sens opposé.

   Ceci évite que le courant produit par les millivolts de la dérivation ne passe par le cir- cuit comprenant la résistance 112, le redresseur 114, le diviseur de voltage 108, leredresseur 106 et revenant à la borne négative de la dérivation. L'enroulement à faible impédance d'entrée d'un transformateur formant pont 116 est raccordé aux bornes du divi- seur de tension 108 et transmet l'onde porteuse à l'amplificateur 98. La tension d'entrée sous forme d'impulsions unidirectionnel- les est fortement amplifiée par l'amplificateur 98 et est trans- formée en une tension pulsatoire unidirectionnelle par le re- dresseur 118 avant d'être appliquée a.u champ 56. Quand aucun courant d'étamage ne passe., la résistance 112 est réglée de ma- nière à ce que les potentiels aux points 120 et 122 du diviseur de voltage 108 soient égaux.

   Dans ce cas, la forme de l'onde-de tension est celle représentée en A sur la Figure 3. Lorsque le courant d'étamage dans la dérivation escorté à 50% la valeur no- minale du shunt, la forme   abonde   de tension aux bornes 120 et 122 est telle que représentée en B sur la Figure 3 avec la polarité des conducteurs de la dérivation telle que représentée, c'est-à-      

 <Desc/Clms Page number 11> 

 dire avec la tension de la dérivation en opposition à la ten- sion provenant du transformateur 102. La grandeur de cette ten- sion est égale aux millivolts et a la forme représentée sur la Figure 3 parce que le voltage instantané en 120 lorsqu'il est nul est inférieur à celui appliqué en 122 d'une quantité égale aux millivolts de la dérivation.

   La tension maximum est atteinte lorsque la tension instantanée en 122 atteint le chiffre des millivolts. Cette tension maximum est maintenue jusqu'à ce que la tension instantanée en 122 tombe de :nouveau à la valeur cor- respondant aux millivolts. La tension maximum négative est à nouveau atteinte lorsque le voltage instantané en 122 atteint zéro. Si le courant d'étamage est porté à 100% de la valeur nominale de la dérivation, l'onde de tension entre les bornes 120 et 122 prend la forme représentée en C sur la Figure 3. 



  L'amplitude accrue de cette onde provoque une augmentation li- néaire de la tension aux bornes de l'amplificateur 98. 



   Les formes d'onde approximatives aux bornes de l'audio- amplificateur pour les différentes formes de l'onde d'entrée re- présentées sur la Figure 3, sont représentées en A, B et C sur la Figure 4. La forme d'onde amplifiée correspondante après rec- tification est représentée en A, B et C sur la Figure 5 et la relation existant entre les millivolts de la dérivation et la tension appliquée au champ 56 est représentée sur la Figure 6. 



   Comme ce circuit dépend à l'origine uniquement des variations des millivolts au point de vue de son fonctionnement, le système de commande de régularisation peut être appliqué à la commande de courant dans des systèmes de courants et tensions à courant continu élevés ou faibles, tandis que la commande correspondantereprésentée sur la Figure 1 ne s'applique seule- ment qu'aux systèmes de courants intenses à courant continu. 

 <Desc/Clms Page number 12> 

 



  Pour le reste,le fonctionnement de la commande est le même que celui décrit pour la Figure 1. 



   Bien que l'étamage électrolytique de bandes ou feuil- lards d'acier ait été pris comme exemple pour illustrer les commandes et les circuits décrits, il est évident que ceux-ci sont applicables de façon générale à un réglage précis et con- tinu de courants de machines à courant continu sans faire usa- ge de dispositifs mécaniques ou autres contacts excepté en ce qui concerne les appareils de protection. 



   Bien que seulement deux formes de réalisation de l'invention aient été représentées et décrites, il est évident que d'autres applications et variantes sont possibles sans sor- tir, de son cadre. 

**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.

Claims (1)

1. REVENDICATIONS 1.- Appareil pour le traitement électrique de bandes et feuillqrds métalliques, caractérisé en ce qu'il comprend un électrolyte, des moyens de faire passer le feuillard à travers l'électrolyte à une vitesse variable, un circuit électrique comprenant le feuillard et l'électrolyte, des génératrices de courant électrique pour fournir du courant continu à ce circuit, une barre omnibus raccordée entre ces génératrices et le feuil- lard, une excitatrice amplificatrice pour faire varier la ten- sion aux bornes des générateurs de courant, une paire de champs pour commander la tension aux bernes de l'excitatrice, des moyens de produire une tension électrique proportionnelle au cou- rant passant dans la barre omnibus, comprenant un redresseur, des moyens de raccorder ce redresseur à l'un des champs précités,

   des moyens de produire une tension proportionnelle à la vitesse de l'appareil et des moyens d'appliquer cette tension à l'autre champ cité de manière à produire un flux en opposition du flux du premier champ. <Desc/Clms Page number 13>

   2. - Appareil suivant la revendication 1, caractérisé en ce qu'un troisième champ est prévu sur l'excitatrice pour produire un flux destiné à agir à l'encontre de l'excitation de fuite du circuit du premier champ cité lorsqu'aucune excita- tion n'est appliqué au circuit du champ cité en second lieu.

   3.-Appareil suivant les revendications 1 ou 2, caracté- risé en ce que les moyens de produire une tension électrique proportionnelle au courant passant dans la barre omnibus compren- nent une bobine d'absorption à noyau saturable dont le noyau entoure la barre, et une bobine enroulée sur ce noyau de telle manière que le courant passant dans la barre règle la réac- tance de la bobine, le redresseur employé étant un redresseur d'onde complète raccordé à une source de courant alternatif et dont les bornes à courant alternatif sont raccordées à la bobine.

   4.- Appareil suivant la revendication 3, caractérisé en ce qu'une résistance est introduite dans le circuit du pre- mier champ mentionné pour charger la bobine d'absorption.

   5. - Appareil suivant la revendication 4, caractérisé en ce qu'une résistance en dérivation automatiquement variable est raccordée en parallèle sur la résistance de chargement de la bobine d'absorption.

   6. - Appareil suivant l'une quelconque des revendica- tions 3-5, caractérisé en ce que un condensateur est raccordé aux bornes de la bobine d'absorption.

   7. - Appareil suivant la revendication 1 ou 2, carac- térisé en ce que les moyens de produire une tension électrique proportionnelle au courant qui passe dans la barre omnibus com- prennent une dérivation raccordée à cette barre, à laquelle est raccordé le redresseur d'onde totale, une paire de circuits raccordés à la borne positive du redresseur, dont l'un comprend la dérivation, un diviseur de tension et un conducteur allant du plot central du diviseur de tension à la.

   borne négative du re- <Desc/Clms Page number 14> dresseur d'onde totale, et dont l'autre comprend le diviseur de tension et un conducteur allant du plot central du diviseur de tension à la borne négative du redresseur d'onde totale, un re- dresseur de demi-onde dans un des deux circuits., un transforma- teur relié aux bornes du diviseur de tension et des moyens rac- cordant ce transformateur à l'un des champs du dispositif de commande.

   8. - Appareil suivant la revendication 7, caractérisé en ce que les connexions entre le transformateur et le champ de commande comprennent un audio-amplificateur pour amplifier l'onde de sortie du transformateur, et un redresseur additionnel relié à cet amplificateur et auquel est raccordé le champ considéré.

   9.- Appareil suivant la revendication 7 ou 8, caracté- risé en ce que le circuit mentionné en premier lieu provenant du redresseur à onde totale comprend un redresseur de demi-onde.

   10. - Appareil suivant l'une quelconque des revendica- tions 7-9, caractérisé en ce que chacun des circuits mentionnés venant du redresseur à onde totale comprend un redresseur de demi- onde.

   11.- Appareil suivant l'une quelconque des revendica- tions 7-9, caractérisé en ce que le second circuit mentionné provenant du redresseur à onde totale comprend un dispositif d'équilibrage du circuit.

   12. - Circuit de pick-up caractérisé en ce qu'il comprend une bobine d'absorption à noyau saturable ayant un noyau et un enroulement monté sur ce noyau,-une source de courant continu passant dans ce noyau pour régler la réactance de la bobine, une source de courant alternatif reliée à cette bobine, et un re- dresseur d'onde totale relié à la source de courant alternatif et à la bobine.

   13. - Circuit de pick-up suivant la revendication 12, caractérisé en ce qu'un champ de réglage est raccordé aux bornes <Desc/Clms Page number 15> à courant continu du redresseur et qu'une résistance est inter- calée dans la conduite du .champ de commande pour le chargement de la bobine d'absorption.

   14.- Circuit de pick-up suivant la revendication 13, caractérisé en ce qu'une résistance de by-pass automatiquement variable est reliée en parallèle à la résistance citée inter- calée dans la conduite allant au champ de commande.

   15. - Circuit de pick-up suivant l'une quelconque des revendications 12-14, caractérisé en ce qu'un condensateur est relié aux bornes de la bobine d'absorption.

   16. - Circuit de pick-up caractérisé en ce qu'il com- prend une source de basse tension, un redresseur d'onde totale relié à cette source, une source de courant alternatif reliée au redresseur, une paire de circuits raccordés à la borne positive de ce redresseur, dont l'un passe par la source de basse tension vers un diviseur de tension et revient à la borne négative du redresseur, et dont l'autre passe par ce diviseur de tension et revient à la borne négative du redresseur, et un redresseur de demi-onde sur un des circuits de la paire.

   17.- Circuit de pick-up suivant la revendication 16, caractérisé en ce qu'un transformateur est raccordé aux bornes du diviseur de tension, et un audio-amplificateur est prévu pour am- plifier l'onde de sortie du transformateur et la transformer en un courant alternatif.

   18. - Appareil suivant la revendication 1, en substance comme décrit ci-dessus avec référence à la Figure 1 ou aux Figu- res 2-6 des dessins annexés.