BE516253A - Procede de raffinement d'acier a tremper - Google Patents

Procede de raffinement d'acier a tremper

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Description


   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  PROCEDE DE RAFFINEMENT D'ACIER A TREMPER. 



   L'invention concerne le "raffinement" d'aciers à tremper, conte- nant plus de 0,2 % de carbone 
Par "raffinement" on entend ici des propriétés mécaniques, élec- triques et/ou magnétiques de l'acier. Il y a lieu de noter que la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention, n'améliore pas toujours à la fois tant les propriétés mécaniques qu'électriques et magnétiques. 



   Par "acier à tremper" on entend tous les alliages de fer qui, chauffés jusqu'à la température de trempe, c'est-à-dire la température (Ar ) à laquelle ils sont entièrement austénitiques, se trempent par refroidisse- ment. Suivant la vitesse de refroidissement requise pour obtenir la trempe, on distingue, par exemple, les aciers qui se trempent à l'eau, ceux qui se trempent à l'huile, et ceux qui se trempent à l'aira 
Une déformation à froid permet aussi d'améliorer les propriétés de l'acier à tremper. 



   Dans l'invention, on tire parti à la fois d'un traitement thermi- que et d'une déformation, le tout dans des conditions spéciales qui fournis- sent un résultat étonnant. 



   L'invention concerne un procédé de raffinement d'acier à tremper contenant plus de 0,2% de carbone, caractérisé en ce fait que l'acier amené pour plus de moitié à l'état austénitique subit une déformation de plus de 10%, de préférence de plus de 20%, dans une zone de températures comprise entre la température de recristallisation et une température inférieure de   150 C   à la température de formation de la martensite, mais néanmoins supé- rieure à   50 Co   
Par "température de formation de la martensite" on entend ici la température à laquelle, sans l'intervention de la déformation conforme 

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 à l'invention, l'austénite commence à se transformer en martensite. 



   La particularité que pendant son raffinement l'acier est pour plus de moitié austénitique, n'implique pas une limite technique rigoureuse, mais sert uniquement à délimiter les droits privatifs. Il y a lieu de noter que par ladite particulérité on entend l'état obtenu pendant le refroidis- semeht à partir d'une température telle que l'acier se trouve entièrement ou presque entièrement à l'état austénitique stable. Il reste à mentionner que la déformation conforme à l'invention doit être entamée avant que ne soit formée, pendant le refroidissement, une quantité de martensite suffi- sante pour empêcher la déformation. 



   Dans la mise en oeuvre de l'invention, on entame de préférence la déformation pendant que l'acier se trouve entièrement ou presque entiè- rement à l'état austénitique. 



   La particularité que la déformation est de plus de   10%,   et, de préférence ;de plus de 20% ne constitue pas, elle non plus, une limite tech- nique rigoureuse; elle sert uniquement tout comme la particularité précé- dente à délimiter les droits privatifs. Il en est de même pour la limite mentionnée d'une température inférieure de 150 C à la température de forma- tion de la martensite. 



   En ce qui concerne la délimitation de la gamme de températures au-delà de 50 C, il y a lieu de mentionner les procédés connus suivant les- quels, pour obtenir des propriétés magnétiques déterminées, certains allia- ges de nickel, de chrome et de fer, portés à l'état austénitique, sont déformés à froid, puis recuits à partir de 100 C. De plus, la présente invention ne concerne pas une déformation superficielle qui communique à la surface d'un objet d'acier des propriétés spéciales , différant de celles de la masse principale. 



   La déformation peut être prolongée jusqu'au moment où elle devient techniquement impossible. Pour obtenir les propriétés optima, suivant l'in- vention, la déformation s'effectue de préférence, à une température supérieu- re à celle de la formation de la martensite. 



   Suivant l'invention, la déformation peut s'effectuer à une tem- pérature constante ou non, même à une température variant de façon continue ou discontinue. 



   Voici un exemple de réalisation de l'invention. Une barre de 20 mm. d'épaisseur, en un acier contenant 0,35 % de C, 4,5% de Ni, et   1,5%   de Cr est chauffée à environ 1050 C, ce qui porte l'acier totalement à l'é- tat austénitique. Cette barre est ensuite laminée, aussi rapidement   que   possible entre des cylindres froids de façon à former une bande d'environ 1,5 mm d'épaisseur, à une température finale d'environ 80 C. A cet effet, la barre peut traverser une série continue de cylindres froids ou être ra- menée à plusieurs reprises dans le même cylindre froid. 



   La bande d'acier, d'environ 1,5 mm d'épaisseur, est encore faci- lement pliable à froid alors qu'un refroidissement plus poussé lui   commùni-   querait une dureté Rockwell C = 60. On pourrait en déduira que, par suite des traitements appliqués, la température à laquelle s'effectue la   transfor-   mation de l'austénite diffère de la température de formation de la marten- site. La structure résultant de cette transformation diffère d'ailleurs totalement de la structure de la martensite. 



   Il y a lieu de noter que l'acier ainsi traité conformément à l'in- vention, présente outre une grande résistance à la traction et une grande limite d'élasticité, un allongement d'environ 12%. Une bande de cet acier, recuite et trempée par saisissement à 950 C dans l'huile, présente un allon- gement d'environ 2%; la striction présente la même particularité. Dans ce cas, la résistance à la traction et la limite d'élasticité sont plus basses. 



   Il s'est avéré avantageux d'entamer la déformation à une tempé- rature plus élevée que celle qui est normalement utilisée pour la trempe à l'huile de l'acier en cause. 

 <Desc/Clms Page number 3> 

 



   Le rapport de la limite d'élasticité à   la   résistance à la trac- tion est notablement plus élevé pour l'acier traité de la façon décrite que pour'l'acier normalement trempé à l'huile. 



   Le tableau I donne les valeurs de la résistance à la traction (b) les limites d'élasticité à allongement permanent de 0,01 - 0,1 et 
 EMI3.1 
 0,2% (v - 0 > 1  0,2)' l'allongement ( e5 ) la dureté (HRc), le 
0,1 0,1 0,2 c module d'élasticité (T) et la striction (    )   tant pour l'acier trempé suivant l'exemple de réalisation décrit (colonne B) que pour le même acier trempé de façon normale (colonne A). De plus, le tableau donne les mêmes . valeurs après un revenu à diverses températures. 



   Comme le montre le tableau I, le revenu à   240 C   augmente encore la différence en limite d'élasticité entre l'acier traité suivant l'inven- tion et l'acier trempé de façon normale. De plus, on obtient une diminution de l'allongement qui tombe de   12%   à moins de   0,1%   suivant la température du revenu. Comme on le sait, lorsqu'on fait revenir de l'acier trempé nor- malement à l'huile, l'allongement augmente avec la température du revenu. comme le prouve la contraction. 



   Suivant une forme de réalisation de l'invention, l'acier est sai- si, au moins à partir d'une température pour laquelle l'acier est entière- ment austénitique, à une température comprise entre la température de recris- tallisation et la température de formation de la martensite, après quoi, de préférence sans perte de temps, on le soumet à une déformation de plus de 10%, et de préférence de plus de   20%,   à une température comprise entre la température de recristallisation et la température de formation de la martensite. De préférence, l'acier est chauffé à une température supérieu- re à Ar dans la zone austénitique stable et est saisi à cette température. 



  De plus; la déformation débute, de préférence, à la température de saisis- sement. 



   Après cette déformation, op peut maintenir l'acier pendant un temps suffisamment long à une température à laquelle l'austénite se trans- forme en une structure à caractère de baînite, après quoi l'acier est refroi- di jusqu'à la température ambiante normale. 



   De plus, après ladite déformation, on peut aussi refroidir rapi- dement l'acier jusqu'à la température ambiante normale; opération-pendant laquelle s'opère alors la transformation de l'austénite, mais cette trans- formation ne fournit pas une structure à caractère de baïnite. 



   Tant pendant ledit refroidissement rapide que pendant la trans- formation de l'austénite en une structure à caractère de   baïnite;   on peut poursuivre la déformation de l'acier. 



   Voici un exemple de réalisation de la forme d'exécution décrite de l'intention. 



   Un fil d'acier à 0,9% de carbone, à   0,25%   de Si, et à   0,32%   de   Mn,   d'un diamètre de 1 mm, est chauffé dans un four à une température d'environ 900 C, puis il est saisi dans un bain dont la température est maintenue en- tre 230 et 250 C. Comme liquide du bain, on peut utiliser du tricrésylphos- phate. Dans ce bain, sont disposées 5 filières en diamant qui permettent de tréfiler le fil jusqu'à un diamètre final de 680 microns, ce qui corres- pond à une déformation (réduction de volume par unité de longueur) de   54%.   



  La vitesse de tréfilage est de 2,8 m par minute. Lorsqu'il quitte la der- nière filière, le fil est partiellement refroidi à l'air; il est alors en- roulé sur un tambour de fonte et refroidi jusqu'à la température ambiante normale. 



   Comme le montre le tableau II, un fil traité de cette façon a, à la température ambiante normale, et à toutes les températures de revenu jusqu'à 350 C, une plus grande dureté, une plus grande résistance à la traction et un plus grand allongement qu'un fil de même composition trempé normalement à l'huile. 

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   Le tableau III donne les propriétés obtenues lorsqu'on tréfile un même fil de 1000 microns jusqu'à 510 microns (déformation de 74%) à l'ai- de de 7 filières à des vitesses de tréfilage final de 2,8 m par minute, res- pectivement   4,2   m par minute, toutes autres conditions étant égales d'ail- leurs. 



   Ceci prouve que l'augmentation de la vitesse de tréfilage aug- mente encore la résistance à la traction. 



   Le fil traité conformément à l'invention, présente, à la tempé- rature ambiante normale, une résistance au trainage de   140   kilos par mm2, alors que le fil d'acier de conne qualité pour constructions en béton pré- contraint a une résistance au trainage d'environ 100 kilos   par mm 2.   



   Le tableau   IV   donne un aperçu des grandeurs mécaniques et magné- tiques relevées sur des aciers de la composition spécifiée au tableau. Il fournit une comparaison entre l'acier traité par le procédé analogue à ce- lui décrit dans le premier exemple de réalisation et le même acier trempé normalement à l'huile. 



   Comme le montrent le tableau IV et le tableau V, il se produit aussi une variation dans les propriétés magnétiques en ce sens que la mise en oeuvre du procédé conforme à l'invention augmente en général la rémanen- ce et la force coercitive. 



   Le procédé conforme à l'invention permet d'obtenir des aciers raffinés particulièrement appropriés aux applications dans lequelles les propriétés mécaniques et électriques obtenues sont intéressantes, par   exem-   ple de l'acier pour lames de ressort et ressorts spiralés, de la bande d'a- cier ou du fil d'acier, pour du béton précontraint, de l'acier pour couteaux, de l'acier pour outils etc., ainsi que pour l'utilisation comme matière pour applications magnétiques. 



   Comme on le sait, pour la fabrication de fils d'acier de profil rond ou non, on peut appliquer un traitement appelé "patentation" qui a pour but d'assurer au fil une plus grande résistance à la traction. 



   Il y a lieu de noter aussi que l'invention permet de réaliser par laminage non seulement du fil d'acier à grande section transversale, mais aussi du fil d'acier à grande résistance à la traction, profilé dans le sens de la longueur.

Claims (1)

  1. RESUME.
    1. Procédé de "raffinement" d'aciers à tremper, contenant plus de 0,2 % de carbone, caractérisé en ce que l'acier se trouvant pour plus de la moitié à l'état austénitique, est déformé à plus de 10% et de préfé- rence, à plus de 20% dans la gamme de températures comprise entre la tempé- rature de recristallisation et une température inférieure de 150 C à la tem- pérature de formation de la martensite, mais supérieure à la température de 50 C.
    2. Des formes d'exécution du procédé spécifié sous 1, pouvant présenter en outre les particularités suivantes, prises séparément ou en combinaison : a) l'acier est chauffé à une température située au-delà de Ar3 dans la zone austénitique stable et la déformation est entamée à cette tem- pérature; b) l'acier est chauffé à une température au delà de Ar3, dans la zone austénitique stable et est saisi à cette température; c) la déformation débute à partir de la température de saisisse- ment ; d) après la déformation, l'acier est maintenu pendant un temps suffisamment long à une température à laquelle l'austénite se transforme <Desc/Clms Page number 5> en une structure à caractère de baïnite, après quoi on poursuit le refroidis- sement jusqu'à la température ambiante normale;
    e) immédiatement après la déformation, l'acier est refroidi jus- qu'à la température ambiante normale; f) on poursuit la déformation pendant la transformation de l'aus- ténite ; g) la déformation s'effectue à l'aide d'un ou de plusieurs cylin- dres ; h) la déformation s'effectue à l'aide d'une filière ; i) les filières se trouvent dans un bain liquide chaud; j) les filières se trouvent dans un bain de tricrésylphosphate chauffé ; k) l'acier est saisi dans le bain liquide chaud; 1) au moment où il quitte la dernière filière, l'acier tréfilé est refroidi à l'air; m) l'acier tréfilé est enroulé sur un tambour.
    3. - Objets en acier, obtenus par le procédé spécifié sous 1 et 2.
    4. Fil d'acier tel que spécifié sous 3, caractérisé en ce qu'il est profilé dans sa direction longitudinale.
    5. Dispositif approprié à la mise en oeuvre du procédé spécifié sous 1 et 2, caractérisé en ce que le mécanisme de déformation se trouve dans une enceinte dans laquelle on peut maintenir une température d'au moins 50 C <Desc/Clms Page number 6> TABLEAU I ---------- EMI6.1 <tb> Acier <SEP> Cr-Ni <SEP> 0,35% <SEP> de <SEP> C; <SEP> 4,5% <SEP> de <SEP> Ni; <SEP> 1,5 <SEP> % <SEP> de <SEP> Cr <SEP> épaisseur <SEP> de <SEP> la <SEP> barre <tb> : <SEP> doux <SEP> recuit <SEP> lamine <SEP> 1050 C <SEP> 1/2 <SEP> h, <SEP> revenu <tb> EMI6.2 : trempé à 950 C : à chaleur sup- ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯#...#.....# EMI6.3 <tb> :
    <SEP> dans <SEP> l'huile <SEP> portable <SEP> à <SEP> la <tb> main <SEP> 120 C <SEP> 180 <SEP> 240 C <SEP> 300 C <tb> EMI6.4 A B A ' B ' A ' B ' A ' B ' A ' EMI6.5 <tb> # <SEP> b <SEP> kg/mm2 <SEP> : <SEP> 193 <SEP> 202 <SEP> 179 <SEP> 206 <SEP> 197 <SEP> 234 <SEP> 176 <SEP> 242 <SEP> 160 <SEP> 196 <tb> 188 <SEP> 201 <SEP> 181,5 <SEP> 200 <SEP> 197,5 <SEP> 238 <SEP> 178,5 <SEP> 242 <SEP> 167 <SEP> 194,2 <tb> 235 <tb> # <SEP> 0,01 <SEP> 2 <SEP> 75 <SEP> 139 <SEP> 111 <SEP> 159 <SEP> 99,5 <SEP> . <SEP> 216 <SEP> 112 <SEP> 216 <SEP> 115 <SEP> 178 <tb> kg/mm <SEP> 92 <SEP> 201 <SEP> 114 <SEP> 121,5 <SEP> : <SEP> 225 <SEP> 118 <SEP> 167,2 <tb> EMI6.6 T 0,1 p 114,5 175 138,3 : 192 126,4 : lia... 128;5 :
    193 EMI6.7 <tb> kg/mm <SEP> 116,2 <SEP> 143,5 <SEP> 137,9 <SEP> - <SEP> - <SEP> 134 <tb> 0,2 <SEP> 133 <SEP> 181 <SEP> 152,2 <SEP> ca.196 <SEP> . <SEP> 137,3 <SEP> -- <SEP> 151 <SEP> 135,6 <SEP> 194,2 <tb> kg/mm2 <SEP> 162,2 <SEP> 154,2 <SEP> 146 <SEP> 141 <tb> % <SEP> 2 <SEP> 11,15 <SEP> 8,28 <SEP> : <SEP> Rupture <SEP> hors <SEP> de <SEP> la <SEP> zone <SEP> de <SEP> mesure <SEP> 2,28: <tb> EMI6.8 1=ca.11,3 F : 12,85 9, 7 : 0,1% 0,1% Tir 56, 6 58 53, 5 57, z . 54 59,3 : 50,1 : 58,1 : !7, l 55 56,8 59, 57, z . 56 53, z . 59,2 : 50,9 : 59 ,$, 7 . 54, EMI6.9 <tb> 59,6 <tb> E <SEP> kg/mm2 <SEP> 18330 <SEP> 16700 <SEP> :17350 <SEP> :16200 <SEP> :18700 <SEP> :17950 <SEP> :18480 <SEP> :18440 <SEP> :18800 <SEP> :16680 <tb> 16800 <SEP> 18200 <SEP> :16800 <SEP> :16150 <SEP> :17900 <SEP> : <SEP> 20630 <SEP> :18370 <SEP> :16290 <tb> EMI6.10 5,2 42,1 9,5 : 39,8 : 26,9 :
    28 39 a 3 : 31,5 : 42,6 : 33, 7 : contr. 5, 9 37, 6 10,9 : z1 36, z : 33,4 : 39,7 : 23,5 : 41,3 : 39,2 : EMI6.11 <tb> 32,7 <tb> Dimensions de l'éprouvette : longueur de mesure 50,8 mm b = 8-10 mm d- 0,8-1,1 mm <Desc/Clms Page number 7> TABLEAU II.
    ----------- Analyse : 0,9% C - 0,25% Si.
    Diamètre initial 1000 microns, diamètre final 680 microns EMI7.1 <tb> Traitement <SEP> thermique <tb> EMI7.2 Propriétés ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ EMI7.3 <tb> mécaniques <SEP> Déformé <SEP> suivant <SEP> le <SEP> procédé <SEP> conforme <SEP> à <tb> <tb> <tb> l'invention <SEP> et <SEP> soumis <SEP> à <SEP> un <SEP> revenu. <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> sans <SEP> 1/2 <SEP> h. <SEP> 1/2 <SEP> h. <SEP> 1/2 <SEP> h.
    <SEP> 1/2 <SEP> h. <tb> <tb> <tb> <tb> revenu <SEP> 200 C <SEP> 250 C <SEP> 300 C <SEP> 350 C <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> b <SEP> 218 <SEP> 220 <SEP> 217 <SEP> 210 <SEP> 191 <tb> <tb> <tb> <tb> 203 <SEP> 216 <SEP> 213 <SEP> 198 <SEP> 191 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> (L-100 <SEP> mm) <SEP> 0,8 <SEP> 0, <SEP> 5 <SEP> - <SEP> 2, <SEP> 0 <SEP> <tb> <tb> <tb> en <SEP> % <SEP> - <SEP> 0,5 <SEP> 1,0 <SEP> 0,8 <SEP> 1,3 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> VPN(1 <SEP> kg)
    <SEP> 816 <SEP> 33 <SEP> 840 <SEP> 840 <SEP> 657 <tb> <tb> <tb> 827 <SEP> 822 <SEP> 811 <SEP> 825 <SEP> 650 <tb> <tb> <tb> <tb> 800 <SEP> 805 <SEP> 805 <SEP> 833 <SEP> 674 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Fil <SEP> comme <SEP> ci-dessus <SEP> mais <SEP> uniquement <SEP> saisi <SEP> dans <tb> <tb> <tb> l'huile <SEP> à <SEP> 800 C <SEP> puis <SEP> soumis <SEP> à <SEP> un <SEP> revenu <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> b <SEP> - <SEP> 71 <SEP> 86 <SEP> 146 <SEP> 158 <tb> <tb> <tb> - <SEP> 72 <SEP> 90 <SEP> 140 <SEP> 158 <tb> EMI7.4 (Z=10o mm) - - '',-- 0, ,2 0,2 0, 9 EMI7.5 <tb> en <SEP> % <SEP> <: <SEP> 0,2 <SEP> 0,2 <SEP> 0,7 <tb> <tb> <tb> VPN(1 <SEP> kg)- <SEP> 771 <SEP> 772 <SEP> 654 <SEP> 508 <tb> 805 <SEP> 726 <SEP> 661 <SEP> 529 <tb> 776 <SEP> 708 <SEP> 635 <SEP> 529 <tb> <Desc/Clms Page number 8> TABLEAU III.
    ------------- Fil d'acier tréfilé à partir de 1000 microns jusqu'à 510 microns.
    Analyse 0,9%C - 0,25% Si. EMI8.1 <tb>
    Propriété <SEP> vitesse <SEP> 2,8 <SEP> m/min, <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Propriété <SEP> vitesse <SEP> 2,8 <SEP> m/min. <tb> EMI8.2 mécanique ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ sans température de revenu pendant 1/2 h. revenu ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ EMI8.3 <tb> 200 C <SEP> 250 C <SEP> 300 C <SEP> 350 C <SEP> 400 C <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 233 <SEP> 240 <SEP> 229 <SEP> 231 <SEP> 206 <SEP> 198 <tb> <tb> <tb> 238 <SEP> 238 <SEP> 231 <SEP> 225 <SEP> 207 <SEP> 199 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> en <SEP> 233 <SEP> ' <SEP> 242 <SEP> 240 <SEP> 214 <tb> <tb> <tb> <tb> @ <SEP> b <SEP> 2 <SEP> 232 <tb> <tb> <tb> <tb> kg/mm <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 0,5 <SEP> 0,8 <SEP> 0,9 <SEP> 1,5 <SEP> 2,4 <SEP> 4,0 <tb> <tb> <tb> 0,5 <SEP> - <SEP> 1,8 <SEP> 2,9 <SEP> 3,9 <tb> <tb> <tb> - <SEP> 1,
    9 <tb> <tb> <tb> en <SEP> % <SEP> 0,8 <tb> <tb> <tb> L <SEP> = <SEP> 100 <SEP> mm <SEP> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Propriété <SEP> sans <SEP> II <SEP> vitesse <SEP> 4,2 <SEP> m/min. <tb> EMI8.4 mécanique revenu ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ EMI8.5 <tb> température <SEP> de <SEP> revenu <SEP> pendant <SEP> 1/2 <SEP> h. <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 250 C <SEP> 300 C <SEP> 350 C <SEP> 400 C. <tb> <tb> <tb>
    245 <SEP> 231 <SEP> 228 <SEP> 228 <SEP> 208 <SEP> 182 <tb> 249 <SEP> 234 <SEP> 235 <SEP> 223 <SEP> 214 <tb> b2en <SEP> 252 <SEP> - <SEP> 241 <SEP> 224 <tb> kg/mm2 <SEP> 248 <SEP> 237 <tb> <tb> <tb> 0,3 <SEP> 0,5 <SEP> 0,8 <SEP> 1,8 <SEP> 3,0 <tb> em <SEP> % <SEP> 0,3 <SEP> en <SEP> % <SEP> 1,8 <SEP> 2,8 <tb> L <SEP> =100 <SEP> mm <tb> 0,6 <tb> <Desc/Clms Page number 9> TABLEAU IV.
    Composition EMI9.1 <tb> I. <SEP> A. <SEP> (trempe <SEP> normale) <tb> <tb> <tb> <tb> Refroifi <SEP> à <SEP> l'air <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 940 C <SEP> (1 <SEP> heure) <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Rockwell <SEP> 61 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 75 <SEP> Rémanence <SEP> 5,400 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Trempé <SEP> pendant <SEP> 1/2 <SEP> h. <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb>
    Température <SEP> Rockwell <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 59 <SEP> 69 <SEP> 5,700 <tb> <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 58 <SEP> 63 <SEP> 6,000 <tb> <tb> <tb> 400 C <SEP> 58 <SEP> 62 <SEP> 6,300 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> B. <SEP> Laminé <SEP> aussi <SEP> longtemps <SEP> que <SEP> possible <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 940 C. <tb> <tb> <tb> <tb> <tb>
    Rockwell <SEP> 61 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 86 <SEP> Rémanence <SEP> 6,200 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Trempé <SEP> pendant <SEP> 1/2 <SEP> h. <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb>
    Température <SEP> Rockwell <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 62 <SEP> 81 <SEP> 6,600 <tb> <tb> <tb> <tb> Acier <SEP> normal <SEP> 300 C <SEP> 62 <SEP> 76 <SEP> 6,700 <tb> <tb> <tb> <tb> (acier <SEP> pour <SEP> poin- <SEP> 400 C <SEP> 61 <SEP> 67 <SEP> 7,200 <tb> <tb> <tb> cour) <tb> <tb> <tb> <tb> 2,OC <tb> EMI9.2 120Cr ****#***##*#fl*flfl*#fl#*##fl*#àà#à#***#***à**#**àflX*X*#*flfl# EMI9.3 <tb> Rockwell <SEP> 24 <SEP> A.
    <SEP> (trempe <SEP> normale) <tb> <tb> <tb> <tb> Refroidi <SEP> à <SEP> l'air <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 850 C <SEP> (1 <SEP> heure) <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Rockwell <SEP> 58 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 66 <SEP> Rémanence <SEP> 5,700 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Trempe <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Température <SEP> Rockwell <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 56 <SEP> 61 <SEP> 5,900 <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 54 <SEP> 55 <SEP> 6,100 <tb> <tb> <tb> <tb> 400 C <SEP> 55 <SEP> 50 <SEP> 6,000 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> B.
    <SEP> Laminé <SEP> aussi <SEP> longtemps <SEP> que <SEP> possible <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 850 C <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Rockwell <SEP> 53 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 60 <SEP> Rémanence <SEP> 8,500 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Trempé <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Température <SEP> Rockwell <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 54 <SEP> 56 <SEP> 8,800 <tb> <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 55 <SEP> 48 <SEP> 8,800 <tb> <tb> <tb> 400 C <SEP> 54 <SEP> 43 <SEP> 8,800 <SEP> . <SEP> <tb> <Desc/Clms Page number 10>
    TABLEAU IV.
    ------------ Composition EMI10.1 <tb> II. <SEP> A <SEP> (trempe <SEP> normale) <tb> <tb> <tb> Chauffé <SEP> pendant <SEP> 1 <SEP> h. <SEP> à <SEP> 940 C. <tb> <tb>
    Refroidi <SEP> dans <SEP> l'huile <tb> <tb> <tb> Vickers <SEP> 561 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 62 <SEP> Rémanence <SEP> 5,800 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Trempe <SEP> pendant <SEP> 1/2 <SEP> h. <tb> <tb> <tb> <tb> <tb>
    Température <SEP> Vickers <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 618 <SEP> 52 <SEP> 5,800 <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 543 <SEP> 27 <SEP> 6,100 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> B. <SEP> Laminé <SEP> aussi <SEP> longtemps <SEP> que <SEP> possible <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 940 C. <tb> <tb> <tb> <tb> <tb>
    Vickers <SEP> 690 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 61 <SEP> Rémanence <SEP> 5,300 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Trempé <SEP> pendant <SEP> 1/2 <SEP> h. <tb> <tb> <tb> <tb> <tb>
    Température <SEP> Vickers <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 0,7 <SEP> C <SEP> 200 C <SEP> 579 <SEP> 61 <SEP> 5,300 <tb> <tb> <tb> 0,5 <SEP> Mn <SEP> 300 C <SEP> 579 <SEP> 49 <SEP> 6,900 <tb> <tb> <tb> 0,5 <SEP> Cr <SEP> ======== <tb> EMI10.2 6,0 W -------------------------------------------------------- EMI10.3 <tb> A. <SEP> (trempe <SEP> normale) <tb> <tb> <tb> Chauffé <SEP> pendant <SEP> 1 <SEP> h.
    <SEP> à <SEP> 850 C <tb> <tb> <tb> Refroidi <SEP> dans <SEP> l'huile <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Vicker <SEP> 457 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 63 <SEP> Rémanence <SEP> 5,000 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Température <SEP> Vickers <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 527 <SEP> 53 <SEP> 4,600 <tb> <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 511 <SEP> 29 <SEP> 4,800 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> B.
    <SEP> Laminé <SEP> aussi <SEP> longtemps <SEP> que <SEP> possible <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 850 C <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Vickers <SEP> 639 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 58 <SEP> Rémanence <SEP> 6,500 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Température <SEP> Vickers <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 639 <SEP> 56 <SEP> 6,800 <tb> <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 639 <SEP> 36 <SEP> 8,000 <tb> <Desc/Clms Page number 11> TABLEAU-IV.
    ----------- Composition EMI11.1 <tb> III. <SEP> A. <SEP> (trempe <SEP> normale) <tb> <tb> Chauffé <SEP> pendant <SEP> 1 <SEP> h. <SEP> à <SEP> 940 C <tb> <tb> Refroidi <SEP> dans <SEP> l'huile <tb> <tb> Vickers <SEP> 611 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 69 <SEP> Rémanence <SEP> 5,700 <tb> EMI11.2 Tempé:
    rat1!re Vi'êkers -Fc&dé--è'6e!làitÎ-v-ez-> Rémanence EMI11.3 <tb> 200 C <SEP> 618 <SEP> 65 <SEP> 6,000 <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 561 <SEP> 65 <SEP> ' <SEP> 6, <SEP> 000 <SEP> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> B. <SEP> Laminé <SEP> aussi <SEP> longtemps <SEP> que'possible <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 940 C <tb> <tb> <tb> <tb> Vickers <SEP> 710 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 100 <SEP> Rémanence <SEP> 5,900 <tb> <tb> <tb> Température <SEP> Vickers <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 685 <SEP> 95 <SEP> 6,100 <tb> <tb> <tb> 1,0 <SEP> C <SEP> 300 C <SEP> 736 <SEP> 82 <SEP> 6,700 <tb> <tb> <tb> 0, <SEP> 35 <SEP> Mn <tb> EMI11.4 6,0 Cr ¯¯-¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ ¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ A.
    (trempe normale ) ¯ ¯ .. ¯¯.¯ ¯. .. -... ¯,,, EMI11.5 <tb> Chauffé <SEP> pendant <SEP> 1 <SEP> heure <SEP> à <SEP> 850 C <tb> <tb> <tb> Refroidi <SEP> dans <SEP> l'huile <tb> <tb> <tb> Vickers <SEP> 528 <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> 66 <SEP> Rémanence <SEP> 6,700 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Température <SEP> Vickers <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> Rémanence <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 527 <SEP> 60 <SEP> 7,100 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 496 <SEP> 43 <SEP> 7,100 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> B. <SEP> Laminé <SEP> aussi <SEP> longtemps <SEP> que <SEP> possible <SEP> à <SEP> partir <SEP> de <SEP> 850 C <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> Vickers <SEP> 661 <SEP> force <SEP> coercitive <SEP> 83 <SEP> Rémanence <SEP> 8,100 <SEP> - <SEP> . <SEP> <tb> <tb> <tb> <tb> <tb>
    Température, <SEP> Vickers <SEP> Force <SEP> coercitive <SEP> , <SEP> Rémance <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 200 C <SEP> 661 <SEP> 75 <SEP> 8,900 <tb> <tb> <tb> <tb> <tb> 300 C <SEP> 710 <SEP> 58 <SEP> 9,000 <tb> <Desc/Clms Page number 12> TABLEAU V.
    Acier à 0,35% de C, 4,5 % de Ni, 1,5% de Cr EMI12.1 <tb> Chauffé <SEP> à <SEP> Température <SEP> Degré <SEP> de <SEP> dé- <SEP> Nombre <SEP> de <SEP> HR <SEP> Induction <SEP> Force <tb> du <SEP> bain <SEP> de <SEP> sel <SEP> formation <SEP> piqûres <SEP> magnétique <SEP> coercitive <tb> à <SEP> 1500 <SEP> Oersted <tb> 1000 C <SEP> 330 C <SEP> 10% <SEP> 1 <SEP> 50,5 <SEP> 17700 <SEP> Gauss <SEP> 34,3 <tb> 1000 <SEP> 330 <SEP> 20 <SEP> 1 <SEP> 54 <SEP> 19550 <SEP> 27,5 <tb> 1000 <SEP> 330 <SEP> 40 <SEP> 2-4 <SEP> 56 <SEP> 17350 <SEP> 28,5 <tb> 1000 <SEP> 330 <SEP> 60 <SEP> 8-10' <SEP> 55 <SEP> 17000 <SEP> 26,3 <tb> 1050 <SEP> 330 <SEP> 80 <SEP> 10-12 <SEP> 57 <SEP> 16150 <SEP> 27,5- <tb> 1050 <SEP> 330 <SEP> tempo <SEP> 150 <SEP> 30 <SEP> 2-4 <SEP> 51 <SEP> 19170 <SEP> 27,
    5 <tb> 1050 <SEP> 330 <SEP> finale <SEP> 100 <SEP> 30 <SEP> 4-6 <SEP> 53 <SEP> 18400 <SEP> 24,8 <tb> 1020 <SEP> 250 <SEP> 10 <SEP> 1 <SEP> 50 <SEP> 17300 <SEP> 27,5 <tb> 1000 <SEP> 250 <SEP> 20 <SEP> 1 <SEP> 53 <SEP> 16780 <SEP> 32,0 <tb> 1000 <SEP> 250 <SEP> 40 <SEP> 2-6 <SEP> 55 <SEP> 1660C <SEP> 44,8 <tb> 1000.
    <SEP> 230 <SEP> 60 <SEP> 8-10 <SEP> 55 <SEP> 16280 <SEP> 41,8 <tb> 1000 <SEP> 230 <SEP> 80 <SEP> 10-12 <SEP> 54 <SEP> 16300 <SEP> 48,0 <tb> 1000 <SEP> 230 <SEP> tempo <SEP> 150 <SEP> 30 <SEP> 2-4 <SEP> 55 <SEP> 18500 <SEP> 35,0 <tb> 1000 <SEP> 230 <SEP> finale <SEP> 100 <SEP> 30 <SEP> 4-6 <SEP> 53 <SEP> 17720 <SEP> 33,3 <tb> 1050 <SEP> 390 <SEP> 40 <SEP> 5 <SEP> 53 <SEP> 15430 <SEP> 42,5 <tb> 1050 <SEP> 390 <SEP> 60 <SEP> 7 <SEP> 54 <SEP> 15850 <SEP> 50,0 <tb> 1050 <SEP> 390 <SEP> 80 <SEP> 11 <SEP> 53 <SEP> 15750 <SEP> 31,0 <tb> Trempé <SEP> au <SEP> four <SEP> à <SEP> 9500C <SEP> 0 <SEP> 52 <SEP> 17400 <SEP> 37,5 <tb> EMI12.2 P. PON. N.V. PHILIPSIGLOEILAMPENFABRIEKEN Mandataire : OFFICE KIRKPATRICK H. & C. PLUCKER SUCCRS. <Desc/Clms Page number 13>
    N.R. datée du 12 mai 1954.
    Page 1, lignes 8 et 9 : lire : "la température à laquelle...." au lieu de : "la température (Ar3) à laquelle...." Page 3., lignes 25 et 26, lire : "température dans la zone..." au lieu de : "température supérieure à Ar3 dans la zone...." Page 4, ligne 49 , lire : @ une température" EMI13.1 au lieu de : t'à une. ;empérature au delà de Ar 3'
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