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PERFECTIONNEMENTS RELATIFS A LA DIFFUSION THERMIQUE DES LIQUIDES.
La présente invention se rapporte à un procédé continu de séparation de matières dissemblables constituant les composants d'un liquide ou dissoutes dans celui-ci en soumettant le liquide à la diffusion thermique
Lorsque l'on soumet un mélange liquide à une différence de température, la composition du mélange subit des changements aux endroits de température différente, phénomène que l'on appelle diffusion thermique.
L'appareil utilisé dans la diffusion thermique est essentiellement constitué par deux parois pourvues de dispositifs servant à maintenir les parois opposées à des températures différentes. Un mélange liquide introduit dans l'appareil, après avoir été soumis à une différence de température dans la chambre formée par les parois chaude et froide, se sépare en deux fractions dissemblables. L'une des fractions enrichie de l'un des composants vient se concentrer le long de la paroi froide, et l'autre fraction, appauvrie du même composant ou enrichie de l'autre, vient se concentrer le long de la paroi chaude.
Par suite d'une différence de densité des deux fractions, si la chambre est verticale, il s'établit une circulation thermique à contre-courant tendant à déplacer la fraction concentrée le long de la paroi froide vers la partie inférieure de la chambre et à déplacer l'autre fraction vers le haut vers l'extrémité supérieure de la chambre. Le mode de circulation s'effectuant dans la chambre est une circulation à contre-courant.
Dans un procédé continu, on peut introduire le mélange liquide dans la chambre en un point situé entre les extrémités de cette der- nière, par exemple la partie médiane, et on peut extraire les fractions dissemblables aux extrémités opposées de la chambre, c'est-à-dire aux extrémités supérieure et inférieure. Ce procédé est appelé procédé à chambre verticale, à contrat-courant et à alimentation médiane. Gràce à ce mode de circulation, le degré de séparation diminue rapidement lorsque l'on augmente
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le taux d'alimentation.
En conséquence, on a conclu qu'il était essentiel, dans ce type de diffusion thermique continue d'un liquide, de ne pas gèner exagérément la circulation thermique . @
Cette suggestion a également été faite pour effectuer -la diffusion thermique de liquides dans une chambre horizontale dans laquelle deux bandes conductrices de la chaleur se déplacent en sens inverses, pour remplacer la circulation thermique dans une telle chambre.
Le procédé à chambre verticale à contre-courant et à alimentation médiane et le procédé à bandes horizontales déplaçables présentent tous deux l'inconvénient que le liquide contenu dans la chambre est nécessairement divisé en deux courants de sens contraires. Ceci limite le taux d'alimentation et le degré de séparation. Ces deux procédés, présentent tous doux l'inconvénient de consommer de grandes quantités de chaleur pour réaliser un degré donné de séparation pour des taux d'alimentation plus élevés.
Or, on a constaté que l'on peut effectuer beaucoup plus efficacement des séparations par diffusion thermique continue de liquides, à des vitesses de circulation plus élevées : en formant un courant de liquide sensiblement horizontal, continu et mince, délimité par des parois lisses, supérieure et inférieure, parallèles et opposées, en matière inerte conductrice de la chaleur, en introduisant de façon continue un mélange liquide dans 4 courant, à l'une de ses extrémités;
en maintenant une différence de température dans l'espace séparant les parois opposées et occupé par le courant pour concentrer une première fraction se déplaçant de fa- çon continue, enrichie de l'un des composants du mélange au voisinage de l'une des parois et pour concentrer une seconde fraction, se déplaçant dans le même sens que la première fraction et appauvrie de l'un des composants, au voisinage de l'autre paroi; enfin, en extrayant du courant,de façon continue et séparément, les deux fractions, à l'autre extrémité.
Dans ce procédé, le mélange liquide et toute fraction séparée ou concentrée de l'un des courants se déplacent dans le même sens, ce qui les différencie de leur déplacement à contre-courant dans les chambres de diffusion thermique de liquides, verticales et horizontales, de la technique antérieure, chambres ayant des parois fixes ou se déplagant à contre-courant.
On a fait la découverte surprenante que lorsque l'on effectue la diffusion thermique continue de liquides de cette manière, le degré de séparation diminue beaucoup plus lentement avec des taux d'alimentation accrus que lorsque l'on utilise des procédés faisant appel à la circulation à contre-courant de fractions séparées.
De plus, l'efficacité, mesurée en fonction du volume et du degré de séparation par unité de chaleur consommée, augmente avec la vitesse d'écoulement jusqu'à des valeurs considérablement plus élevées, avec le procédé utilisant une circulation dans le même sens objet de la présente invention, qu'avec des procédés utilisant une circulation à contre-courant.; On croit que ces différences sont dues au fait qu'avec la circulation à contre-courant, un taux d'alimentation dépassant le taux de circulation thermique s'oppose à l'effet d'accumulation de la circulation thermique, tandis qu'avec la circulation à courants s'effectuant dans le même sens objet de la présente invention, la circulation thermique n'est pas un facteur appréciable dans l'acheminement aux orifices d'extraction respectifs des fractions séparées par diffusion thermique .
Les avantages et l'intérêt du procédé objet de la présente invention apparaîtront mieux d'après la description détaillée qui va suivre et qui est faite en se référant au dessin annexé sur lequel ': la fig. l représente l'un des modes de réalisation préférés de l'invention; la fig. 2 est une représentation schématique d'un mode de circulation typique à deux étages, en cascade;
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la fig. 3 est une représentation schématique d'un mode de circulation typique à trois étages, en cascade;
- les figs. 4 à 6 représentent graphiquement les caractéristiques degré de séparation - taux d'alimentation du procédé conforme à l'invention à circulation horizontale à courant s'effectuant dans le même sens, à étage unique, dans une variété de conditions, comparativement au procédé à chambre verticale,à alimentation médiane, à contre-courant, qui est probablement le plus efficace des procédés proposés jusqu'à ce jour; enfin, les fige. 7 et 8 représentent graphiquement les relations entre le degré de séparation et l'efficacité de l'utilisation de la chaleur pour les procédés à étage unique et à étages multiples objet de l'invention comparativement à ceux du procédé à chambre verticale à alimentation médiane et à contre-courant.
En se référant maintenant à la fig. l, on voit que l'on met en oeuvre l'un des modes de réalisation préférés du procédé en formant un courant continu et mince d'un mélange liquide dans l'espace ou chambre 10 délimité par des parois parallèles supérieure et inférieure 11 et 12, fixes
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et opposées. On prévoit pour les parois 11 et 12 des dispositifs controlant la température, par exemple des serpentins de chauffage et de refroidissement i et 16 pourvus respectivement de moyens de raccoâdement 17 et 19, à des sources d'agents de chauffage et de reiroidiss6nenlo les parois opposées 11 et 12, qui sont en matière lisse, conduct,ric de la chaleur et inerte vis-à-vis des mélanges liquides à soumettre à la Gif fusion thermi- que, sont maintenues dans leurs positions opposées, étroitement espacées, par un ou plusieurs joints ou éléments analogues 20.
On introduit le mélange liquide dans la chambre, à l'une de ses extrémités sous une colonne hydrostatique, à partir d'un récipient 21, au moyen d'un conduit d'amenée 22.
L'un des dispositifs servant à l'extraction des fractions séparées, à l'ex- trémité éloignée de la chambre 10, est représenté comme comprenant, pour chaque orifice d'extraction, un canal transversal 24, une série de trous équidistants 26 faisant communiquer le canal 24 avec un passage transversal 27 égalisant la circulation, et une canalisation d'extraction 29 pourvue d'une soupape 30 de commande du taux d'extraction.
Il est bien entendu que les termes "chaud" et "froid" tels
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qu'on les applique aux parois ou aux surfaces de la chambre, et Itchauffage" et "refroidissement", sont utilisés dans leur sens relatif plutôt que dans leur sens absolu. Ainsi, par exemple, les surfaces chaude et froide d'une
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chambre peuvent être maintenues à des températures de l'ordre de 16000 à 1C)OaC,, respectivement, ou, si le point d'ébullition du liquide â soumettre à la diffusion thermique est bas, à des températures de l'ordre de 0 C. à
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-350' respectivement.
Les agents de chauffage, dans de tels cas, peuvent être de la vapeur sous pression, des vapeurs de diphényle .ou un mélange bouillant d'eau et d'éthylène glycol, ou bien de l'eau glacée. L'agent de
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refroidissement, dans les exemples donnés, peut e'tre un liquide de vapori- sation, tel que de l'ammoniaque ou de l'eau bouillante.
Dans la, plupart des cas, on constate que, lorsque les dqnsi- tés des fractions des mélanges liquides sont différentes, la force de diffusion thermique tend à concentrer la fraction la plus lourde au voisinage de la paroi froide et la fraction plus légère au voisinage de la paroi chaude. En conséquence, dans de tels cas qui se présentent la plupart du temps, on obtient les meilleurs résultats en maintenant la paroi supérieure 11 à une température plus élevée que la paroi inférieure 12. Bien entendu, cette disposition a pour but d'éviter que la force de diffusion thermique et la force de gravité s'opposent.
De plus, lorsque l'on constate que la force de diffusion thermique tend à concentrer la fraction plus légère au vois inage de la paroi froide et la fraction plus lourde au voisinage de la paroi chaude, il est alors préférable de maintenir la paroi inférieure 12 à une température plus élevée que la paroi supérieure 11.
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A titre d'exemple de mélanges liquides dans lesquels "la frac- tion plus légère se concentre au voisinage de la paroi froide, on cite un mélange de toluène et de méthylcyclohexane. -
En se référant maintenant aux fig. 2 et 3, on voit que les parois supérieure et inférieure opposées sont schématiquement représentées
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par des lignes droites;
les lettres UH " et "0 sont utilisées pour dési- gner respectivement les parois relativement chaude et froide, et les flèches montrent le sens d'écoulement de la charge et des fractions séparées d'une manière qui s'explique d'elle-même en ce qui concerne les modes de circulation typiques à deux et trois étages en cascade.
Le graphique de la fig. 4 comporte deux courbes, A et B, qui établissent la comparaison d'une manière qui s'explique d'elle-même, entre le degré de séparation pour divers taux d'alimentation pour un rapport d'extraction en proportions égales des produits provenant du voisinage des parois chaude et froide, degré de séparation que l'on obtient par le procédé objet de la présente invention et les résultats obtenus dans les chambres de diffusion thermiques de dimensions identiques mais dans lesquelles la charge est introduite dans la partie médiane d'une chambre verticale et dans lesquelles les fractions dissemblables sont extraites aux extrémités opposées, La matière soumise à la diffusion thermique était un mélange en
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proportions égales de cétane et de monométhylnaphtalème.
La longueur et la largeur de la chambre horizontale étaient toutes deux de 228,6 mm. et la hauteur et la largeur de la chambre verticale étaient également toutes
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deux de 228,6 mm. "h'épaisseur' de la chambre, c'est-à-dire l'écartement entre les parois chaude et froide dans chaque cas, était de 0,889 mm. Les températures de la paroi chaudé et de la paroi froide, dans chaque cas,
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étaient respectivement de 132%o et de 219C La degré de séparation était mesuré en fonction de la différence entre-les indices de réfraction (à 25 C) des fractions extraites au voisinage des parois chaude et froide.
Les courbes du graphique de la fig. 4 sont basées sur les données du Tableau I donné ci-après et montrent que pour des taux d'alimen- tation dépassant 0,96 litre par heure, le degré de séparation que l'on peut obtenir par le procédé à chambre horizontale, à courants de même sens et à alimentation en bout,conforme à la présente invention, dépasse de façon considérable celui que l'on peut obtenir avec le procédé à chambre verticale à alimentation médiane et à contre-courant ce degré de séparation étant deux fois aussi grand, même à des taux aussi élevés que 12 litres par heure.
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2AB iEAU I.
Taux d'alimentation (litres par heure) 65x hÀ A- Procédé à chambre verticale ' contre-courant et à alimentation médiane
EMI4.7
<tb>
<tb> 0,24 <SEP> 158
<tb>
EMI4.8
0,48 U5
EMI4.9
<tb>
<tb> 0,96 <SEP> 76
<tb> 1,80 <SEP> 45
<tb> 4,20 <SEP> 19
<tb>
EMI4.10
72 r00 7 B- Procédé à chambre horizontale, à courants de mème sens et à alimentation
EMI4.11
en b01.1"t
EMI4.12
0,12 109
EMI4.13
<tb>
<tb> 0,24 <SEP> 99
<tb> 0,48 <SEP> 91
<tb> 0,96 <SEP> 76
<tb>
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<tb>
<tb> 2,40 <SEP> 57
<tb> 3,60 <SEP> 41
<tb> 7,20 <SEP> 20
<tb> 12,00 <SEP> 14
<tb>
Les courbes A' et B' de la fige 5 sont basées sur les données figurant ci-après dans le Tableau II, obtenues de la mème manière que celle décrite en ce qui concerne la fig. 4, mais dans chaque cas la largeur de la chambre était réduite à 152,4 mm.
et 1' "épaisseur" de la chambre était réduite à oe685 mm., toutes les autres variables, y compris le mélange liquide soumis à la diffusion thermique, étant les mêmes.
Le tableau et les courbes A' et B' basées sur les données de ce tableau montrent que, pour des taux d'alimentation dépassant moins de deux litres par heure, le procédé à chambre horizontale conforme à la présente invention a courant de même sens et à alimentation en bout donne de façon appréciable, un meilleur degré de séparation que ne le fait le procédé à chambre verticale, à contre-courant et à alimentation médiane dans la partie centrale.
TABIEAU II.
Taux d'alimentation (litres par hure) ¯ nD25 x 104 A-'- Procédé à chambre verticale, à contre-courant et à alimentation médiane.
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<tb>
<tb>
0,12 <SEP> 146
<tb> 0,24 <SEP> 137
<tb> 0,48 <SEP> 115
<tb> 0,96 <SEP> 80
<tb> 1,80 <SEP> 59
<tb> 3,60 <SEP> 17
<tb> 7,20 <SEP> 5
<tb>
B'- Procédé à chambre horizontale, à courants de même sens et alimentation en bout .
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<tb>
<tb> 0,06 <SEP> 190
<tb> 0,24 <SEP> 111
<tb> 0,48 <SEP> 100
<tb> 0,96 <SEP> 75
<tb> 1,80 <SEP> 55
<tb> 3,00 <SEP> 35
<tb> 3,60 <SEP> 30
<tb> 6,00 <SEP> 17
<tb> 10,20 <SEP> 11
<tb>
La fig. 6 est un graphique comparant les résultats obtenus sous les conditions observées pour aboutir aux données sur lesquelles est basée la fig. 4, la seule différence résidant dans le fait que le liquide soumis à la diffusion thermique était un mélange en proportions égales de stéarate d'amyle et de 50 parties de monométhylnaphtalène, les résultats obtenus étant indiqués ci-après sur le Tableau III.
Ces données et les courbes basées sur ces dernières montrent également que, pour des taux d'alimentation dépassant environ 0,96 litre par heure, le procédé à chambre horizontale, à courants de même sens et à alimentation en bout est nettement supérieur au procédé à chambre verticale, à contre-courant et à alimentation médiane.
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TABLEAU III.
Taux d'alimentation (litres par heure) 6 nD25x 104 c- Procédé à chambre verticale, à contre-courant et à alimentation médiane.
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<tb>
<tb> 0,12 <SEP> 126
<tb> 0,24 <SEP> 62
<tb> 0,48 <SEP> 55
<tb> 0,96 <SEP> 26
<tb> 1,80 <SEP> 16
<tb> 3,60 <SEP> 6
<tb> 9,60 <SEP> 3
<tb>
D- Procédé à chambre horizontale, à courants de mème sens et alimentation en bout.
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<tb>
<tb>
0,12 <SEP> 12
<tb> 0,24 <SEP> 22
<tb> 0,48 <SEP> 32
<tb> 0,96 <SEP> 29
<tb> 1,80 <SEP> 29
<tb> 3,60 <SEP> 16
<tb> 12,00 <SEP> 8
<tb>
Le degré élevé et soutenu, de séparation que l'on peut obtenir avec une circulation à courants de mème sens,pour des taux de circulation plus élevés, ainsi que cela est évident d'après l'examen des figs.4 à 6, est de fagon manifeste, d'une immense importance lorsque l'on effectue la séparation de mélanges liquides par diffusion thermique pouvant être appliqués dans l'industrie. L'une des raisons de cet avantage repose dans le gain très important de chaleur rendu possible pour l'accélération du taux de circulation à travers la colonne de diffusion thermique.
Pour illustrer cet avantage on a effectué, une comparaison des besoins en chaleur pour obtenir une concentration de 70% du composant clair à partir d'un mélange initial en proportions égales d'un composant clair et d'un composant foncé d'une huile de graissage du commerce ayant un indice de viscosité de 95 dans les diverses conditions de diffusion thermique indiquées sur le tableau IV ci-aprèso
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TABIEAU IV.
Chaleur requise par le procédé de séparation Rapport de l'extraction du produit en proportions égales.
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<tb>
<tb>
A <SEP> B
<tb> Circulation <SEP> à <SEP> Circulation <SEP> à
<tb> contre-courant <SEP> à <SEP> courants <SEP> de <SEP> mealimentation <SEP> mé- <SEP> me <SEP> sens <SEP> à <SEP> alidiane <SEP> (conditions <SEP> mentation <SEP> en
<tb> optima) <SEP> bout.
<tb>
Longueur <SEP> de <SEP> la <SEP> chambre <SEP> (mètre <SEP> s) <SEP> 1 <SEP> m <SEP> 520 <SEP> 1 <SEP> m <SEP> 520
<tb> Largeur <SEP> de <SEP> la <SEP> chambre <SEP> (mètres) <SEP> 1 <SEP> m <SEP> 1 <SEP> m
<tb> "Epaisseur" <SEP> de <SEP> la <SEP> chambre
<tb> (millimètres) <SEP> 0,762 <SEP> mm. <SEP> 0,762 <SEP> mm.
<tb>
Temp. <SEP> de <SEP> la <SEP> paroi <SEP> chaude <SEP> (000) <SEP> 316 <SEP> 288
<tb> Temp. <SEP> de <SEP> la <SEP> paroi <SEP> froide <SEP> (C¯C) <SEP> 66 <SEP> 66
<tb> Taux <SEP> d'alimentation <SEP> (litres <SEP> par
<tb> heure) <SEP> 6,62 <SEP> 17,2
<tb> Chaleur <SEP> requise <SEP> (calories/kg
<tb> de <SEP> charge) <SEP> 11.112 <SEP> 3.745
<tb>
Il ressort de ce tableau qu'avec la chambre verticale, il est possible d'obtenir la concentration préalablement choisie de composants légers à raison de 6,62 litres par heure avec un taux de chaleur requise de 11.112 calories par kilog de charge. Toutefois, dans une chambre horizontale ayant les mêmes dimensions, la chaleur requise est réduite à 3.745 ca- lories/Kg. et le taux d'alimentation est doublé.
D'une manière générale, on a trouvé désirable d'extraire les fractions séparées dans des proportions approximativement égales, en particulier lorsque l'on sait que les composants dissemblables sont présents dans le mélange liquide en proportions approximativement égale s. Lorsque la matière à concentrer est présente en quantités relativement faibles, par exemple lorsque l'on désire concentrer des vitamines, des isotopes relativement rares, des virus, etc,, il est fréquemment plus économique d'extraire les fractions séparées en proportions inégales, la fraction enrichie de la matière désirée étant extraite en une proportion plus faible que l'autre.
L'écartement entre les parois opposées maintenues à des températures différentes pour produire une différence de température dans le courant de mélange liquide est, de façon désirable, de l'ordre de 3810 mm ou moins, de préférence de 1,524 mm. ou moins. L'écartement minimum ne constitue pas un facteur aussi critique que dans les colonnes conçues pour la circulation des fractions séparées à contre-courant parce qu'il n'existe pas le problème d'éviter le "remélange" des fractions séparées à l'interface entre les deux courants circulant à contre-courant. Pour des raisons d'économie lors de la production des plaques constituant les parois chaude et froide,il est, en général, désirable que l'écartement entre ces parois soit au moins d'environ 0,254 mm.
Dans le but de combiner un degré et un taux de séparation élevés, il est plus économique d'utilisar plusieurs chambres de diffusion
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thermique dans un type de disposition en cascade dans le but d'obtenir économiquement un degré de séparation élevé.
On a effectué d'autres études pour comparer l'efficacité thermique du procédé à chambre verticale, à contre-courant et à alimentation avec celle du procédé chambre horizontale, à courants de marne sens et à alimentation médiane conforme à l'invention mis en oeuvre dans un procédé à étage unique et dans un procédé à deux et trois étages en cascade, comme représenté schématiquement sur les fig. 2 et 3.
Las courbes de la fige 7 sont basées sur les résultats obtenus dans les essais représentés sur les figs. 4 à 6 et, en outre, sur les faits évidents que le taux de séparation obtenu augmente aussi bien avec le degré ou qualité de séparation, qu'avec le taux d'alimentation, lorsque le rapport d'extraction des fractions s'accumulant au voisinage des parois chaude et froide reste constant (en proportions égales) et également que la quantité de chaleur consommée varie en raison inverse de l'épaisseur de la chambre et en raison directe de l'étendue de la paroi chaude.
En conséquence, on peut exprimer le rendement thermique relatif par l'équation suivante :
Efficacité ss Qualité x Taux x Epaisseur de la chambre
Etendue de la paroi chaude
D'après les courbes de la fig. 7, qui sont obtenues d'après les données du Tableau V, il est évident que l'efficacité thermique d'un procédé à chambre horizontale, à étage unique,à courants de même sens et à alimentation en bout est supérieure lorsque le degré de séparation désiré est inférieur à environ 80 N25D x 104; qu'un procédé à deux étages à chambres horizontales, à courants de même sens, à alimentation en bout est supérieur lorsque le degré de la séparation doit varier entre environ 80 et 140 N 25 x 104;
et que le procédé à trois étages est supérieur lors- que le degré de la séparation désirée est compris entre les limites d'environ 140 et 210 N25 x 104, lorsque le liquide soumis à la diffusion ther- mique est un mélange en proportions égales de cétane et de méthylnaphtalène et que les dimensions de la chambre sont les mêmes que celles données à propos de la fig. 4.
TABIEAU V.
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<tb>
<tb>
Taux <SEP> litre <SEP> s/heure <SEP> Qualité <SEP> ss <SEP> x103
<tb> E- <SEP> Procéda <SEP> étage <SEP> unique, <SEP> à <SEP> chambre <SEP> verticale, <SEP> à <SEP> contre-courant, <SEP> à <SEP> alimentation <SEP> médiane.
<tb>
0,24 <SEP> 158 <SEP> 16,3
<tb> 0,48 <SEP> 115 <SEP> 23,7
<tb> 0.96 <SEP> 76 <SEP> 31,4
<tb> 1,80 <SEP> 45 <SEP> 34,8
<tb> 4,20 <SEP> 19 <SEP> 34,3
<tb> 12,00 <SEP> 7 <SEP> 36,1
<tb>
F- Procédé à étage unique, à chambre horizontale, à courants de même sens, à alimentation en bout.
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<tb>
<tb>
0,12 <SEP> 109 <SEP> 5,6
<tb> 0,24 <SEP> 99 <SEP> 10,2
<tb> 0,48 <SEP> 91 <SEP> 18,7
<tb> 0,96 <SEP> 76 <SEP> 31,4
<tb> 2,40 <SEP> 57 <SEP> 58,7
<tb> 3,60 <SEP> 41 <SEP> 63,4
<tb> 7,20 <SEP> 20 <SEP> 62,0
<tb> 12,00 <SEP> 14 <SEP> 72,5
<tb>
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G- Procédé à deux étages, à chambres horizontales, à courants de marne sens, à alimentation en bout.
EMI9.1
<tb>
<tb>
0,12 <SEP> 218 <SEP> 2,8
<tb> 0,24 <SEP> 198 <SEP> 5,1
<tb> 0,48 <SEP> 182 <SEP> 9,4
<tb> 0,96 <SEP> 152 <SEP> 15,7
<tb> 2,40 <SEP> 114 <SEP> 29,4
<tb> 3,60 <SEP> 82 <SEP> 31,7
<tb> 7,20 <SEP> 40 <SEP> 31,0
<tb> 12,00 <SEP> 28 <SEP> 34,3
<tb>
H- Procédé à trois étages, à chambres horizontales, à courants de mè me sens, à alimentation en bout.
EMI9.2
<tb>
<tb> 0,12 <SEP> 327 <SEP> 1,7
<tb> 0,24 <SEP> 297 <SEP> 3,3
<tb> 0,48 <SEP> 273 <SEP> 5,6
<tb> 0,96 <SEP> 228 <SEP> 9,4
<tb> 2,40 <SEP> 171 <SEP> 17,6
<tb> 3, <SEP> 60 <SEP> 123 <SEP> 19,0
<tb> 7,20 <SEP> 60 <SEP> 18,6
<tb> 12,00 <SEP> 42 <SEP> 21,8
<tb>
La fig.
8, qui est basée sur les données du tableau VI, obtenues de la même manière que celles du tableau V, montre que lorsque le liquide soumis à la diffusion thermique est un mélange en proportions égales de stéarate d'amyle et méthylnaphtalène et que les dimensions de la chambre sont de nouveau de 228,6 mm x 228,6 mm x 0,889 mm, le procédé à étage unique, à chambre horizontale, à courants de méme sens et à alimentation en bout présente une efficacité thermique supérieure lorsque le degré de séparation désiré est inférieur à 35 N25 x 104 et qu'un procédé à deux étages, à cham- bres horizontales, à courants de même sens et à alimentation en bout,
est supérieur lorsque le degré de séparation désiré est compris entre environ 35 et environ 65 N25 x 104.
TABLEAU VI.
Basé sur les données du Tableau III @
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<tb>
<tb> Taux, <SEP> litres/heures <SEP> Qualité <SEP> ss <SEP> x <SEP> 10
<tb> I <SEP> - <SEP> Procédé <SEP> à <SEP> unité <SEP> verticale <SEP> unique <SEP> et <SEP> à <SEP> contre-courant
<tb> 0,10 <SEP> 326 <SEP> 5,2
<tb> 0,20 <SEP> 85 <SEP> 7,0
<tb> 0,30 <SEP> 65 <SEP> 8,0
<tb> 0,40 <SEP> 55 <SEP> gel
<tb> 0,50 <SEP> 45 <SEP> 9,3
<tb> 1,00 <SEP> 25 <SEP> 10,3
<tb> 2,00 <SEP> 12 <SEP> 9,9
<tb> 3,00 <SEP> 7 <SEP> 8,6
<tb>
J- Procédé à unité horizontale unique et à courants de même sens.
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<tb>
<tb>
0,10 <SEP> 15 <SEP> 0,6
<tb> 0,20 <SEP> 20 <SEP> 1,6
<tb> 0,50 <SEP> 30 <SEP> 6,2
<tb> 1,00 <SEP> 32 <SEP> 13,1
<tb> 2,00 <SEP> 28 <SEP> 23,0
<tb> 3,00 <SEP> 20 <SEP> 24,6
<tb>
<Desc/Clms Page number 10>
K- Procédé à deux étages, à chambres horizontales et à courants de même sens.
EMI10.1
<tb>
<tb>
0,10 <SEP> 30 <SEP> 0,4
<tb> 0,20 <SEP> 40 <SEP> 1,0
<tb> 0,50 <SEP> 60 <SEP> 3,6
<tb> 0,75 <SEP> 64 <SEP> 5,7
<tb> 1,00 <SEP> 64 <SEP> 7,6
<tb> 1,50 <SEP> 60 <SEP> 10,7
<tb> 2,00 <SEP> 56 <SEP> 13,3
<tb> 3,00 <SEP> 40 <SEP> 14,3
<tb> 4,00 <SEP> 24 <SEP> 11,4
<tb>
Il est bien évident que le procédé et l'appareil décrits ci-dessus ne sont donnés qu'à titre indicatif et non limitatif et que l'on peut y apporter diverses modifications sans s'écarter pour cela de l'esprit et de la portée de l'invention.