<Desc/Clms Page number 1>
La présente invention se rapporte à un procédé d'obtention d'un produit à base de ferrochrome à faible teneur en carbone, ainsi qu'au pro- duit obtenu grâce à ce procédé. Elle se rapporte plus particulièrement à la décarbonisation du ferrochrome.à teneur élevée en carbone, grâce à l'@ti- lisation d'un agent oxydant du carbone contenu dans le ferrochrome à teneur élevée en carbone et à l'exécution de la réaction à des températures élevées sous des conditions de pression supérieure à celle de l'atmosphère ou dans un four à vide.
La présente invention a pour objet : - un procédé de décarbonisation de ferrochrome à teneur élevée en carbone dans les conditions régnant dans un four à vide, dans lequel on utilise des agents oxydants perfectionnés et des techniques qui augmentent fortement l'efficacité et la valeur économique du procédé; - un procédé pour décarboniser un ferrochrome à teneur élevée en carbone dans un four à vide, en utilisant des catalyseurs ou des accéléra- teurs permettant d'exécuter le procédé à des températures relativement basses et à des vitesses de réaction élevées;
- une charge perfectionnée constituée par du ferrochrome à teneur élevée en carbone, par un agent oxydant et par des produits liants, cette charge étant formée par des masses agglomérées qui réagissent facilement aux températures élevées et à basse pression, pour donner un produit conte- nant du ferrochrome à teneur faible en carbone, approprié pour effectuer des additions de chrome à des bains d'un métal ferreux; - un produit aggloméré obtenu dans un four à vide, produit conte- nant du ferrochrome et ayant une teneur faible en carbone, ce produit étant particulièrement désirable pour la fabrication des aciers inoxydables et d'autres alliages d'aciers à teneur élevée en chrome.
La présente invention concerne un procédé de décarbonisation du ferrochrome à teneur élevée en carbone, procédé qui consiste à former une charge contenant du ferrochrome finement divisé à teneur élevée en carbone intimement mélangé avec un produit à base de minerai de chromite finement divisé et traité par la chaleur, à chauffer cette charge sous une pression inférieure à celle de l'atmosphère à une température et pendant un temps suffisants pour oxyder une partie substantielle du carbone du ferrochrome à teneur élevée en carbone en un oxyde de carbone et à éliminer en continu du voisinage de la charge les oxydes du carbone.
L'invention concerne également un procédé d'obtention d'un pro- duit à base de ferrochrome à teneur faible en carbone, procédé qui consiste à former une charge constituée par un mélange intime de ferrochrome fine- ment divisé à teneur élevée en carbone et d'un produit formé par du minerai de chromite finement divisé; à introduire la charge dans une zone de réac- tion fermée; à évacuer cette zone de réaction fermée pour y établir une bas- se pression absolue ;
à chauffer la charge dans la zone de réaction à une température donnant lieu à la réaction entre le carbone du ferrochrome à teneur élevée en carbone et le minerai de chromite avec formation d'oxydes gazeux du carbone et à une réduction.d'une partie substantielle des oxydes métalliques du minerai de ohromite; à éliminer en continu les produits ga- zeux depuis la zone de réaction afin de maintenir dans celle-ci une basse pression absolue; enfin, à continuer le chauffage de la charge jusqu'à ce que sa teneur en carbone soit.. réduite à un taux faible.
Conformément à l'invention, on prépare un produit à base de ferro- chrome à teneur faible en carbone à l'aide d'un procédé qui comprend les phases suivantes ; on forme une charge constituée par un mélange intime de
<Desc/Clms Page number 2>
ferrochrome finement divisé à teneur élevée en carbone et de minerai de chromite finement divisé; on introduit cette charge dans une zone de réac- tion fermée ; on évacue cette zone de réaction fermée pour y établir une bas- se pression absolue ; onchauffe la charge dans la zone de réaction à une température donnant lieu à la réaction entre le carbone du ferrochrome à te- neur élevée en carbone et le minerai de chromite avec formation d'un oxyde gazeux de carbone et réduction en métal d'une partie substantielle des oxy- des métalliques du minerai de chromite;
on élimine en continu les produits gazeux de la zone de réaction précitée afin de maintenir dans celle-ci une basse pression absolue ; enfin, on continue à chauffer la charge jusqu'à ce que sa teneur en carbone soit réduite à un taux faible.
Le produit constitué par le minerai de chromite agit comme oxy- dant du carbone contenu dans le ferrochrome à teneur élevée en carbone, en formant principalement de l'oxyde de carbone avec ce carbone, tout en étant réduit en même temps pour donner du chrome métallique et du fer métallique.
Le minerai de chromite peut être.constitué par du minerai de chromite brut, des concentrés de minerai de chromite, du minerai de chromite grillé, ou des concentrés grillés de minerai de chromite, ou encore par un produit frit- té, obtenu en chauffant du minerai de chromite ou des concentrés avec de la silice et/ou de la chaux, ou de la pierre calcaire, pour obtenir un produit fritté.
La charge du four à vide peut contenir un produit catalyseur tel que le spath-fluor en des quantités comprises entre environ 0,25% et environ 3,0% du poids de la charge. On peut également utiliser des composés du bore et du lithium, en particulier le borax et le carbonate de lithium.
On transforme de préférence la charge en des briquettes ou en des agglomérés avant la décarbonisàtion sous vide. On peut utiliser différents produits liants pour lier les produits finement broyés en des agglomérés sé- parés. Des produits liants organiques, comme le glucose, la dextrine, des résines de liqueur sulphitique résiduaire et des produits analogues, peuvent être utilisés avantageusement et sont particulièrement désirables parce qu'ils brûlent ou se vaporisent à partir des agglomérés pendant les premiè- res phases du cycle de traitement au four et laissent les agglomérés dans un état poreux qui facilite le dégagement des oxydes gazeux du carbone à partir de l'intérieur de ces agglomérés.
On peut-, également utiliser d'autres agents liants, comme le silicate de soude, les mélasses,les produits résineux synthétiques et naturelles et des produits analogues.
Bien que le minerai de chromite brut ou les concentrés de minerai de chromite, dont on a éliminé la gangue en une grande mesure, constituent un excellent oxydant pour le carbone du ferrochrome à teneur élevée en car- bone dans le procédé conforme à l'invention, les taux de réaction se trou- vent sensiblement améliorés quand on soumet le minerai brut ou les concen- trés à un traitement préliminaire de grillage. On grille le minerai dans un four rotatif ou dans un autre appareil de grillage approprié, de préfé- rence sans ajouter un fondant ou des produits formant du laitier, à une tem- pérature comprise entre 850 C et 1.500 C. On peut procéder à l'opération de grillage sans provoquer la fusion du minerai, ou bien on peut porter celui- ci à une température à laquelle un début de fusion et d'agglomération du mi- nerai se produit.
Quand un début de fusion a lieu, on broie les agglomérés ou en les réduit d'une autre manière à la finesse appropriée au mélange avec le ferrochrome à teneur élevée en carbone. On peut griller le minerai sans autres additions ou griller en mélange avec le minerai une quantité de sili- ce allant jusqu'à 5 à 10%.
Pour certaines applications, il peut être désirable d'ajouter au minerai un fondant ou des produits formant du laitier, comme le spath-fluor,
<Desc/Clms Page number 3>
la chaux et/ou la silice, pendant l'opération de grillage et le procédé de l'invention est parfaitement applicable à un minerai grillé auquel on a ajouté de tels ingrédients au cours du traitement de grillage. Quand on ajoute à la charge du four de grillage des produits fondants et formant du laitier, il est désirable d'élever la température de l'opération de gril- lage jusqu'à ce qu'il se forme un produit réellement fritté qui a subi dans le four de grillage une fusion et qui se solidifie ensuite pour former un produit fritté.
Quand on grille le minerai brut tel que, ou quand on le fritte avec des ingrédients formant du laitier, on admet qu'il se produit un certain regroupement de la structure minéralogique ou chimique du minerai qui rend ce dernier plus réactif comme agent oxydant.
Le ferrochrome à teneur élevée en carbone contient habituellement de 6% à 8% de carbone, celui-ci se trouvant soit sous la forme de carbone dissous, soit sous la forme de carbures de chrome et de fer, une certaine quantité de ce carbone pouvant aussi éventuellement être présente sous la forme de carbure de silicium ou d'une autre faible impureté du ferrochrome.
Le minerai appelé chromite est formé par une combinaison d'oxyde chromique (Cr203) avec un autre oxyde métallique, spécialement avec l'oxyde ferreux (FeO). La composition des minerais de chromite varie assez large- ment et celui-ci peut contenir aussi de l'oxyde de calcium, de l'oxyde de magnésium, de l'aluminium et de la silice en combinaison chimique avec l'oxy- de chromique et l'oxyde ferreux ou en association avec ces derniers. Les principaux composants oxydants du minerai de chromite sont l'oxyde chromi- que et l'oxyde ferreux, bien que la silice, la magnésie, le CaO et d'autres constituants, en quantité faible, du minerai, puissent agir jusqu'à un cer- tain degré comme oxydants au cours du procédé conforme à l'invention.
Le ferrochrome à teneur élevée en carbone contient habituellement de faibles pourcentages de silicium, d'aluminium, de calcium et de magné- sium en plus du chrome, du fer et du carbone.
La quantité optimum de tout produit particulier à base de minerai de chromite, qui est nécessaire pour décarboniser sensiblement un ferrochro- me particulier à teneur élevée en chrome, ne se prête pas à un calcul précis.
On peut obtenir une première approximation en admettant que seulement l'oxy- de chromique et l'oxyde ferreux contenus dans le minerai de chromite réagis- sent avec le carbone du ferrochrome à teneur élevée en carbone pour donner de l'oxyde de carbone conformément aux équations ci-après :
EMI3.1
Si des essais effectués sur le mélange ainsi calculé, montrent que la teneur en carbone du produit sortant du four à vide est suffisamment basse, c'est- , à-dire est inférieure à environ 0,1% et peut même s'abaisser jusqu'à 0,01%, on peut admettre que l'on a utilisé suffisamment de produit oxydant et exé- cuter des essais ultérieurs en utilisant des quantités plus faibles de pro- duit oxydant, jusqu'à ce que la teneur en carbone du produit du four à vi- de atteigne une valeur trop élevée. Quand on utilise une proportion par trop élevée de produit oxydant, une certaine quantité de celui-ci reste à l'état non réduit et on s'expose..- alors à des pertes indésirables de pro- duits métalliques.
Quand on utilise la quantité optimum d'oxydant, on ob- tient facilement un produit contenant moins de 0,05% de carbone, une quanti- té supérieure à-95-97% du chrome se trouvant à l'état métallique et étant récupérable sous la forme de chrome métallique.
Pour la préparation d'une.charge de décarbonisation, on broie le
<Desc/Clms Page number 4>
ferrochrome à teneur élevée en carbone jusqu'à une dimension particulaire de 80-90% - 200 mailles (c'est-à-dire présentant des ouvertures de 0,074 mm) et on broie le produit constitué par le minerai de chromite jusqu'à une fi- nesse similaire. L'indication "80-90%-200 mailles" signifie que 80-90% du produit traversant un tamis de 200 mailles. On mélange le minerai de chro- mite et le ferrochrome à teneur élevée en carbone-dans les proportions ap- propriées et on peut, si on le désire, incorporer environ 1 % de spath-fluor.
On ajoute au mélange environ 2 % d'un agent liant, comme la dextrine en so- lution aqueuse ; oncomprime ensuite le mélange dans une presse rotative clas- sique à paliers-supports, par exemple, pour obtenir des briquettes fraîches ayant approximativement la taille du pouce. On sèche ces briquettes fraî- ches à une chaleur modérée, si nécessaire, puis on les charge dans une cor- nue sous vide. On peut chauffer les briquettes durcies dans une cornue ou- verte à la température d'environ 450 C pendant un laps de temps de quelques heures pour chasser la plus grande partie du produit liant volatil avant de soumettre la charge à des conditions de température élevée sous vide.
Après avoir brûlé ou volatilisé le liant, on place la cornue sous vide et on élève la température jusqu'à environ 1000 à 1400 C, puis on main- tient continuellement le vide dans la cornue pour y maintenir une pression aussi faible que possible. On maintient la température à l'intérieur de la gamme indiquée ci-dessus aussi longtemps qu'il se produit un dégagement appréciable de gaz à partir de la charge de réaction. Le temps de réaction est fonction de nombreux facteurs, y compris la dimension de la cornue et de la charge, la température et l'efficacité du vide.
Quand le dégagement des produits gazeux a sensiblement cessé, on laisse refroidir la cornue sous vide ou à l'abri de l'air jusqu'à ce que la charge atteigne une température à laquelle elle n'est plus oxydée par suite de l'exposition à l'atmosphère; une température d'environ 400 C. est suffisamment basse pour qu'on puisse ouvrir la cornue et la décharger sans craindre une oxydation excessive du produit. Les briquettes ne subissent pas de fusion au cours de l'opération dans le four à vide et le produit sortant de celui-ci conserve la forme des briquettes initiales, bien que la briquette ayant réagi puissent présenter une dimension quelque peu réduite. Bien que ces briquettes contiennent une certaine quantité de produits analogues à un laitier, on peut les utiliser telles quelles pour l'addition de chrome à des bains d'un métal ferreux.
Le produit constitué par du laitier contenu dans le produit à teneur faible en carbone sortant du four à vide, subit une fusion dans le four à acier et remonte à la surface du métal, d'où on peut l'éliminer conformément aux pra- tiques courantes de la fabrication de l'acier.
Le produit du four à vide présente une teneur exceptionnellement basse en carbone pouvant s'abaisser à une valeur aussi faible que 0,01% de carbone. La quantité de laitier présente dépend de la quantité et de la composition du minerai nécessaire pour oxyder la carbone du ferrochrome à teneur élevée en carbone et, dans le cas d'un ferrochrome à teneur élevée en carbone contenant 7,5% de carbone que l'on décarbonise jusqu'à 0,1% de carbone, conformément à la présente invention, la quantité de laitier con- tenue dans le produit du four à vide peut être aussi élevée que 20-25%. Le produit du four à vide contient sensiblement la totalité du chrome et du fer à l'état métallique. Ce produit présente un aspect métallique et poreux, et sa densité est comprise entre 4,9 et 5,3.
On va décrire maintenant plus en détail la mise en oeuvre de la présente invention, ainsi que les avantages qu'elle comporte, à l'aide des exemples particuliers non limitatifs ci-après.
EXEMPLE I.
Cet exemple se rapporte à l'utilisation d'un minerai de chromite
<Desc/Clms Page number 5>
de Turquie, comme oxydant pour le carbone contenu dans le ferrochrome à te- neur élevée en carbone.
Le ferrochrome à teneur élevée en carbone utilisé présente l'ana- lyse chimique partielle ci-après :
Cr 51,33 %
Fe 32,94%
C 7,76 %
Si 4,34 % 96,37 % ainsi que l'analyse au tamis suivante :
+ 80 mailles 3-4% (3 à 4% restent sur un tamis de 80 mailles) - 80, + 200 mailles 10-15% (10 à 15% traversent un tamis de 80 mailles, mais restent sur un tamis de 200 mailles) - 200 mailles 85-90% (85 à 90% traversent un tamis de 200 mailles)
Le minerai de chrome utilisé, connu sous le nom de chromite Turque "B", présente l'analyse chimique partielle ci-après :
Cr 32,61 %
Fe 9,02 %
A1203 10,80 %
MgO 17,48 %
EMI5.1
Si02 5, 80 CaO@ 1,20 %
76,91 % ainsi que l'analyse au tamis suivante :
+ 60 mailles 1,3% (1,3% restent sur un tamis de 60 mailles) -60,+100 mailles 3,7% (3,7% traversent un tamis de 60 mailles, mais restent sur un tamis de 100 mailles) -100,+200 mailles 11,2% (il,2% traversent un tamis de 100 mailles, mais restent sur un tamis de 200 mailles) -200,+325 mailles 22,8% (22,8% traversent un tamis de 200 mailles, mais restent sur un tamis de 325 mailles) -325,+400 mailles 21,7% (21,7% traversent un tamis de 325 mailles, mais restent sur un tamis de 400 mailles) -400 mailles 39,3% (39,3% traversent un tamis de 400 mailles) 100,
0%
Un tamis de 60 mailles présente des ouvertures de 0,250 mm,
Un tamis de 100 mailles présente des ouvertures de 0,147 mm
Un tamis de 200 mailles présente des ouvertures de 0,074 mm
Un tamis de 325 mailles présente des ouvertures de 0,044 mm
Un tamis de 400 mailles présente des ouvertures de 0,037 mm
On prépare un mélange de charge en mélangeant intimement
Ferrochrome à teneur élevée en carbone 2,025 kg
Minerai de ohromite Turque "B" 1,710 kg
Spath-fluor 40 kg
Liant (liqueur sulphitique résiduaire) 90 kg
Eau 68 kg 3>933 kg
Avant le séchage, le mélange de charge présente l'analyse chimi- que partielle ci-après:
<Desc/Clms Page number 6>
Cr 41,95 %
Fe 21,89 %
C 4,86 % H2O 2,63 % Si 3,82 %
75,15 %
On transforme ce mélange de charge en briquettes dans une presse Komarek-Greaves comportant des cylindres-moules de la grosseur du doigt et on sèche à l'air les briquettes fraîches à la température ambiante pendant environ 24 heureso Après le séchage, on chauffe les briquettes fraîches à une température de 4000 C à 500 C dans un courant d'air pendant environ 12 heures pour chasser la plus grande partie des composants volatils du liant et pour faire durcir complètement les briquettes.
Cette opération de durcissement chasse la matière volatile qui pourrait indûment alourdir ou souiller le système à vide pendant l'opération sous vide ultérieure.
On charge les briquettes durcies dans un four à vide comportant des éléments de chauffage intérieurs à résistance électrique, ce four étant susceptible d'atteindre une température interne de 1250 C et le système à vide raccordé au four étant susceptible de produire des pressions inférieu- res à 100 microns.
On obture ensuite le four à vide et on applique le vide ainsi que le chauffage. On élève la température du four jusqu'à 1200 C en 23 heures, période de temps pendant laquelle le dégazage de la.charge se produit.
Le tableau I ci-après représente un schéma des températures et des pressions se rapportant à l'exemple ci-dessus.
TABLEAU I.
EMI6.1
<tb>
Temps <SEP> Température <SEP> Pression
<tb>
<tb> (heures) <SEP> de <SEP> és <SEP> C. <SEP> Mm. <SEP> ou <SEP> microns
<tb>
<tb> ( <SEP> 0 <SEP> (Début <SEP> du <SEP> 30 <SEP> 100 <SEP> mico
<tb>
<tb> chauffage)
<tb>
<tb> 8 <SEP> 775 <SEP> 31 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
13 <SEP> 940 <SEP> 16 <SEP> mm.
<tb>
<tb> de <SEP> déga-( <SEP> 940
<tb>
<tb> zage <SEP> ( <SEP> 19 <SEP> 1100 <SEP> 28 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
( <SEP> 23 <SEP> 1200 <SEP> 21 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
27,5 <SEP> 1200 <SEP> 2750 <SEP> mic.
<tb>
<tb>
<tb>
30 <SEP> 1200 <SEP> 1750 <SEP> "
<tb>
<tb>
<tb> 40 <SEP> 1200 <SEP> 1100 <SEP> "
<tb>
<tb>
<tb> 70 <SEP> 1200 <SEP> 400 <SEP> "
<tb>
<tb>
<tb> 100 <SEP> 1200 <SEP> 175 <SEP> "
<tb>
<tb>
<tb> 140 <SEP> (cessation <SEP> du <SEP> 1200 <SEP> 50 <SEP> "
<tb>
<tb> chauffage)
<tb>
<tb> 240 <SEP> (ouverture <SEP> du <SEP> 380 <SEP> 4 <SEP> + <SEP> mm
<tb>
<tb> four)
<tb>
On retire ensuite du four le résidu décarboniséo Celui-ci correspond à l'analyse suivante :
<Desc/Clms Page number 7>
Cr 48,43 %
Fe 23,52 %
Si02 10,40 % A120 5,50 % MgO 8,26 %
CaO 1,80 %
C 0,087 % 97,997 %
Le produit sortant du four à vide présente la même configuration générale que les briquettes que l'on a chargées, bien que les briquettes terminées soient légèrement plus petites que celles que l'on a chargées.
Les briquettes terminées ont une densité de 5)le
EXEMPLE II.
Dans cet exemple, on utilise du minerai de chromite grillé comme agent d'oxydation du carbone contenu dans le ferrochrome à teneur élevée en carbone.
Le ferrochrome à teneur élevée en carbone est le même que celui utilisé dans l'exemple I.
Le minerai de chromite utilisé est identique à celui de l'exem- ple I; cependant, on grille le minerai, sans aucune addition, dans un four rotatif à une température d'environ 1000 C. pendant une période de temps d'environ 6 à 12 heures. On broie ensuite le minerai grillé dans un broyeur à boulets pour obtenir une analyse au tamis similaire à celle du minerai non grillé de l'exemple I.
On mélange le minerai de chromite grillé, le ferrochrome à teneur élevée en carbone et les autres matières dans les proportions suivantes :
Ferrochrome à teneur élevée en carbone 2,025 kg
Minerai de chromite Turque "B" grillé 1.710 kg
Spath-fluor 40 kg
Liant (liqueur sulphitique résiduaire) 90 kg
Eau 68 kg 3.933 kg
On transforme le mélange en briquettes, on sèche celles-ci et on les durcit comme dans l'exemple I. On charge les briquettes durcies dans le four à vide utilisé dans l'exemple I et on fait fonctionner ce four à vide d'après le plan de chauffage représenté sur le tableau II.
TABLEAU II.
EMI7.1
<tb>
Temps <SEP> Température <SEP> Pression
<tb>
<tb>
<tb> heures <SEP> degrés <SEP> C. <SEP> Mm. <SEP> ou <SEP> microns
<tb>
<tb>
<tb> ( <SEP> 0 <SEP> (Début <SEP> du <SEP> 30 <SEP> 100 <SEP> mic
<tb>
<tb>
<tb> ( <SEP> chauffage
<tb>
<tb>
<tb> ( <SEP> 8 <SEP> 785 <SEP> 33 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
Période <SEP> ( <SEP> 13 <SEP> 950 <SEP> 14 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> de <SEP> déga- <SEP> (
<tb>
<tb>
<tb> zage <SEP> ( <SEP> 19 <SEP> 1120 <SEP> 25 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
( <SEP> 23 <SEP> 1200 <SEP> 18 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
27,5 <SEP> 1200 <SEP> 2500 <SEP> mic.
<tb>
<tb>
<tb>
30 <SEP> 1200 <SEP> 1300 <SEP> "
<tb>
<tb>
<tb> 40 <SEP> 1200 <SEP> 700 <SEP> "
<tb>
<Desc/Clms Page number 8>
TABLEAU II (Suite)
EMI8.1
<tb> Temps <SEP> Température <SEP> Pression
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> (heures) <SEP> degrés <SEP> C. <SEP> Mm. <SEP> ou <SEP> microns
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 70 <SEP> 1200 <SEP> 125 <SEP> mica
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 100 <SEP> (Cessation <SEP> du <SEP> 1200 <SEP> 50 <SEP> "
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> chauffage)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 195 <SEP> (ouverture <SEP> du <SEP> 400 <SEP> 10 <SEP> mm.
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> four)
<tb>
Le résidu décarbonisé retiré du four présente l'analyse partielle ci-après;
Cr 48,93 %
Fe 23,27 %
Si02 10,13 % A12O3 5,70 % MgO 8,48 %
CaO 1,73 %
C 0,038 % 98,278 % EXEMPLE III.
Cet exemple se rapporte à la préparation d'un minerai de chromite fritté et à son utilisation comme oxydant dans la production au four à vide d'un produit à faible teneur en carbone à partir de ferrochrome à teneur élevée en carbone.
Les matières que l'on utilise pour préparer le produit fritté sont les suivantes..
1. - Un minerai de chromite ayant l'analyse suivante : Cr203 50,91%
FeO 19,61 %
SiO 1,57 %
CaO 1,12 % A1203 14,00 %
MgO 13,00 % 100,21
2. - Pierre à chaux à 96 % de CaC03
3. - Silice à 94-96 % de Si02
4. - Laitier résiduel présentant l'analyse suivante :
Cr2O3 4,07 %
FeO 2,27 %
SiO2 23,80 %
CaO 13,50 % A1203 32,31 %
MgO 23,21 %
99,16 %
On mélange ces produits ensemble dans les proportions suivantes
Minerai de chromite 1575 kg
Pierre à chaux 215 kg
Silice 90 kg
Laitier résiduel 25 kg
1905 kg
<Desc/Clms Page number 9>
On chauffe ce mélange dans un four rotatif pendant environ 1 heu- re 1/2 à 2 heures à une température de 1500 C. Le produit fritté déchargé du four se trouve fondu en morceaux.
Après le refroidissement, on broie ces morceaux dans un broyeur à boulets, à une finesse de 80 à 85 % pour un tamis-200 mailles (ouvertures du tamis d'un diamètre de 0,074 mm). Ces indications signifient que 80 à 85 % du produit traversent un tamis de 200 mailles.
Le minerai de chromite fritté présente l'analyse suivante
Cr 26,00 %
Fe 17,38 %
SiO2 9,22 % A12O3 14,22 % CaO 6,54 %
C 0,12 %
73,48 %
On prépare un mélange pour la transformation en briquettes comme ci-après :
Ferrochrome à teneur élevée en carbone 13,60 kg
Minerai de chromite fritté 12,58 kg
Spath-fluor 0,13 kg
Liant (Glucose) 0,27 kg
26,58 kg
Le ferrochrome à teneur élevée en carbone utilisé pour le mélange précité présente l'analyse suivante :
Cr 52,65 %
Fe 32,50 %
Si 4,38 %
C 7,44 %
Al 0,70 %
Ca 0, 24 % 97,91 %
On transforme en briquettes le mélange précité et on sèche ces briquettes,
On traite les briquettes séchées dans une cornue à vide pendant 13 heures à la température de 1250 C., sous une pression finale de 110 mi- crons, Il ne se produit pas de fusion des briquettes.
Le produit provenant de la cornue présente l'analyse suivante
Cr 44,57 %
Fe 28,57 %
Si 4,46 % c 0,13 % 77,73 %
REVENDICATIONS.
**ATTENTION** fin du champ DESC peut contenir debut de CLMS **.