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La présente invention concerne un procédé'de prépara- tion d'un charge d'alimentation de haute qualité destinée à une opérationde cracking catalytique. Le procédé de la présente in- vention est destiné à améliorer des produits lourds d'une opéra- tion de cracking catalytique de manière à améliorer leur qualité relativement pauvre, en les rendant ainsi avantageux comme ali- ment tion pour un cracking catalytique. L'invention concerne
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également l'intégration d'une opération de cracking catalytique avec une opération de raffinage d'huile lubrifiante,, de façon à prévoir ainsi un procédé combiné ayant des avantages importants.
La présente invention trouve sa principale application dans le domaine du cracking catalytique. Des fractions de dis- tillats de pétrole, bouillant au-dessus de 430 F sont traitées commercialement dans des opérations dites "opérations de cracking catalytique" pour procurer des hydrocarbures à point d'ébullition inférieur, de valeur économique plus grande.'Cependant, l'alimen- tation à une opération de cracking catalytique n'est pas totale- ment convertie en produits désirés de point d'ébullition infé- rieur, et une portion importante de l'alimentation exige une sé- paration d'avec les produits de point d'ébullition inférieur. et un traitement ultérieur ou autre utilisation.
Par exemple, dans un cracking catalytique typique d'une charge d'alimentation de gasoil, environ 50 à 60% de l'alimentation serait convertis en produits bouillant'en dessous de. 430 f. Les produits restants de plus haut point d'ébullition sont ordinairement séparés des pro- duits de bas point d'ébullition par une phase de distillation.
Ces constituants de plus haut point d'ébullition sont communément désignés par l'expression "huile de cycle", car au moins une partie de l'huile de cycle est couramment recyclée à l'opéra- tion de cracking en vue d'une nouvelle conversion.
Il est bien connu,cependant, que l'huile de cycle pro- venant d'une opération de cracking catalytique est plus réfrac- taire qu'un gasoil vierge ou non xxxxx traité et, 'en conséquence, constitue une charge d'alimentation de cracking catalytique de relativement basse qualité. En général, le recyclage d'une huile de cycle à un cracking catalytique a pour résultat la formation de quantités plus grandes de gaz, de goudron et de coke indési- rables, durant le cracking, que ce n'est le cas avec un gasoil
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vierge ou non traité. En conséquence, on a fait beaucoup de sug- gestions relatives à des méthodes d'amélioration de l'huile de cycle catalytique destinée à'un cracking de recyclage.
La présen. te invention concerne d'une façon générale ce but et prévoit un nouveau procédé pour le traitement économique d'une huile de cycle et/ou d'un gasoil en améliorant sensiblement leurs caracté ristiques de cracking, d'une manière simple et non coûteuse.
Dans le raffinage d'une huile de pétrole, l'huile est s6parée en un certain nombre de fractions de-points d'ébullition différents, parles procédés de distillation. La fraction de gasoil est une fraction de ce genre, tandis que la fraction d'huile lubrifiante est une autre fraction de ce genre. Dans le raffinage de la fraction d'huile lubrifiante en vue de procurer des lubrifiants finis, un procédé d'extraction par solvant est couramment employé, en utilisant un solvant qui est capable d'une extraction sélective de constituants aromatiques hors de la frac- tion de gasoil, de manière à procurer un lubrifiant raffiné très paraffinique comme phase de raffinat. Les constituants aromati- ques extraits de même que la plus grande partie du solvant utili- sé pour extraire ces constituants constituent'la phase d'extrait.
Les constituants aromatiques sont habituellement séparés du sol- vant par distillation, ce qui suppose, des installations coûteuses de récupération de solvant. Les constituants aromatiques séparés peuvent alors être utilisés dans un certain nombre de buts, y compris leur utilisation comme alimentation à un cracking cataly- tique. La présente invention est relative à l'amélioration de la qua-lité de ces constituants, en les rendant plus appropriés à un cracking catalytique. La présente invention a son application-' à l'extraction par solvant d'une huile lubrifiante, en procurant ment une utilisation nouvelle et économique/ avantageuse pour le mélan- ge de solvant et de constituants d'extrait.
Les objectifs de la présente invention sont atteints parune nouvelle combinaison de l'opération de cracking indiquée
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et des phases de raffinage d'huile lubrifiante. Suivant la pré- sente invention, la phase d'extrait obtenue de l'extraction par solvant d'huiles lubrifiantes est directement utilisée dans le traitement d'une charge de cycle catalytique ou d'une charge de gasoil ou d'un mélange de charges de ce genre. Par cette techni- que, des constituants présents à l'origine dans une huile lubri- fiante et qui sont susceptibles d'un cracking catalytique sont améliorés en ce qui concerne leur qualité, pour procurer une alimentation de cracking catalytique d'excellente qualité. En même temps, les constituants aromatiques non désirés de l'huile de cycle ou du mélange' de celle-ci sont enlevés.
L'huile de cycle peut êtré définie comme étant consti- tuée par les constituants de point d'ébullition plus élevé, sépa- rés du produit de cracking catalytique. La présente invention s'applique particulièrement à une huile de cycle bouillant au- dessus de 430 F et comprenant les constituants à plus haut point d'ébullition, qui bouillent dans la gamme d'environ 800 à 1100 F, ou un peu plus. Les hydrocarbures à point d'ébullition élevé constituant l'huile de cycle embrassent beaucoup de'types molé- culaires, notamment des composés aromatiques à un seul noyau, des hydrocarbures aromatiques polynucléaires et des hydrocarbures à noyauxcondensés.
De ces trois types moléculaires, les composés aromatiques à noyaux condensés sont particulièrement, désavanta- geux comme constituants d'une alimentation de cracking catalyti- que. Ces composés sont principalement responsables de la forma- tion désavantageusement élevée de gaz, de coke et de goudron, lorsque des essais sont faits pour craquer catalytiquement une huile de cycle. En conséquence, on a suggéré de traiter une huile de cycle avec un solvant sélectif spécialement adapté pour enle- ver les hydrocarbures à noyauxcondensés, par exemple, par mise en contact de la charge de cycle aven un solvant sélectif, tel
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que du phénol, qui n'est pas coûteux, à cause des installations de récupération de solvant nécessaires.
La première variante de la présente invention est basée sur la découverte qu 'une manière plus économique existe pour améliorer une huile de cycle, par traitement de cette huile de cycle avec la phase d'extrait d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante. Cette phase d'extrait agit aussi efficacement que du solvant frais pour l'enlèvement des constituants aromatiques à noyaux condensés non désirés de l'huile de cycle. En même temps, la qualité de l'extrait prove- nant de l'extraction d'huile lubrifiante est/améliorée comme ali- mentation de cracking catalytique, et il ne faut,aucune installa- tion complémentaire de récupération de solvant.
Comme on le montre ra, cette découverte simplifie grandement l'amélioration d'une charge de cycle, tout en',procurant de nouveaux avantages résultant de la combinaison d'un cracking catalytique et d'une extraction d'huile lubrifiante.
La phase d'extrait d'huile lubrifiante utilisée comme agent traitant pour l'huile de cycle, suivant la présente inven- tion, dérive du contàct d'une huile lubrifiante avec un solvant sélectif, tel que du phénol. Dans ce procédé, le phénol extrait sélectivement une fraction aromatique et laisse une phase de raf- finat comprenant l'huile lubrifiante raffinée. La phase d'extrait est composée de la masse du solvant sélectif, mélangée avec des constituants aromatiques extraits de l'huile lubrifiante. Pour la plus grande part, les composants aromatiques dans cette phase d'extrait sont des composés aromatiques à'noyau unique, ayant des chaines paraffiniques latérales, et comprenant certains hydrocar- bures aromatiques polynucléaires.
La phase d'extrait ,ne contient que de petites proportions de composés aromatiques à noyaux con- densés. De ce qui a été signalé, on verra que la teneur en hydro- carbures de la phase d'extrait provenant d'une huile lubrifiante est de la nature procurant des constituants convenables pour un
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cracking catalytique. Ceci a été apprécié précedemment et la pha-- se d'extrait,après enlèvement du solvant,a été ajoutée à l'ali- mentation d'une opération'de cracking catalytique. L'opération de récupération de solvant est une phase de traitement qui exige une installation de récupération importante et coûteuse.
En général, dans la mise en pratique de la présente invention, la phase d'extrait d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante est utilisée comme agent de traitement. Dans la première forme d'application de la présente invention, cette phase d'extrait ou le solvant épuisé venant du procédé d'extraction de la frac- tion d'huile lubrifiante sont utilisés pour traiter une huile de cycle, comme défini ci-avant, afin d'améliorer cette huile et de la rendre plus propre à l'utilisation comme charge d'alimentation de cracking catalytique:¯
Dans une autre forme d'application de la présente in- vention, la phase d'extrait ou le solvant épuisé venant du procéd. d'extraction de la fraction d'huile lubrifiante sont utilisés pour traiter ladite huile de cycle et un gasoil, comme défini ci-avant.
Cela peut être réalisé par traitement d'un mélange de ce gasoil et de l'huile de cycle, pour obtenir un enlèvement synergique de constituants indésirables, lors de ce mélange, en produisant ainsi une meilleure charge d'alimentation de cracking catalytique.
Comme troisième forme d'application de la.présente in- vention, le traitement d'une huile de cycle et d'un gasoil avec le solvant épuisé provenant du procédé d'extraction d'huile lu- brifiante est utilisé dans un procédé à plusieurs stades par trai- de cycle tement de la charge/d'abord et du gasoil ensuite, ou vice versa, pour donner à nouveau une charge d'alimentation de craking cata- lytique améliorée.
Dans chacune des formes d'application,l'invention com- prend le traitement d'une charge d'alimentation catalytique en
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vue de l'améliorer en utilisant le solvant épuisé provenant d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante, la charge d'alimenta- tion étant du gasoil, de l'huile de cycle, un mélange de ces matières, ou un mélange contenant le gasoil du l'huile de cycle ou les deux.
Suivant la première caractéristique de la présente invention, un procédé d'extraction d'huile lubrifiante est combine avec un procédé de cracking catalytique d'une manière simplifiant les installations de récupération de solvant des deux procédés, tout en assurant la préparation de constituants d'alimentation de cracking catalytique de haute qualité, à partir des deux procédés.
La présente invention peut être comparée à un système dans lequel à la fois une huile lubrifiante et une huile de cycle catalytique sont indépendamment soumises à une extraction avec un solvant sélectif. Par la mise en pratique de la présente invention, les installations de récupération de solvant nécessaires sont prati- quement divisées en deux.
Les principes de cette,mise en oeuvre de l'invention sont illustrés à la figure 1 des dessins annexés, illutrant sché- matiquement un procédé suivant la première forme de réalisation de l'invention.
La référence 1 désigne une zone de cracking catalytiqua La charge d'alimentation de cracking consistant en la fraction de gasoil d'une huile brute de pétrole ou des fractions plus étroites de celle ci est amenée dans la zone de cracking catalytique par une conduite 2. L'opération de cracking catalytique menée dans la zone 1 peut être du type à lit fixe, à lit mobile, ou à lit flui- difié, et on peut utiliser des catalyseurs de cracking bien con- nus. Généralement, de tels catalyseurs sont du type à oxyde de métal et consistent,de préférence,en silice-alumine, en silice- magnésie, ou en silice-gel formé avec des oxydes de métaux qui sont absorbés sur cette silice.
Un cracking catalytique est, d'une manière typique, mené en présance de ces catalyseurs à des tempé-
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ratures de l'ordre d'environ 7500 à 1050 F, et à une.pression égale à la pression atmosphérique ou légèrement supérieure. Le catalyseur est régénéré pendant une partie de l'opération de crac- king catalytique, soit de façon continue, soit de façon inter- mittente, afin de rétablir l'activité du catalyseur.
Comme les principes du cracking catalytique sont bien connus en pratique et ne concernent pasdirectement la présente invention, la façon susdite d'identifier le procédé est supposée être bien appropriée,
Les produits provenant de la zone de cràcking catalyti- que 1 sont enlevés par la conduite 3 en vue d'être introduits dans un appareil de fractionnement de produits 4. La zone de frac- tionnement 4 consiste en une tour -de distillation permettant l'enlèvement de gaz et de fractions d'essence de bas point d'é- bullition, au sommet par la conduite 5, et de fractins d'essence à point d'ébullition plus élevé par la conduite 6.
Des produits à point d'ébullition encore"plus élevé peuvent' être enlevés du bas de l'appareil de fractionnement parla conduite et/ou . , d'autres moyens d'enlèvement de, courants latéraux, tels que la conduite 7. Le fonctionnement de l'appareil de fractionnement peut, par exemple, être réglé pour permettre l'enlèvement d'un produit de courant latéral par la conduite 7, bouillant dans la gamme d'environ 430 à 700 ou 00 F. Les produits formés de dép8ts ou produits de queue de l'appareil de fractionnement, en- levés par la conduite 8, constitueraient alors les constituants de plus haut point d'ébullition des produits craqués.
En articu- lier, dans le cas d'une opération de cracking catalytique fluidi- fié, la fraction de dépôts enlevéapar la conduite 8 comprendrait de petites quantités de catalyseur emportées de la zone de crac- king catalytique. Cette fraction de dépôts peut cependant être envoyée à un appareil de décantation ou de clarification 9, ce qui permet la séparation du catalyseur d'avec les hydrocarbures.
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L'huile produite enlevée de l'appareil de clarification 9 par la conduite la est habituellement appelée huile clarifiée.
La présente invention emploie la ou.les fractions de produits craqués bouillant au-dessus d'environ 430 F. Comme dé- crit avec référence au dessin, cette fraction peut consister à la fois en les produits issus des conduites d'enlèvement 7 et 8, ou de l'une ou l'autre séparément. L'expression "huile de cycle" telle qu'utilisée ici, est employée particulièrement pour iden- tifier les fractions de produits craqués catalytiquement bouil- lant au-dessus de 430 F et comprenant les constituants de plus haut point dtébullition des produits craqués, à savoir jusqu'à environ 11000F ou légèrement, plus.
Dans le procédé illustré, une huile de cycle est constituée par le courant de la conduite 11 obtenu soit par combinaison des produits des conduites 7 et 10 , associées à l'appareil dé fractionnement 4, soit des lignes 7 ou
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10 séparément. : ' ; 1 , 1 : i'1
L'huile de cycle de la conduite 11 est utilisée dans la présente invention en combinaison avec la phase d'extrait prove- nant d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante, illustré à la figure 1. La référence 12 désigne une zone d'extraction dthui- le lubrifiante, dans laquelle la fraction lubrifiante d'une hui- .le de pétrole est mise en contact avec un solvant quelconque sélectif pour les hydrocarbures aromatiques, tel que du phénol, du furfural, du nitrobenzène, de l'aniline, du crésol, etc.
Comme montré, la zone - , 12 peut consister en une longue tour verticale avec des plateaux perforés, bourrages, etc, dans la- quelle une alimentation d'huile lubrifiante est introduite près du fond par la conduite 13, et dans laquelle un solvant sélectif, tel que du phénoL est introduit près du sommet par la conduite 14. La zone d'extraction peut également être un réservoir combiné mélangeur et décanteur, ou un dispositif d'extraction centrifuge.
L'alimentation d'huile lubrifiante passera de bas en haut, à
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contre-courant par rapport au courant descendant de solvant, ce qui permet l'enlèvement d'une phase de raffinat au sommet de'la tour par la conduite 15. Cette phase de raffinat, après enlève- ment de petites quantités de phénol dissous, peut être soumise à une opération d'enlèvement de cire en vue de fournir ainsi un lubrifiant fini. La phase d'extrait du procédé d'extraction dé- crit, contenant la masse du solvant, sera enlevée du bas de la zone 12 par la conduite 16. La masse du phénol solvant en même temps que les constituants aromatiques de l'alimentation d'huile lubrifiante extrait-s par le phénol sont donc enlevés par cette conduite 16.
Il sera entendu que le procédé d'extraction d'huile lu- brifiante, mené dans la zone 12 est d'un type connu en pratique, y compris les variantes et les perfectionnements apportés. C'est ainsi, par exemple, qu'alors que le solvant a été désigné comme étant du phénol,' il sera entendu que des anti-solvants ou agents modifiants peuvent être utilisés en .combinaison avec le phénol.
Par exemple, on préfère .'généralement utiliser du phénol ayant environ 1 à 15% d'eau, ou bien de l'eau peut être injectée sépa- rément dans la zone d'extraction.
La présente invention concerne en particulier le trai- tement du courant d'huile de cycle de la conduite 11 et du couran' d'extrait de la conduite 16 obtenu par l'utilisation habituelle des procédés de cracking catalytique et d'extraction d'huile lu- brifiante. Suivant cette forme d'application de l'invention, l'huile de cycle de la conduite 11 est intimement mélangée avec la phase d'extrait de la conduite 16 sans traitement intermédiai- re de l'un ou.l'autre de ces courants. A cet effet, les phases d'extrait et d'huile de cycle peuvent être mises en contact dans une longue our verticale comportant des plaques perforées, des bourrages, etc, dans un récipient combiné mélangeur et décanteur,, ou dans un dispositif d'extraction centrifuge.
A la figure 1,
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Ue de cycle est introduite dans la partie inférieure d'une @ tour de traitement verticale désignée par la référence 17, ne @ant qu'on introduit la phase d'extrait d'huile lubrifi.nte a la partie supérieure de cette tour. L'huile de cycle s'élèvera à travers la tour à contre-courant par rapport à la circulation descendante de la phase d'extrait d'huile lubrifiante. Il sera entendu que des plaques perforées, des bourrages, ou autres moyens aidant à la mise en contact peuvent être employés dans la tour 17, pour réaliser un 'contact -intime entre la phase d'extrait et l'huile de cycle. La théorie de cette mise en contact n'est pas parfaitement comprise.
Cependant, des résultats qui ont été obtenus; il apparaît que ce contact a pour résultat un échange, dans le phénol solvant, d'hydrocarbures provenant de l'extrait d'huile lubrifiante avec les hydrocarbures aromatiques pré- sents dans l'huile de cycle. En particulier, il apparaît que le contact de l'huile'de cycle avec la phase d'extrait a pour résul- tat un'lavage ou un enlèvement d'hydrocarbures aromatiques à noyau unique, de la phase d'extrait, de sorte que le solvant en- levé du bas de la tour 17 par.la conduite 1$ contient beaucoup moins de ces composés que le solvant fourni à la tour 17 venant de la conduite 16 et de la tour'*12. Cette action de lavage est apparemment réalisée par un remplacement préférentiel des ,
compo- sés aromatiques à noyau unique dissous dans le solvant, par des composés aromatiques à noyaux condensés présents dans l'huile de cycle. A titre de résultat, les constituants hydrocarbonés enle- vés de la tour 17 par la conduite de tête 19 contiennent une por- tion beaucoup moindre d'hydrocarbures aromatiques à noyauconden- sés que l'huile de cycle introduite dans la tour 17.
Le courant inférieur de la tour 17, enlevé par la con- duite 18, consiste en phénol de'même qu'en constituants très aro siques de la charge de cycle, et à un degré moindre, de 1'alimentation d'huile lubrifiante originale à la tour 12.
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courant 18 passe à la zone de récupération de solvant 25 qui peut consister en une installation de distillation, pour permet- tre l'enlèvement de phénol au sommet par la conduite 20 et l'en- lèvement d'hydrocarbures aromatiques du bas de la zone par la. conduite 21. Les produits du courant 21 ont une variété poten- tielle d'usages spciaux. On envisage qu'un noir de charbon de qualité supérieure puisse être préparé en partant du courant sus- dit.
D'autres usages spéciaux sont la production de coke du type à électrode, aussi bien que l'utilisation dans les agents modi- fiants de créosote, les composés anti-acoustique, les plasti- fiants pour le caoutchouc, le combustible pour fours à sole, la fabrication de résines, et la production de produits chimiques, Ou bien, ce courant peut être utilisé comme constituant de mélan- ge d'huile combustible.
Le raffinat hydrocarboné obtenu de la tour 17 par la conduite 19 est envoyé à une tour de fractionnement 22 permettant l'enlèvement de phénol 'au sommet par.la conduite 23 et d'un courar hydrocarboné par la conduite 14. Comme signalé, le courant de la conduite 24 comprend les constituants désirés à la fois de l'hui- le de cycle et de l'extrait d'huile lubrifiante, qui sont appro- priés à un cracking catalytique. Le courant de la conduite 24 est, par conséquent, recyclé à la zone de cracking catalytique 1.
Dans la conduite de ce procédé, le rapport de la phase d'extrait.à l'huile de cyce, maintenu dans la tour de traite- ment 17, est généralement de l'ordre d'environ 0,3 pourl à 2 pour 1 ou aussi élevé qu'on le désire. La gamme préférée pour des opérations typiques est d'environ 0,5 pour 1,5. Cette phase du procédé peut être menée de la meilleure façon à des températures assez élevées de l'ccdre d'environ 110 à 225 F. La pression maintenue durant l'extraction n'est pas critique mais elle est, de préférence, égale ou un peu supérieure à la pression atmosphé-
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rique. Ces conditions de traitement et d'autres seront précisées par les données exemplatives incluses dans les exemples suivants.
Afin de démontrer les possibilités opératoires et les avantages de cette forme d'application de la présente invention, des essais expérimentaux ont été réalisés dans une installation de grandeur normale. A cet effet, deux unités d'extraction au phénol d'une installation de raffinage d'huile l&brifiante ont été converties pour satisfaire aux principes de traitement de la présente invention. Dans l'une des unités d'extraction au phénol celui-ci était mis en contact, de la façon habituelle, avec un distillat d'huile lubrifiante pour donner un lubrifiant. Une par- tie de la phase d'extrait d'huile lubrifiante était utilisée com- me solvant dans l'autre unité d'extraction au phénol pour enter en contact avec l'huile de cycle.
Un produit raffinat approprié à l'utilisation comme alimentation de cracking catalytique était produit à la seconde unité.
Le distillat d'huile lubrifiante, qui était extrait au phénol était produit à partir d'un mélange de distillatsobtenus d'huiles brutes. Une gamme typique de caractéristiques d'inspec- tion pour. ce courant d'huiles brutes est donnée ci-après.
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<tb>
Gravité <SEP> API <SEP> 26,5 <SEP> -27,5
<tb>
<tb>
<tb> viscosité, <SEP> SSU/210 F <SEP> 39 <SEP> - <SEP> 42
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> F <SEP> 185-195
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 49-54
<tb>
Ce distillat était traité avec du phénol dans une tour d'extraction à contre-courant présentant iron 5 étages théo- riques. Les taux d'alimentation étaient d'environ 12.300 barrels/ jour de phénol et d'environ 7.450 barrels/jour de distillat d'hui le lubrifiante pour procurer ainsi un traitement à 165% de pénol xxxx une injection d'eau était entretenue durant l'extraction pour donner une quantité d'injection totale d'environ 2,5% par rapport au phénol. La température d'extraction était d'environ 145 Il.
La phase d'extrait obtenue de cette opération, compre- nait 84% de phénol, 2% d'eau, et 14% d'hydrocarbures extraits de
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l'alimentation d'huile lubrifiante. Les constituants hydrocar- bonés de la phase d'extrait étaient principalement desomposés aromatiques mononucléaires ayant une substitution importante par
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chaîne latérale alkyle. Le phénol était séparé d*une partie de cette phase d'extrait et on a trouvé que les constituants hydro- carbonés de la phase d'extrait ont les caractéristiques suivante à l'inspection.
EMI14.2
Hydrocarbure dans l'extrait
EMI14.3
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 16,8
<tb>
<tb> Viscosités <SEP> SSU/210 F <SEP> 48,5
<tb>
<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice <SEP> : <SEP>
<tb>
EMI14.4
A.omatiques, j en poids 69e9
EMI14.5
<tb> Paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 30,1
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> 52 <SEP> 7
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> 8,0
<tb>
EMI14.6
Carbone Conradson, % en poids 0,: .
EMI14.7
<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> F <SEP> 130
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 22
<tb>
<tb> Distillation. <SEP> 10 <SEP> mm <SEP> Engler <SEP> :
<SEP>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> F <SEP> 366
<tb>
<tb> 5% <SEP> enlevés <SEP> à, <SEP> F <SEP> 411
<tb>
<tb> 50% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 490
<tb>
EMI14.8
90j "If it 584
L'utilisation économique pour ces hydrocarbures est l'alimentation à un cracking catalytique. En conséquence, dans une opération normale, après enlèvement du phénol dans les instal- lations de récupération de phénol, l'extrait est envoyé à l'alimen tation de cracking catalytique.
L'opération était menée dans la seconde unité d'extrac- tion au phénol, en utilisant une huile de cycle catalytique ayant les caractéristiques d'inspection suivantes .
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Huile de cycle
EMI15.1
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> . <SEP> 19,1
<tb>
EMI15.2
Viscosité, ssu/2100F 41,
EMI15.3
<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice <SEP> : <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> aromatique; <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 46,4
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 53,6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> 38,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> 12,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> F <SEP> 159
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 30
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Distillation, <SEP> 10 <SEP> mm <SEP> Engler <SEP> :
<SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> F <SEP> 212
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 5% <SEP> enlevés <SEP> à, <SEP> F <SEP> 347
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 5 <SEP> or; <SEP> " <SEP> " <SEP> 479
<tb>
EMI15.4
900/0 1f ir a 602
EMI15.5
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> atmosphérique <SEP> initial, F <SEP> 430
<tb>
Cette huile de cycle était mise en contact avec la phase d'extrait d'huile lubrifiante dans une tour de traitement à contre-courant ayant environ 5 plateaux de contact théoriques.
UneÀlimentation d'huile de cycle de 6000 barrels/jour était en- tretenue avec une introduction de 7.020 barrels/jour de la phase d'extrait, ce quiéquivaut à un traitement à 117% de cette phase d'extrait, en considérant donc le rapport'de la phase d'extrait à l'huile de cycle. On injectait durant l'extraction' environ 5% en volumes d'eau par rapport à la phase d'extrait. La température entretenue durant l'extraction était de 130 F au sommet de la tour et de 120 F au bas de celle-ci. La raffinat provenant de cette opération était produit à la fois à partir de l'huile de cycle et de l'extrait hydrocarboné en un.rendement de 73,2% en volume.' par rapport à Il'alimentation d'huile de cycle, ou de 62,9% en volumes par rapport à l'alimentation t-otale d'huile.
Le produit raffinat avait les caractéristiques suivantes à l'inspection.
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RAFFINAT
EMI16.1
'1*a;-ité, API 30,3 scosité, SSU/210 F 41,3 Analyse du gel de silice : " ' aromatiques3 5b en poids 25,8
EMI16.2
<tb> paraffines, <SEP> en <SEP> poids <SEP> 74,2
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> 14,0
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> D,11
<tb>
<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> F <SEP> 205,7
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 62,3
<tb>
<tb> Distillation,10 <SEP> mm <SEP> Engler
<tb>
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> F <SEP> 327
<tb>
<tb> 5% <SEP> enlevés <SEP> à, <SEP> F <SEP> 390
<tb>
<tb> 50% <SEP> . <SEP> " <SEP> " <SEP> "- <SEP> 483
<tb>
EMI16.3
90% rt n tr - - 576
A titre comparatif, des données intéressantes compre- nant celles des tests précédents sont rassemblées et reproduites au tableau Ici-après.
TABLEAU I
EMI16.4
<tb> Col.l <SEP> Col.2 <SEP> Col. <SEP> 3 <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Alimentation <SEP> Raffinât <SEP> pro- <SEP> Extrait
<tb>
<tb>
<tb> d'huile <SEP> de <SEP> venant <SEP> d'un <SEP> hydrocarbo-
<tb>
<tb>
<tb> cycle <SEP> extrait <SEP> au <SEP> né <SEP> d'huile
<tb>
<tb>
<tb> phénol <SEP> frais <SEP> lubrifiante
<tb>
<tb>
<tb> .d'huile <SEP> de <SEP> cy-
<tb>
<tb> cle <SEP> à <SEP> un <SEP> trai
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> tement <SEP> de <SEP> 90%,
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 6% <SEP> de <SEP> H2O
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> API <SEP> 19,1 <SEP> 35,5 <SEP> 16,8
<tb>
EMI16.5
ÀSU/210 F 41,ë 39,1 4$,5
EMI16.6
<tb> Aromatiqueµ,% <SEP> en <SEP> poids <SEP> 46,4 <SEP> 11,2 <SEP> - <SEP> 69,9
<tb>
<tb> Paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 53,6 <SEP> 88,8 <SEP> .
<SEP> 30,1
<tb>
EMI16.7
Point dtaniline, OF 159 220 130
EMI16.8
<tb> en
<tb> Teneur/Carbone <SEP> Conradson,
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,5 <SEP> - <SEP> 0,3
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 30 <SEP> 78 <SEP> 22
<tb>
<Desc/Clms Page number 17>
TABLEAU I (suite )
EMI17.1
<tb> Col.
<SEP> 4 <SEP> Co15 <SEP> Co15
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Mélange <SEP> d'éx- <SEP> Mélange <SEP> d'ex-
<tb>
<tb>
<tb> trait <SEP> et <SEP> d' <SEP> trait <SEP> et <SEP> de
<tb>
<tb>
<tb> huile <SEP> de <SEP> cy- <SEP> raffinat <SEP> d'
<tb>
<tb>
<tb> cle <SEP> en <SEP> propor- <SEP> huile <SEP> de <SEP> cy- <SEP> Raffi-
<tb>
<tb>
<tb> tions <SEP> d'ali- <SEP> cle <SEP> en <SEP> propor- <SEP> nat
<tb>
<tb>
<tb> mentation <SEP> tion <SEP> de <SEP> pro-
<tb>
<tb>
<tb> ci-avantduits
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> API <SEP> 18,8 <SEP> 30,8 <SEP> 30,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> SSU/210 F <SEP> 42,6 <SEP> 40,6 <SEP> 41,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Arômatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 49,7 <SEP> 25,9 <SEP> 25,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 50,3 <SEP> 74,1 <SEP> 74,
2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'aniline <SEP> F <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> Carbône
<tb>
<tb>
<tb> Conradson,% <SEP> en <SEP> poids- <SEP> - <SEP> 0,1
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 29 <SEP> 66 <SEP> 62,3
<tb>
Au tableau I, la colonne 1, montre les caractéristiques de l'huile de cycle catalytique utilisée dans ces tests. La colon. ne % montre la nature d'un produit raffinat obtenu par extraction de cette huile de cycle avec du phénol frais, ou en d'autres mots, pur, pour des raisons de comparaison avec le procédé de la présante invention. La colonne 3 montre les caractéristiques d'inspection de la portion hydrocarbonée de la phase d'extrait d'huile lubrifiante dont il est question dans les tests précé- dents.
La colonne 4 montre les caractéristiques d'inspection d'un mélange de l'extrait de la colonne 3 et de l'huile de cycle de la colonne 1 dans les proportions utilisées comme alimentation dans les tests précédents du procédé de la présente invention: 85,9% d'huile de cycle et 14,1% d'extrait. La colonne 5 montre un mélange du raffinat d'huile de cycle de la colonne 2 et de l'extrait d'huile lubrifiante de la colonne 3, en les proportions résultant des tests exemplifiant la présente invention : 71,1% de raffinat et 22,9% d'extrait. Enfin, la colonne 6 montre les caractéristiques d'inspection du produit raffinat résultant des
<Desc/Clms Page number 18>
test précédents de la présente invention.
Les caractéristiques d'inspection données ci-avant doivent être considérées en liaison avec les caractéristiques initiales à la fois de l'alimentation d'huile de cycle à la tour de traitement 17 (colonne 1) et de l'alimentation d'extrait hydrocarboné à la tour 17 (colonne 3). C'.est ainsi, comme men- tionné ci-avant que le produit raffinat donné à la colonne 6 ' comprend des constituants venant de chacun de ces courants de sorte qu'en fait, le produit raffinat constitue la partie séparée à la fois de l'huile de cycle et de ltextrait d'huile lubrifiante, convenant pour une alimentation de cracking catalytique En com- parant les caractéristiques d'inspection du produit raffinat à celles de l'alimentation d'huile .de cycle bu de l'Extrait hydro- carboné,
on observera que ce produit a des caractéristiques sen- siblèment meilleures pour une alimentation de.. cracking.catalytique que l'un ou l'autre,de ces huile de cycle ou entrait hydrocarbo- né non traités. Par exemple,on observera ' que l'huile de cycle non traitée a une teneur en carbone Conradson de 2,5% en'poids et que l'extrait hydrocarboné a une teneur de 0,3% en poids; tandis que le produit raffinat venant de la tour 17 a une teneur en car- bone Cohradson de 0,1% en poids. De plus encore, la teneur en paraffines du produit raffinat était élevée à 74,2 % en poids contre une valeur de 56,3% en poids pour l'huile de cycle non traitée et de 30,1% en poids pour l'extrait hydrocarboné.
On a ainsi montré que le procédé de la présente invention a pour ré- sultat une amélioration importante d'une huile de cycle et d'un extrait hydrocarboné en ce qui concerne leur valeur comme charge; d'alimentation de cracking catalytique.
Par une comparaison semblable des caractéristiques d'ins- pection de la colonne 6 avec celles de la colonne 5, on montre que le produit raffinat de l'invention est tout à fait équivalent co.nme charge d'alimentation d'un cracking catalytique, à un mé- lange d'extrait d'huile lubrifiante et d'huile de cycle extraite.
<Desc/Clms Page number 19>
Cesrésulatats, en combinaison avec les équilibres de matières, é- tablissent que la conduite de la présente invention donne un produit raffinat qui comprend, après séparation, les constituante hydrocarbonés de la phase d'extrait provenant de l'huile lubri- fiante, en même temps que la partie moins aromatique de l'huile de cycle, comme si ces matières étaient préparées séparément et mélangées. En d'autres mots, le volume d'hydrocarbures de l'ex- trait d'huile lubrifiante, présents dans le phénol épuisé venant d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante, est directement ajouté au volume de raffinat d'huile de cycle, ce qui serait normalement obtenu par l'extraction d'huile de cycle avec du phénol pur (ou frais) aux mêmes conditions d'extraction.
Néan- moins, cela est réalisé sans nécessité de distillation du phénol provenant de la phase d'extrait d'huile lubrifiante, en,évitant ainsi les installations coûteuses de récupération de solvant, qui sont ordinairement nécessaires à ce stade du procédé. Cela qui sont ordinairement nécessaires à ce stade du procédé. Cela est réalisé également sans perte quelconque de qualité du produit comme alimentation de cracking catalytique.
La section de récu- pération de phénol du procédé combiné est ainsi prévue pour faire le travail des installations séparées de récupération de phénol, qui sinon seraient requises à la fois pour l'extraction d'huile ion lubrifiante et pour l'extrait d'huile de cycle. n
C'est un caractéristique encore de la présente inventio que le traitement de la charge d'alimentation catalytique avec la phase d'extrait épuisé du procédé d'extraction d'huile lubrifiante se fera avec un mélange de l'huile de cycle décrite-ci-avant et d'un gasoil. Tel qu'utilisé ici, le mot "gasoil" est employé pour identifier la partie d'une huile brute, bouillant dans la gamme d'environ 430 à 1100 F. A cette fin, un mélange d'huile de cycle et gasoil est traité avec le solvant épuisé comme décrit ci-après.
Une caractéristique de base incluse dans la seconde
<Desc/Clms Page number 20>
forme d'application de la présente invention est la découverte que du.phénol peut être utilisé pour extraire sélectivement d'un gasoil, des composés organiques contenant des souillures métal- liques, tout en évitant une extraction des constituants hydrocar- bonés avantageux du gasoil. Ceci est possible en incluant des hydrocarbures aromatiques de poids moléculaire élevé dans le système d'extraction de gasoil par solvant sélectif. Les hydro- carbures aromatiques inclus de-poids moléculaire élevé servent à remplacer des composants du gasoil normalement extraits par le solvant, tout en aidant en fait l'extraction des constituants métalliques par le solvant sélectif.
Les principes de cette forme d'application de l'inven- tion sont:illustrés aux figures 2, 3 et 4- des dessins annexés.
La figure 2 illustre schématiquement une réalisation englobant toutes les caractéristiques de l'invention. La figure 3 illustre graphiquement le résultat de l'extraction d'un gasoil avec un solvant sélectif par lui-même et en présence d'hydrocarbures aromatiques obtenus de la phase d'extrait d'une huile lubrifiante La figure 4 illustre graphiquement les résultats obtenus dans la façon préférée de mettre l'invention en oeuvre, comprenant la mise en contact d'un mélange d'huile de cycle catalytique et de gasoil avec la pbase d'extrait obtenue de l'extraction par solvant d'une huile lubrifiante.
En se référant d'abord à la figure 2 des dessins, les phases de traitement comprises dans la mise en pratique de la présente invention y sont illustrées. A la figure 2, la référence 101 désigne une zone de cracking catalytique. L'opération menée dans la zone 101 peut consiter en tout type désiré d'opération de cracking catalytique, comme on l'a défini ci-avant.
La charge d'alimentation de cracking catalytique, ob- tenue de la manière décrite ci-après, est introduite à la zone de cracking catalytique 101 par une conduite 102. Pour le moment,
<Desc/Clms Page number 21>
il suffit de noter que l'alimentation à la zone de cracking cata- lytique consiste généralement en une fraction d'une huile brute bouillant dans la gamme d'environ 430 à 1100 F. Dans une opéra- tion typique, un cracking catalytique de cette charge d'alimenta- tion aurait pour résultat une conversion d'environ 50 à 60% de matières bouillant dans la gamme d'ébullitions de l'essence.
Les produits de cracking catalytique sont enlevés de la zone de cracking catalytique par la conduite 103 en vue de leur introduction dans un appareil de fractionnement de produits 104, qui peut consister en une ou plusieurs zones de distillation.
La zone de distillation 104 peut être mise en fonctionnement pour permettre l'enlèvement de portions légères du produit catalytique- ment craqué. par une conduite supérieure 105, et pour permettre l'enlèvement d'essence par une conduite d'enlèvement de courant latéral 106, et de fractions plus lourdes des produits craqués catalytiquement à partir des parties inférieures de l'appareil de fractionnement. Par exemple, une fraction bouillant au-dessus d'environ 430 F et bouillant jusqu'à environ 700 à 860 F peut être enlevée de la conduite inférieure d'enlèvement de courant latéral 107. Des fractions résiduaires lourdes des produits cra- qués catalytiquement sont enlevée du bas de l'appareil de frac- tionnement par la conduite 108.
Le courant d'enlèvement de dépôts 108 comprendra des hydrocarbures bouillant au-dessus d'environ 860 F et bouillant jusqu'à environ 1150 F.
Les fractions d'un produit craqué catalytiquement bouillant au-dessus d'environ 430 F sont appelées huile de cycle et, dans le procédé illustré, elles comprennent les,courants des deux conduites 107 et 108. Bien que le procédé de la présente invention puisse être employé en utilisant l'un ou l'autre des courants, l'invention utilise de préférence les deux courants ensemble, combinés dans la conduite 109 et désignés par l'expres- sion "huile de cycle".
<Desc/Clms Page number 22>
Suivant la présente forme d'application de l'invention la phase d'extrait venant de la tour 112 par la conduite 116 lourd pénètre dans le haut de la tour 111 au point A. Le gasoil'dd la conduite 110, qui peut consister en la fraction de gasoil d'une huile brute bouillant au-dessus d'environ 430 F, est introduit dans le bas de la tour 111 au point C. L'huile de cycle de la conduite 109 pénètre dans la tour 111 au point B, qui est situé à tout endroit quelconque entre le point A et le point C, ou bien elle peut être mélangée avec le gasoil lourd au point D, ou une partie de cette huile peut être mélangée au point D, le restant pénétrant dans la tour au point B, comme décrit précédem- ment. La présente invention est d'application particulière aux gasoils lourds bouillant jusqu'à 1150 F ou un peu plus.
Comme signalé ,de tels gasoils sont caractérisés en ce qu'ils comprennes des composés organiques contenànt des souillures métalliques, telles que du nickel, du vanadium, et du fer, présents en des quantités d'environ 0,00002 à 0,001% en poids. Le procédé est d'application à de tels gasoils en permettant l'enlèvement des souillures métalliques susdites.
Le mélange d'huile de cycle et de gasoil lourd, introdui dans la tour 111 est mis en contact.avec la phase d'extrait d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante. La phase d'extra'1 re- quise peut être obtenue du procédé illustré à la droite du dessin et mis en oeuvre dans la tour d'extraction 112. Dans. celle-ci, un distillat d'huile lubrifiante ou une huile désasphaltée consti- tuant la fraction d'une huile brute, bouillant dans'la gamme d'environ 700 à 1100 F ou plus, sont mis en contact avec un solvant sélectif, tel que du phénol.
Comme illustré schématiquement, l'extraction peut être menée en introduisant de l'huile lubrifiante à la partie infé- rieure de la tour d'extraction par la comtite 113. Le phénol est introduit dans le haut de la tour d'extraction par la conduite
<Desc/Clms Page number 23>
114. Le phénol de déplacera vers le bas à travers la tour, à con tre-courant par rapport à un courant ascendant d'huile lubrifiant te, en permettant l'extraction de constituants de l'huile lubri- fiante par le phénol durant ce contact. Une phase de raffinat peut être alors récupérée de la partie.supérieure de la tour et enlevée par la conduite 115, en constituant un produit lubri- fiant. La phase d'extrait enlevée du bas de la tour par la con- duite 116 comprendra le phénol solvant épuisé ainsi que les cons. tituants extraits de l'huile lubrifiante.
La phase d'extrait de la conduite 116 consistera prin- cipalement en phénol épuisé y compris des hydrocarbures aromati- ques extraits de l'huile lubrifiante. En général, la hase d'ex- trait comprendra environ 60 à 90% de phénol et environ 40 à 10% d'hydrocarbures extraits de la charge d'alimentation d'huile lu- brifiante. En plus, suivant la quantité d'eau injectée, de 0 à 15% environ d'eau seront inclus dans la phase d'extrait.
Cette phase d'extrait résultant de l'extraction sélec- tive d'un gasoil pour produire une huile lubrifiante de haute qualité est de valeur comme charge d'alimentation de cracking catalytique. Précédemment, la phase d'extrait provenant d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante était traitée de ma- nière à séparer -le solvant, d'avec ces hydrocarbures, et l'ex- trait hydrocarboné était alors utilisé comme alimentation de cracking catalytique. Cependant, les installations nécessaires de récupération de solvant pour cette séparation sont coûteuses.
C'est une des caractéristiques de la présente invention que ce procédé peut être intégré à une installation existante d'extrac- tion d'huile'lubrifiante, sans adjonctions importantes auX instar lations utilisées pour récupérer le solvant, de l'extrait. A la figure 2, l'extrait quittant la tour 111 par la conduite 118 est envoyé au système existant de récupération de phénol, utilisé pour la tour 112.
<Desc/Clms Page number 24>
La présente invention concerne essentiellement le fonc- tionement de la tour de traitement 111 à laquelle sont alimentés la ::hase d'extrait de la conduit@16, le courant d'huile de cycle de la conduite 109, et le courant de gasoil lourd de la conduite 110. En introduisant le mélange d'huile de cycle et de gasoil . lourd à la partie inférieure de la tour 110 et la phase d'extrait à la partie supérieure de cette tour, un traitement à contre- courant est assuré. Le phénol présent dans la phase d'extrait de l'huile lubrifiante passera de haut en bas à travers la tour 111, à contre-circulation par rapport à un passage as- cendant du mélange d'huile de cycle et de gasoil lourd. Durant le contact qui s'ensuit, il y a un transfert ou échange important d'éléments hydrocarbonés.
Des constituants aromatiques du gasoil lourd, qui peuvent être sélectivement extraits par le phénol, dans la partie inférieure de la tour 111 sont désorbés dans la partie supérieure de la tour par les hydrocarbures présents dans la phase d'extrait alimentée dans le'haut de la tour. Des compo- sés aromatiques à noyaux condensés présents dans l'huile de cycle tendent également à désorber des hydrocarbures aromatiques .. mo- nonucléaires amenés dans la tour avec la phase d'extrait. De, plus, les souillures métalliques amenées à la tour dans le ga- soil lourd sont enlevées efficacement'du gasoil, de manière à pouvoir être enlevées de la tour avec le solvant épuisé évacué au bas de cette tour.
Le résultat du traitement de contact mené dans la tour 111 permet 'l'enlèvement d'une phase d'extrait, du bas de la tour par la conduite 118, cette phase consistant en phénol, souillures métalliques, et hydrocarbures aromatiques, spécialement des composés aromatiques à noyaux condensés. Le courant de raffinat enlevé du haut de la tour 111 par la conduite 119 comprendra principalement des constituants hydrocarbonés de l'extrait d'huile lubrifiante, de l'huile de cycle et du gasoil , qui constituèrent une bonne charge d'alimentation de cracking catalytique.
De la sorte, le raffinat sera de nature plus paraffinique que l'huile de cycle introduite dans la tour,
<Desc/Clms Page number 25>
con@@ondra beaucoup moins de souillures que le gasoil introduit dans cette tour, et comprendra les hydrocarbures contenus à l'o- rigine dans la phase d'extrait fournie à la tour.
Des traces de phénol entraînées dans le courant de raf- finat de la conduite 119 peuvent être entées du raffinat par distillation dans la zone de fractionnement 120. Le phénol peut être enlevé au sommet par la conduite 121,itandis que le raffinat déphénolisé sera enlevé du bas de la tour 120 par la conduite 102.
C'est ce raffinat qui est fourni à la zone de cracking catalyti- que 101 comme alimentation.
Pour constater les caractéristiques et avantages remar- quables du procédé décrit, on se référera aux donnés et résultats exemplatifs obtenus dans l'estimation de la valeur du procédé de cette forme d'application de l'invention. Dans une première série de tests qui ont été menés, on a relise des expériences poui évaluer l'effet du contact d'un gasoil avec un solvant sélectif en présence d'hydrocarbures aromatiques à poids moléculaire élevé. Le gasoil lourd dérivait d'une huile brute de la Louisiane du Sud et avait les caractéristiques suivantes d'inspection.
TABLEAU II
EMI25.1
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 21,2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Viscosité, <SEP> SSU/210 F <SEP> 116
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,29
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,39
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> métaux <SEP> : <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 2,1
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> vanadium, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 0,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> fer <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 1,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> aromatiques, <SEP> $;
<SEP> en <SEP> poids <SEP> 39,9
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> 60,1
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> 16,8
<tb>
<Desc/Clms Page number 26>
Dans une série d'expériences qui étaient réalisées, la phase d'extrait totale provenant d' une opération d'extraction d'huile lubrifiante était utilisée.comme source de solvant sélec- tif.
Le distillat d'huile lubrifiante qui était extrait au phénol, était produit, en partant d'un mélange de distillat. Une gamme typique de caractéristiques d'inspection est donnée ci- après pour ce courant :
EMI26.1
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 26,5- <SEP> 27,5
<tb>
<tb> Viscosité,, <SEP> SSU/210 F <SEP> 39- <SEP> 42
<tb>
<tb> Point <SEP> d'aniline,. <SEP> F <SEP> 185- <SEP> 195
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 49 <SEP> - <SEP> 54
<tb>
Ce distillat était traité avec du phénol dans une tour d'extraction- à contre-courant prévoyant environ 5 étages théori- ques. Les taux d'alimentation étaient d'environ 12.300 barrels de phénol par jour et'd'environ 7.450 barrels par jour de distillat d'huile, lubrifiante pour réaliser ainsi un .traitement à 165% de phénol.
L'injection d'eau; était entretenue durant l'extraction pour donner une quantité totale d'injection d'environ 2,5% par rapport au phénol. La température d'extraction était d'environ 145 F.
La phase d'extrait obtenue de cette opération, compre- nait 84% de phénol, 2% d'eau,, et 14% d'hydrocarbures extraits de l'alimentation d'huile lubrifiante. Les constituants hydrocarbo- nés de la phase d'extrait étaient principalement des composés aromatiques mononucléaires ayant une importante substitution par chaîne latérale alkylique. Le phénol était séparé d'une partie de cette.phase d'extrait et on trouvait que les constituants hydrocarbonés de la phase d'extrait avaient les caractéristiques d'inspection suivantes.
EMI26.2
<tb>
Gravité, <SEP> API <SEP> 19,0
<tb> Viscosité, <SEP> SSU/210 F <SEP> 48,5
<tb>
<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice
<tb>
<Desc/Clms Page number 27>
EMI27.1
<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 62,1
<tb>
<tb> Paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 37,9
<tb>
<tb>
<tb> indice <SEP> aromatique <SEP> 32,9
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> 10,4
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> ; <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,5
<tb>
Le gasoil identifié était extrait avec cette phase d'extrait d'huile lubrifiante et avec du phénol solvant frais dans des tests d'extraction comparatifs mis en oeuvre à 160 F.
La conduite de ces tests d'extraction et leurs résultats sont donnés au tableau III.
TABLEAU III
EMI27.2
<tb> Enlèvement <SEP> de <SEP> nickel <SEP> d'un <SEP> gasoil <SEP> par
<tb>
<tb> extraction <SEP> au <SEP> phénol
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Phénol <SEP> Phase <SEP> d'ex-
<tb>
<tb> frais <SEP> trait <SEP> d'huile
<tb>
<tb> lubrif <SEP> iante <SEP>
<tb>
EMI27.3
02nditions opératoires
EMI27.4
<tb> Traitement <SEP> au <SEP> phénol, <SEP> % <SEP> en <SEP> volume <SEP> 98 <SEP> 96
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Injection <SEP> d'eau, <SEP> % <SEP> en <SEP> volume <SEP> (a) <SEP> ' <SEP> 9,7 <SEP> Il,0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Mélange <SEP> total <SEP> d'alimentation <SEP> d'huile
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 21,2 <SEP> 20,8 <SEP> (6)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,3 <SEP> 2,01
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> )1 <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,39 <SEP> 0,
72
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 2,1 <SEP> 1,91
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> indice <SEP> aromatique <SEP> 16,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> indice <SEP> naphténique <SEP> 21,6 <SEP> , <SEP> - <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Huile <SEP> de <SEP> raffinat <SEP> phénol <SEP> enlevé
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Production <SEP> par <SEP> rapport <SEP> à <SEP> l'huile
<tb>
EMI27.5
totale, o en volume 75 .. 84l Gravité,"API 2,5 23,1 Carbone Conradson, en poids 1,4 0,74 S .rfre, ;
3 en poids 0,33 0, $l 1 'cl<e1, parties pour mille 0,64
EMI27.6
<tb> @ <SEP> aromatique <SEP> 16,1
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> 20,5
<tb>
<Desc/Clms Page number 28>
TABLEAU III (suite)
EMI28.1
<tb> Phénol <SEP> Phase <SEP> d'ex
<tb> frais <SEP> trait <SEP> d'huil
<tb> ¯¯¯¯¯¯ <SEP> lubrifiante
<tb>
<tb> Huile <SEP> extraite
<tb>
EMI28.2
Gravité, API enviroel0 9,7
EMI28.3
<tb> Carbone <SEP> Conradson,% <SEP> en <SEP> poids <SEP> 10,88 <SEP> 6,04
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,03 <SEP> 1,50
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille:
<SEP> 1 <SEP> 7,1 <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb> Enlèvements
<tb>
<tb>
<tb> Ni <SEP> enlevé <SEP> de <SEP> l'alimentation <SEP> de
<tb>
<tb> cracking, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 77 <SEP> 86
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 51,3 <SEP> 69,8
<tb>
EMI28.4
Soufre, %' en poids 1 .. 37,4. , 4., 0 (a) pourcentage d'eau en volumes, exprimé par rapport au phénol (b) comprend l'huile dans le phénol épuisé.
Les résultats donnés au tableau III établissent que l'extraction de gasoil ..est: sensiblement ;améliorés par ,exclusion d'hydrocarbures aromatiques de poids moléculaire élevé, dérivant, dans ce cas, d'une huile lubrifiante'.' Ceci est spécialement illus. tré à la figure 3 basée sur ces résultats et des résultats simi- lair.es, et maintient le degré d'enlèvement de métal réalisé par extraction de gasoil avec : (a) du phénol comprenant des hydrocar- bures aromatiques extraits d'une huile lubrifiante (courbe A) et (b) du phénol par lui-même (courbe B). En abscisse.,'on a le nickel enlevé, en% en poids, tandis qu'en ordonnée, on a la production d'alimentation de cracking, en % en volume.
Les résultats mon- trent spécialement que la phase d'extrait d'un procédé d'extrac- tion d'huile lubrifiante est un meilluer agent d'enlèvement de souillures métalliques, hors du gasoil, qu'un solvant sélectif -en lui-même. Pour cette raison, l'utilisation de cette phase d'extrait est préférée dans la mise en oeuvre de la présente invention et on s'y référera spécialement dans les données qui Suivent.
<Desc/Clms Page number 29>
Une autre série d'expériences était menée pour estimer la valeur du système illustré à la figure 2 et supposant le con- tact d'un gasoil lourd avec à la fois une huile de cycle et une phase d'extrait d'huile lubrifiante. Dans ces expériences, le ga- soil était celui qui est identifié au tableau II.
L'huile clarifiéeétait obtenue du cracking catalytique d'un gasoil bouillant dans la gamme d'environ 430 à 1150 F, cracking relise pour assurer environ 60% de conversion en essence.
Dans ces expériences, une phase d'extrait d'huile lubrifiante, dérivant de l'extraction par solvant d'une huile lubrifiante 100 Neutre étant utilisée.'Cette phase d'extrait comprenait 18% d'hy- drocarbures et 82% de phénol. Les caractéristiques d'inspection de l'huile clarifiée et des hydrocarbures présents dans la phase d'extrait sont données ci-après.
TABLEAU IV
EMI29.1
<tb> Huile <SEP> dans <SEP> Huile
<tb>
<tb>
<tb> phase <SEP> d'ex- <SEP> clarifiée
<tb>
<tb>
<tb> trait <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 17,6 <SEP> 20,0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Viscosité, <SEP> SSU/210 F <SEP> 46 <SEP> 39
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,1 <SEP> 1,6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,72 <SEP> 0,72
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Teneur <SEP> en <SEP> nickelé <SEP> $parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 0,15 <SEP> 0,05
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 65 <SEP> 47,
2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 35 <SEP> 52,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> 39,0 <SEP> 38,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> 10,9 <SEP> 12,4
<tb>
Différents mélanges de l'huile clarifiée et de charge de cycle étaient extraits avec la phase d'extrait d'huile lubrifian- be à une température d'environ 160 F d'une manière procurant en- viron 5 étages de contact. Les conditions d'extraction et les résoltats assurés sont résumés au tableau V.
<Desc/Clms Page number 30>
TABLEAU V
EMI30.1
<tb> extraction <SEP> de <SEP> mélangesde <SEP> gasoil <SEP> et
<tb>
<tb> ¯¯¯¯¯¯d'huile <SEP> clarifiée¯¯¯¯¯¯
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Charge <SEP> d'alimentation <SEP> % <SEP> de <SEP> gasoil <SEP> 67
<tb>
<tb>
<tb> )0 <SEP> d'huile <SEP>
<tb>
<tb> clarifiée <SEP> 33
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Conditions <SEP> opératoires
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Traitement <SEP> par <SEP> phénol <SEP> épuisé,
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> en <SEP> volume <SEP> 106 <SEP> 100 <SEP> 100 <SEP> 99
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Injection <SEP> d'eau <SEP> (a), <SEP> % <SEP> en
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> volume <SEP> (b) <SEP> 10,1 <SEP> 5,8 <SEP> 2,20 <SEP> 0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Mélange <SEP> total <SEP> d'alimentation <SEP> d'huile
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 20,6 <SEP> 20,6 <SEP> 19,9 <SEP> 19,
9
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,80 <SEP> 1,80 <SEP> 2,36 <SEP> 2,36
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> %en <SEP> poids <SEP> 0,64 <SEP> 0,64 <SEP> 0,68 <SEP> 0,68
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 1,26 <SEP> 1,26 <SEP> ,1,27 <SEP> 1,27
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> - <SEP> - <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> - <SEP> - <SEP> - <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Huile <SEP> deraffinat <SEP> déphénolisce
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Production <SEP> par <SEP> rapport <SEP> à <SEP> huile <SEP> to-'
<tb>
<tb>
<tb> tale, <SEP> % <SEP> en <SEP> volume <SEP> 88,7 <SEP> 83,7 <SEP> 71,2 <SEP> 58,
6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Production <SEP> équivalente <SEP> d'alimen-
<tb>
<tb>
<tb> tation <SEP> de <SEP> cracking <SEP> 100 <SEP> 94 <SEP> 82 <SEP> 66
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 23,6 <SEP> 25,0 <SEP> 26,2 <SEP> 27,1
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,0 <SEP> 0,67 <SEP> 0,45 <SEP> 0,26
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,58 <SEP> 0,51 <SEP> 0,41 <SEP> 0,36
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 0,40 <SEP> 0,24 <SEP> 0,20 <SEP> 0,18
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> 19,0 <SEP> 17,1 <SEP> 12,3 <SEP> 13,2
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> 17,6 <SEP> 17,4 <SEP> 18,4 <SEP> 16,
3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Huile <SEP> extraite
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 0,2 <SEP> 1,5 <SEP> 6,3 <SEP> 10,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 7,72 <SEP> 7,40 <SEP> 6,1 <SEP> 5,7
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,02 <SEP> 1,25 <SEP> 1,13 <SEP> 1,03
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> + <SEP> 1 <SEP> 6,8 <SEP> 5,6 <SEP> 4,9 <SEP> 4,9
<tb>
<Desc/Clms Page number 31>
TABLEAU V (suite)
EMI31.1
<tb> Charge <SEP> d'alimentation <SEP> :
<SEP> % <SEP> de <SEP> gasoil <SEP> 67
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> d'huile
<tb>
<tb>
<tb> clarifiée <SEP> 33
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 'Enlèvements
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Ni <SEP> provenant <SEP> de <SEP> l'alimentation <SEP> de
<tb>
<tb>
<tb> cracking <SEP> catalytique, <SEP> en <SEP> poids <SEP> 72,4 <SEP> 84,4 <SEP> 90,5 <SEP> 92,0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 51,8 <SEP> 69,9 <SEP> 87,0 <SEP> 93,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> 5;
<SEP> en <SEP> poids <SEP> 21,3 <SEP> 35,6 <SEP> 59,0 <SEP> 70,4
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Charge <SEP> d'alimentation <SEP> % <SEP> de <SEP> gasoil <SEP> 50 <SEP> 33
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> d'huile <SEP>
<tb>
<tb>
<tb> clarifiée <SEP> 50 <SEP> 67
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Conditions <SEP> opératoires
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Traitement <SEP> par <SEP> phénol <SEP> épuisé,
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 108 <SEP> 96 <SEP> 97
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Injection <SEP> d'eau <SEP> (a), <SEP> en
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> volumes <SEP> (b) <SEP> 10,2 <SEP> 10,3 <SEP> 2,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Mélange <SEP> total <SEP> d'alimentation <SEP> d'huile
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 20,3 <SEP> 18,9 <SEP> 18,9
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson,
<SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> le82 <SEP> 2,30 <SEP> 2,30
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,68 <SEP> 0,75 <SEP> 0,75
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pourmille <SEP> 0,95 <SEP> 0,64 <SEP> 0,64
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> - <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique- <SEP> - <SEP> - <SEP>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Huile <SEP> de <SEP> raffinat <SEP> déphénolisée
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Production <SEP> par <SEP> rapport <SEP> à <SEP> huile
<tb>
<tb>
<tb> totale, <SEP> )1 <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 84,6 <SEP> 80,7 <SEP> 62,
5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Production <SEP> équivalente <SEP> d'alimen-
<tb>
<tb>
<tb> tation <SEP> de <SEP> cracking <SEP> 103 <SEP> 118 <SEP> 89
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 25,0 <SEP> 24,6 <SEP> 28,6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,87 <SEP> 1,07 <SEP> 0,30
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,55 <SEP> 0,67 <SEP> 0,44
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 0,32 <SEP> 0,38 <SEP> 0,11
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> aromatique <SEP> 17,4 <SEP> 17,0 <SEP> 13,8
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> naphténique <SEP> 17,9 <SEP> 17,0 <SEP> 20,2
<tb>
<Desc/Clms Page number 32>
TABLEAU V (suite)
EMI32.1
<tb> Charge <SEP> d'alimentation <SEP> % <SEP> de <SEP> gasoil <SEP> 50 <SEP> 33
<tb>
<tb>
<tb> % <SEP> d'huile
<tb>
<tb>
<tb> clarifiée <SEP> 50 <SEP> 67
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Huile <SEP> extraite
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> -0,6 <SEP> -1,1 <SEP> 5,1
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> 5;
<SEP> en <SEP> poids <SEP> 6,92 <SEP> 8,10 <SEP> 6,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,30 <SEP> 1,39 <SEP> 1,12
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 1 <SEP> 4,6 <SEP> 3,1 <SEP> 2,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Enlèvements
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Ni <SEP> provenant <SEP> de <SEP> l'alimentation <SEP> de
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> cracking <SEP> catalytique, <SEP> en <SEP> poids <SEP> 72,3 <SEP> 53,9 <SEP> 89,6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 62,5 <SEP> 63,8 <SEP> 89,6
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 36,4 <SEP> 27,7 <SEP> 54,4
<tb>
(a) % en volumes d'eau, exprimé par rapport au phénol (b) comprend l'huile dans le phénol épuisé-,
le gasoil lourd, et l'huile clarifiée.
Dans ce tableau, la "production équivalente d'alimenta- tion de cracking" est déterminée par la formule V1-V2 ,dans
V3 laquelle :
V1 = volume total de raffinat obtenu durant un essai
V2 = volume estimé de raffinat, qui serait obtenu si la portion d'huile clarifiée de l'alimentation était extraite séparément sous les mêmes condi- tions
V3 = volume de gasoil lourd plus volume d'huile asso- cié au phénol épuisé d'huile lubrifiante.
Les résultats les plus significatifs du tableau V sont représentés graphiquement à la figure 4 des dessins, le nickel enlevé,en µ1 en poids, étant donné en abscisse, tandis que la pro- duction dralimentation de cracking est donnée en ordonnée, en 5; en volumes. Il y est montré que l'enlèvement de souillures
<Desc/Clms Page number 33>
méttalliques d'un gasoil est amélioré pour procurer de plus grande$ productions d'alimentation de cracking par inclusion d'huile cla- rifiée en mélange avec le gasoil.
En considérant les proportions relatives d'huile clarifiée et de gasoil, il est montré qu'une augmentation de la proportion de l'huile clarifiée dans le mélan- ge donne de meilleurs résultats d'extraction (courbe A = 0% d'huile clarifiée et 100% de gasoil ; courbeB = 33% d'huile clarifiée et 67% de gasoil ; courbeC = 50% d'huile clarifiée et 50% de gasoil ; courbe D = 67% d'huile clarifiée et 33,ci de ga- soil).
Comme signalé, par conséquent, la présente invention concerne, d'une façon générale, le procédé d'extraction d'une fraction de gasoil de pétrole, en employant un solvant sélectif pour les hydrocarbures aromatiques en présence ou en mélange avec des hydrocarbures aromatiques introduits de l'extérieur, dérivant de fractions de pétrole bouillant au-dessus d'environ 430 F. L'inclusion des ces hydrocarbures aromatiques peut être réalisée par mélange d'huile de cycle provenant d'un cracking catalytique, avec le gasoil.'Ou bien, ou de préférence en plus de ce qui précède, des hydrocarbures aromatiques peuvent être dérivés de la fraction d'huile lubrifiante d'un gasoil, afin d'aider à l'extraction du gasoil.
Ceci est, de préférence, réali- sé en utilisant la totalité de la phase d'extrait d'un procédé précédent d'extraction d'huile lubrifiante pour l'extraction de gasoil.
Une autre caractéristique de la présente invention rési- de dans l'amélioration de la qualité d'un mélange d'huile de cy- cle et de gasoil, comme défini ci-avant, en utilisant un solvant épuisé d'huile lubrifiante, par mise en contact du solvant épuisé avec l'huile de cycle et le gasoil dans des étages.
. Cela est réalisé en utilisant au moins deux étages d'extraction, dans un au moins desquels des fractions craquées
<Desc/Clms Page number 34>
de pétrole sont traitées, des fractions vierges de pétrole étant traitées dans l'autre étage.
Cette forme d'application de l'invention prévôt essen- tiellement l'utilisation de la totalité de la phase d'extrait provenant d'un de ces étages d'extration. comme agent de traite- ment ou d'extraction'dans l'autre de ces étages d'extraction.
Cette innovation non seulement simplifie sérieusement les instal- lations de récupération de solvant mais encore améliore sérieuse- ment l'efficacité d'enlèvement de constituants qui sont désavan- tageux pour un cracking catalytique.
Dans sa forme préférée, la présente application de l'in- vention atteint ces objectifs en intégrant un procédé d'extraction d'huile lubrifiante à une opération de cracking catalytique. La totalité de la phase d'extrait formée dans le processus d'extrac- tion d'huile lubrifiante est utilisée pour entrer en contact avec l'huile de cycle'catalytique, en procurant un premier produit raffinat, et la totalité de la phase,d'extrait venant de cette extraction de l'huile de cycle est alors utilisée pour entrer en contact avec un gasoil qui comporte des composés organiques in- désirables contenant des souillures métalliques, ce qui procure un second produit raffinat.
Les produits raffinats combinés résul. tant de ces traitements comprennent pratiquement tous les consti- tuants avantageux de l'extrait d'huile lubrifiante, de l'huile de cycle, et du gasoil, qui conviennent pour un cracking catalytique, avec une inclusion minimum de souillures métalliques désavanta- geuses et d'hydrocarbures aromatiques réfractaires. Ou bien, la phase d'extrait est utilisée pour entrer en contact-avec le gasoil d'abord, et ensuite la phase d'extrait résultante est utilisas pour contacter l'huile de cycle catalytique. Les produits raffi- nats d'huile de cycle et de gasoil conviennent spécialement pour un cracking.
Comme signalé, la présente forme d'application comprend une combinaison relativement compliquée d'une série de phases de
<Desc/Clms Page number 35>
EMI35.1
t;a:c ¯,...e proc8o.és de raffinage LA¯;. caractéristique particulière de cette formed'appli- @ @ l'invention est que les hydrocarbures aromatiques dé.-
EMI35.2
µ.: -1ci;.; dérivés d'une huile de cycle ou d'une huile lubrifian- J ar extraction par solvant, en utilisant la phase d'extrait résultant àé ce contact,comme solvant sélectif pour une extrac- -lion de gasoil, avec utilisation de la phase d'extrait résultante dans des phases suivantes d'extraction, si on le désire.
Les principes de cette forme d'application de l'inven- tion sont illustrés à la figure 5, qui donne schématiquement une représentation de la mise en oeuvre de cette forme d'application.
En se référant à la figure 5, les phases de traitement impliquée.- dans la mise en pratique de la présente invention y
EMI35.3
sont illus=rées. La référence 201 désigne une zone de cracking catalytiqu .L'opération menée dans la zone 201 peut consi%er en tout type désiré d'opération de cracking catalytique.
EMI35.4
$'- ivant le présente invrion, une charge particulière d'alimentation de cracking catalytique, telle que celle obtenue de la manie: décrite ci-après, est introduite dans la zone de cracking ca-, lytique 201 par la conduite 202. Pour le moment, il
EMI35.5
suffit de n. ir que 1' .alimentation à la zone de cracking cataly- tique 201 comprend, d'une façon générale, la fraction d'une huile
EMI35.6
brute, bouillant dans la gamme d'environ 130 à 1100'F ou plus.
Dans une opération typique, le cracking catalytique de cette alinontation aurait pour résultat la conversion d'environ 50 à 60% use Matières bouillant dans la gamme dtébullitionsde'l'essence.
Les fractions de produits craqués catalytiquement bouillant au-dessus d'environ 430 F et comprenant 1' huile clari- fiée sont appelées par convention "huile de cycle" et, dans le -rocade illustré, elles comprennent les courants des deux con-
EMI35.7
.<;s µ4O'iÉt 20e Bien que le procédé puisse être enploy' '' .-'i rit l'un ou l'autre des courants des conduites 207 et 20ë, 'n'1t'4!Mti..!.if'l utilise, de préf;rcnc-.;, 108 deux pror1ntts là la foi-
<Desc/Clms Page number 36>
c@@@inés dans la conduite 209 et désignés par l'expression t'huile de cycle".
Suivant la forme d'application illustrée de l'invention l'huile de cycle est mise en contact avec la phase d'extrait d'u procédé d'extraction d'huile lubrifiante. Cette phase dextrait peut être obtenue du procédé illustré à la gauche du dessin, et ce dans la zone d'extraction 212. Dans celle-ci, un distillat d'huile lubrifiante consistant en la fraction d'une huile brute bouillant dans la gamme d'environ 500 à 1100 F est mis en contact avec un Solvant sélectif, par exemple, du phénol, comme défini ci-avant. Comme illustré schématiquement, l'extraction peut être e menée en introduisant de l'huile lubrifiante à la partie inférieur de la zone d'extraction, par la conduite 213.
Le solvant sélectif, tel que du phénol, est.introduit dans le haut de la zone d'extrac- tion illustrée par la conduite 214. le phénol se déplacera de haut en bas à travers la zone d'extraction, à contre-courant par rap- port à un courant ascendant d'huile lubrifiante, -ce qui permet l'extraction'de constituants de l'huile-lubrifiante par le phénol durant ce contact. Des plaques perforées, des bourrages, etc, peuvent être utilisés dans la tour pour aider à ce contact. Ou bien, la zone d'extraction peut être un réservoir combiné décan- teur et mélangeur ; du un dispositif d'extraction centriguge.
Une phase de raffinât peut alors être récupérée de la partie sùpé- rieure de la tour et enlevée par la conduite 215, le produit ainsi enlevé constituante après enlèvement de cire, un lubrifiant a fini. La phse d'extrait enlevée du bas de la tour par la conduit- 216 comprendra le phénol solvant épuisé avec les constituants aromatiques vierges extraits de l'huile lubrifiante.
La phase d'extrait totale provenant de l'extraction d'huile lubrifiante est mise en contact avec l'huile de cycle de la cenduite 209. Cela peut être réalisé par un type quelconque zone d'extraction qui peut être constituée par une tour
<Desc/Clms Page number 37>
.action 224 de nature semblable à la tour d'extraction 212.
@ @ile de cycle sera introduite à la partie inférieure de la our 224 par la conduite 209, tandis que la phase d'extrait d'hui @ lubrifiante sera introduite au sommet de la tour 224 par la conduite 216. L'huile de cycle circule vers le haut à travers la our, à contre-courant par rapport à des portions, se dérigeant vers le bas, de la phase d'extrait d'huile lubrifiante.
On a trouvé que pratiquement tou les constituants d'huile lubrifiante peuvent être récupérés dé la phase d'extrait d'huile lubrifiante de manière à être enlevables, comme produit raffinât, du haut de la tour 224 par la conduite 225. Ce produit raffinat comprendra également des constituants de l'huile de cy- cle, convenant pour un cracking catalytique:
La phase d'extrait formée dans la tour 224 est enlevée comme produit de queue ou dép8ts par la conduite 226. Cette phase d'extrait comprendra la plus grande partie du phénol introduit à l'origine dans la tour 212 par la conduite 214 et comprendra les hydrocarbures aromatiques extraits en premier lieu de l'huile de cycle.
En général, l'extrait d'huile de cycle comprendra 40 à 90% (normalement 70 à 80) de phénol, et environ 0 à 15% d'eau, en supposant que l'eau est mélangée avec le phénol solvant durant l'extraction. Cet extrait d'huile de cycle est utilisé pour entrer en contact avec un gasoil lourd dans la zone d'extraction 227 qui peut être une tour, un récipient combiné décanteur-mélangeur ou un dispositif d'extraction centrifuge. Une tour est représen- tée au dessin.
3uivant la présente invention, la phase d'extrait d'hui ': de cycle de la conduite 226 est mise en contact avec un gasoil Aourd vie-ge ou non traité introduit dans le système par la con- duite 210 pour être traité dans la tour 227. La phase d'extrait d'huile de cycle est, de préférence, utilisée en des quantités d'environ 125 à 225% par rapport à l'alimentation de gasoil.
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La gesoil vierge de la conduite 210 peut consister en fractions gasoil d'une huile brute bouillant au-dessus d'environ 430 F.
Dans la tour 227, un contact du gasoil avec la phase a d'extrait d 'huile de cycle/pour résultat l'enlèvement sélectif de souillures métalliques, du gasoil. Comme le solvant présent dans l'extrait d'huile de cycle est essentiellement saturé d'hy- drocarbures aromatiques à noyaux condensés, de poids moléculaire élevé, extraits d'huile de cycle, pratiquement aucune quantité de gasoil n'est enlevée par le solvant dans la tour d'extraction 227. Il en résulte que le produit raffinat enlevé de la tour 227 par la conduite 228 comprend la composition,hydrocarbonée du ga- soil lourd introduit à la tour par la conduite 210, à l'exclusion pratiquement,des souillures métalliques présentes à l'origine dans le gasoil.
La phase d'extrait enlevée de la tour 227 par la condui- te 229 consisterà en phénol solvant épuisé ainsi qu'en hydrocar- bures très aromatiques extraits de l'huile de cycle, et. en souil- lures métalliques enlevées du gasoil. Le solvant peut être récu- péré de cette phàse d'extrait, et le solvant purifié peut être recyclé à la conduite 214 en constituant le phénol alimenté ,à la .. , tour 212. Les hydrocarbures aromatiques concentrés compris dans la phase d'extrait sont de valeur intéressante pour beaucoup de buts.
Les produits raffinats des conduites 225 et 228 sont combinés dans la conduite 230 et envoyés à la zone de distilla- tion 231. La zone 231 opère pour permettre un enlèvement de phé- nol par la conduite 232, et un enlèvement des constituants hydro- carbonés des raffinats combinés par la conduite 233. Le phénol récupéré par la conduite 232 peut être xxxxxxx recyclé au système par la conduite 214 de la tour d'extraction 212. Les produits hydrocarbonés de la conduite 233 sont alors employés comme alimen- tation à la zone de cracking catalytique 201 par la conduite 202.
Afin d'établir les caractéristiques nouvelles et avantageuses de
<Desc/Clms Page number 39>
la présente forme de réalisation de l'invention, on se référera aux chiffres exemplatifs montrant les avantages particuliers de la mise en contact décrite, à plusieurs étages.
Afin de montrer le fonctionnement des deux premiers étages du procédé décrit, et ce dans les zones d'extraction 212 et 224, deux unités d'extraction au phénol d'une installation de raffinage d'huile lubrifiante ont été converties pour satisfaire aux principes de traitement de la présente invention. Dans une des unités d'extraction au phénol, du phénol était mis en con- tact avec un distillat d'huile lubrifiante pour produire un lubri- fiant. Une partie de la phase d'extrait d'huile lubrifiante était utilisée comme solvant dans l'autre des unités d'extraction au phénol pour entrer en contact avec l'huile de cycle. Un.produit , raffinat convenant pout être utilisé comme alimentation de cracking catalytique était produit à la seconde unité.
Le distillat d'huile lubrifiante qui peut être extrait au phénol était produit à partir d'un mélange de distillat, précédemment décrit.
Ce distillat était traLbé avec du phénol dans une tour d'extraction à contre-courant prévoyant environ 5 étages théori- ques. Les taux d'alimentation étaient d'environ 12.300 barrels de phénol par jour et d'environ 7450 barrels de distillats d'huile lubrifiante par jour, pour donner ainsi un traitement à 165% de phénol. Une injection d'eau était entretenue durant l'ex- traction pour donner une quantité totale d'injection d'environ 2,5% par rapport au phénol. La température d'extraction était d'environ 145 F.
La phase d'extrait obtenue de cette opération comprenai 84% de phénol, 2% d'eau et 14% d'hydrocarbures extraits de l'ali- mentation d'huile lubrifiante. Les constituants hydrocarbonés de la phase d'extrait étaient principalement des composés aromatiques mononucléaires ayant une importante substitution par chaîne laté- rale alkylique.
Le phénol était séparé d'une partie de cette pha- se d'extrait, et on trouvait que les constituants hydrocarbonés
<Desc/Clms Page number 40>
le la phase d'extrait avaient les caractéristiques suivantes d'inspection:
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<tb> Gravité, <SEP> API <SEP> 16,8
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Viscosité, SSÛ/210 F 1$5
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<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice
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<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 69,9
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<tb> Paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 30,1
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<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,3
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<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> F <SEP> '130
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<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 22
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<tb> Distillation,
<SEP> 10 <SEP> mm <SEP> Engler
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<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> F <SEP> 366
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<tb> 5% <SEP> enlevés <SEP> à <SEP> , <SEP> F <SEP> 411
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<tb> 50% <SEP> enlevés <SEP> à, <SEP> F <SEP> 490
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90% " " " ' S$4
L'utilisation économique des ces hydrocarbures consiste à les employer comme alimentation de cracking catalytique. En conséquence, dans une opération.normale, après enlèvement du phénol dans les installations de récupération de phénol, l'extrait
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est envoyé à 1,"alimentation de cracking catalytique.
La partie désirable de l'extrait hydrocarboné est ré- cupérée comme raffinât de phase d'extrait, lorsque celle-ci est .mise en contact avec de l'huile de cycle. La qualité de l'extrait hydrocarboné comme alimentation de crackingcatalytique est de ce fait améliorée. Cette opération était menée dans la seconde unité d'extraction au phénol, en utilisant une huile de cycle cataly- tique ayant les caractéristiques d'inspection ci-après.
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Gravité, <SEP> API <SEP> 19,1
<tb>
EMI40.7
Viscosité' SSU/210 F 41,8
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<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice
<tb> aromatiques; <SEP> )3 <SEP> en <SEP> poids <SEP> 46,4
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<tb> paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 53,6
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<Desc/Clms Page number 41>
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<tb> @ <SEP> Conradson, <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,5
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oint <SEP> d'aniline, <SEP> F <SEP> 159
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<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 30
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<tb> Distillation, <SEP> 10 <SEP> mm <SEP> Engler
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<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> F <SEP> 212
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<tb> 5% <SEP> enlevés <SEP> à <SEP> , <SEP> F <SEP> 347
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<tb> 50% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 479
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<tb> 90% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 602
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<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial
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<tb> (atmosphérique), <SEP> F <SEP> 430
<tb>
Cette huile de cycle était mise en contact avec la pha- se d'extrait d'huile lubrifiante dans une tour de traitement à contre-courant ayant environ 5 étages de contact théoriques.
Une alimentation d'huile de cycle de 6000 barrels par jour était'en- tretenue pendant qu'on introduit 7020 barrels par jour de la phase d'extrait, ce qui équivaut à un traitement à 117% si on con- sidère le rapport de la phase d'extrait à l'huile de cycle. On injectait durant l'extraction environ 5% en volumes d'eau par rapport à la phase d'extrait. La température maintenue durant l' extraction était de 130 F au sommet de la tour et de 125 F à la base de la tour. Le raffinat provenant de cette opération était produit à la fois à partir de l'huile de cycle et de l'extrait hydrocarboné en un rendement de'-' 'en volumes par rapport à l'alimentation d'huile de cycle, ou de 62,9 % en volumes par rapport à l'alimentation globale d'huile. Le produit raffinat avait les caractéristiques suivantes d'inspection..
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<tb>
Gravité <SEP> , <SEP> 'API <SEP> 30,3
<tb>
<tb> Viscosité, <SEP> SSU/210 F <SEP> 41,3
<tb>
<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice
<tb>
<tb> aromatiques, <SEP> )1 <SEP> en <SEP> poids <SEP> 25,8
<tb>
<tb> paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 74,2
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,11
<tb>
<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> F <SEP> 205,7
<tb>
<Desc/Clms Page number 42>
EMI42.1
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 62,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Distillation, <SEP> 10 <SEP> mm <SEP> Engler
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> F <SEP> 321
<tb>
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<tb>
<tb>
<tb> 5% <SEP> enlevés <SEP> à <SEP> , <SEP> F <SEP> 390
<tb>
EMI42.2
5 pa t tr '" g83
EMI42.3
<tb> 90% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 576
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A titre de comparaison, des résultats significatifs,
comprenant ceux des tests précédents sont rassemblés et repro- duits au tableau VI ci-après.
TABLEAU VI ,
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<tb> Col.l <SEP> Col., <SEP> 2 <SEP> Col.3
<tb> Alimentation <SEP> Raffinat <SEP> pro- <SEP> Extrait
<tb> d'huile <SEP> de <SEP> venant <SEP> d'une <SEP> hydrocarbocycle <SEP> extraction <SEP> au <SEP> né <SEP> d'huile
<tb> phénol <SEP> frais <SEP> d' <SEP> lubriune <SEP> huile <SEP> de <SEP> cy- <SEP> fiante
<tb> 'cle <SEP> à <SEP> un <SEP> traitement <SEP> de <SEP> 905,
<tb> ¯¯¯¯¯¯¯¯ <SEP> 6% <SEP> d'eau.¯¯¯¯ <SEP> ¯¯¯¯¯¯
<tb>
<tb> API <SEP> 19,1 <SEP> 35,5 <SEP> 16,8
<tb>
EMI42.5
ÀSU/210 F ' 4138 39$1 48,5
EMI42.6
<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 46,4 <SEP> 11,2 <SEP> 69,9
<tb>
<tb>
<tb> Paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 53,6 <SEP> 88,8 <SEP> 30,1
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 1 <SEP> ,snt <SEP> d'aniline,
<SEP> F <SEP> 159 <SEP> 220 <SEP> 130
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<tb> Teneur <SEP> en <SEP> Carbone <SEP> Conrad- <SEP>
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<tb> son, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,5 <SEP> - <SEP> 0,3
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<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 30 <SEP> 78 <SEP> 22
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<tb> Col.4- <SEP> Col.5 <SEP> Col6
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<tb> Mélange <SEP> d'ex- <SEP> Mélangé <SEP> d'ex-
<tb>
<tb> trait <SEP> et <SEP> d <SEP> 'hui-trait <SEP> et <SEP> de <SEP> Raffinat
<tb>
<tb> le <SEP> de <SEP> cycle <SEP> en <SEP> raffinat <SEP> d' <SEP> damnât
<tb>
<tb> proportions <SEP> huile <SEP> de <SEP> cy-
<tb>
<tb> d'alimentation <SEP> cle <SEP> en <SEP> pro-
<tb>
<tb> portions <SEP> de
<tb>
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¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯¯ produits ¯¯¯¯¯¯¯¯
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6 <SEP> 41,3
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<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 49,7 <SEP> 25,9 <SEP> 25,8
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<tb> Paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 50,3 <SEP> 74,1 <SEP> 74,2
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<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> F
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<tb> Teneur <SEP> en <SEP> Carbone-Conrad-
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<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 29 <SEP> 66 <SEP> 62,3
<tb>
<Desc/Clms Page number 43>
Au tableau VI, la colonne 1 montre les caractérisatiques s'inspection de l'huile de cycle catalytique utilisée dans ces teses.
La colonne 2 montre la nature d'un produit raffinat obtenu par extraction de cette huile de cycle avec du phénol frais ou, en d'autres mots, pur, pour des raisons de comparaison avec le procédé de la présente invention. La colonne 3 montre les caracté- ristiques d'inspection de la portion hydrocarbonée de la phase d'extrait d'huile lubrifiante dont il est question dans les tests précéaents. La colonne 4 montre les caractéristiques d'inspection d'un mélange de l'extrait de la colonne 3 et de l'huile de cycle de la colonne 1 dans les proportions utilisées comme alimenation dans les tests précédents de cette phase de la présente invention,' à savoir 85,9% de l'huile de cycle et 14,
1% d'extrait. La colonne 5 montre.un mélange du raffinat d'huile de cycle de la colonne 2 et de l'extrait d'huile lubrifiante de la colonne 3, dans les proportions résultant des tests exemplifiant cette phase de 1' intention, à savoir 77,1% de raffinat et 22,9% d'extrait. Enfin, la colonne 6 montre les caracéristiques d'inspection du produit de raffinat résultant des teste précédents, suivant les principes de la présente invention.
Les caractéristiques d'inspection données ci-avant doi- vent être considérées'en liaison avec les caractéristiques ini- tiales à la fois de l'huile de cycle alimentée à la tour de trai- tement 224 (colonne 1) et de l'extrait hydrocarboné alimenté à la tour 224 (colonne 3). C'est ainsi, comme mentionné ci-avant, que le produit raffinat de la colonne 6 comprend des constituants provenant de chacun de ces courants de sorte qu 'en fait, le pro- duit raffinât comprend la partie séparée à la fois de l'huile de cycle et de l'extrait d'huile lubrifiante, qui convient comme alimentation de cracking catalytique.
En comparant les caractéris- tiques d'inspection du produit raffinât à celles de l'huile de cycle ou ce l'extrait hydrocarboné, on observera que ce produit
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a des caractéristiques sensiblement meilleures pour une alimen- tation dé cracking catalytique que l'huile de cycle non traitée ou l'extrait hydrocarboné. Par exemple, on observera que l'huile de cycle non traitée a une teneur en carbone Conradson de 2,5% en poids, et que l'extrait hydrocarboné a une teneur de 0,3% en poids, tandis que le produit raffinat provenant de la tour 224 a une teneur en carbone Conradson de 0,1% en poids.
De plus, la teneur en paraffines du produit raffinat était amenée à 74,2% en poids contre une traceur de 56,3%en poids dans l'huile de.,cycle non traitée et de 30,1% en poids pour l'extrait hydrocarboné. Il est, par conséquent, démontré que le fonction- nement des deux premiers étages du procédé illustré a pour réul- tat une amélioration sensible de la qualité d'une huile de cycle et d'un extrait d'huile lubrifiante hydrocarbonée, ce qui amélio- re sérieusement leur valeur comme charges d'alimentation de crac- king catalytique.
Par une comparaison similaire des cractéristiques d'ins- pection de la colonne 6 avec les caractéristiques de la colonne 5 il est démontré que le produit raffinat de l'extraction décrite est tout à fait équivalent comme charge d'alimentation de cracking catalytique, à un mélange d'extrait d'huile lubrifiante et d'huile de cycle extraite. Ces*chiffres, en combinaison avec les équilibra de matières, établissent qu'un produit raffinat est obtenu, qui comprend les constituants hydrocarbonés séparés de la phase d'extrait venant d'une huile lubrifiante ainsi que la portion moins aromatique d'huile de cycle, comme si ces matières étaient préparées séparément et mélangées.
En d'autres mots, le volume d'hydrocarbures d'extrait d'huile lubrifiante, présents dans le phénol épuisé, provenant d'un procédé d'extraction d'huile lubri- riante, est directement ajouté au volume de raffinat d'huile de cycle, ce qui serait normalement obtenu par l'extraction d'huile de cycle avec du phénol pur (ou frais) aux mêmes conditions
<Desc/Clms Page number 45>
d'extraction. Cela est réalisé sans nécessiter de disti llation du phénol à partir de la phase d'extrait d'huile lubrifiante, en évitant les installations coûteuses de récupération de solvant, ordinairement nécessaires à cet effet; à ce stade du procédé.
De plus, cela est atteint sans perte quelconque de qualité du produit comme alimentation de cracking catalytique.
Ces phases du'procédé illustrées à la figure 5 ont des caractéristiques complémentaires à celles décrites ci-avant. Une caractéristique particulière est que les constituants d'huile lubrifiante, normalement souillés de composés métalliques, sont améliorés en vue d'un cracking catalytique par élimination des souillures métalliques: Celles-ci comprennent des (composés de nickel, de vanadium, et de fer, qui ont pour résultat une dé- gradation du catalyseur de cracking, de sorte que la sélectivité et la vie de ce catalyseur diminuent sérieusement.
Comme indican tif du problème existant, une fraction d'huile lubrifiante typique d'une huile de pétrole contenait 0,58 partie pour mille de nickel Cette huile lubrifiante était extraite avec du phénol à une tempé- rature d'environ 215%en utilisant un traitement à 200% de phénol procurait des constituants hydrocarbonés convenant comme et 2% d'eau. La séparation du solvant d'avec la phase d'extrait/ charge d'alimentation de cracking catalytique. Cependant, l'ex- traction d'huile lubrifiante a pour résultat ordinairement une concentration des souillures métalliques dans l'extrait hydro- carboné de sorte que, dans ce cas, l'extrait contenant 1,16 partie pour mille/de nickel.
Jusqu'à présent, l'utilisation d'extrait d'huile lubrifiante pour un cracking catalytique a été nettement évitée à cause de cette souillure métallique.
Les résultats présentés concernaient la préparation d'une phase d'extrait d'huile de cycle obtenue dans la tour de montré traitement 224. On a xxxxxx que les phases d'extrait et de raffi- nat d'huile de cycle, intéressantes dans le procédé de la présen- te invention, peuvent être obtenues par traitement d'huile de
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cycle avec un solvant sélectif par lui-même. On a également mon- tré que des avantages particuliers 'sont assurés si cela est réa- lisé par traitenent de l'huile de cycle avec la totalité de la phase d'extrait d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante.
Comme signalé, dans l'un ou l'autre cas, on obtient une phase d'extrait d'huile de cycle consistant en une partie importante -du solvant épuisé et une petite partie d' hydrocarbures aromati- ques extraits de l'huile de cycle. Une caractéristique particu- lière de cette forme d'application de l'invention est que la phase d'extrait.d'huile de cycle totale est utilisée ! comme agent d'extraction pour le traitement d'un gasoil vierge, comme réali- sé dans la tour 227 du dessin.
Afin d'expliquer la partie du procédé réalisée dans la tour 227, on a fait des expériences dans lesquelles une phase 9'extrait de charge de cycle dérivant du contact d'une huile de cycle avec une phase d'extrait d'huile lubrifiante, comme si- gnalé dans les résultats expérimentaux précédents, était mise en contact avec un gasoil lourd. La phase d'extrait de charge de cycle comprenait 70% de phénol et 305 d'huile. La partie hydro- carbonée de cette phase d'extrait avait les caractéristiques d'inspection suivantes .
EMI46.1
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Gravité, <SEP> API <SEP> 1,8
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<tb>
<tb> Viscosité, <SEP> SSU/210 F <SEP> 51,8
<tb>
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<tb> Analyse <SEP> du <SEP> gel <SEP> de <SEP> silice
<tb>
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<tb> aromatiques, <SEP> en <SEP> poids <SEP> 84,6
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<tb> paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> 15,4
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 6,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Distillation, <SEP> 10 <SEP> mm <SEP> Engler
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> débullition <SEP> initial, <SEP> F <SEP> 253
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 5% <SEP> enlevés <SEP> à,
<SEP> F <SEP> 340
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 50% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 456
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 90% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 620
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> point <SEP> d'aniline <SEP> F <SEP> 199
<tb>
EMI46.2
<tb> Indice <SEP> Diesel
<tb>
<Desc/Clms Page number 47>
Cette phase d'extrait d'huile de cycle était employée pour xxxxx entrer en contact avec un gasoil ayant les caractéristiques d'inspection suivantes.
EMI47.1
<tb>
Gravité, <SEP> API <SEP> 21,2
<tb>
<tb> Viscosité, <SEP> SSU/210 F <SEP> 116
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 2,29
<tb>
<tb> Soufre, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 0,39
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> parties <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 2,1
<tb>
<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 39,9
<tb>
<tb> Paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids' <SEP> 60,1
<tb>
La phase d'extrait d'huile de cycle et le gasoil étaient mis en contact dans une tour d'extraction présentant environ 5 a étages de contact théorique. L'extraction étant rélisée à une température d'environ 160 F en prévoyant un traitement à 114% en volumes de phénol, par rapport à la phase d'extrait de charge de cycle.
Les hydrocarbures présents dans le raffinat résultant de ce contact avaient les caractéristiques suivantes d'inspec- tion.
EMI47.2
<tb>
Production <SEP> d'alimentation <SEP> de <SEP> cracking <SEP> 113% <SEP> en <SEP> vol.
<tb>
<tb>
<tb>
Gravité, <SEP> API <SEP> 18,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Viscosité, <SEP> SUU/210 F <SEP> 77,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Carbone <SEP> Conradson, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 1,60
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Nickel, <SEP> partie <SEP> pour <SEP> mille <SEP> 0,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> 45,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Paraffines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 54,5
<tb>
On notera de ces chiffres que le contact.du gasoil avec l'extrait de charge de cycle avait pour résultat une élimi- nation substantielle de souillures métalliques, hors du gasoil (87% d'énlèvement) tout en permettant une récupération pratique- ment totale de tous les constituants du gasoil convenant pour un usage comme alimentation de cracking catalytique.
En fait, comme inaiqué par la production de 113% par rapport à l'alimentation de gasoil, le procédé était opérant pour récupérer les hydrocarbures
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de type plus paraffinique, présents à l'origine dans la phase d'extrait d'huile de cycle. Cela est confirmé par le fait que la phase d'extrait d'huile de cycle, utilisée pour entrer en contact avec le gasoil avait une teneur en aromatiques de 84,6%, tandis que la phase d'extrait résultante avait une teneur d'environ
94,5%.
Une caractéristique critique de cette forme d'applica- tion de l'invention est l'usage d'étages de contact distincts pour l'extraction de charge de cycle et de gasoil. Afin de montrer les avantages d'un contact 4 étages, on se référera aux exemples ci-après.
Dans une première série d'expériences, une charge de cycle et du gasoil étaient mélangés ensemble et mis en contact avec une phase d'extrait d'huile Lubrifiante dans une opération de contact à étage unique. Dans une seconde série d'expérienceµ pour des raisons de comparaison, la même charge de cycle cataly- tique et le même gasoil étaient extraits séparément dans une opération à deux étages: Dans ce cas, l'huile de cycle était d'abord mise en contact avec la phase d'extrait d'huile lubrifi- ante pour former une phase d'extrait d'huile de cycle. Cette phase d'extrait d'huile de cycle était alors mise en contact avec le gasoil dans une seconde opération de contact.
Ces expériences ai établissent que des résultats d'extraction sensiblement meilleurs pouvaient être obtenus par le contact à deux étages comparative- ment au contact à étage. unique. L'avantage remarquàble d'un con- tact à plusieurs étages réside dans la récupération-de plus gran- des quantités de produit raffinat convenant pour un cracking, tout en assurant un enlèvement équivalent ou supérieur de souil- lures métalliques. Pour montrer clairement ce fait, les résul- unique tats suivants ont été choisis pour comparer un contact à étage/ . et' un contact à deux étages, prévus pour assurer la même quantité de produit raffinat. On notera qu'un enlèvement de nickel sen-
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deux siblement meilleur était obtenu dans le procédé à étages.
EMI49.1
<tb>
Conditions <SEP> du <SEP> procédé <SEP> d'extraction <SEP> Etage <SEP> Deux
<tb> unique <SEP> étages
<tb>
<tb> Traitement <SEP> au <SEP> phénol, <SEP> % <SEP> en <SEP> volume <SEP> 90-100 <SEP> 90-100
<tb>
<tb> Température <SEP> d'extraction, <SEP> F <SEP> 160 <SEP> 160
<tb>
EMI49.2
Composition de 1alimentatio::
," en vol
EMI49.3
<tb> Charge <SEP> de <SEP> cycle <SEP> catalytique <SEP> 50 <SEP> 50
<tb>
<tb> Gasoil <SEP> souillé <SEP> 50 <SEP> 50
<tb>
<tb> Production <SEP> totale <SEP> de <SEP> raffinat <SEP> par
<tb> rapport <SEP> à <SEP> l'alimentation <SEP> d'huile
<tb> totale, <SEP> % <SEP> en <SEP> vol <SEP> 78,7 <SEP> 78,7
<tb>
<tb> Nickel <SEP> enlevé <SEP> de <SEP> l'huile, <SEP> % <SEP> de <SEP> la <SEP> quantité
<tb> entrante <SEP> 78 <SEP> 95
<tb>
Ces résultats montrent les' avantages importants obte- nus par le procédé d'extraction à étages de la présente invention.
Ces résultats montrent qu'en employant deux étages de contact au lieu'd'un seul, on obtient un enlèvement sensiblement meilleur des souillures de nickel, hors du gasoil.
EMI49.4
Des avantages suppl 1émentairess,ontq1tenus également avec'ce procédé à deux étages. En vue d'apprécier leur portée, on se référera à la situation existant dans une installation typique. En supposant que la disponibilité de solvant épuisé d'huile lubrifiante est de 20.000 barrels par jour avec une te- neur en solvant de 85% en vol, on peut voir qu'un maximum de 19.666 barrels/jour de charges de cycle et de gasoils combinés peut être extrait dans une opération à étage unique'à un traite- ment à 75% de solvant (défini comme volume de solvant par volume d'huile totale). Dans un procédé à deux étages, un maximum de 29.799 barrels/jour de chargés.de cycle et de gasoils peut être extrait au même traitement à 75% de solvant.
Dans cet exemple, le taux d'alimentation admissible maximum à un traitement cons- tant est accru d'environ 10;133 barrels par jour, soit de 51%.
Comme décrit, la présente invention concerne des opé- rations d'extraction, dans lesquelles des fractions de gasoil
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vierges et craquéesd'une huile de pétrole sont extraites séparé- ment avec un solvant sélectif pour les hydrocarbures aromatiques, la phase d'extrait totale résultant d'une opération d'extraction étant utilisée dans la seconde phase. Deux des plus importantes applications de la présente invention ont été données dans la des. de cription et pour les résultats précédents. Dans l'une/ces appli- cations, un solvant sélectif frais est utilisé pour extraire de l'huile de cycle, et la phase d'extrait provenant de cette opéra- tion d'extraction est alors utilisée pour xxxxxxx extraire du gasoil vierge.
Comme établi, les constituants aromatiques du gasoil, présents dans la phase d'extrait d'huile de cycle, servent- à améliorer l'enlèvement de souillures métalliques, hors du ga- soil. Les plans avantages de cette technique sont également atteints dans la forme d'application préférée de l'invention; dans ce cas, du solvant frais est d'abord utilisé pour extraire la fraction d'huile lubrifiante d'un gasoil vierge. La phase d'extrait provenant de cette opération est alors employée pour extraire l'huile de cycle. Enfin, la phase d'extrait d'huile de cycle est employée pour extraire le gasoil.
Il est évident que les avantages de la présente invention peuvent être atteints à un degré moindre en utilisant des étages de contact supplémentai- res, la totalité de la phase d'extrait de chaque étage étant utilisée comme agent d'extraction dans les étages successifs.
Par exemple, dans le cas qui vient d'être décrit, la phase d'ex- trait de gasoil pourrait être utilisée dans une extraction sui- vante de gasoil vierge afin d'assurer un plus grand enlèvement de souillures métalliques que celui qui peut être obtenu en uti- lisant du solvant frais.
Suivant l'invention, on a en vue aussi d'employer du solvant frais pour extraire l'huile lubrifiante, en utilisant la phase d'extrait d'huile lubrifiante pour extraire le gasoil vierge, eten utilisant la phase d'extrait de gasoil pour extraire l'huile de cycle. L'enlèvement des souillures métalliques, hors 'f"""" -
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du gasoil, dans cette suite de phases opératoires' est un peu inférieur , mais le procédé combiné sert à atteindre l'objectif qui consiste à réduire au minimum les hydrocarbures aromatiques dans l'alimentation de cracking.
A nouveau, si on le désire, du solvant frais peut être utilisé pour extraire le gasoil, la phase d'extrait de gasoil étant utilisée pour extrai- re l'huile de cycle afin de récupérer les constituants d'extrait ;il gasoil, convenant pour le cracking.
Parmi ces variantes de la présente invention, un pro- cédé préféré comprend l'usage de la phase d'extrait à solvant revenant d'un procédé d'extraction d'huile lubrifiante, pour extraire le gasoil, à des traitements d'environ 100 à 2505, en prpcurant un premier produit raffinat et une phase d'extrait . aromatique. Cette phase d'extrait aromatique est ensuite utili- sé, pour extraire l'huile de cycle à des traitements d'environ 50 a 300% pour procurer un second produit raffinat, Les produits raffinais combinés sont de haute qualité comme alimentation de cracking catalytique.
Des test qui ont été effectués montrent que cette suite de phases de traitement sert à procurer un enlè- vement global de souillures de nickel d'environ 60 à 75% par rapport à l'admission de gasoil . Dans cette combinaison de trai- tement, on a spécialement en vue d'utiliser une partie de la phase d'extrait d'huile lubrifiante, comme agent de ,lavage pour le raffinat d'huile de cycle, ce qui réduit encore la teneur en métal de ce courant. Du point de vue volumétrique, la partie paraffinique de la charge de cycle catalytique et pratiquement tout le gasoil de recyclage sont récupérés, comme alimentation .le cracking catalytique.
Le procédé de la présente invention comporte des ca- ractéristiques complémentaires à celles signalées. Dans la conduis te d'un procédé de cracking catalytique, la présence de souillu- res talliques tans [en fractions étoile. de pétrole est très
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désavantageuse. Une caractéristique particulière de la présente invention est que les constituants d'huile lubrifiante, normale- de ,:ment souillés/composés métalliques, sont améliorés en qualité en vue d'un cracking catalytique par une élimination substan- tielle-des souillures métalliques. Celles-ci comprennent des composés de nickel, de vanadium et de fer, qui ont pour résultat une intoxication du catalyseur de cracking au point de diminuer .sérieusement la sélectivité et la vie du catalyseur.
Comme indi- cation du problème qui existe, une fraction d'huile lubrifiante typique d'une huile de pétrole contenait 0,58 partie pour mille de nickel. Cette huile lubrifiante était extraite avec du phénol à une température d'environ 215 F en utilisant un traitement à
200% de' phénol, et 2% d'eau. La séparation du solvant, de la phase d'extrait donnait des constituants hydrocarbonés séparés convenant comme charge d'alimentation, de cracking catalytique.
Cependant, l'extraction d'une huile lubrifiante a ordinairement , pour résultat la concentration des souillures métalliques dans l'extrait hydrocarboné de sorte que,, dans.le présent cas, l'ex- trait contenait'1,16 partie pour mille de nickel. Jusqu'à pré- sent, l'utilisation d'un'extrait d'huile.lubrifiante pour un crac- king catalytique a été nettement évitée à cause de cette souillure métallique.
Dans la mise ] en pratique de l'invention, cependant, on obtient une alimentation de çracking catalytique, comprenant les hydrocarbures présents dans une phase d'extrait d'huile lubrifi- ante, pratiquement sans souillures métalliques. En se référant au dessin, par exemple, l'extrait d'huile lubrifiante présent dans la conduite 16 est libéré des souillures métalliques dans la tour de traitement 17. Les souillures métalliques sont enlevées de la tour 17 par la conduite 18 en même temps que la phase - j'extrait de la tour 17.
Le produit raffinat de la conduite 19, comprenant les hydrocarbures présents à l'origine dans le courant d'extrait d'huile lubrifiante de la conduite 16, est récupéré en
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@@un @@@cking catalytique, en étant exempt de souillures métal-
S.L ns un cas typique, on obtenait un enlèvement de 90% de par la mise en pratique de la présente invention, en pro- @ ,.; un produit raffinat pour cracking catalytique, contenant @ @@@@eur extrêmement basse en nickelde 0,02 partie pour mille. l'un manière similaire, le procédé de la présente invention est efficace en procurant une charge d'alimentation de cracking cata- lytique de basse teneur en soufre.
On a atteint un enlèvement de soufre allant jusqu'à 60%.
Comme décrit, par conséquent, la présente invention comprend la mise en contact d'une huile de cycle catalytique avec la phase d'extrait d'un procédé d'extraction d'huile lubri- fiante. Ce contact est efficace pour permettre la séparation.d'une phase de raffinat comprenant les constituants à la fois de l'huile de cycle catalytique et'de l'extrait d'huile lubrifiant, qui sont de valeur comme alimentation de cracking catalytique. En inté- grant un procédé d'extraction d'huile lubrifiante avec un procédé de cracking catalytique de cette manière, des installations sup- plémentaires de récupération de solvant ne sont pas nécessaires en outre de celles utilisées dans un traitement normal d'huile lubrifiante.
De la sorte, aucun traitement n'est nécessaire pour séparer le solvant, de l'extrait du système d'extraction d'huile lubrifiante, comme c'est ordinairement nécessaire. Les exigences n ce qui concerne la récupération de solvant sont limitées à elles qui sont nécessaires pour récupérer le solvant, des phases @@extrait et de raffinat résultant du contact de l'huile de cycle avec le courant d'extrait d'huile lubrifiant. Le procédé de la présente invention est de valeur particulière, en considérant ce @int de vue, en prévoyant des moyens pour intégrer un procédé caracking habituel, ne comprenant pas de dispositions pour amélio er une huile de cycle, avec un procédé d'extraction d'hui- le lubrifiante.
On arrive également à une économie importante d'inverstissement pour ce qui concerne l'installation de récupé- ration de jolvant, tout en procurant en même temps les pleins
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avantages de l'amélioration à la fois de l'huie de cycle et de l'extrait d'huile lubrifiante, en une charge d'alimentation de cracking catalytique de qualité supérieure..
REVENDICATIONS
1. Le procédé d'amélioration de charges d'alimentation de cracking catalytique, comprenant le traitement d'une huile de cycle catalytique avec une phase d'extrait, contenant du solvant, d'une extraction d'huile lubrifiante, pour former une phase de raffinât comprenant des constituants aromatiques procurant à la fois du distillat d'huile lubrifiante et de l'huile de cycle, et la séparation de ces constituants, d'avec le solvant.
2. Le procédé d'amélioration de charges d'alimentation de cracking catalytique,comprenant le traitement d'une huile'de cy cle catalytique en mélange avec.une fraction de gasoil, avec une phase d'extrait, contenant du solvant, d'une extraction d'huile lubrifiante, pour former une.phase de raffinat comprenant des cons tituants aromatiques provenant à la fois du distillat d'huile lubrifiante, de l'huile de cycle et du gasoil, et la séparation de ces constituants, d'avec le solvant.
3. Un procédé d'amélioration de fractions vierges et craquées d'une huile de pétrole bouillant au-dessus d'environ xxxxxx 430 F, et'améliorant leur qualité pour le cracking cataly- tique, dans lequel une de ces fractions est mise en ponact avec un solvant sélectif pour hydrocarbures aromatiques, ce qui forme des phases d'extrait et de raffinat, et ensuite l'autre de ces fractions est mise en contact avec ladite phase d'extraite ce qui forme des secondes phases d'extrait et de raffinat, avec ensuite la séparation de chacune de ces phases de raffinat.