<Desc/Clms Page number 1>
La présente invention est relative à la production d'un carburant de motuer, et plus spécialement à la production d'une essence pour moteur, de haute qualité, en partant de cer tains polymères produits dans le traitement d'essence obtenue par le cracking à la vapeur de naphtes de pétrole.
Lorsqu'un naphte de pétrole ayant une gamme d'ébull tions, par exemple, de luU à 200 c A.S.T.M. est craqué en présen
<Desc/Clms Page number 2>
ce de vapeur à une température élevée en vue de la production d'éthylène et de propylène, on produit également une essence craquée. Il est usuel de soumettre cette essence craquée à une polymérisation thermique à une basse température, afin de la sta- biliser contre la formation de gomme, et l'essence résultante bouillant en dessous de 200 G convient pour être utilisée comme essence de moteur sans autre traitement. Durant cette opération, un polymère à point d'ébullition supérieur est formé; il s'élè- ve à une proportion de 10 à 16% en poids de l'essence craquée.
Le principal but de la présente invention est d'utiliser ce polymère ou une portion de celui-ci pour la formation d'une nou- velle quantité d'essence qui soit de qualité élevée.
On a maintenant découvert que ce polymère, ou une par- tie de celui-ci, peut être hydrogéné catalytiquement à une tempé- rature élevée, et que le produit hydrogéné, peut être fractionné pour donner une fraction d'essence de qualité élevée.
On a également découvert qu'une fraction riche en aro- matiques et bouillant au-dessus de la gamme d'ébullitionsde l'essence peut être séparée du produit hydrogéné.
Suivant la présente invention, par conséquent, ledit polymère, ou une partie de celui-ci, est hydrogéné catalytique- ment à une température et une pression élevées, et le produit du procédé d'hydrogénation est fractionné pour donner une frac- tion d'essence.
Suivant une autre caractéristique de l'invention, le produit du procédé d'hydrogénation est fractionné pour donner une fraction d'essence et une fraction à point d'ébullition supé- rieur, riche en aromatiques.
Suivant une autre caractéristique encore de l'inven- tion,une fraction de point d'ébullition inférieur de ce polymère, par exemple une fraction ayant une gamme d'ébullitions de 200 à 300 c, peut être soumise au procédé d'hydrogénation.
<Desc/Clms Page number 3>
Les conditions du procédé d'hydrogénation peuvent varier dans les limites suivantes : Température 650 à 850 Pression effective 500 à 1000 livres par pouce carré Vitesse spatiale jusqu'à 10 volumes/volume/ heure de charge d'alimenta- tion liquide Taux de recyclage de gaz jusqu'à 10. 000 pieds cubes standards/barrel.
Le catalyseur peut être un catalyseur quelconque connu d'hydrogénation, mais on préfère un catalyseur consistant en oxydes de cobalt et de molybdène sur un support d'alumine.
Des procédés de mise en oeuvre de la présente inven- tion seront décrits ci-après à titre d'exemples seulement.
EXMEPLE 1
Une essence provenant d'un appareil de cracking à la vapeur était soumise à un traitement de polymérisation à une pression effective de 375 livres par pouce carré, à une tempéra- ture de 200 C et avec une durée de séjour de 8 heures. Le poly- mère, qui s'élevait à environ 16% en poids de l'alimentation, était hydrogéné sur un catalyseur consistant en oxydes de co- balt et de molybdène sur de l'alumine, à une pression effective de 1000 livres par pouce carré, à une température de 780 F à une vitesse spatiale de polymère de 1,0 volume/volume/ heure, et à un taux de recyclage de gaz de 4000 pieds cubes standards par barrel.
L'essence provenant de l'appareil de cracking à la vapeur avait les propriétés suivantes avant et après polyméri- sation.
EMI3.1
<tb>
Avant <SEP> Après <SEP> polymérisa-
<tb>
<tb> tion <SEP> et <SEP> enlèvement
<tb>
<tb> polymérisa- <SEP> d'environ <SEP> 16% <SEP> en
<tb>
<tb> tion <SEP> poids <SEP> de <SEP> polymère
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Poids <SEP> spécifique <SEP> à <SEP> 60 F/60 F <SEP> 0,7865 <SEP> op8o85
<tb>
<Desc/Clms Page number 4>
EMI4.1
Avant Aprs. po3yraéri.=¯
EMI4.2
<tb> tion <SEP> et <SEP> enlever.
<tb>
<tb> polymérisa- <SEP> d'environ <SEP> 16% <SEP> @
<tb>
EMI4.3
tion poids de poi;y.r<1,r.¯
EMI4.4
<tb> Distillation <SEP> A.S.T.M.
<tb>
<tb>
Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> C <SEP> 23 <SEP> 37
<tb>
<tb>
<tb> 2% <SEP> enlevés <SEP> à, <SEP> C <SEP> 28 <SEP> 51
<tb>
EMI4.5
5 1, " n n 3 60 10% tt n fi 44 70 2 Oc, If n ri 63 85 3O fi fi fi 86 97,5 4 (Y/o fi If fi %oJ,9 ï0$ a 5 50% fi fi fi 123 120
EMI4.6
<tb> 60%- <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 137 <SEP> 131
<tb>
EMI4.7
70% fi fi " 151,5 14:
80% fi ruz fi 164,5 152 90% " If fi 188 .165
EMI4.8
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> final <SEP> 199 <SEP> 184
<tb>
<tb> Indice <SEP> de <SEP> brome <SEP> 77,5 <SEP> 45
<tb>
<tb> Indice <SEP> d'octane <SEP> (Motor <SEP> Method) <SEP> 82,2 <SEP> 80
<tb>
<tb> Indice <SEP> d'octane <SEP> (Reseàrch <SEP> Method
<tb> seule) <SEP> 96,5 <SEP> 94,1
<tb>
Le polymère hydrogéné avait les propriétés suivantes.
EMI4.9
<tb> Poids <SEP> spécifique <SEP> à <SEP> 60 F/60 F <SEP> 0,8835
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Distillation <SEP> A.S.T.M.
<tb>
<tb>
<tb>
Point <SEP> d'ébullition <SEP> initial, <SEP> C <SEP> 44
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 2% <SEP> enlevés <SEP> à, <SEP> C <SEP> 61
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 5% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 71,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 10% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 85
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 20% <SEP> " <SEP> " <SEP> 103
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 30% <SEP> n <SEP> " <SEP> " <SEP> 124
<tb>
EMI4.10
40 n 14,5 5 o; ff 11 170
EMI4.11
<tb> 60% <SEP> " <SEP> " <SEP> 191
<tb>
EMI4.12
70';
IJ 11 1t 210 fO/ If .. 23 ,5 '.1:)" .. n 11
<Desc/Clms Page number 5>
EMI5.1
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> finale <SEP> C <SEP> 325
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> de <SEP> brome <SEP> 3,3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'aniline, <SEP> C <SEP> -17
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> Diesel <SEP> 0,4
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Analyse <SEP> des <SEP> éléments <SEP> hydrocarbanés <SEP> (A.S.T.M. <SEP> D875)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 71
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Oléfines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 3
<tb>
<tb>
<tb> Naphtènes <SEP> et <SEP> paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> volume <SEP> 26.
<tb>
Le polymère hydrogéné était distillé pour donner des fractions bouillant en dessous et au-dessus de 200 C, de telles fractions ayant les propriétés suivantes.
EMI5.2
<tb>
Fraction, <SEP> point <SEP> Fraction, <SEP> 200 G
<tb>
<tb> d'ébullition <SEP> point <SEP> d'ébulli-
<tb>
<tb> initial <SEP> - <SEP> 200 C <SEP> tion <SEP> final
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Rendement, <SEP> % <SEP> en <SEP> volumes <SEP> 70 <SEP> 30
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> d'octane <SEP> (Research
<tb>
<tb> Method <SEP> seule)
<tb>
<tb>
<tb> (méthode <SEP> micro-analytique) <SEP> 98,1 <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Analyse <SEP> des <SEP> éléments <SEP> hydrocarbures <SEP> Méthode <SEP> Méthode <SEP> Méthode
<tb>
<tb> F. <SEP> I.A. <SEP> F. <SEP> I.A. <SEP> A. <SEP> S.T.M.
<tb>
<tb>
<tb>
D875
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aromatiques <SEP> 57,5 <SEP> 98,0 <SEP> 90,0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Oléfones <SEP> 1,0 <SEP> 1,0 <SEP> 5,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Paraffines <SEP> et <SEP> naphtènes <SEP> 41,5 <SEP> 2,0 <SEP> 4,5
<tb>
EXEMPLE 2
La même essence, provenant d'un appareil de cracking à vapeur, qu'à l'exemple 1 était soumise à, un traitement de poly mérisation sous les mêmes conditions qu'à l'exemple 1. Une frac- tion de distillat du polymère était soumise alors à un traite- ment d'hydrofining sous les conditions suivantes.
<Desc/Clms Page number 6>
EMI6.1
<tb>
Pression <SEP> effective, <SEP> livres <SEP> par <SEP> pouce <SEP> carré <SEP> 700
<tb>
<tb> Température, <SEP> F <SEP> 780
<tb>
<tb> Vitesse <SEP> spatiale, <SEP> v/v/heure <SEP> 1,0
<tb>
<tb> Taux <SEP> de <SEP> recyclage <SEP> de <SEP> gaz, <SEP> pieds <SEP> cubes
<tb> standards/barrel <SEP> 4000
<tb>
La fraction de distillat du polymère avait les pro- priétés suivantes avant et après hydrofining.
EMI6.2
<tb>
Distillat <SEP> de <SEP> Produit
<tb> polymère <SEP> d'a <SEP> hydrogéné
<tb> limentation <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯
<tb>
<tb> Rendement <SEP> sur <SEP> polymère <SEP> total,
<tb> % <SEP> en <SEP> poids <SEP> - <SEP> 50
<tb>
<tb> Rendement <SEP> sur <SEP> essence <SEP> d'appareil
<tb> de <SEP> cracking <SEP> à <SEP> la <SEP> vapeur,% <SEP> en <SEP> poids
<tb>
<tb> Poids <SEP> spécifique <SEP> à <SEP> 60 F/60 F <SEP> 0,9725 <SEP> 0,9010
<tb> ion
<tb>
EMI6.3
Distillai A.S.T.M.
Point d'ébullition initial, OC 194 52,5 2% enlevés , C 212 6li 5% n a M 217,5 78 10% ".. 220 97,5 20% n 222 158 30% n " " ' 227 192 40% se n 232 214 - 50$ z7 225.
60% " il n 242s5 254 70% 'n a -251 244,5 80É 259,5 259e5
EMI6.4
<tb> 90% <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> 273 <SEP> 283,5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> d'ébullition <SEP> final, <SEP> c <SEP> 277 <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Indice <SEP> de <SEP> brome <SEP> 105 <SEP> 2,8
<tb>
EMI6.5
Indice d'octane (Research*Method seule) - 97,4
EMI6.6
<tb> Analyse <SEP> des <SEP> éléments <SEP> hydrocarbonés
<tb>
<tb> Méthode <SEP> F.I.A
<tb>
<tb>
<tb> Aromatiques, <SEP> % <SEP> en <SEP> vol. <SEP> - <SEP> 71,6
<tb>
<tb> Oléfines, <SEP> " <SEP> " <SEP> " <SEP> - <SEP> 1,2
<tb>
<tb> Naphtènes <SEP> et <SEP> paraffines, <SEP> % <SEP> en <SEP> vol. <SEP> - <SEP> 27,2
<tb>
<Desc / Clms Page number 1>
The present invention relates to the production of motuer fuel, and more especially to the production of high quality motor gasoline, starting from certain polymers produced in the treatment of gasoline obtained by cracking at the vapor of petroleum naphtha.
When a petroleum naphtha having a boiling range, for example, from luU to 200 c A.S.T.M. is cracked in presence
<Desc / Clms Page number 2>
This steam at an elevated temperature for the production of ethylene and propylene, also produces cracked gasoline. It is customary to subject this cracked gasoline to thermal polymerization at a low temperature, in order to stabilize it against gum formation, and the resulting gasoline boiling below 200 G is suitable for use as a motor gasoline without further. treatment. During this operation, a higher boiling point polymer is formed; it amounts to 10 to 16% by weight of the cracked gasoline.
The main object of the present invention is to use this polymer or a portion thereof for the formation of a further quantity of gasoline which is of high quality.
It has now been discovered that this polymer, or part of it, can be catalytically hydrogenated at an elevated temperature, and that the hydrogenated product can be fractionated to give a high quality gasoline fraction.
It has also been found that a fraction rich in aromatics and boiling above the gasoline boiling range can be separated from the hydrogenated product.
In accordance with the present invention, therefore, said polymer, or a part thereof, is catalytically hydrogenated at elevated temperature and pressure, and the product of the hydrogenation process is fractionated to give a fraction of. gasoline.
According to another feature of the invention, the product of the hydrogenation process is fractionated to give a gasoline fraction and a higher boiling fraction rich in aromatics.
According to yet another feature of the invention, a lower boiling point fraction of this polymer, for example a fraction having a boiling range of 200 to 300 c, can be subjected to the hydrogenation process.
<Desc / Clms Page number 3>
The conditions of the hydrogenation process can vary within the following limits: Temperature 650 to 850 Effective pressure 500 to 1000 pounds per square inch Space velocity up to 10 volumes / volume / hour of liquid feedstock Recycle rate of gas up to 10,000 standard cubic feet / barrel.
The catalyst can be any known hydrogenation catalyst, but preferred is a catalyst consisting of oxides of cobalt and molybdenum on an alumina support.
Methods of carrying out the present invention will be described hereinafter by way of example only.
EXAMPLE 1
Gasoline from a steam cracker was subjected to a polymerization treatment at an effective pressure of 375 pounds per square inch, at a temperature of 200 ° C. and with a residence time of 8 hours. The polymer, which made up about 16% by weight of the feed, was hydrogenated over a catalyst consisting of oxides of cobalt and molybdenum on alumina at an effective pressure of 1000 pounds per inch. square, at a temperature of 780 F at a polymer space velocity of 1.0 v / v / hour, and a gas recycle rate of 4000 standard cubic feet per barrel.
The gasoline from the steam cracker had the following properties before and after polymerization.
EMI3.1
<tb>
Before <SEP> After <SEP> polymerisa-
<tb>
<tb> tion <SEP> and <SEP> removal
<tb>
<tb> polymerisa- <SEP> of approximately <SEP> 16% <SEP> in
<tb>
<tb> tion <SEP> weight <SEP> of <SEP> polymer
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Specific <SEP> weight <SEP> to <SEP> 60 F / 60 F <SEP> 0.7865 <SEP> op8o85
<tb>
<Desc / Clms Page number 4>
EMI4.1
Before After. po3yraéri. = ¯
EMI4.2
<tb> tion <SEP> and <SEP> remove.
<tb>
<tb> polymerisa- <SEP> of approximately <SEP> 16% <SEP> @
<tb>
EMI4.3
tion weight of poi; y.r <1, r.¯
EMI4.4
<tb> Distillation <SEP> A.S.T.M.
<tb>
<tb>
Initial <SEP> boiling point <SEP>, <SEP> C <SEP> 23 <SEP> 37
<tb>
<tb>
<tb> 2% <SEP> removed <SEP> to, <SEP> C <SEP> 28 <SEP> 51
<tb>
EMI4.5
5 1, "nn 3 60 10% tt n fi 44 70 2 Oc, If n ri 63 85 3O fi fi fi 86 97.5 4 (Y / o fi If fi% oJ, 9 ï0 $ a 5 50% fi fi fi 123 120
EMI4.6
<tb> 60% - <SEP> "<SEP>" <SEP> "<SEP> 137 <SEP> 131
<tb>
EMI4.7
70% fi fi "151.5 14:
80% fi ruz fi 164.5 152 90% "If fi 188 .165
EMI4.8
<tb> Final boiling <SEP> <SEP> <SEP> 199 <SEP> 184
<tb>
<tb> <SEP> index of <SEP> bromine <SEP> 77.5 <SEP> 45
<tb>
<tb> Octane <SEP> number <SEP> (Motor <SEP> Method) <SEP> 82.2 <SEP> 80
<tb>
<tb> Octane index <SEP> <SEP> (Reseàrch <SEP> Method
<tb> only) <SEP> 96.5 <SEP> 94.1
<tb>
The hydrogenated polymer had the following properties.
EMI4.9
<tb> Specific <SEP> weight <SEP> to <SEP> 60 F / 60 F <SEP> 0.8835
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Distillation <SEP> A.S.T.M.
<tb>
<tb>
<tb>
Initial boiling point <SEP> <SEP>, <SEP> C <SEP> 44
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 2% <SEP> removed <SEP> to, <SEP> C <SEP> 61
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 5% <SEP> "<SEP>" <SEP> "<SEP> 71.5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 10% <SEP> "<SEP>" <SEP> "<SEP> 85
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 20% <SEP> "<SEP>" <SEP> 103
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> 30% <SEP> n <SEP> "<SEP>" <SEP> 124
<tb>
EMI4.10
40 n 14.5 5 o; ff 11 170
EMI4.11
<tb> 60% <SEP> "<SEP>" <SEP> 191
<tb>
EMI4.12
70 ';
IJ 11 1t 210 fO / If .. 23, 5 '.1 :) ".. n 11
<Desc / Clms Page number 5>
EMI5.1
<tb> Final boiling point <SEP> <SEP> <SEP> C <SEP> 325
<tb>
<tb>
<tb> <SEP> index of <SEP> bromine <SEP> 3.3
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Point <SEP> of aniline, <SEP> C <SEP> -17
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Index <SEP> Diesel <SEP> 0.4
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Analysis <SEP> of <SEP> elements <SEP> hydrocarbon <SEP> (A.S.T.M. <SEP> D875)
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aromatics, <SEP>% <SEP> in <SEP> volumes <SEP> 71
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Olefins, <SEP> "<SEP>" <SEP> "<SEP> 3
<tb>
<tb>
<tb> Naphthenes <SEP> and <SEP> paraffins, <SEP>% <SEP> in <SEP> volume <SEP> 26.
<tb>
The hydrogenated polymer was distilled to give fractions boiling below and above 200 ° C, such fractions having the following properties.
EMI5.2
<tb>
Fraction, <SEP> point <SEP> Fraction, <SEP> 200 G
<tb>
<tb> boiling <SEP> boiling point <SEP>
<tb>
<tb> initial <SEP> - <SEP> 200 C <SEP> tion <SEP> final
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Yield, <SEP>% <SEP> in <SEP> volumes <SEP> 70 <SEP> 30
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Octane <SEP> number <SEP> (Research
<tb>
<tb> Method <SEP> only)
<tb>
<tb>
<tb> (micro-analytical <SEP> method) <SEP> 98.1 <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Analysis <SEP> of <SEP> elements <SEP> hydrocarbons <SEP> Method <SEP> Method <SEP> Method
<tb>
<tb> F. <SEP> I.A. <SEP> F. <SEP> I.A. <SEP> A. <SEP> S.T.M.
<tb>
<tb>
<tb>
D875
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Aromatics <SEP> 57.5 <SEP> 98.0 <SEP> 90.0
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Olefones <SEP> 1.0 <SEP> 1.0 <SEP> 5.5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Paraffins <SEP> and <SEP> naphthenes <SEP> 41.5 <SEP> 2.0 <SEP> 4.5
<tb>
EXAMPLE 2
The same gasoline, coming from a steam cracking apparatus, as in Example 1 was subjected to a polymerization treatment under the same conditions as in Example 1. A distillate fraction of the polymer was then subjected to a hydrofining treatment under the following conditions.
<Desc / Clms Page number 6>
EMI6.1
<tb>
Effective <SEP> pressure, <SEP> pounds <SEP> per <SEP> inch <SEP> square <SEP> 700
<tb>
<tb> Temperature, <SEP> F <SEP> 780
<tb>
<tb> Spatial <SEP> speed, <SEP> v / v / hour <SEP> 1.0
<tb>
<tb> <SEP> rate of <SEP> recycling <SEP> of <SEP> gas, <SEP> cubic feet <SEP>
<tb> standards / barrel <SEP> 4000
<tb>
The polymer distillate fraction had the following properties before and after hydrofining.
EMI6.2
<tb>
Distillate <SEP> of <SEP> Product
<tb> polymer <SEP> of a <SEP> hydrogenated
<tb> power <SEP> ¯¯¯¯¯¯¯¯
<tb>
<tb> Yield <SEP> on <SEP> polymer <SEP> total,
<tb>% <SEP> in <SEP> weight <SEP> - <SEP> 50
<tb>
<tb> Efficiency <SEP> on <SEP> gasoline <SEP> device
<tb> from <SEP> cracking <SEP> to <SEP> the <SEP> vapor,% <SEP> in <SEP> weight
<tb>
<tb> Specific <SEP> weight <SEP> to <SEP> 60 F / 60 F <SEP> 0.9725 <SEP> 0.9010
<tb> ion
<tb>
EMI6.3
Distillai A.S.T.M.
Initial boiling point, OC 194 52.5 2% removed, C 212 6li 5% na M 217.5 78 10% ".. 220 97.5 20% n 222 158 30% n" "'227 192 40% se n 232 214 - $ 50 z7 225.
60% "il n 242s5 254 70% 'n a -251 244.5 80E 259.5 259e5
EMI6.4
<tb> 90% <SEP> "<SEP>" <SEP> "<SEP> 273 <SEP> 283.5
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> Final boiling point <SEP> <SEP>, <SEP> c <SEP> 277 <SEP> -
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb>
<tb> <SEP> index of <SEP> bromine <SEP> 105 <SEP> 2.8
<tb>
EMI6.5
Octane number (Research * Method alone) - 97.4
EMI6.6
<tb> <SEP> analysis of <SEP> hydrocarbon <SEP> elements
<tb>
<tb> Method <SEP> F.I.A
<tb>
<tb>
<tb> Aromatics, <SEP>% <SEP> in <SEP> vol. <SEP> - <SEP> 71.6
<tb>
<tb> Olefins, <SEP> "<SEP>" <SEP> "<SEP> - <SEP> 1,2
<tb>
<tb> Naphthenes <SEP> and <SEP> paraffins, <SEP>% <SEP> in <SEP> vol. <SEP> - <SEP> 27.2
<tb>