BE546591A

BE546591A -

Info

Publication number: BE546591A
Authority: BE

Description


   <Desc/Clms Page number 1> 
 



  La nome 17210 indique les aciers de cémentation suivants: 
 EMI1.1 
 C Si 1;'m FJr 16 rnnc 5 0,14 0,15 1,oxo o,80 % 
 EMI1.2 
 
<tb> -0,19 <SEP> -0,35 <SEP> -1,30 <SEP> -1,10
<tb> 
 
 EMI1.3 
 20 RInCr 5 0,17 0,15 1,10 1,00 bzz 
 EMI1.4 
 
<tb> -0,22 <SEP> -0,35 <SEP> -1,40 <SEP> -1.30
<tb> 
 
Cependant les aciers   mentionnés   présentent de grands désa-   vantages   au point de vue de leur traitement et de leur utilisation. Le degré de pureté nécessaire tend à se détériorer en raison des teneurs élevées en manganèse et en chrome qui oxydent facilement, de manière qu'il peut en découler de grandes difficultés d'usinage et qu'il est même possible que l'aptitude des aciers pour des pièces hautement sollicitées 

 <Desc/Clms Page number 2> 

 soit mise en question.

   Lors de la trampe de cémentation,   Ion   aciers tendent facilement à une surcarburation, tout particulièrement lors de l'utilisation de températures de cémentation plus élevées. Ils ont également tendance à un grossissement des grains, ce qui fait que la résistance exigée n'existe plus à l'état trempé. Afin d'obtenir une résistance suffisante pour des   pièces,hautement   sollicitées, la norme conseille une double trempe. Cependant le désavantage de la double trempe réside dans une déformation plus élevée qui est insupportable, tout particulièrement lorsqu'il s'agit de pièces de construction den- tées.

   Lorsqu'il s'agit de pièces de construction vitales, l'utilisation de la simple trempe à partir de la cémentation n'est pas possible en raison de la tendance au grossissement des grains et de la fragilité qui en découle. Du fait que ces aciers tendent à une surcarburation, il n'est également pas possible d'exploiter des   z8nes   de cémentation plus basses afin d'obtenir un pouvoir portant élevé avec une faible résistance du noyau, zone de   cémentation   plus basse qui permettrait de réduire les teneurs de l'alliage en manganèse et en chrome, ce qui favoriserait en même temps le degré de pureté dans un sens avantageux.

   Les teneurs éle- vées en chrome et en manganèse mêmes influencent défavorablement le pou- voir d'usinage, tandis que des teneurs en chrome plus élevées donnent lieu, en outre, aux phénomènes de surcarburation mentionnés. De plus, lorsqu'il s'agit de teneurs en chrome élevées, on obtient, lors de la trempe, des volumes différents dans les différentes profondeurs de cé- mentation avec une tendance accrue à la déformation et à la formation de fissures, et ce, en raison de la formation de martensite et de rési- dus   d'austenite.   



   Suivant l'invention, pour des pièces à exécuter avec une .simple trempe à grains fins et une constitution résistant à la rupture, avec des températures de cémentation, de préférence, supérieures à 900 C, tout particulièrement pour des pièces qui, jusqu'à présent étaient réali- sées suivant la norme 17210, on utilise des aciers dans lesquels les te- neurs en manganèse et en chrome sont essentiellement inférieures à celles des aciers de norme 16 MnCr 5 ou 20 MnCr 5 et qui contiennent des teneurs plus élevées, déterminées, de nitrure d'aluminium. 

 <Desc/Clms Page number 3> 

 



   On utilise donc des aciers dont la composition est appro-   ximativement   la suivante: 
0,16 - 0,3 % de carbone 
0,15 - 0,4% de silicium 
0,5 - 0,9 % de manganèse . 0,1-   0,7 %   de chrome une teneur en nitrure d'aluminium supérieure à 0,020, de préférence, supérieure à 0,025, par exemple 0,030 à 0,060% de nitrure d'aluminum 
Restant, du fer avec les imouretés usuelles. 



   Dans de tels aciers la tendance à la surcarburation est éliminée et le pouvoir d'usinage ainsi que le degré de pureté sont améliores 
Lorsqu'il s'agit d'une simple trempe, avec ou sans abaisse- ment de la température à partir de la température de cémentation jusqu'à des températures se rapprochant du point Ar1la déformation est plus faible dans le noyau, étant donné que dans la z8ne de cémentation, les duretés RC décroissent progressivement depuis le bord jusqu'au noyau. 



  En raison de la faible teneur en chrome et, par conséquent, de la ten- dance réduite à la surcarburation, la couche de cémentation peut être plus'épaisse afin de garantir de ce fait une action de soutien contre des charges élevées de surface,   marne   lorsque la résistance du noyau est plus faible qu'usuellement, 
Les aciers à utiliser peuvent contenir additionnellement encore environ 0,3 - 0,6% de molybdène, ainsi qu'éventuellement environ 0,5 - 2,5% de nickel et/ou 0,05 -   0,20%   de vanadium.

Claims

REVENDICATIONS., 1.- L'utilisation d'aciers contenant environs 0,15 - 0,3 de carbone 0,15 - 0,4% de silicium 0,5 - 0,9 % de manganèse 0,1 - 0,7 % de chrome une teneur en nitrure d'aluminium supérieure à 0,202% de préférence supérieure à 0,025% par exemple 0,030 à 0,060% Restant, fer avec les impuretés usuelles ; comme matière pour des pièces de construction à recarburer à des tempé- ratures de cémentation, de préférence, supérieures à 900 C, tout parti- culièrement au moyen de -cémentation au gaz et à tremper par un simple taitement de trempe à l'eau à partir de la température de cémentation ou bien à partir d'une température de trempe abaissée à partir de cette température de cémentation par un refroidissement intermédiaire.

2. - L'utilisation d'aciers de la composition définie à la revendication 1, contenant cependant additionnellement 0,3 - 0,6% de molybdène et servant au but défini à la revendication 1.

3.- L'utilisation d'aciers mentionnés aux revendications 1 et 2, contenant cependant additionnellement environ 0,5 - 2,5% de nickel, pour le but défini à la revendication 1.

4.- L'utilisation d'aciers mentionnés dans les revendica- tions 1 à 3, contenant cependant additionnellement environ 0,05 - 0,2% de vanadium, pour le but défini à la revendication 1.

5. - L'utilisation d'aciers composés tels que définis aux revendications 1 à 4, avec des couches de cémentation plus épaisses que celles qui sont usuelles, pour le but défini à la revendication 1.