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Les étançons de mines se composent, en général, de deux parties télescopant l'une dans l'autre, pour pouvoir élever l'étançon.supérieur, suivant l'épaisseur de la couche, jusqu'au toit (plafond) à étançonner. Les deux parties d'étançon sont mises sous tension par frottement par un dispositif de serrage, par exemple une serrure de serrage, de telle façon que l'étançon s'enfonce sous l'effet d'une charge d'une valeur maximum que l'étançon doit supporter.
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Il y a des modèles les plus variés de dispositif de de serrage serrage car la serrure/est l'élément le plus important de l'étançon et l'utilité d'un étançon dépend entièrement de la façon dont la serrure de serrage répond aux conditions requises dans la pratique.
Parmi les modèles les plus divers de serrure de serrage on fait usage en pratique des dispositifs de coincement compre- nant un ou plusieurs coins de blocage. Toutefois ces dispositifs utilisés jusqu'à présent ne constituent pas une solution idéale, vu que leur rendement, c'est-à-dire la proportion de l'énergie à déployer pour la tension à la puissance de friction à produire par celle-ci laisse généralement à désirer.
Une,partie considérable, et ce généralement bien plus de la moitié, de l'énergie déployée pour la tension, est à enregistrer comme perte, car elle est absorbée par la friction inévitable entre les parties adjacentes du dispositif de coince- ment. Ceci explique pourquoi les étançons de mines pratiquement utilisés avec une serrure comprenant plusieurs coins requièrent une dépense d'énergie bien trop élevée pour la tension, néces- saire pour obtenir la résistance souhaitée. En outre la perte d'énergie, lors de la tension, dérive d'un autre défaut notable, qui se fait sentir pratiquement de telle manière que la perte par friction proportionnellement considérable à l'intérieur de la serrure de serrage limite la tension réalisable des éléments d'étançon entre eux.
Comme la force attaquant extérieurement le dispositif de serrage doit être, par suite de la forte perte par friction, bien plus grande que la force de tension utile, une flexion élastique du dispositif de serrage ou même de l'étançon tout entier est inévitable lorsqu'augmente encore la force attaquant le dispositif de serrage.
Le problème, qui se présente ainsi, d'un perfectionne- ment de principe peut, suivant l'invention, être résolu par le
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fait qu'il est prévu comme dispositif de serrage deux éléments de serrage à moment de torsion attaquant une partie d'étançon par frottement, ces éléments de serrage sont mis sous l'action des moments de torsion, dirigés en sens contraire l'un de l'autre, autour de l'axe longitudinal de l'étançon.
La force de tension nécessaire pourproduire le moment de torsion profite, sans pertes notables, aux forces normales et de friction à produire, 'de façon qu'avec des forces de tension (moments de torsion) relativement faibles, l'étançon peut déjà acquérir une force portante, pour laquelle avec les serrures de serrage usuelles il faudrait une dépense d'énergie notoirement plus grande.
Si,.par exemple, avec les étançons usuels il faut pour une force portante admise trois coups de marteau vigoureux sur la clavette (le coin), il suffit pour'un dispositif à moment de torsion suivant l'invention de.frapper un seul coup de marteau mode'?. Pour le mineur.sous terre cela signifie que le travail se trouve grandement facilité, un avantage que, vu les sérieux efforts physiques et'psychiques du mineur, il ne faut nullement sous-estimer.
Le dispositif de serrage par moment de torsion, suivant l'invention, évite, au contraire des dispositifs usuels, un effort de flexion des parties d'étançon et du dispositif de serrage. Un inconvénient provenant des efforts de flexion est ainsi éliminé. En 'effet, dans les efforts de flexion, se produisont dans de nombreux étançons actuels, on constate que, dès que commence à s'enfoncer l'étançon supérieur, la serrure de serrage fait ressort dans sa position desserrée, de sorte que la résistance portante de l'étançon diminue considérablement (brusquement).
D'autres détails et avantages de l'invention sont précisés ci-après au moyen de quelques exemples d'exécution de
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l'invention et illustrés dans les dessins, dans lesquels: la figure 1 est une vue perspective d'un dispositif de serrage à moment de torsion, conforme à l'invention ; la figure 2 est une vue perspective, partiellement en coupe, d'une autre exécution; la figure 3 est une coupe longitudinale suivant la ligne III-III de la figure 2; la figure 4 est une coupe transversale suivant la ligne IV-IV de la figure 3; la figure 5 est une coupe transversale suivant la ligne V-V de la figure 3; la figure 6 représente en coupe, dans le sens de la figure 4, un dispositif de serrage à coin horizontal ;
les figures 7 et 7a sont des schémas représentant le meilleur degré d'utilisation de la force de tension, suivant l'invention; la figure 8 est une vue perspective de deux colliers de serrage disposés sur un étançon supérieur; la figure 9 représente en vue perspective le collier de serrage supérieur suivant la figure 8 ; la figure 10 représente en vue perspective le collier de serrage inférieur suivant la figure 8; la figure 11 représente en vue perspective deux colliers de serrage, dont l'un est en deux pièces ; la figure- 12 est une coupe horizontale par la moitié supérieure des colliers de serrage suivant la figure 11; la figure 13 représente en vue latérale, la partie infé rieure d'un étançon intérieur;
la figure 14 est une coupe transversale,à hauteur du collier de serrage supérieur de deux colliers de serrage, d'un étançon suivant la figure 13; la figure 15 représente, en coupe longitudinale, une
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autre exécution d'une ser.rure d'étançon; la figure 16 est une coupe en direction II-II suivant la figure 15; la figure 17 est la-représentation des forces attaquant une pièce de pression; la figure 18 est une vue perspective d'un collier de serrage en une pièce; 'la figure 19 est une vue perspective d'une autre forme d'exécution d'un.collier de serrage; la figure 20 montre une coupe transversale par le milieu de la serrure de l'étançon, pour une serrure dont un collier de serrage, à moment de torsion, est en deux pièces;
la figure 21 représente les deux prolongements de colliers de serrage'avec un dispositif à serrer amovible.
L'exemple d'exécution suivant la figure 1 montre un étançon supérieur ou poinçon 1 à profil creux carré et un étançon inférieur ou fût tubulaire 2. Sur l'extrémité inférieure du poinçon 1 sont posés, l'un sur l'autre, trois colliers de serrage, respectivement 3a 3b et 4, ayant chacun, une ouverture carrée adaptée au profil du poinçon. Chacun de ces collier est muni, à sa périphérie, d'un prolongement, respectivement 5a 5b et 6. Des forces de tension attaquent ces prolongements, de sorte que les deux colliers 3a 3b d'une part, et le collier intermédiaire 4 d'autre part, reçoivent des moments de torsion opposés. Suivant la figure 1, entre les prolongements des colliers est disposé un coin vertical ,2 pour produire les moments opposés.
En enfonçant le coin 1 on fixe, en mettant sous tension par frottement, les trois colliers individuels sur le poinçon 1. Avec le collier inférieur 3b le poinçon 1 prend appui sur le fût 2 au moyen des colliers fixés sur le poinçon.
Sur la paroi intérieure des susdits colliers sont fixées
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des plaques de frottement, respectivement 8a, 9b et 9- (figure 2).
Ces plaques sont disposées sur les faces de l'ouverture du collier carré, chacune, à- une arête du poinçon 1 (figures 4 - 7), pour que les forces normales produites par le moment de torsion attaquent en tels endroits du profil creux du poinçon, là où le profil'offre la plus grande résistance aux déformations.
Plus les plaques sont déplacées versle centre des faces planes de l'étançon, plus lesdites faces planes de l'étançon seront soumises à des efforts de flexion.
Les deux colliers extérieurs 3a et 3b peuvent, en modifiant l'exécution conforme à la figure 1 être fixés avec l'étançon inférieur 2.ou ne former qu'une seule pièce avec celui-ci. On obtient ainsi l'exécution suivant la figure 2. Dans cette exécution les prolongements 5a 5b des deux colliers individuels 3a 3b sont réunis en un seul prolongement 5 qui possède la même position en hauteur que le prolongement 6 du collier central ou contre-collier 4
L'assemblage fixe des deux colliers individuels 3a et 3b avec le fût a pour résultat que, par le dispositif de serrage à moment de torsion, le poinçon 1 et le fut 2 sont tendus en sens inverse l'un de l'autre et que la charge reposant sur le poinçon 1 est transmise exclusivement au moyen du frottement sur le fût 2,
sous une force d'appui entre le collier inférieur 3b et le fût 2. (figure 1).
C'est pourquoi le collier central ne doit pas prendre appui sur le collier inférieur 3b
Pour diminuer la friction entre le collier central } et les colliers extrêmes 3a et 3b lors de la tension, ledit collier central 4 peut recevcir, sur ses deux faces frontales uno couche de graisse ou ansloue. Le collier central 4 ne commece à prendre appui sur le collier inférieur 3b que lorsque le poinçon s'enfonce sous la charge à supporter, tout en surmontant la ré
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sistance à friction entre les deux parties d'étançon mutuellement mises sous tension par le moment de torsion.
Il va de soi qu'une application de graisse sur le collier 3 dans l'exécution suivant la figure 1 peut s'avérer utile pour accroître le rendement.
Pour le reste, le fonctionnement du dispositif conforme à l'exécution de la figure 2 est identique à celui de la figure 1. Les'deux exécutions correspondent aussi, en principe, par le fait que, lors de la tension, le poinçon n'est pas déplacé latéralement contre les éléments tendeurs, puisque les forces normales ne sont produites que par un moment de torsion. Par conséquent l'usure des plaques de frottement - contrairement aux dispositifs usuels à coin - n'a aucune influence sur l'efficacité du dispositif selon l'invention.
L'un des deux colliers de serrage 3a 3b est en principe superflu pour la tension par moments de torsion. Pour des raisons de construction il est recommandé de prévoir trois colliers de serrage ; dans l'exécution suivant la figure 2 les deux colliers extrêmes 3a 3b donnent un bon guidage du poinçon 1 de sorte qu'en posant l'étançon le poinçon se trouve protégé contre toute inclinaison latérale.
Le rendement est sensiblement meilleur en comparaison avec les dispositifs usuels à coins, comme on peut le voir aux figures 7 et 7a. Si avec les dispositifs, à coins usuels (figure 7a) et un poinçon à profil carré, une force de tension S est
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produite, on obtient, pour un coefficient de frottementZ, une force portante :
Q1 = 2 S U
Si dans le collier de serrage , suivant l'invention, est introduite la force de tension S (figure 7), on obtient pour ce collier )+ une force portante:
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Q' = S JI 2a b + b
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La même valeur est donnée par l'autre collier (en deux pièces) 3a 3b de sorte que la force portante globale devient:
Q2 = 2 S 2a+b b Cela veut dire
Q2 = 2a + b
Q1 b
Ce rapport possède la valeur 2 si l'on fait a = b et, 3,
2 si l'on fait a = b.
On peut donc considérablement augmenter la force portante suivant le choix des bras de levier a et b. Le facteur de trans- formation 2 a = b basé sur le principe du dispositif à moment b de torsion ne dépend pas évidemment, en principe, du profil de l'étançon. En conséquence on peut employer un profil hexagonal ou un profil non rond et oval, et également un profil circulaire avec arêtes ou nervures longitudinales pour l'attaque des forces, normales. Le facteur de transformation peut éventuellement être augmenté encore plus si l'on emploie des profils autres que les profils à section droite carrés.
De même, on peut prévoir à la place d'un coin vertical suivant les figures 1 et 2, un coin horizontal 10 par exemple comme illustré à la figure 6. En outre, le principe de tension à moment de torsion suivant l'invention n'est pas précisément réduit à -un coin. La force de tension attaquant les colliers de serrage pour produire un moment de torsion peut être exercée d'une autre manière, par exemple au moyen d'un système à levier coudé, hydrauliquement ou pneumatiquement
La fabrication des colliers de serrage ne demande aucune précision, puisque les faces intérieures des colliers ne doivent pas se trouver sur une même ligne;
il suffit que les faces actives- des plaques de frottement 8a 8b se trouvent dans un même plan, On peut réaliser cela sans difficulté dans la technique de la fabrication, du fait que les colliers, après fixation des plaques de frottement, sont superposés et sont ensuite usinés en une seule
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phase au moyen d'un outil du type d'alésoir passé par les colliers, l'outil ayant le profil du poinçon.
Dans l'exécution décrite, le poinçon 1, lors de l'enfoncement du coin 7 est soumis à des efforts de torsion par les moments de torsion inverses entre les deux colliers extrêmes 3a et 3b Dans les poinçons de construction légère, -ces efforts de torsion peuvent avoir un effet nuisible.
Il en résulte, suivant l'invention, le problème visant à laisser soumettre l'étançon aux. forces de tension, non plus par torsion, mais par pression.
Ce problème se trouve résolu par le fait que les faces de frottement d.'au moins un élément tendeur s'étendent au moins approximativement sur la hauteur totale des deux éléments tendeurs disposés l'un au-dessus de l'autre. De cette façon on obtient que les faces de frottement de deux éléments tendeurs coopérants se trouvent à même harteur par rapport à l'étançon et ne soumettent plus celui-ci que par pression en'sens transversal Une exécution de ce genre est représentée aux figures 8 à 12.
Les faces de frottement 8, 9 des deux éléments tendeurs attaquant les angles polygonaux du poinçon s'étendent sur la hauteur globale des deux éléments tendeurs superposés. Comme support des faces de frottement 8,9 prolongées vers le haut et vers le bas (vues depuis les colliers de serrage 3 4 sont prévues des prolongations en forme de doigts 3,4 qui engagent dans des évidements correspondants 3 4 de l'autre collier de serrage (voir figures 9,10). Les évidements 3 4 sont, en coupe transversale, d'autant plus grands que les prolongations 3 4 que les colliers de serrage 3,4 peuvent exécuter, lors de la tension réciproque, un mouvement angulaire limité entre eux.
Toutes les plaques de frottement 8,9 se trouvent de cette façon à hauteur égale contre l'étançon et le sollicitent par
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pression en sens transversal, ce contrairement à l'exécution suivant les figures 1 à 7 dans lesquelles les plaques de frotte ment 8 et 2 attaquent à hauteur différente le poinçon et le sollicitent, par conséquent, par torsion.
Suivant la figure 11, un collier de serrage est composé de deux parties et comporte les pièces 3a 3b qui enferment le collier de serrage entre elles. Le collier de serrage 4 présente,.vers le haut et vers le bas, des prolongations 4 en forme de doigts, qui engagent dans des évidements 3a,3b des parties de colliers 3a 3b. Les parties 3a 3b possèdent également des prolongations 3a 3b qui ont la forme de ponts de liaison entre les parties 3a 3b et portent, chacune, une face de frottement commune 8. Le fonctionnement est le même que dans l'exécution suivant la figure 8.
Dans toutes ces formes d'exécution le collier de serrage inférieur s'appuie sur le fût ou forme avec celui-ci partie intégrante.
Une autre forme d'exécution, suivant les figures 13 et 14, se rapporte à un étançon de mine comprenant un poinçon à profil de préférence circulaire qui, pour l'attaque des élément. tendeurs à moment de torsion, est muni, sur sa périphérie, d'ailettes longitudinales.
L'avantage d'une telle disposition réside dans le fait que, lors de la tension réciproque des colliers à moment de torsion, ce ne sont plus les parois de l'étançon qui sont sollicitées, mais uniquement les ailettes longitudinales. Toutefois, pour faire attaquer uniformément toutes les faces de frottement de chaque collier par un moment detorsion aux ailettes correspondantes, il faut un procédé de fabrication très précis.
Pour permettre à cet égard une amélioration, c'est-à-dire pour économiser des frais de fabrication, il est préconisé de fixer les ailettes longitudinales au poinçon avec l'extrémité
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tournée vers le pied de l'étançon. Les exigences à l'égard des tolérances de fabrication sont alors réellement moindres, vu que chaque ailette séparée peut céder dans son sens transversal et garantit ainsi toujours un contact des plans des ailettes et des colliers de serrage.
Le poinçon 1 présente une section transversale circulaire et possède, uniformément réparties sur sa périphérie, trois nervures longitudinales 1 qui ne sont fixées au poinçon que par leur extrémité tournée vers le pied de l'étançon. Les faces latérales libres, opposées, de chaque nervure convergent vers l'extrémité de fixation. Ceci présente l'avantage que la résis- tance à l'enfoncement du poinçon augmente sur son coulissement @ et ce suivant l'accroissement de section des nervures longitudi- nales 1'. Le nombre de nervures longitudinales est sans importan- ce ; plus on en prévoit, plus grand devient le nombre des faces de frottement lesquelles, en tout cas, par suite de leur flexibilité en sens transversal, assurent, chaque fois, un contact des surfaces de frottement contre les colliers de serrage à moment de torsion.
Les nervures de.frottement se sont avérées spécialement avantageuses en connexion avec des colliers de serrage à moment de torsion, dont les faces de frottement s'étendent, suivant les figures 8 à 11, sur la hauteur globale des éléments tendeurs superposes.
L'invention peut très avantageusement être appliquée à un poinçon à profil circulaire, vu que dans celui-ci les moments de résistance sont les mêmes dans tous les sens transversaux.
En principe, toutefois, l'utilisation de chaque profil est pos- sible en connexion avec les nervures longitudinales a
Dans toutes les formes d'exécution décrites ci-dessus, l'axe du monent de torsion des colliers de serrage coïncide, environ, avec l'axe longitudinal de l'étançon. Si le poinçon a,
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par exemple, un profil en croix, les forces de tension produites par le moment de torsion attaquent, dans ce cas, verticalement (perpendiculairement) la surface de tension du profil croisé.
Dans les poinçons à profil polygonal (par exemple carré ou hexagonal), ceci n'est point le cas car, alors, les forces produites par les colliers de serrage sur le poinçon à son arête longitudinale-attaquent obliquement à l'intérieur du cône de frottement, qui est perpendiculaire à la face du polygone c'est-à-dire suivant un angle aigu par rapport à la face correspondante du polygone. Ces forces donnent, en sens vertical., une composante qui détermine la résistance à l'enfoncement de l'étançon, .ainsi qu'une composante horizontale indésirable.
L'autre exécution suivant les figures 15 à 17 a pour résultat de parer à cet inconvénient.
Entre les éléments tendeurs 3a 3b,4 et le poinçon 1 est prévue, pour chacune de ses faces polygonales, une pièce de : pression 16 (figure 16). La hauteur de la pièce de pression correspond à la hauteur totale de tous les éléments tendeurs (figure 15); la largeur est égale à la largeur des faces polygonales. Les deux éléments tendeurs 3a/b 4 attaquent donc en même temps chaque pièce de pression 16, l'élément tendeur exerce, par pression unilatérale sur les faces polygonales, un moment tournant à gauche. Le moment de la réaction est repris par les pièces 3a 3b de l'autre élément tendeur. Chaque pièce de pression 16 est soutenue par des saillies 17 aux deux éléments tendeurs 3b 4 (figure 15).Un appui sur la partie dlément tendeur 3a serait toutefois aussi suffisant.
Comme il appert' de la figure 16, ces éléments tendeurs attaquent les pièces de pression unilatéralement et entourent, avec jeu, les pièces de pression à côté des endroits d'attaque. Cette disposition permet un desserrage sûr de la serrure de l'étançon. Entre les endroits d'attaque et les pièces de pression doit exister un jeu
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suffisant pour assurer un recul des pièces de pression et aussi un enfoncement du poinçon.
Le fonctionnement des pièces de pression conforme à l'in vention est schématisé à la figure 17. Le centre de pivotement de deux éléments tendeurs superposés coïncide avec l'axe longitudinal de l'étançon et est désigné par M. Par une tension réciproque des éléments tendeurs,deux moments de torsion en sens contraire sont produits dans la direction de la flèche courbée. Les forces exercées de ce fait sur la pièce de pression 16 sont symbolisées par les deux vecteurs R. La décomposition des vecteurs R suivant le parallélogramme des forces donne, chaque fois, une force horizontale et une force verticale, représentées par les vecteurs H et N Les deux vecteurs H de même grandeur, mais de direction opposée, provoquent dans la pièce de pression 16, uniquement des forces de traction intérieures.
Les forces normales N sont seules déterminantes pour la' production de la résistance à l'enfoncement du poinçon.
La figure 17 montre en outre que, plus est petite la distance des forces R de l'angle du polygone, plus petites deviennent les forces ri et plus grandes les forces normales N Les pièces de pression 16 empêchent donc l'apparition de forces horizontales indésirables sur le poinçon 1. En outre, le nombre de pièces de pression est diminué en comparaison avec les autres exécutions.
Les pièces de pression 16 peuvent aussi se composer de plusieurs parties, par exemple deux parties longitudinales qui, en sens transversal, sont assemblées de façon à résister à la traction. Pour accroître la résistance à l'enfoncement, les pièces de pression peuvent être munies de plaques de frottement ou même être fabriquées en le mène matériau que les plaques de frottement, ou bien les pièces de pression peuvent être garnies sur leur face adjacente au poinçon, d'une couche de frottement par exemple de zinc.
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L'originalité de cette exécution, par comparaison avec les autres exécutions, réside dans le-fait que, pour chaque face polygonale, est prévue une pièce de pression pour le contact des éléments tendeurs, dont la hauteur est choisie suivant la hauteur totale de tous les éléments tendeurs et dont la largeur est, au moins approximativement, égale à la longueur de la dite face 'polygonale.
Une autre amélioration peut être réalisée par la diminution des frais de fabrication, lorsque les éléments tendeurs à moment de torsion forment, chaque fois, avec leurs plaques de frottement, un élément actif en une seule pièce, par exemple une pièce de fonts.
De cette façon il est possible de composer l'ensemble du fut par exemple en trois parties seulement.
Notamment, au cas où le poinçon est exécuté en une seule pièce avec un collier de serrage, il ne faut, en outre, qu'un deuxième collier de serrage et un coin pour la tension réciproque des deux colliers. Avec le poinçon l'ensemble de l'étançon de mine se compose, dans ce cas, de quatre parties seulement. Si, 'par exemple, ces colliers de serrage sont fabriqués en un alliage d'aluminium par le procédé de fonte coulée sous pression, il ne faut plus d'autres phases d'usinage ; frais de fabrication, pour un tel étançon, sont extraordinairement bas.
Les figures 18 et 19 en illustrent quelques détails.
Les plaques de frottement 2 sont fabriquées en une seule pièce avec le collier de serrage 4 par exemple, comme une pièce de fonte. Cette composition, en une seule pièce, se recommande - comme représenté à la figure 19 - également dans le cas où les faces de frottement s'étendent au moins approximativement sur la hauteur totale des deux éléments tendeurs superposés (voir figures 8 à 11). Dans ce cas les prolongations 4, en forme de doigts de l'élément tendeur ont des faces de frottement et les
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prolongations correspondantes de l'autre élément tendeur sont engagées dans les évidements 4
Il est très avantageux de fabriquer les éléments tendeurs suivant l'invention, en un alliage d'aluminium. Si l'on applique le procédé de fonte coulée sous pression, aucune autre phase de travail n'est nécessaire.
Eventuellement on peut, en des endroits -spécialement sollicités des éléments tendeurs, couler des ren- forcements d'acier ou bien. on peut, ultérieurement, prévoir des colliers d'acier du type d'une frette.
Le principe de tension à moment de torsion suivant l'in- vention est commun à' toutes les exécutions ci-dessus décrites.
L'un des avantages importants de ce principe repose sur le fait que la force de tension à exercer sur les colliers de serrage agit presque sans perte, comme force de serrage, sur l'étançon intérieur pour supporter le toit ; d'autres termes donc, le rendement du dispositif de serrage est quasi de 100%
Ce principe peut être perfectionné suivant l'invention, en vertu du fait qu'il doit être possible, au moyen d'une force de tension dosée, de réaliser une force de serrage déterminée sur le poinçon - c'est-à-dire une résistance portante désirée de l'étançon.
Ce problème est résolu, suivant l'invention, par l'utili- sation d'une clef à moments de torsion, qui attaque un boulon fileté tendeur prévu entre les prolongations des colliers de serrage, comme décrit ci-dessus.
Des expériences ont démontré que, de cette manière, on réalise avec un étançon à frottement l'avantage principal d'un étançon hydraulique considérablement plus cher. L'étançon suivant l'invention peut, en effet, être tendu avec une force exactement - dosée et ne commence donc à s'enfoncer que lorsque la charge de toit surmonte une valeur donnée. De cette façon on n'est pas dépendant de la dépense d'énergie faite par le mineur en vertu
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de sa force physique lors de là pose de l'étançon; malgré cela, tous les étançons - abstraction faite des faibles divergences - portent la même charge.
Le moment de torsion.suivant la figure 20 est produit par la force d'une vis de tension 10,qui est introduite dans un filetage de la prolongation du collier de serrage 5. et s'appuie sur la prolongation.6. Pour serrer la vis 10 on emploie une clef à moments de torsion 11, qui est insérée dans un carré intérieur 12 de la vis 10. Comme on le sait, par clef à moments de torsion on comprend une clef à vis capable de transmettre à un boulon fileté un moment de torsion déterminé, réglable à la clef même.
La serrure de l'étançon peut, de cette façon, être tendue d'une telle manière que le poinçon ne commence à s'enfoncer que pour une charge voulue.
Les serrures d'étançons connus à dispositifs compliqués possédant un très mauvais rendement, constamment variable et dès lors indéterminable, l'utilisation d'une clef à moments de torsion n'a de sens que si la force de tension, appliquée par le mineur à la serrure, agit, du moins à peu près complètement, comme force de serrage-sur le poinçon.
Selon la figure 21, la vis de tension 10 est disposée amovible avec un écrou 13 sur la prolongation du collier de serrage 5 et la clef à moments de torsion 11 est en une seule pièce avec la vis 10. La prolongation du collier de serrage 1 a été faite en forme de fourche pour recevoir l'écrou 13 lequel- présentant un collet 13 est aplati au-dessus et en-dessous, pour être protégé contre toute rotation dans l'extrémité fourchue de la prolongation 5 De cette façon il ne faut, pour plusieurs étançons, qu'un seul dispositif de tension comportant une vis de tension et une clef à moments de torsion ainsi qu'un écrou de tension.
Avant enlèvement du dispositif de tension, le coin 7 est librement introduit entre les prolongations de colliers de
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serrage 5 6 et n'est donc pas enfoncé; il arrête, après enlèvement du dispositif de tension, les colliers de serrage mis sous tension par la clef 11.
REVENDICATIONS.
1.- Etançon de mine en plusieurs pièces ou dispositif d'étançonnement analogue avec un dispositif de serrage comprenant deux éléments .de serrage à moment de torsion attaquant l'étançon intérieur, ces éléments étant mis sous l'action des moments de torsion mutuellement inverses autour de l'axe longitudinal de l'étançon, produisant une résistance d'enfoncement par frottement entre'ces éléments et l'étançon intérieur.