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La présente invention se rapporte aux circuits de com- mande d'éclairage électrique, notamment pour lesthéâtres et les studios de télévision
L'un des buts de l'invention est de permettre la réalisa- tion d'un circuit de commande électrique du type considéré,uti- lisant des éléments inertes, c'est-à-dire statiques ou dont l'état est stable, notamment des éléments comme, par exemple, des diodes au germanium, qui ne comportent pas de filaments chauffés.
Un autre but de l'invention est de permettre la réalisa- tion d'un circuit de, commande d'éclairage du type décrit dont le réseau d'alimentation ne comporte pas de tubes ou est étudié de façon,telle que ces tubes soient en partie supprimés.
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Un autre but encore de l'invention est de créer un circuit de commande d'éclairage du type considéré, capable de commander des circuits d'éclairage importants avec, dans le bloc d'alimentation, des pièces de dimensions physiques relativement réduites.
L'invention a encore pour but de permettre la réali- sation d'un circuit de commande d'éclairage du type considéré ne comprenant qu'un nombre relativement réduit de pièces simples, d'une fabrication relativement peu coûteuse, et qui n'exigent. que rarement des réparations.
La description qui va suivre, faite en regard des dessins annexés donnés à titre non limitatif, permettra de mieux comprendre l'invention : -
Les figs. 1, 2 et 3 montrent des portions successives d'un seul schéma de connexion du circuit de commande d'éclai- rage suivant l'invention.
La fig. 1 montre un bloc de régulation complet, connecté à un bloc d'alimentation.
Les figs. 2 et 3 montrent des portions du bloc de régulation connecté à deux autres types de blocs d'alimentation.
Si l'on considère plus particulièrement la fig. 1, la référence 10 désigne le bloc de régulation du circuit, et la référence 12 un bloc d'alimentation typique. Ce bloc d'alimentation est monté de manière à alimenter une rangée ou un banc de lampes à incandescence 14, ou d'autres dispositifs d'éclairage, sous l'effet de la régulation assurée à partir du bloc 10. Le bloc de régulation et le bloc d'alimentation reçoivent tous.deux leur énergie d'une paire de barres omnibus en courant alternatif 16,18, la barre omnibus 16 étant neutre, 0'est-à-dire étant mise à la masse, tandis que la barre omnibus 18 est sous 'tension.
Le bloc de régulation comprend une commande principale
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de groupe 20, et plusieurs commandes de gradation indivi- duelles 22, dont une seule est représentée sur la fig.l.
La commande principale de groupe comprend un potentiomètre à induction principal 24, monté entre les barres omnibus d'alimentation 16, 18 et excitant d'une façon déterminée le primaire 26 d'un transformateur 27 de commande principale de groupe, à travers une prise variable 28. Le secondaire 30 du transformateur alimente les bornes d'entrée d'un pont de redresseurs à onde totale principal 32, dont la borne de sortie négative est reliée à un conducteur de retour de commande manuelle 34. La borne de sortie positive du redresseur est connectée à une borne d'entrée d'un potentio- mètre de gradation individuel 36, dont l'autre borne d'entrée est connectée à travers une résistance fixe 38 au conducteur de retour' 2.!. 'Cette résistance fixe assure le maintien d'un potentiel positif minimum prédéterminé sur le curseur 40 du potentiomètre.
Les variations de tension provenant du redresseur à onde totale sont éliminées par un réseau de filtrage comprenant un self 42 et un-condensateur 44.
Le curseur 40 du potentiomètre de commande indivi- duelle est connecté au contact fixe de commande manuelle sous tension 46 d'un commutateur sélecteur bipolaire à trois positions 48 à préréglage, conjugué à un seul circuit d'ali- mentation (c'est-à-dire à une charge ou à un circuit d'utili- sation). Le conducteur de retour 34 est connecté au contact fixe de retour de commande manuelle 47 de ce sélecteur.
L'élément mobile du sélecteur alimente la borne d'entrée de commande sous tension du bloc d'alimentation 12, et l'élément mobile de retour de ce sélecteur est connecté à l'entrée de commande de retour du bloc d'alimentation, le circuit interne de ce bloc étant étudié de façon telle que, comme décrit plus loin, la variation de la tention positive en
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courant continu obtenue entre ces bornes d'entrée de commande fasse varier l'intensité de sortie 'des lampes 14.
- Le conducteur de retour 34 et la borne positive du pont de redresseurs à onde totale principal sont connectés par des barres omnibus auxiliaires de groupe 50, 52 à d'autres parties 10', 10" du bloc de régulation, comme montré par exemple sur les figs. 2 et 3, ces parties comprenant d'autres potentiomètres de commande de gradation individuelle 36', 36", dont les curseurs 40', 40" sont connectés à d'autres sélec- teurs à préréglage manuel bipolaires à trois positions 48'., 48", qui règlent à leur tour le fonctionnement d'autres blocs d'alimentation 12' , 12" conjugués à des lampes d'éclairage 14', 14".
On comprendra que toutes les lampes d'éclairage peuvent être commandées simultanément à la main par la mani- pulation du potentiomètre à induction principal 24, ou poten- tiomètre de commande de groupe, et que pour un réglage donné quelconque de ce potentiomètre principal, les différentes lampes ou charges peuvent être commandées séparément à la main par la manipulation des potentiomètres de gradation individuels 36, 36' et 36".
Le bloc de régulation 10 comprend également un poste de commande de gradation à préréglage 54, dont le circuit est tel qu'il en résulte une réduction notable du nombre des commutateurs de gradation à préréglage requis. Ce poste de commande de gradation à préréglage 54 comprend plus spécia- lement un atténuateur 55, comportant deux potentiomètres à induction 56, 58, montés en parallèle entre les barres omnibus 16 et 18 connectées au circuit d'utilisation. Le potentiomètre 56 alimente le primaire 60 d'un transformateur 62, et le potentiomètre 58 alimente le primaire 64 du transformateur 66, ces primaires étant montés de manière à être disposés en série
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et dans le même sens.
Les. curseurs 68 et 70 des potentiomètres' 56 et 58 de l'atténuateur sont reliés mécaniquement par uneliaison de jumelage 72, en vue de leur actionnement simultané, le jumelage étant tel que la tension de sortie du potentiomètre 56 augmente à la même vitesse à laquelle la tension de sortie du potentiomètre 58 diminue, et inversement.
Les secondaires 74, 76 des transformateurs 62, 66 de l'atténuateur alimentent les bornes d'entrée des deux ponts d'atténuateurs à redresseurs à onde totale 78, 80.
Une borne de sortie 82 du pont 78 et une borne de sortie 84 du pont 80 .sont réunies par un conducteur 86, les ponts étant ainsi montés en série et dans le même sens. L'autre borne de sortie 88 du pont 78, et l'autre borne de sortie 90 du pont 80, alimentent une paire de barres omnibus de grada- tion extérieures à préréglage 92, 94. Une barre omnibus de gradation médiane flottante 96 est connectée au conducteur 86 reliant les deux ponts de l'atténuateur. Des selfs 98 et des condensateurs 100 servent de filtres pour la sortie des ponts de l'atténuateur.
Les potentiomètres 56, 58 de l'atténuateur sont identiques, et il en est de même des transformateurs 62, 66 et des ponts 78, 80. En conséquence, étant donné que la liaison de jumelage 72 fournit une vitesse de déplacement linéaire analogue (mais opposée) des deux curseurs de commande 68,70 de l'atténuateur,et étant donné que les primaires des transformateurs de cet atténuateur sont montés en série dans le même sens et que les ponts de redresseurs de l'atténuateur sont également montés en série dans le même sens, on obtient une tension constante en courant continu aux extrémités des deux redresseurs, ctest-à-dire entre les barres omnibus de gradation à présélection externes,
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quelle que soit la positionnés curseurs de commande 68, 70.
En d'autres termes, la somme de la tension obtenue entre l'une .quelconque des barres omnibus de gradation à préréglage externes et la barre omnibus médiane flottante 96 et de la tension obtenue entre l'autre barre omnibus externe et la barre omnibus flottante est toujours égale à la tension constante obtenue entre les deux barres omnibus externes.
Quand la liaison de jumelage déplace les curseurs de commande 68, 70 vers le bas par rapport au réglage médian représenté sur la fig, l, l'excitation du primaire 60 est augmentée, de sorte que la tension positive appliquée à la barre omnibus de commande externe 92 alimentée par la borne positive 88 du pont 78 croît par rapport à la barre omnibus flottante, qui maintenant est alimentée par la borne négative 82 de ce pont 78. Concurremment, la tension obtenue sur l'autre barre omnibus externe 94 se rapproche de la tension de la barre omnibus flottante lorsque l'excitation du primaire 64 décroît. Le déplacement de la liaison de jumelage vers son autre position extrême, c'est-à-dire vers sa position supérieure, désexcite le transformateur 62 et excite le transformateur 66.
En conséquence, dans cette autre position de la liaison, la barre omnibus flottante est chargée positi- vement au potentiel de la borne 84, la barre omnibus externe 92 se trouvant au même potentiel et l'autre barre omnibus externe 94 devenant négative par rapport à la barre omnibus flottante. Ainsi, dans une position extrême de la liaison de jumelage, le potentiel obtenu entre la barre omnibus flottante et une barre omnibus externe est maximum, et le potentiel obtenu entre la barre omnibus flottante et l'autre barre omnibus est nul, tandis que, dans l'autre position extrême de la liaison de jumelage, ces conditions sont inversées.
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Une série 102 de commutateurs sélecteurs bipolaires à deux positions.à préréglage est montée de façon telle qu'un élément mobile de chaque commutateur sélecteur soit connecté à l'une des barres omnibus de gradation externes à préréglage, par exemple à la barre omnibus 92, l'autre élément mobile étant connecté à la barre omnibus de gradation flottante 96.
Une série analogue 104 de sélecteurs est étudiée de façon telle qu'un élément mobile de chaque sélecteur soit connecté à l'autre barre omnibus de gradation externe à préréglage 94, tandis que l'autre élément mobile est connecté à la barre omnibus flottante.
Pour l'éclairage de théâtres, tous les commutateurs sélecteurs de chaque série sont reliés entre eux d'une manière bien connue dans cette technique, de façon qu'un seul comrnu- tateur de chaque série puisse se trouver en position fermée (o'est-à-dire en position de travail) à un moment donné, et que l'actionnement de l'un quelconque des commutateurs d'une série libère automatiquement tout commutateur encore fermé de cette série, de sorte que deux commutateurs ne peuvent pas être actionnés simultanément.
Pour l'éclairage des studios de télévision, quand il est parfois désirable, sans augmenter de façon inadmissible le nombre des préréglages requis, d'exciter un circuit d'alimentation ou un groupe de circuits d'alimentation tandis qu'un autre circuit ou un autre groupe de circuits se trouve au travail (afin d'éclairer une seconde scène tandis qu'une autre scène demeure encore illuminée), il faut alors que deux ou plusieurs commutateurs de chaque série puissent être fermés à la fois ; dans le cas des studios de télévision, les commutateurs de chaque série ne sont pas reliés entre eux.
Chaque commutateur de l'une des séries est conjugué physiquement et électriquement à un commutateur de l'autre
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série. Les commutateurs des deux séries sont reliés les uns aux autres' d'une manière bien connue dans cette technique de façon telle que, lorsqu'un commutateur donné d'une série est fermé, le commutateur conjugué de l'autre série ne puisse pas être fermé, ce qui évite, comme on le comprendra, la mise en court-circuit des sorties des ponts 78, 80.
On a représenté ici trois commutateurs sélecteurs à préréglage dans chacune des séries 102, 104. Ce nombre correspond au nombre minimum de commutateurs, utilisable en pratique dans le système considéré. On comprendra toutefois que, dans un mode de réalisation pratique de l'invention, on utilise habituellement un nombre beaucoup plus grand de commutateurs dans chaque série, et que le nombre de ces commutateurs a été maintenu ici au minimum pour faciliter l'explication et la représentation. On comprendra également, au fur et à mesure de la description, que l'un de ces trois commutateurs de chaque série peut, si désiré, être supprimé, bien que certains avantages soient alors perdus.
Le poste de commande de gradation 54 considéré ici comprend plusieurs paires de barres omnibus de sélecteurs d'atténuateur 106, 108, 110. La paire de barres omnibus 106 est connectée à un commutateur sélecteur à préréglage 112 de la série 102 et au commutateur sélecteur à préréglage conjugué 114 de la série 104. On remarquera ici que les commutateurs sélecteurs 112, 114 sont du type dénommé à "suppression". Ils sont utilisés pour plus de facilité, mais ils ne sont pas indispensables, comme indiqué récemment.
Un autre commutateur sélecteur à préréglage 116 de la série 102 et le commutateur sélecteur à préréglage conjugué 118 de la série 104 sont connectés à la paire de barres omnibus 108. Un troisième commutateur sélecteur à préréglage 120 de la série 102 et un troisième commutateur sélecteur à préréglage
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122 de la série 104 sont connectésà la troisième paire de barres omnibus 110 .
' Chaque paire de barres omnibus d'atténuateur alimente au moins l'un des potentiomètres de commande de gradation à préréglage, et il est prévu ici un seul potentiomètre de ce type pour chaque paire de barres omnibus et pour chaque bloc d'alimentation, c'est-à-dire que, dans le cas où il est¯prévu un seul bloc d'alimentation 12, comme montré sur la fig. 1, et si l'on prévoit seulement deux paires de commutateurs sélecteurs à préréglage conjugués, on n'utilise que deux potentiomètres de commande de gradation à préréglage 124, 126.
Suivant un mode de réalisation pratique de l'invention, lorsque chaque série de commutateurs 102, 104 comprend un nombre élevé de commutateurs sélecteurs individuels à pré- réglage, pouvant atteindre par exemple une douzaine, et quand un grand nombre de circuits d'alimentation sont commandés par les deux séries de commutateurs, on utilise également un nombre beaucoup plus élevé de potentiomètres de commande de gradation à préréglage. Par exemple, si le poste de commende de gradation à préréglage comporte six commutateurs sélecteurs à préréglage individuels (en plus des commutateurs de suppression) dans chaque série 102 et 104, et si dix circuits d'alimentation sont commandés par le poste 54, on utilise alors soixante potentiomètres de commande de gradation à préréglage.
Afin de limiter la tension minimum obtenue sur le curseur de chacun de ces potentiomètres, on prévoit dans l'installation une résistance fixe 128, en série avec chaque potentiomètre.
La paire de barres omnibus 110 connectée aux deux commutateurs de suppression 112, 114 alimente une paire de résistances fixes en série 130, 132.
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Des paires de doubleurs à redresseurs 134 et 136, 138 et 140, 142 et 144, respectivement, sont prévus dans le système suivant l'invention, une paire différente étant conjuguée à chaque potentiomètre de commande de gradation à préréglage en plus de la paire de résistances de suppression.
Un conducteur 146 part du curseur de chacun de ces potentio- mètres et du point de jonction de la paire de résistances de suppression, pour aboutir au point de jonction entre les doubleurs conjugués. Un conducteur 148 relie les bornes négatives de toutes les paires de doubleurs au contact fixe de retour 149 du commutateur sélecteur 48. Un autre conducteur 150 relie les bornes positives de toutes les paires de doubleurs au contact fixe sous tension 152 du commutateur 48.
En conséquence, quand les éléments mobiles ou lames du commutateur sont déplacés vers le bas, ce comutateur applique au bloc d'alimentation 12 un potentiel de commande qui est déterminé par les réglages des séries de commutateurs 102, 104 et des potentiomètres de commande de gradation à préréglage 124,126.
Afin de permettre la compréhension du mode de fonc- tionnement du poste 54 de commande de gradation à préréglage, on supposera que le commutateur sélecteur 48 a été déplacé vers le bas (par préréglage) pour assurer la mise en sarvice de ce poste. On supposera également que la liaison de jumelage 72 a été actionnée de façon telle que le primaire 60 du transformateur 62 soit court-circuité et que le primaire 64 du transformateur 66 reçoive un potentiel maximum. On suppo- sera encore que les commutateurs 118 et 120 sont fermés, que le potentiomètre 124 se trouve dans une position de réglage donnée, et qu'il en est de même du potentiomètre 126.
La barre omnibus de gradation à préréglage externe 92 se trouve alors au même potentiel que la barre omnibus
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médiane flottante 96,. et l'autre barre omnibus externe 94 es-c négative par rapport aux précédentes. Un potentiel est appliqué, à travers le commutateur 118 et la paire de barres omnibus 108, aux bornes de la résistance fixe 128 et du potentiomètre 124 en série avecelle.
En conséquence, un potentiel positif est appliqué au conducteur 150 et au commutateur 48. Si l'on déplace maintenant la liaison de jumelage 72 pour l'amener dans son autre position extrême, le potentiel obtenu entre les barres omnibus 94, 96 diminue progressivement, et en même temps le potentiel obtenu entre les barres omnibus 92, 96 augmente progressivement, jusqu'à ce que', pour cette autre position extrême, un potentiel maximum soit appliqué, à travers le commutateur fermé 120, aux bornes de la résistance 128 et du potentiomètre 126 en série avec elle, tandis qu'un potentiel nul est obtenu aux bornes du potentiomètre 124 et de la résistance fixe en série 128.
Ainsi, lors du déplacement de l'atténuateur, la tension positive obtenue sur le conducteur 150 varie progressivement entre la tension correspondant au réglage du potentiomètre 124 et la tension correspondant au réglage du potentiomètre 126, sans tomber à un moment quel conque ¯ au-dessous .de la tension correspondant à l'un ou l'autre de ces réglages.
Les doubleurs 134, 136, 138, 140, 142, 144. servent de commutateurs inertes. Par exemple, quand le transfor- mateur 62 est complètement excité, alors que les commutateurs 118, 120 sont fermés, un potentiel positif est appliqué au conducteur 150 à travers le potentiomètre 120 et le redresseur 136. Un courant en retour traverse le conducteur 148 et est transmis par le redresseur 138 et le potentiomètre 124. Le redresseur 134 empêche l'application d'un potentiel positif à l'un quelconque des autres potentiomètres
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préréglés. De même, quand l'excitation est transférée au 'transformateur 66 (e't si les mêmes commutateurs sont fermés) le redresseur 158 empêche le retour du courant .
Les autres postes 54', 54" du bloc de régulation comprennent de même des bancs de potentiomètres de commande de gradation à préréglage 124-', 126', et 12411, 126", respec- tivement, des résistances fixes 128', 128", et des paires de résistances de suppression 130', 132', et 130", 132", montées entre les paires de barres omnibus à. préréglage d'atténuateur
106, 108, 110, d'une manière analogue à celle décrite précé- demment pour le poste de commande de gradation à préréglage 54.
De même, les curseurs des potentiomètres des autres postes 54',
54" du bloc de régulation, et les points de jonction entre les paires de résistances de suppression sont connectés aux points de jonction des double.urs à redresseurs 134' et 136',
138' et 140', 142' et 144', 134" et 136", 138" et 140", et
142" et 144" .
Chacun des postes 54, 54', 54" est conjugué à un bloc d'alimentation différent 12, 12', 12", dont il assure la régulation, les connexions entre les doubleurs à redresseurs des postes 54', 54" et les bornes de commande des blocs 12'y
12" étant assurées par des conducteurs sous tension et de retour 148', 148", 150' et 150", respectivement.
On voit ainsi que les deux séries de commutateurs 102,
104 peuvent assurer par elles-mêmes la commande simultanée d'autant de blocs d'alimentation qu'on la désire, le nombre des commutateurs à préréglage individuels de chacune des deux séries étant déterminé par le nombre des préréglages dont on désire disposer. Un commutateur sélecteur à préréglage additionnel doit être ajouté à chaque série pour chaque préréglage additionnel désiré. Cet agencement s'oppose à celui utilisé dans les systèmes antérieurs, dans lesquels il était
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nécessaire de prévoir une série supplémentaire de commutateurs sélecteurs à préréglage pour chaque bloc d'alimentation additionnel devant être commandé par le même atténuateur, ce qui compliquait ainsi sensiblement lesmontages électriques et mécaniques.
On comprendra toutefois que le bloc de régu- lation 10 doit comporter pour chaque bloc d'alimentation additionnel un groupe supplémentaire de potentiomètres de commande de gradation à préréglage, un groupe supplémentaire de doubleurs à redresseurs, et un commutateur sélecteur supplémentaire à préréglage manuel.
On remarquera que le bloc de régulation 10 est formé entièrement d'éléments inertes, c'est-à-dire dont l'état est stable, tous les redresseurs étant constitués de préférence par des éléments autres que des tubes électroniques, par exemple par des diodes au germanium. Ainsi, ce bloc n'exige qu'une très faible consommation d'énergie, et il peut travailler d'une façon presque indéfinie, sans réparations ou remplacement des organes.
Chacun des potentiomètres de gradation individuels et chacun des postes de commande de gradation à préréglage 54, 54', 54" est capable de régler n'importe quel bloc d'alimentation, dont la puissance de sortie appliquée à un circuit de réglage peut être modifiée en faisant varier le potentiel en courant continu appliqué à une borne de commande de ce bloc. Divers types de blocs d'alimentation sont repré- sentés sur les différentes figures. Le bloc d'alimentation 12 représenté sur la fig. 1 constitue un étage d'entrée stable, commandant des réactances d'amorçage qui assurent la régu- lation d'une paire de thyratrons montés en opposition, alimen- tant un circuit d'éclairage.
Le bloc d'alimentation 12' repré- senté sur la fig. 2. constitue un étage d'entrée stable monté en cascade avec un amplificateur magnétique qui commande
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un étage de sortie d'alimentation à amplificateur magnétique alimentant lui-même un circuit d'éclairage. Le bloc d'alimen- tation 12", représenté sur la fig. 3, constitue un étage d'entrée stable ou à état constant, commandant des réactances d'amorçage qui assurent la régulation d'une paire de thyratrons. Les thyratrons commandent un étage de sortie d'alimentation à amplificateur magnétique, qui alimente lui-même un circuit d'éclairage.
On remarque ra que, dans las blocs d'alimentation 12', 12", l'étage de sortie alimentant le circuit d'éclairage est formé par un amplificateur magné- tique et est capable, par suite, de transmettre des courants d'éclairage très forts, bien au delà de la capacité des thyratrons¯existant à'l'heure actuelle.
Si l'on considère maintenant en détails le bloc d'alimentation 12, ce bloc comprend un transformateur d'ali- mentation 154, qui constitue la source d'énergie pour les divers éléments de ce bloc, mais non pour le circuit d'éclai- rage formant la charge. Le transformateur comprend un enrou- lement primaire 156 , monté entre les deux barres omnibus d'utilisation 16, 18, et plusieurs enroulements secondaires 158,160, 162, 164, 166. Le secondaire 158 excite les primaires de réactances d'amorçage 168,170, dont les secondaires sont connectés aux grilles de commande des thyratrons 172. Les secondaires 160, 162 fournissent le potentiel entre grille et cathode pour les thyratrons.
Les trois secondaires 158, 160, 162 excitent leurs circuits respectifs par l'intermédiaire de diodes, de préférence des diodes à 1''état stable comme des redresseurs au germanium 176, 178, 180, 182. Les secondaires 164,' 166 sont connectés aux filaments de chauffage des thyratrons.
L'étage d'entrée du bloc d'alimentation 12, et en fait de tous les blocs d'alimentation compris dans le système,
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comprend un amplificateur à état stable 184, par exemple un amplificateur utilisant un transistron jonction au germanium 186. L'émetteur 188 du transistron est connecté à la borne de commande d'entrée sous tension (positive) 190 du bloc d'alimentation. La base 192 du transistron, est connectée au conducteur de retour 148,à travers un filtre accordé comprenant une résistance 194 et un condensateur 196 en paral- lèle, le curseur de commande 198 d'un potentiomètre à gain réglable 200, le curseur de commande 202 d'un potentiomètre de contre-réaction réglable 204, le conducteur 205, et le commutateur sélecteur 48.
Un redresseur à cristal, par exemple une diode au germanium 206, connecte le point milieu de la résistance 194 à la borne d'entrée positive, et sert à réduire au'minimum les sautes de tension et la fréquence harmonique d'alimentation (120 cycles) dans la contre-réaction. La borne d'entrée positive est également connectée au point milieu du secondaire d'excitation 158 conjugué aux deux réactances d'amorçage.Le collecteur 208 du transistron est connecté aux primaires des deux réactances d'amorçage 168, 170 ; ces réac- tances sont du type bien connu dans cette technique fournis- sant une tension variable, c'est-à-dire du type pulsatoire, dont la phase est déplacée en faisant varier le potentiel qui y est appliqué.
L'étage amplificateur d'entrée stable 184 est capable de répondre-à une puissance d'entrée très faible, et il constitue une impédance d'entrée élevée, qui ne prélève pas un courant intense au bloc de régulation. Une entrée typique est représentée par un courant de l'ordre d'un demi-milliampère sous 15 volts. Le courant passant dans l'émetteur peut repré- senter environ 80 micro-ampères sous 0,75 volt. Le courant passant dans le collecteur peut représenter environ 5 milli- ampères sous 2,5 volts. En conséquence, on voit que
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l'amplification de cet étage 'est extrêmement faible. Toutefois, l'étage travaille de manière à fournir l'impédance d'entrée élevée précitée et à coupler la réaction négative qui va être décrite ci-après.
Le potentiomètre à gain réglable a une valeur de 10.000 ohms, et la résistance du filtre accordé a une valeur de 1.000 ohms. Le filtre accordé est rélé de manière à intercepter une fréquence de 120 cycles/seconde, et il agit également de manière à déphaser les parasites dans la contre-réaction. Le potentiomètre réglable de contre- réaction 204 a une valeur typique de 500 ohms.
Une fluctuation de la tension positive appliquée à la borne de commande 190 fait varier la sortie obtenue sur le collecteur du transistron, ce qui modifie à son tour les phases des variations de tension des réactances d'amorçage 160, 170. Etant donné que les secondaires de réactances d'amorçage sont montés entre les grilles et les cathode-' des thyratrons, une modification de la phase des variations. de tension change les temps d'amorçage des thyratrons. Comme on le sait, la modification des temps d'amorçage des thyratrons règle la sortie d'alimentation, l'énergie transmise aux circuits d'éclairage étant d'autant plus grande que cet amorçage s'effectue plus tôt.
Les secondaires des réactances d'amorçage sont conjugués à des résistances de charge 210,212. En outre, des résistances de limitation de grille 214,216 sont montées dans les circuits de grills des thyratrons.
Les circuits de plaque des thyratrons comprennent les lampes 14, connectées en série avec les thyratrons, un filtre 218 interceptant les parasites étant utilisé pour réduire les parasites obtenus dans la ligne d'alimentation par suite de l'excitation ou de l'allumage des -thyratrons .
Le potentiel de plaque est fourni par un autotransformateur
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survolteur 220, monté entre les barres omnibus d'utilisation et alimentant les deux thyratrons, qui sont montés en oppo- sition; de sorte qu'une tension en courant alternatif est appliquée aux lampes à partir des thyratrons, la durée des demi-cycles des thyratrons à amorçage alterné étant fonction des phases des pulsations d'amorçage fournies par les réactan- ces d'amorçage.
Pour réduire les effets obtenus sur la régulation par suite de l'accroissement ou de la réduction du courant dans les circuits d'éclairage quand des lampes sont ajoutées ou sont enlevées à ce circuit, on a prévu, suivant l'invention, un conducteur de contre-réaction 222, qui est branché dais le circuit d'utilisation en un point de jonction 224, entre le filtre à parasites et le circuit d'éclairage. Ce conducteur excite le primaire 226 d'un transformateur dévolteur de contre-réaction 228, dont le secondaire 230 est connecté'aux bornes d'entrée d'un pont de redresseurs à onde totale 232.
La borne de sortie négative 234 du pont est connectée au conducteur de retour 205, et la borne de sortie positive 236 est connectée à .travers un filtre (self-condensateur) réglé à 120 cycles 238 à la borne positive du potentiomètre de cantre-réaction 204.
On comprendra que, par un réglage approprié du potentiomètre de'gain 200, on peut régler l'étage amplificateur. d'entrée de manière à fournir un gain suffisant pour exciter de façon appropriée les réactances d'amorçage, malgré la perte de gain due à la contre-réaction, cette dernière étant réglée de manière à stabiliser le circuit.
Les thyratrons 172, 174 sont insuffisants pour des charges élevées. Par exemple, si le circuit d'éclairage représente 20 kW ou plus, ce qui constitue une puissance usuelle pour un seul circuit d'éclairage dans un studio de
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télévision en couleurs, deux thyratrons montés en ,opposition sont insuffisants.
. Au lieu des thyratrons, on peut utiliser un étage amplificateur de puissance inerte comme dernier étage du bloc d'alimentation. Un bloc 12' comportant un étage de ce type est représenté sur la fig. 2. Ce bloc comporte un étage amplificateur d'entrée du type stable à transistrons 184'.
La sortie de l'étage 184' alimente un amplificateur de puissance magnétique entre étages à gain élevé 240, comportant une paire de tores en concordance de phase 242, 244, munis ici de noyaux en acier à haute perméabilité à grain orienté. L'enroulement de sortie des tores reçoit sa puissance d'excitation d'un secondaire 246 porté par le transformateur 154'. L'étage 240 a un gain compris entre 2. 000 et 3.000. Les doubleurs à redresseurs 248,250 entre- tiennent une sortie en courant continu pour l'amplificateur 240.
La sortie de l'amplificateur torique assure une régulation des enroulements de commande 252, 254 d'un ampli- ficateur de puissance magnétique 256 à noyau en silicium à grain orienté, fournissant un gain de puissance de 400 environ.
Des enroulements de polarisation 258, 260 portés par l'ampli- ficateur 256, sont alimentés à partir d'un pont de redresseurs à onde totale 262, qui reçoit de l'énergie d'un enroulement secondaire 264 prévu sur le transformateur 154'. Une résis- tance 266 limite le courant passant dans l'enroulement de polarisation. Les enroulements de sortie 268,270 de l'ampli- ficateur 256 prélèvent de l'énergie à un autotransformateur 272 monté entre les barres omnibus d'utilisation 16, 18. Les enroulements de sortie alimentent alternativement les lampes 14' par des redresseurs en série.273, 274. Une contre-réaction identique à celle décrite en regard de la fig, 1 est prévue ici.
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L'amplificateur entre-étages à taxes 240 peut être remplacé également par un amplificateur à thyratrons 276, comme,montré sur la fig. 3. Cet amplificateur comprend des réactances de crête 278, 280 commandées par un amplificateur d'entrée stable 184" et.commandant à son tour des thyratrons 282, 284. Les thyratrons excitent les enroulements de commande 258", 260" d'un amplificateur de puissance magnétique 256" analogue à celui décrit en regard de la fig. 2. On utilise également les mêmes contre-réactions négatives que celles mentionnées ci-avant.
Les détails de réalisation peuvent être modifiés, dans le domàine des équivalences techniques, sans s'écarter de l'invention.
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