BE824941A - Procede et appareil de production de gaz - Google Patents

Description

  "Procédé et appareil de production de gaz"

  
La présente invention est relative à la production de gaz à partir d'une matière telle que du charbon, du schiste bitumineux, de la lignite, etc, et elle se rapporte plus particulièrement à un procédé et à un appareil de gazéification, supposant l'alimentation continue de particules productrices de gaz, de grosses dimensions, dans une zone ou un appareil de gazéification à haute pression.

  
Un rapport préparé pour le "U.S. Interior Department Office of Coal Research" en décembre 1972, intitulé "Evaluation of Coal-Gasification Technology", a conclu que la situation en

  
ce qui concerne 1.'alimentation de gaz naturel à l'heure actuelle était suffisamment critique pour justifier les plus grands efforts en vue de développer aussi rapidement que possible les procédés les meilleurs et les plus économiques de production d'un gaz additionnel, d'une qualité permettant le transport en pipeline,

  
à partir du charbon. Les spécialistes industriels qui ont pré-

  
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de gazéification de charbon à lit fixe de Lurgi constituait le seul procédé de gazéification de charbon, prêt à une application industrielle. Une représentation schématique de l'appareil de gazéification à lit fixe de Lurgi est donnée par la Figure 3-69, page 3/106 du "Gas Engineer's Handbook", publié par Industrial Press, Inc., édition de 1969. A titre d'historique, on peut citer aussi le chapitre 9 du "Gas Engineer's Handbook", pages 3/100-à 3/111. L'analyse du procédé à lit fixe de Lurgi,-faite par le comité industriel ad hoc, est présentée à la page 37 du rapport de la façon suivante:

  
" Le procédé utilisé dans l'appareil de gazéification à lit de sédimentation (Lurgi) est basé sur un procédé intermittent d'alimentation du charbon et d'enlèvement des cendres par des trémies à dispositif de fermeture, la gazéification se produisant dans un lit mobile de charbon en gros blocs. Les problèmes de l'alimentation du charbon plus la nécessité d'agiter le lit par un bras rotatif refroidi par eau ou un autre dispositif similaire d'agitation limitent les unités individuelles de ga-zéification à des dimensions relativement petites et à un faible débit. Dans des procédés de combustion aux Etats-Unis d'Amérique, ces techniques ont été rejetées il y a 30 à 50 ans en faveur de l'utilisation d'un charbon pulvérisé à taux de combustion élevé dans une installation importante.

   Des économies importantes d'investissement et.de frais opératoires seraient possibles si ces mêmes procédés pouvaient être adaptés à une gazéification de charbon à haute pression.

  
C'est pour cette raison que le comité recommande d'aborder de manière large l'essai d'un certain nombre de procédés pour déterminer aussi rapidement que possible un ou deux d'entre eux offrant les meilleurs avantages technologiques et économiques pour les installations de gazéification".

  
De ce fait, tous les autres procédés de gazéification estimés par le comité au cours de son examen supposent l'alimentation d'un charbon pulvérisé et l'utilisation de charbon pulvérisé dans la gazéification. Dans au moins l'un de ces procédés, le charbon pulvérisé est alimenté sous forme d'une pâte. Cependant, dans l'estimation de ce procédé, on a noté, en tant que point désavantageux, que les avantages de l'alimentation sous forme de pate ou de boue sont, dans une certaine mesure, contrebalancés par la séparation de la pâte, la récupération du liquide utilisé dans celle-ci, en particulier une huile, et la chaleur nécessaire dans la phase de récupération.

  
Un but de la présente invention est de prévoir un procédé et un appareil de gazéification du type à lit fixe, supposant l'alimentation continue de particules productrices de gaz, de grosses dimensions, par exemple du charbon, dans une zone ou un appareil de gazéification à haute pression. Grâce au procédé suivant la présente invention, il devient possible d'utiliser l'expérience industrielle atteinte depuis longtemps dans le développement d'une gazéification à lit fixe et d'éliminer les désavantages qui sont-inhérents à une telle gazéification pour apporter une solution au problème de la technologie de la gazéification, sans qu'il soit nécessaire d'amener à un stade d'intérêt industriel, les procédés à charbon pulvérisé.

   Suivant les principes de la présente invention, ce but est atteint en mélangeant d'abord l'alimentation de charbon en gros blocs avec un liquide pour former une pâte ou boue et en traitant cette alimentation sous la forme de cette pâte ou boue. Bien qu'une alimentation de charbon pulvérisé sous forme d'une boue soit connue, les désavantages réels que le comité précédent a trouvé dans la transformation en boue d'un charbon pulvérisé sont éliminés grâce aux principes du procédé de la présente invention.

   C'est ainsi que la demanderesse a trouvé que les exigences en énergie nécessaires pour assurer une séparation du charbon pulvérisé à partir du milieu liquide sont impliquées en très grande partie dans la  séparation du liquide qui adhère à la surface des particules  plutôt qu'à la séparation du liquide libre existant dans les es-  paces compris entre les particules. La demanderesse a trouvé que ces exigences en énergie sont fortement réduites lorsque le charbon est sous une forme de gros blocs plutôt que sous une forme pulvérisée, car le rapport de la surface au volume des solides est sensiblement moindre. Dans le présent système, les particules sont séparées de la masse principale du liquide remplissant les espaces compris entre les particules en déplaçant simplement les particules de bas en haut à travers une surface libre du li-

  
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gnant dans l'admission au récipient ou à la zone de gazéification,  cette surface libre de liquide constituant un joint efficace. Le mouvement ascendant peut être réalisé de façon convenable par la rotation d'un simple transporteur à vis. L'eau ou autre liquide qui adhère à la surface des particules est séparé par l'application de chaleur à l'intérieur de la zone ou du récipient de gazéification, mais comme il y a relativement peu d'aire superficielle par volume de solide, comparativement à l'aire superficielle extrêmement grande par volume de solides avec le charbon pulvérisé, les exigences en chaleur pour assurer la séparation de l'eau superficielle ne supposent pas une perte importante d'énergie, comme c'est le cas lorsqu'on transforme en pâte ou boue du charbon pulvérisé.

   De plus, avec le présent système, l'énergie nécessaire pour réaliser la pulvérisation est également économisée.

  
Suivant la présente invention, il ne s'agit pas simplement du fait qu'on utilise une boue ou du fait que les particules de charbon sont finalement alimentées dans l'ambiance sous pression par un déplacement ascendant à travers une surface libre du liquide,qui est en communication avec l'ambiance sous pression. L'utilisation satisfaisante d'une alimentation continue d'un charbon en gros blocs dans une ambiance sous pression suivant les principes de la présente invention exige en outre le pompage

  
de la boue de telle manière que la pompe n'agisse que sur le composant liquide. Ceci est réalisé, dans le cas de la présente invention, en prévoyant un parcours confinant le liquide sous basse pression et qui comporte également un volume ou enceinte présentant une surface libre en communication avec des conditions de pression -inférieures à celles existant dans l'admission de l'appareil de gazéification. Cette condition de pression est de préférence constituée par la pression atmosphérique, ce

  
qui permet la simple alimentation des particules de charbon dans le liquide à basse pression par un déplacement sous l'effet de la pesanteur à travers la surface libre. Lorsque les particules sont entraînées dans le liquide suivant le parcours à basse pression, des volumes supplémentaires successifs de particules et de liquide d'entraînement sont séparés d'une communication avec le premier parcours et entrent en communication avec le second parcours en un point compris entre la position de pompage et la position d'alimentation dans l'appareil de gazéification.

  
La pompe existant dans le second parcours en circuit à haute pression du système suivant l'invention assure la fonction principale de mise en circulation et ne réalise pas la fonction de mise sous pression du liquide et des particules à partir d'une pression atmosphérique jusqu'à la pression de l'admission de l'appareil de gazéification, comme c'était le cas des pompes traitant les alimentations de la technique antérieure, constituées par

  
des boues de charbon pulvérisé. La pression du liquide dans le

  
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me mentionné, en faisant communiquer la pression de l'admission de l'appareil de gazéification avec la surface libre existant dans ce parcours. La pompe est prévue principalement, comme déjà mentionné, pour assurer une circulation et, de ce fait, un transfert des particules.

  
Un autre but de la présente invention est de prévoir une combinaison de pièces constitutives d'appareil en vue d'assurer les processus indiqués ci-dessus et utilisant des pièces constitutives individuelles qui sont connues en soi.

  
Ces buts et d'autres encore de la présente invention apparaîtront mieux de la description détaillée suivante, donnée avec référence aux dessins annexés.

  
La figure 1 est un schéma illustrant les différentes phases opératoires du procédé suivant l'invention, ainsi que l'appareil pour la mise en oeuvre de ces phases opératoires. La figure 2 est une vue en coupe verticale, partielle et agrandie, du dispositif de transfert représenté par la figure 1, ainsi que des appareils qui y sont raccordés. La figure 3 est une vue en perspective du dispositif de transfert. La figure 4 est une vue en perspective développée, illustrant certaines parties du dispositif de transfert représenté par la figure 3. La figure 5 est un schéma illustrant une version simplifiée des phases opératoires du procédé, ainsi que d'un appareil matérialisant les principes de la présente invention pour la mise en oeuvre de ces phases opératoires du procédé.

  
Si on se reporte plus particulièrement aux dessins, la figure 1 présente un schéma qui illustre les principes du procédé suivant l'invention pour l'alimentation continue d'un charbon à un gazogène à fonctionnement continu et du type à lit fixe sous pression. Sur les dessins, l'enceinte du gazogène à charbon est désignée par 10 et, comme on l'a mentionné, ce gazogène est d'un type continu traditionnel, à lit fixe, présentant une pression d'admission de l'ordre de 21 kg/cm2 et communiquant

  
avec un orifice d'entrée 12 situé à la partie supérieure de l'enceinte dans laquelle le charbon est alimenté suivant les principes de la présente invention. Le gaz chauffé destiné à assurer la conversion du charbon en gaz est-alimenté à l'enceinte 10 du gazogène par un orifice d'admission 14 voisin de la base de l'enceinte. Les cendres ou la matière résiduelle solide en particules, formées dans l'enceinte 10 du gazogène, sont déchargées par un orifice de sortie inférieur 16. Les gaz produits dans l'enceinte 10 sont évacués de façon continue par un orifice de sortie 18 voisin du sommet du gazogène. Il sera entendu que

  
la construction et le fonctionnement exacts du gazogène 10 peuvent être de n'importe quelle conception traditionnelle, d'un type dans lequel le procédé de gazéification est mis en oeuvre de façon continue sous pression, de telle manière que les particules fines de charbon (par exemple d'un diamètre nominal d'environ 3,17 mm et moins) se trouvant dans l'enceinte 10 du gazogène influencent défavorablement le procédé.

  
Le présent procédé de chargement de charbon, de schiste bitumineux ou d'une autre matière capable de produire un gaz, dans l'enceinte 10 du gazogène, suppose l'établissement d'une circulation continue de liquide suivant un premier parcours désigné d'une manière générale par le numéro de référence 20 sur la figure 1. Le liquide peut être de n'importe quelle composition convenable, telle que de l'eau ou un liquide analogue, une composition préférée étant une huile et des goudrons comme on l'expliquera plus en détails par la suite. Comme représenté, le premier parcours de circulation 20 est constitué en circuit en prévoyant une pompe 22 en un endroit de pompage approprié du parcours, cette pompe servant à établir et entretenir la circulation dans le parcours en circuit.

   En un point d'alimentation de charbon, se situant en aval de la position de pompage de la pompe 22 dans le circuit 20, une alimentation de particules de charbon d'une gamme prédéterminée de granulométrie (par exemple d'un diamètre nominal d'environ 6,35 mm jusqu'à un diamètre nominal d'environ 50,8 mm) est introduite dans le liquide. Les limites inférieure et supérieure qui viennent d'être mentionnées à titre d'exemples pour ce qui concerne la gamme préférée de granulométrie sont approximatives et sujettes à des variations, en par-ticulier en ce qui concerne la limite supérieure approximative qui peut s'étendre bien au-delà de la valeur approximative de
50,8 mm donnée à titre d'exemple. Une variation vers le bas

  
de la limite inférieure est plus critique en ce sens qu'elle ne devrait pas descendre jusqu'à une valeur supposant une quantité importante de particules d'une dimension qui influencerait de façon préjudiciable le procédé de gazéification, comme on l'a déjà mentionné. 

  
La gamme de granulométrie est principalement déterminée par les nécessités du procédé de gazéification lui-même, le système d'alimentation suivant la présente invention étant capable de traiter des particules quelconques de n'importe quelles dimensions. En ne considérant que les caractéristiques du système d'a-

  
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en diminuant ainsi l'énergie calorifique nécessaire pour séparer le liquide superficiel adhérent, comme mentionné précédemment, et il est désirable de diminuer la limite supérieure pour amoindrir les effets de l'usure sur l'installation.

  
L'appareillage permettant de réaliser l'introduction  du charbon dans le parcours prévu, au point d'alimentation est  désigné d'une manière générale par le numéro de référence 24.

  
Le charbon introduit dans le liquide au point d'alimentation

  
est entraîné par ce liquide et circule avec lui vers l'aval dans le premier parcours de circulation 20 jusqu'à un point de transfert où des volumes successifs de particules de charbon entrai-  nées dans le liquide sont isolées du premier parcours de circulation, tandis que du liquide contenant des particules de charbon  de dimensions inférieures à la gamme prédéterminée de granulomé-  trie peuvent poursuivre leur écoulement dans le premier parcours  de circulation. 

  
Le présent procédé englobe également l'établissement d'une circulation continue de liquide suivant un second parcours de circulation, à un niveau d'énergie supérieur à celui du premier parcours de circulation. Le parcours de circulation à haut niveau d'énergie est désigné d'une manière générale par le numéro de référence 26 sur la figure 1. Comme représenté, le second parcours de circulation 26 est réalisé en circuit en prévoyant une pompe 28 en un point de pompage dans le parcours, cette pompe servant à établir et à entretenir la circulation dans ce parcours en circuit.

   En un point de transfert se situant dans le second parcours de circulation, en aval du point de pompage de ce parcours, -les volumes successifs de particules de charbon et de liquide entraîné, isolés du premier parcours de circulation, sont mis en communication avec le second parcours de circulation. Les processus grace auxquels des volumes successifs de particules de charbon entraînées dans le liquide sont isolées du liquide

  
se trouvant dans le premier parcours de circulation et mis

  
en communication avec le liquide se trouvant dans le second parcours de circulation de plus haut niveau d'énergie, sont réalisés par un simple appareil de transfert ou vanne pour le charbon, qui est désigné d'une façon générale par le numéro de référence 30 sur le dessin. Cet appareil de transfert 30 est de préférence réalisé suivant les enseignements des brevets suédois n[deg.] 174.094 et 324.949.

  
En un point de décharge du second parcours de circulation, en aval du point de transfert de ce dernier, le liquide et les particules de charbon entraînées se trouvent confinés dans un volume ou enceinte de manière à présenter une surface libre de liquide, écartée de l'orifice d'admission 12 du gazogène, orifice qui se trouve en communication avec la pression d'admission de gaz de l'enceinte 10 du gazogène, tandis que le liquide et les particules de charbon d'une dimension inférieure à la gamme prédéterminée de granulométrie peuvent poursuivre leur écoulement vers l'aval du point de déchargement. Les particules de charbon ainsi retenues dans le volume ou enceinte confiné , sont entratnées de façon pratiquement continue vers le haut à travers la surface libre de liquide et pénètrent dans l'orifice d'admission de l'enceinte 10 du gazogène.

   Le processus assurant l'établissement du volume ou enceinte et le processus de déplacement du charbon sont assurés par un appareil séparateur mécanique, désigné d'une manière générale par le numéro de référence 32 sur le dessin. L'appareil 32 est de préférence construit suivant les enseignements du brevet des Etats-Unis d'Amérique n[deg.] 3.429.773. Le brevet des Etats-Unis d'Amérique

  
n[deg.] 3.843.468 décrit un autre appareil qui peut être utilisé également.

  
La présente invention envisage également la purification pratiquement continue du liquide circulant dans les premier et

  
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dimensions inférieures à la granulométrie prédéterminée, par une séparation pratiquement continue des fines particules de charbon en question du liquide. Suivant le schéma illustré par la Figure 1, ce processus de séparation est réalisé dans les deux parcours, bien qu'il doive être entendu qu'une telle séparation pourrait être réalisée dans un seul de ces parcours seulement. Suivant le schéma de la Figure 1, la séparation est réalisée dans chaque parcours par des dispositifs de séparation centrifuges désignés d'une manière générale par les références 34 et 36, ces dispositifs étant disposés dans le premier et dans le second parcours de circulation respectivement, aux points de séparation des fines de chacun d'eux, entre le point de transfert et le point

  
de pompage pour le premier parcours, et entre le point de décharge et le point de pompage pour le second parcours.

  
L'appareil 24 de dosage et d'alimentation de charbon

  
peut être de n'importe quelle construction, l'agencement illustré schématiquement sur la Figure 1 comprenant un transporteur

  
40 servant à transférer les particules de charbon de la granulométrie prédéterminée depuis une alimentation (non représentée) jusque-.dans l'extrémité supérieure ouverte d'un réceptacle en

  
forme de trémie 42, dont l'extrémité inférieure communique avec l'extrémité supérieure ouverte d'un carter 44. Ce carter 44

  
est d'une forme générale cylindrique, son axe étant prévu horizontalement, et il est équipé d'un rotor à lames ou d'une roue

  
à palettes 46 tournant autour d'un axe concentrique à l'axe du  carter 44. La roue à palettes 46 est entraînée par un moteur 

  
à vitesse uniforme pour assurer une introduction uniforme, essen--  tiellement continue, de particules de charbon dans le liquide 

  
du premier parcours de circulation. Si on le désire, le récep-  tacle 42 peut être soumis à des vibrations, par exemple grâce  à un dispositif générateur de vibrations 48, afin d'assurer une circulation constante des particules de charbon depuis le réceptacle 42 jusque dans le carter 44 de la roue à palettes.

  
L'extrémité inférieure ouverte du carter 44 de la roue

  
à palettes communique avec l'extrémité supérieure ouverte d'entrée d'une chambre d'alimentation de charbon 50 qui constitue

  
le point d'alimentation de charbon du premier parcours de circu-

  
lation 20. L'extrémité inférieure ouverte de cette chambre d'a- 

I

  
limentation de charbon 50 communique directement avec une extré-  mité supérieure d'alimentation 52 d'un carter 54 de l'appareil

  
de transfert 30. La chambre d'alimentation de charbon 50 reçoit

  
le liquide du premier parcours de circulation 20 depuis la pompe 22 par un conduit 56 qui se décharge dans cette chambre 50 au voisinage de son extrémité supérieure ouverte, comme on peut le voir particulièrement bien sur la figure 2. Le liquide et les fines de charbon circulant depuis l'extrémité inférieure ouverte
58 de l'appareil de transfert 30 dans le premier parcours de circulation 20 sont dirigés vers le séparateur centrifuge 34, par exemple par une conduite 60. Finalement, le liquide purifié

  
en provenance du séparateur 34 achève la circulation en circuit dans le premier parcours de circulation 20 en étant dirigé vers le côté d'aspiration de la pompe 22, par exemple par une conduite
62.

  
Le carter 54 du dispositif de transfert 30 comprend également un orifice d'admission 64 qui reçoit du liquide à haut niveau d'énergie, circulant dans le second parcours de circulation 26 en provenance de la pompe 28, par exemple par un conduit 66, et un orifice de sortie 68 se déchargeant dans un conduit 70 allant à l'appareil de séparation mécanique 32. Le dispositif de transfert 30 est illustré en trait plein sur la figure 2 dans la position où il est en relation avec le premier parcours de circulation 20, la communication avec le second parcours de circulation 26 étant représentée en trait interrompu.

   Comme on peut le voir particulièrement bien sur les Figures 3 et 4, le dispositif de transfert 30 comprend une roue 72 comportant deux rangées d'alvéoles 74 . traversant cette roue diamétralement, chaque rangée comportant donc deux alvéoles perpendiculaires l'un à l'autre présentant quatre orifices ouverts équidistants sur le pourtour de la roue pour chacune des rangées. Les deux rangées d'alvéoles sont parallèles, une des rangées étant décalée de 45[deg.] sur la circonférence par rapport à la rangée adjacente, comme on peut le voir particulièrement bien sur la figure 4. La roue à alvéoles 72 est logée dans le carter 54 et elle est montée à rotation dans une chemise de carter 76.

   Comme on peut le voir sur la figure 4, la chemise
76 comporte quatre orifices 78, 80, 82 et 84, également espacés sur le pourtour du carter et coincidant respectivement avec les orifices d'admission 52 et 64, et avec les orifices de sortie

  
58 et 68. Chaque orifice a une largeur supérieure à plus de deux fois la somme de deux alvéoles 74 de la roue à alvéoles, et un élément diviseur 86 est localisé à mi-distance dans chaque orifice du carter pour le séparer en deux orifices parallèles, ainsi que le montrent clairement les figures 3 et 4.

  
La roue à alvéoles 72 peut être soit cylindrique, soit d'allure conique; une telle réalisation conique est illustrée par les figures 3 et 4 où le diamètre de la roue augmente en direction d'un volant de réglage de jeu 88. Le fait que la roue

  
72 soit d'allure conique permet un réglage du jeu existant entre la roue 72 et la chemise 76 du carter; de plus, une augmentation du jeu, due à l'usure, peut être rattrapée en faisant tourner le volant 88, ce qui a pour effet de pousser la roue 7 2 vers l'extrémité d'arbre 90, comme montré par la figure 3. Les alvéoles 74 d'une rangée d'alvéoles de la roue 72 se contournent ou se croisent en s'évitant de manière à créer un passage à travers la roue, tandis que les ouvertures existant sur la périphérie de la roue sont maintenues en alignement.

   De ce fait, durant un tel contournement, l'alvéole devient plus étroit mais plus long, le rétrécissement étant nécessaire pour assurer le croisement ou contournement des passages, tandis que l'allongement est prévu pour conserver une aire transversale presque constante d'alvéole pour la circulation du liquide et des particules de charbon. Les particules de charbon pénétrant dans le dispositif de transfert 30 avec le liquide par l'orifice d'admission 52 sont entraînées sous l'effet de la pesanteur et par le déplacement du liquide assuré par la pompe 22 à travers les orifices 78 et 82. Une grille est placée dans chaque orifice 82. Chaque grille présente des ouvertures ou des fentes d'une dimension permettant

  
la traversée de l'eau et des fines particules de charbon d'une granulométrie (par.exemple d'un diamètre nominal d'environ

  
3,17 mm) influençant de façon désavantageuse le processus de gazéification, comme signalé précédemment, tout en bloquant le passage des particules plus grosses, notamment des particules de la granulométrie prédéterminée, ces particules étant ainsi retenues dans l'alvéole communiquant 74 de la roue. Lorsque l'alvéole rempli 74 tourne et se rapproche d'une position qui est presque perpendiculaire à sa position de remplissage, le liquide se trouvant dans le second parcours de circulation 26 en provenance de la pompe 28 est chassé à travers le conduit 66 et l'orifice 80 dans l'alvéole en provoquant une décharge des particules de charbon depuis cet alvéole à travers l'orifice 84 vers le conduit 70.

   Avant que l'alvéole ne retourne vers la position de remplissage, toutes les particules de charbon sont évacuées dans le conduit
70 en ne laissant que du liquide dans l'alvéole.

  
Le liquide restant dans l'alvéole, qui est du liquide circulant dans le second parcours de circulation, est de façon inhérente (1) séparé du second parcours de circulation avant que l'alvéole ne retourne à la position de remplissage, et (2) mis en communication avec le liquide circulant dans le premier parcours de circulation lorsque l'alvéole retourne à la position de remplissage. De ce fait, pour chaque volume successif de liquide et de particules entraînées de charbon, séparés du premier parcours de circulation et mis en communication avec le second parcours, il y a un volume correspondant de liquide évacué du second parcours de circulation et mis en communication avec le pre- <EMI ID=7.1> 

  
tinu, entre les deux parcours de circulation est par conséquent réalisé de manière inhérente au système, cet échange volumétrique égal ayant de même pour résultat, de façon inhérente également, une circulation globale de particules'de charbon depuis le premier parcours de circulation vers le second parcours et une circulation globale égale de liquide depuis le second parcours de circulation vers le premier.

  
La rotation de la roue à alvéoles 72 est continue nais le remplissage et l'évacuation des alvéoles d'une même rangée d'alvéoles sont intermittents. Comme la rangée parallèle adjacente d'alvéoles est décalée de 45[deg.] sur la circonférence, et se remplit et se décharge également de façon intermittente, la somme des deux remplissages et évacuations intermittents des deux rangées d'alvéoles donne un débit continu.

   Le fonctionnement continu est un effet du décalage circulaire des deux rangées parallèles d'alvéoles, ce décalage étant illustré sur la figure 4, car lorsqu'un alvéole se ferme en s'éloignant d'un orifice d'admission du carter, un alvéole s'ouvre vis-à-vis de ce même orifice, en maintenant ainsi une section d'ouverture constante par les orifices d'admission 78 et 82 du premier parcours de circulation et les orifices de sortie 80 et 84 du second parcours, grâce à quoi le processus de remplissage et d'évacuation est rendu continu.

  
Le dispositif de transfert 30 possède, à plusieurs égards, diverses caractéristiques internes importantes. La première de ces caractéristiques est la capacité de transférer des particules de charbon depuis un parcours de circulation vers un autre parcours à pression plus élevée sans qu'il soit nécessaire de prévoir des surfaces assurant une étanchéité positive.

  
Suivant la présente invention, la roue rotative à alvéoles 72 ne doit pas entrer en contact intime avec la chemise 76 du carter mais peut présenter du jeu vis-à-vis de celle-ci. Comme les orifices 78 et 82 se trouvent à une pression inférieure à celle des orifices 80 et'84, une fuite se produit sous forme d'un courant de liquide à partir des orifices 80 et 84 et se dirige vers les orifices 78 et 82 à travers ce jeu. L'écoulement du liquide par ce jeu est maintenu à une faible valeur si le jeu est conservé étroit. Le faible écoulement de liquide assure une fonction de lubrification et de nettoyage empêchant le grippage de la roue rotative 72 dans la garniture 76 du carter. En second lieu, une autre caractéristique remarquable du dispositif de transfert 30 est le filtrage de la matière fine à travers

  
la grille. Durant le remplissage d'un alvéole 74 de la roue rotative 72, les particules fines de charbon sont attirées à travers les fentes périphériques de la grille 92. Les fentes sont de dimensions permettant la séparation des particules se classant en dessous de la gamme prédéterminée de granulométrie, comme on l'a mentionné précédemment. La constitution du dispositif de transfert 30 est telle qu'elle assure un auto-nettoyage de

  
la grille 92, ce nettoyage étant réalisé par le bord de l'alvéole de la roue rotative, lorsque ce bord passe sur les fentes. En troisième lieu, la chemise 76 peut comporter une ou plusieurs rainures 94 au voisinage des ouvertures 80 et 84 de la chemise
76, comme montré par la figure 4. Les rainures 94 sont formées de manière à présenter une dimension périphérique qui est supérieure à la dimension-radiale, en sorte qu'une circulation de liquide venant de la pompe 28 à haute pression dans les ouvertures 80 et 84 se trouve soumise à une forte action de freinage. En conséquence, les chocs et les vibrations trouvant leur origine entre les alvéoles et les ouvertures de la chemise sont atténués, ce qui réduit la tendance des particules de charbon à se briser.

  
Enfin, le liquide utilisé comme milieu de transport tend à offrir deux moyens pour empêcher la coupure des particules de charbon lorsque le bord d'un alvéole de la roue rotative ferme l'orifice de remplissage 78 du carter par rapport à la roue

  
72 qui tourne à faible régime, de préférence à un régime de 5. à
10 tours/minute. Le liquide donne une certaine flottabilité aux particules de charbon car la densité des particules n'est de préférence que de 1,2 à 1,4 fois plus élevée que celle du liquide. Comme la densité des particules n'est que tout juste légèrement supérieure à celle du liquide, le bord d'un alvéole tendra à écarter ou repousser la particule et non pas à la pincer ou à

  
la couper entre ce bord de l'alvéole et le bord de l'orifice de remplissage du carter. Lorsque l'alvéole rempli se ferme par rapport à l'orifice de remplissage en s'écartant de celui-ci, un alvéole de la rangée parallèle d'alvéoles s'approche à l'état pleinement ouvert de l'orifice de remplissage ce qui fait que la plus grande partie du liquide s'écoule à travers cet alvéole en emportant toutes les particules dans cet alvéole et en ne laissant aucune ou presqu'aucune d'outre elles dans une position où ces particules pourraient être pincées par l'alvéole se fermant. Le mouvement de fluide créé par la pompe centrifuge 28 transfère des volumes successifs de particules de charbon et de liquide depuis le dispositif 30 par le conduit 70 vers le séparateur mécanique 32.

   Ce séparateur mécanique 32, qui peut être de n'importe quel type connu, est représenté sous forme d'un transporteur à vis incliné
96, entouré à sa partie inférieure par une grille 98, cette vis

  
et cette grille étant logées à l'intérieur d'une enceinte 100. 

  
Le séparateur mécanique 32 peut être de conception verticale au lieu d'être incliné comme illustré. On a trouvé qu'une inclinaison de 30 à 60[deg.] du séparateur mécanique 32 est optimale. Les particules de charbon et le liquide transférés par le conduit

  
70 pénètrent par l'extrémité inférieure de l'enceinte 100 et commencent leur mouvement vers l'orifice d'entrée 12 du gazogène 10. Le liquide qui a entraîné les particules de charbon jusqu'à l'enceinte 100 peut continuer son déplacement suivant le second parcours de circulation à travers la grille 98 et par la conduite
102. La grille 98 est de dimensions propres à permettre la traversée de fines de charbon (par exemple d'un diamètre nominal d'environ 3,17 mm et moins) en même temps que le liquide. On notera que le niveau de liquide dans l'enceinte 100 est maintenu constant. Le transporteur à vis 96 sert à déplacer de façon continue les particules de charbon vers le haut le long de l'enceinte inclinée à travers la surface du liquide et ensuite sous l'effet de la pesanteur dans l'orifice d'entrée 12 du gazogène

  
10. Lorsque les particules de charbon traversent l'interface constituée par le niveau supérieur du liquide, la plus grande partie de ce dernier s'écoule des particules de charbon, le niveau du liquide créant un joint pour empêcher une fuite de gaz depuis le gazogène 10 à travers le séparateur mécanique 32. Le liquide et les particules fines quelconques de charbon sont transférés par le conduit 102 au séparateur centrifuge 36 où les fines de charbon sont séparées du liquide par les forces centrifuges en sorte qu'un liquide purifié est fourni à la pompe centrifuge 28 par le conduit 104. De cette pompe centrifuge 28, le liquide est transféré par la conduite 66 au raccord ou à l'orifice d'entrée 64 du dispositif de transfert 30, en sorte que le parcours de circulation liquide est ainsi complété. 

  
Les niveaux de liquide dans la chambre d'alimentation
50 et dans le séparateur mécanique 32 sont maintenus respective-

  
 <EMI ID=8.1> 

  
dans la chambre d'alimentation 50 présente une surface libre qui est exposée à des conditions de basse pression (par exemple à la pression atmosphérique) et le liquide définissant la surface libre forme une partie du liquide se trouvant dans le premier parcours de circulation 20. Le niveau de liquide dans le séparateur
32 présente une surface libre qui est exposée aux conditions de haute pression de l'admission du gazogène (par exemple

  
21 kg/cm<2>) et le liquide définissant la surface libre fait partie du liquide se trouvant dans le second parcours de circulation

  
 <EMI ID=9.1> 

  
de chaque parcours de circulation, en dehors toutefois des vannes de contrôle de niveau 106 et 108, il sera entendu que le niveau de liquide de la chambre d'alimentation 50 aura tendance à s'élever, tandis que le niveau de liquide dans le séparateur 32 aura tendance à descendre. Le liquide pénètre dans le premier parcours de circulation 20 et quitte le second parcours de circulation 26 grâce à la circulation globale de liquide précitée, résultant de l'échange volumétrique assuré de façon inhérente par l'appareil de transfert 30, et grace à la fuite de liquide depuis la haute pression vers la basse pression, dans l'appareil de transfert 30.

   En plus de la circulation globale de liquide susdite entre les parcours de circulation, du liquide est perdu de chaque parcours par adhérence aux fines particules de charbon déchargées des séparateurs 34 et 36 et du liquide est également perdu du second parcours de circulation par adhérence aux particules de charbon déchargées dans l'admission du gazogène. La vanne de contrôle de niveau de liquide 106 s'ouvre en réponse à la détection d'une élévation du niveau de liquide dans la chambre d'alimentation 50 pour permettre à du liquide se trouvant dans le premier parcours de circulation de sortir de celui-ci par une grille annulaire 110 et des conduits appropriés 112 et 114 montés en série avec la vanne 106 pour aller à un réservoir de réglage
116. Une pompe centrifuge 118 évacue le liquide par l'intermédiaire de la conduite 120 depuis le réservoir de réglage 116

  
et refoule le liquide par la conduite 122 vers la vanne de commande de niveau 108. La vanne de contrôle de niveau 108 s'ouvre en réponse à la détection d'une chute du niveau de liquide dans l'enceinte 100 pour fournir du liquide au second parcours de cir-

  
 <EMI ID=10.1> 

  
tité de liquide se perd à travers les séparateurs centrifuges

  
34 et 36, ainsi que dans le gazogène par adhérence au charbon,

  
un complément de liquide doit être alimenté au réservoir de réglage 116.

  
Un avantage d'ensemble important du procédé suivant l'invention est obtenu lorsque le liquide utilisé est constitué par une huile et des goudrons légers, car ceux-ci sont traités dans le gazogène et peuvent être récupérés à la sortie de celui-ci en vue d'être utilisés pour constituer une partie au moins du liquide de complément. Une telle récupération est illustrée schématiquement sur la Figure 1 où les gaz chauds (contenant

  
de l'huile et des vapeurs de goudrons légers entraînées) traversant la sortie 18 du gazogène sont ensuite soumis à un traitement traditionnel de lavage, comme indiqué en 126, pour purifier le gaz et obtenir une fraction d'huile et de goudrons légers en
128. Cette fraction d'huile et de goudrons légers 128 est alors alimentée au réservoir 116 par l'intermédiaire d'une vanne de détection de niveau 130. Cet agencement préféré est non seulement avantageux du point de vue du rendement en matière mais également du point de vue du rendement thermique.

  
En se référant maintenant plus particulièrement à la figure 5, on y a représenté un schéma d'une version simplifiée du procédé et de l'appareil suivant l'invention. Dans le système de la Figure 5, du charbon de la gamme précitée de granulométrie pour les particules est alimenté depuis un silo ou une soute d'alimentation 150 directement dans l'extrémité supérieure ouverte d'une goulotte 152 par un dispositif d'alimentation approprié

  
154 qui, comme illustré, est sous forme d'un transporteur vibrant. On peut employer d'autres dispositifs d'alimentation, par exemple un dispositif d'alimentation à bande transporteuse animée d'un mouvement alternatif. Le transporteur vibrant est préféré au dispositif comprenant la roue à palettes 46 précédemment décrit, car ce dernier dispositif provoque de façon inhérente la production de fines lorsque la roue frotte contre le charbon.

  
L'utilisation de la goulotte cylindrique simple 152 est préférée à la chambre 50 comportant une grille cylindrique 110

  
 <EMI ID=11.1> 

  
au réservoir de réglage de niveau 116 et au séparateur centrifuge 34. Comme le réservoir de réglage de niveau 116 et le séparateur 34 sont éliminés dans le cas du système de la Figure 5, le coût de la grille 110 peut être éliminé en même temps que les problèmes opératoires dus aux blocages qui pouvaient se produire.

  
La goulotte 152 fait partie d'un premier parcours de confinement à basse pression, dans lequel. un volume du liquide, dans ce cas de préférence de l'eau, est maintenu avec une surface libre. Comme précédemment, la goulotte 152 s'étend jusqu'à un appareil de transfert 156 d'une construction correspondant à celle de l'appareil 30 précédemment décrit. Depuis l'appareil de transfert 156, le premier parcours est défini par un premier conduit 158 menant à une pompe de circulation 160 et par un second conduit partant de la pompe 160 pour retourner à la goulotte 152.

  
L'appareil de transfert 156 est aussi disposé, comme

  
dans le cas précédent, dans un second parcours formant circuit

  
à haute pression, défini par un conduit 164 partant de cet appareil 156 et allant à un appareil séparateur 166 d'une construction correspondant à celle de l'appareil 32 décrit précédemment, cet appareil séparateur 166 étant connecté à un gazogène

  
168. Le second parcours en circuit à haute pression est complété par un conduit 170 partant de l'appareil séparateur 166 et allant

  
à une pompe de circulation 172, de laquelle part un conduit 174

  
qui retourne à l'appareil de transfert 156.

  
L'alimentation de charbon d'une gamme approximative de granulométrie de particules est envoyée directement par la goulotte à pression atmosphérique 152 depuis le silo 150 par le transporteur vibrant 154, en tombant par gravité dans le volume d'eau qui est contenu dans cette goulotte 152, et ce en traversant la surface libre du liquide se trouvant dans cette goulotte.

  
La vitesse d'alimentation du charbon est réglée par la vitesse suivant laquelle le charbon est utilisé dans le gazogène 168. Le parcours de circulation de liquide à haute énergie est soumis à l'action de la pompe 172 pour envoyer du charbon depuis l'appareil de transfert 156 au séparateur 166. Ce séparateur 166 soulève le charbon depuis le volume de liquide à haute énergie à travers une surface libre de liquide se trouvant dans ce sépara-  teur. Le parcours de liquide à basse énergie est soumis à l'ac- ; tion de la pompe 160. Du charbon est entraîné dans ce parcours  à travers une surface libre de liquide existant dans la goulotte 

  
152, comme déjà mentionné. L'appareil de transfert 156 transfère  du charbon depuis le parcours à basse énergie vers le parcours à haute énergie.

  
Comme du charbon pénétrant dans les alvéoles de l'appareil de transfert 156 déplace du liquide venant du parcours à haute énergie, le parcours à basse énergie gagne du liquide et le parcours à haute énergie en perd. En outre, une fuite dans l'appareil 156 augmente ce gain et cette perte respectivement.

  
Le gain de liquide pour le parcours à basse énergie a pour résultat une élévation du niveau de liquide dans la goulotte 152.

  
Cette élévation de niveau est empêchée par l'ouverture d'une vanne de contrôle de niveau 176 existant dans un conduit 178 partant du conduit 158, pour provoquer la transmission de l'excès de liquide à une installation indépendante de séparation de fines par le conduit 180. Une pompe peut être incluse dans le conduit
180 si l'installation de séparation est trop éloignée ou trop élevée en empêchant une circulation sous l'effet de la gravité.

  
Le système indépendant de séparation de fines peut être de n'importe quelle construction et peut se situer en n'importe quel endroit, par exemple là où se trouve l'installation de nettoyage du charbon d'alimentation ou encore en un endroit d'utilisation des fines, par exemple un dispositif d'épuisement. Pour les besoins de l'illustration, le système de séparation des fines est représenté comme étant sous forme d'un appareil d'épaississement
182 qui fournit une alimentation d'eau pour compenser la perte d'eau du parcours à haute pression. Il sera toutefois entendu que l'eau de complément pour le parcours à haute pression pourra être fournie à partir de n'importe quelle autre source appropriée.

  
La quantité d'eau de complément est réglée par la vanne de réglage de niveau 184 qui maintient le niveau libre de liquide dans le séparateur 166 de manière qu'il soit constant. Le liquide de complément est alimenté au conduit 170 par un conduit 186 comportant une vanne 184 et ce liquide est amené à la pression du liquide à haute énergie par une pompe 188 dont le conduit d'aspiration 190 part de l'appareil d'épaississement 182. Comme il y a toujours un échange de liquide depuis le parcours à haute énergie et un enlèvement ultérieur de liquide depuis le parcours à basse énergie, qui doit être remplacé par du liquide propre du parcours de haute énergie, il y a une circulation résultante de fines avec cet échange de liquide. Toutes les fines sont enlevées par passage à travers la grille dans l'appareil de transfert 156.

   Une partie de ces fines est séparée durant le remplissage des alvéoles de l'appareil 156. Les fines qui restent seront aspirées à travers la grille du séparateur 166 et remises en circulation vers l'appareil 156. Juste avant le remplissage de charbon, les alvéoles de l'appareil 156 contiennent du liquide qui a été préalablement dans le parcours de liquide à haute énergie. Ce liquide contiendra des fines qui ont traversé la grille du séparateur 166. Le liquide avec les fines entraînées est aspiré à travers la grille de l'appareil de transfert durant le remplissage des alvéoles. La séparation du liquide avec les fines et l'alimentation complémentaire ultérieure en liquide clair ont pour résultat le maintien du liquide dans le système

  
à un faible taux de concentration de fines et ont aussi pour résultat d'empêcher une décharge des fines dans le gazogène,

  
Il sera entendu que, bien que l'invention ait été décrite en.tant qu'appartenant à un procédé global de gazéification dans lequel la décharge de particules solides en provenance du réservoir de gazéification est constituée par des cendres, la présente invention vise également à des procédés dans lesquels la production de gaz peut être considérée comme un sous-produit, notamment dans le cas des procédés de décarbonisation de toutes les va-

Claims (1)

1. riétés connues, notamment dans le cas des procédés de cokéfaction.

   Il sera en outre entendu que l'invention n'est pas limitée aux détails particuliers décrits car bien des variantes peuvent être envisagées sans sortir pour autant du cadre du présent brevet.

   REVENDICATIONS

   1. Procédé de production de gaz à partir d'une matière, telle que du charbon, présentant une gamme prédéterminée de granulométrie, dont la limite inférieure est d'un diamètre nominal d'environ 6,35 mm, par alimentation continue d'une fourniture de ces particules dans le dispositif d'admission d'un gazogène sous une pression d'admission élevée prédéterminée, les particules

   y étant chauffées de façon continue sous pression pour produire un gaz par des procédés qui sont affectés par la présence de quantités importantes de fines particules d'une dimension inférieure

   à la gamme prédéterminée de granulométrie susdite, ce procédé étant caractérisé en ce que l'alimentation continue susdite comprend les phases suivantes: le confinement d'un liquide dans un premier parcours comportant un premier volume définissant une première surface libre exposée à des conditions de pression qui sont faibles par rapport à la pression d'admission élevée du gazogène; l'introduction d'une fourniture de particules de la granulométrie susdite dans le liquide se trouvant dans le premier parcours confiné, de façon descendante à travers la surface libre susdite;

   le confinement de liquide dans un second parcours qui est en circuit et qui comporte un second volume définissant une seconde surface libre communiquant avec la pression élevée du dispositif d'admission du gazogène; la circulation continua du liquide dans

   ce second parcours en circuit par pompage de ce liquide en un point de pompage écarté du second volume susdit; l'enlèvement de petits volumes successifs de liquide et de particules entraînées se trouvant dans le premier parcours susdit et la mise en communication de ces volumes séparés successifs de liquide et de particules entraînées avec le liquide circulant dans le second parcours en un point situé entre le point de pompage et le second volume;' la récolte des particules de la granulométrie susdite dans le second volume précité; et le déplacement des particules récoltées de façon ascendante à travers la seconde surface libre vers le dispositif d'admission du gazogène.

   2. Un procédé suivant la revendication 1, dans lequel, pour chaque volume additionnel successif de liquide et de particules entraînées, séparé du premier parcours susdit et mis en communication avec le second parcours, un volume additionnel correspondant de liquide est séparé du second parcours en un point compris entre le point de pompage et le second volume susdit et'est mis en communication avec le liquide se trouvant dans le premier parcours de sorte qu'un échange volumétrique égal entre les deux parcours se réalise, avec pour résultat une circulation globale de particules appartenant à la gamme de granulométrie susdite depuis le premier parcours vers le second parcours et une circulation globale égale de liquide depuis le second parcours vers le premier.

   3. Un procédé suivant la revendication 2, dans lequel la seconde surface libre est maintenue à un niveau pratiquement constant par pompage d'une quantité suffisante de liquide depuis une alimentation de ce liquide dans le second parcours afiri de recompléter la perte globale de liquide depuis ce second parcours vers le premier et d'autres pertes de liquide encore à partir du second parcours.

   4. Un procédé suivant la revendication 3, dans lequel la première surface libre est maintenue à un niveau pratiquement

   suffisante <EMI ID=12.1>

   parcours pour entretenir un tel niveau.

   5. Un procédé suivant la revendication 4, dans lequel le liquide évacué depuis le premier parcours pour entretenir

   le niveau de cette première surface libre est traité de manière à fournir une quantité de liquide exempt de fines particules, cette dernière quantité de liquide étant utilisée comme alimentation de liquide pour remplacer les pertes en liquide du second parcours.

   6. Un procédé suivant la revendication 5, dans lequel le traitement qui fournit une telle quantité de liquide comprend la récolte du liquide envoyé depuis le premier parcours pour entretenir le niveau de la première surface libre susdite, dans un appareil d'épaississement où les fines particules sont concentrées dans une portion du liquide d'entratnement, en laissant une quantité restante de liquide exempt de ces fines particules.

   7. Un procédé suivant la revendication 4, dans lequel les volumes additionnels successifs susdits sont séparés du premier parcours en entretenant une circulation continue de liquide et de particules entraînées depuis le premier volume précité vers une position d'enlèvement des volumes additionnels susdits, se situant dans le premier parcours, le blocage de la circulation de particules se situant dans la gamme précitée de granulométrie à la position d'enlèvement des volumes additionnels, tout en permettant au liquide et aux particules d'une granulométrie inférieure à la gamme de granulométrie précitée de circuler au-delà de cette position d'enlèvement des volumes supplémentaires, et l'enlèvement en succession d'une quantité des particules bloquées et du liquide les entraînant au moment de l'enlèvement, qui est égale au- volume additionnel susdit .

   8. Un procédé suivant la revendication 7, dans lequel la circulation continue de liquide et de particules entraînées depuis le premier volume susdit est entretenue par pompage d'une portion du liquide-circulant au-delà de la position précitée de séparation des volumes additionnels , en retour vers le premier volume précité.

   9. Un procédé suivant la revendication 8, dans lequel le liquide provenant de l'alimentation de liquide pompée dans

   <EMI ID=13.1>

   de fines particules d'une granulométrie inférieure à la gamme précitée de granulométrie prédéterminée par séparation des fines particules à partir d'une portion du liquide utilisé.

   10. Un procédé suivant la revendication 9, dans lequel la portion du liquide utilisé, à partir duquel les fines parti-

   <EMI ID=14.1>

   cours entre la position d'enlèvement des volumes additionnels

   et le premier volume susdit.

   11. Un procédé suivant la revendication 2, dans lequel les volumes additionnels successifs sont enlevés du premier parcours par maintien d'une circulation continue de liquide et

   de particules entraînées depuis le premier volume susdit vers

   une position d'enlèvement des volumes additionnels, . se situant dans ce premier parcours, le blocage de la circulation des particules se situant dans la gamme prédéterminée de granulométrie précitée à cette position d'enlèvement des volumes supplémentaires, tout en permettant au liquide et aux particules inférieures à

   la gamme prédéterminée de granulométrie de circuler au-delà de cette position d'enlèvement des volumes additionnels, et l'enlèvement en succession d'une quantité de particules bloquées et du liquide entraînant ces dernières au moment de l'enlèvement, qui est égale au volume supplémentaire susdit.

   12. Un procédé suivant la revendication 11, dans lequel la circulation continue de liquide et de particules entraînées depuis le premier volume susdit est entretenue par pompage d'une portion du liquide circulant au-delà de la position d'enlèvement des volumes additionnels, en retour plus le premier volume précité.

   13. Appareil comprenant en combinaison un gazogène pour le chauffage continu sous pression de particules d'une matière produisant des gaz, par exemple du charbon, d'une gamme prédéterminée de granulométrie, dont la limite inférieure correspond à un diamètre nominal d'environ 6,35 mm, en vue de produire un gaz par des procédés qui sont affectés par la présence de quantités importantes de particules d'une dimension inférieure à la gamme de granulométrie prédéterminée susdite, ce gazogène comportant un dispositif d'admission maintenu sous une pression d'admission élevée prédéterminée durant le fonctionnement, et des moyens pour alimenter de façon continue des particules de la gamme de granulométrie prédéterminée susdite au dispositif d'admission du gazogène, tandis qu'il se trouve sous la pression élevée prédéterminée susdite,

   ces moyens d'alimentation continue comprenant: un moyen pour confiner un liquide dans un premier parcours comprenant un volume définissant une première surface libre exposée à des conditions de pression qui sont basses par rapport à la pression d'admission élevée du gazogène à charbon; un moyen pour introduire une fourniture de particules de la granulométrie précitée dans le liquide se trouvant dans ce premier parcours confiné, de manière descendante à travers la surface libre précitée; un moyen pour confiner du liquide dans un second parcours qui est en circuit et comporte un volume définissant une seconde surface libre communiquant avec la pression élevée du dispositif d'admission du gazogène; un moyen pour faire circuler de façon continue le liquide dans le second parcours

   par pompage de ce liquide en une position de pompage écartée du volume définissant la seconde surface libre; un moyen pour séparer des volumes additionnels successifs de liquide et de particules entraînées se trouvant dans le premier parcours et pour faire communiquer ces volumes enlevés successifs de liquide et de particules entraînées avec le liquide circulant dans le second parcours en une position se situant entre la position de pompage

   et le volume définissant la seconde surface libre; un moyen pour récolter les particules de la granulométrie précitée dans le volume, compris dans le second parcours, définissant la seconde surface libre précitée; et un moyen pour déplacer les particules

   <EMI ID=15.1>

   libre et pour les amener dans le dispositif d'admission du gazogène.

   14. Appareil suivant la revendication 13, comprenant un moyen pour maintenir cette seconde surface libre à un niveau pratiquement constant, comprenant une pompe pour le pompage d'une quantité suffisante de liquide depuis une alimentation de liquide dans le second parcours précité afin de compléter la perte globale de liquide à partir de ce second parcours vers le premier et d'autres pertes de liquide depuis ce second parcours.

   15. Appareil suivant la revendication 14, comprenant un moyen pour entretenir la première surface libre précitée à un niveau pratiquement constant en évacuant une quantité suffisante de liquide depuis le premier parcours afin d'entretenir un tel niveau. 16. Appareil suivant la revendication 15, comprenant

   un dispositif d'épaississement recevant le liquide évacué depuis

   le premier parcours et dans lequel une certaine quantité de liquide est purifiée des fines particules, cette quantité de liquide constituant l'alimentation de liquide pour recompléter le

   second parcours.

   17. Appareil suivant la revendication 13, dans lequel

   le moyen permettant d'enlever et de mettre en communication de

   façon continue des volumes successifs comprend un dispositif

   de transfert comportant un carter présentant un dispositif d'admission et un dispositif de sortie du premier parcours, et un dispositif d'admission et un dispositif de sortie pour le second parcours, une roue montée à rotation dans ce carter et comportant une série d'alvéoles distincts la traversant en vue de faire communiquer de façon alternée le dispositif d'admission et le dispositif de sortie du premier parcours, et le dispositif d'admission et le dispositif de sortie du second parcours, durant

   la rotation de cette roue à l'intérieur du carter, et une grille

   ou moyen similaire prévu dans le dispositif de sortie du premier parcours.

   18. Appareil suivant la revendication 17, dans lequel le dispositif d'admission du premier parcours comprend une paire

   de premiers orifices d'admission, espacés dans le sens axial par rapport à l'axe de rotation de la roue, le dispositif de sortie

   du premier parcours comprend une paire de premiers orifices de sortie, espacés et alignés axialement, en étant déplacés de

   <EMI ID=16.1>

   rapport à l'axe de rotation de la roue, le dispositif d'admission du second parcours comprenant une paire de seconds orifices d'admission, espacés et alignés axialement, en étant déplacés de 90&#65533; par rapport aux premiers orifices d'admission, le dispositif de sortie du second parcours comprenant une paire de seconds orifices de sortie, espacés et alignés axialement, en étant déplacés de 180[deg.] par rapport aux seconds orifices d'admission, les alvéoles de la roue comprenant deux rangées espacées axialement d'alvéoles comportant chacune deux alvéoles distincts, d'une aire transversale d'allure générale uniforme, chaque alvéole de chaque rangée présentant ses extrémités alignées axialement, déplacées de 180[deg.] l'une de l'autre, les extrémités d'un alvéole étant

   <EMI ID=17.1>

   comparable de l'autre série d'alvéoles, la forme des extrémités de ces alvéoles étant en rapport avec la forme des orifices susdits, de telle sorte que chaque extrémité, durant la rotation de la roue précitée, se déplace progressivement depuis une position où la communication est nulle d'une façon générale jusqu'à une position de pleine communication, pour revenir ensuite à une position où la communication est essentiellement nulle, et ce pour chaque orifice successif.

   19. Appareil suivant la revendication 17, dans lequel la roue est d'allure conique, le carter étant d'une allure conique correspondante, et un volant de réglage étant prévu pour régler le jeu entre la roue d'allure conique et le carter correspondant.

   20. Appareil suivant la revendication 19, dans lequel le carter comprend une chemise en contact avec la roue rotative à alvéoles pour les besoins de l'usure.

   21. Appareil suivant la revendication 20, dans lequel la chemise comporte des rainures au voisinage de ses bords définissant les seconds orifices d'admission et de sortie, ces rai-nures présentant une dimension périphérique qui est supérieure

   à la dimension mesurée en direction radiale, ces rainures diminuant en profondeur lorsqu'on s'écarte du bord de l'alvéole.

   22. Appareil suivant la revendication 18, dans lequel les moyens confinant le second volume comprennent une enceinte étanche à la pression et présentant une portion annulaire inférieure comportant une admission pour recevoir le liquide circulant dans le second parcours de circulation et une portion annulaire supérieure en relation de communication de pression avec le dispositif d'admission du gazogène, les moyens de récolte de particules comprenant une grille annulaire à l'intérieur de l'enceinte susdite, entre la partie supérieure et la partie 'inférieure de celle-ci, cette enceinte comportant une partie annulaire centrale disposée à l'extérieur de la grille annulaire et comportant une sortie pour le passage de liquide et de fines particules se trouvant dans le second parcours, vers la partie aval de celui-ci,

   les moyens déplaçant les particules comprenant un transporteur à vis monté dans l'enceinte en vue de tourner autour d'un axe de symétrie incliné, la périphérie de ce transporteur coopérant avec les parties supérieure et inférieure de l'enceinte et avec la grille annulaire.

   23. Appareil suivant la revendication 13, dans lequel les moyens confinant le second volume comprennent une enceinte étanche à la pression et comportant une portion annulaire inférieure pourvue d'une admission pour recevoir le liquide circulant dans le second parcours de circulation, et une portion annulaire supérieure en relation de communication de pression avec le dispositif d'admission du gazogène, les moyens de récolte des particules comprenant une grille annulaire prévue dans l'enceinte entre la partie supérieure et la partie inférieure de cel- <EMI ID=18.1>

   le-ci, cette enceinte comportant une partie annulaire centrale disposée extérieurement à la grille annulaire et comportant une sortie pour le passage de liquide et de fines particules dans le second parcours,vers la portion aval de celui-ci, les moyens déplaçant les particules comprenant un transporteur à vis monté à l'intérieur de l'enceinte pour tourner autour d'un axe de symétrie incliné, sa périphérie coopérant avec les parties supérieure et inférieure de l'enceinte et avec la grille annulaire.

   24. Procédé et appareil de production de gaz, tels que décrits ci-dessus et/ou illustrés par les dessins annexés.