BG61107B1 - Метод за получаване на серен триокис - Google Patents
Метод за получаване на серен триокис Download PDFInfo
- Publication number
- BG61107B1 BG61107B1 BG99008A BG9900894A BG61107B1 BG 61107 B1 BG61107 B1 BG 61107B1 BG 99008 A BG99008 A BG 99008A BG 9900894 A BG9900894 A BG 9900894A BG 61107 B1 BG61107 B1 BG 61107B1
- Authority
- BG
- Bulgaria
- Prior art keywords
- sulfur dioxide
- oxidation
- stage
- gas stream
- sulfur
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C01—INORGANIC CHEMISTRY
- C01B—NON-METALLIC ELEMENTS; COMPOUNDS THEREOF; METALLOIDS OR COMPOUNDS THEREOF NOT COVERED BY SUBCLASS C01C
- C01B17/00—Sulfur; Compounds thereof
- C01B17/69—Sulfur trioxide; Sulfuric acid
- C01B17/74—Preparation
- C01B17/76—Preparation by contact processes
- C01B17/765—Multi-stage SO3-conversion
- C01B17/7655—Multi-stage SO3-conversion with intermediate absorption
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Inorganic Chemistry (AREA)
- Devices And Processes Conducted In The Presence Of Fluids And Solid Particles (AREA)
- Exhaust Gas Treatment By Means Of Catalyst (AREA)
- Physical Or Chemical Processes And Apparatus (AREA)
Abstract
Методът намира приложение в производството на сярна киселина. С него се осигурява стабилност на температурния режим при изменение на дебита и концентрацията на серния двуокис в газовия поток в широк интервал. Между двата слоя на първата степен на двустепенен трислоен контактен апарат се извършва частично охлаждане на газовия поток във вътрешен топлообменник смесител. Част от реакционната топлина,отделена при окисляването на серния двуокис в първата степен на окисляване, се отвежда към втората степен на окисляване чрез изходящия от междинната абсорбция газов поток, съдържащ неокислен в първатастепен серен двуокис.
Description
ОБЛАСТ НА ТЕХНИКАТА
Изобретението се отнася до метод за получаване на серен триокис, по-специално чрез двустепенно каталитично окисление на серен двуокис, съдържащ се в един входящ газов поток, в контактен апарат /реактор/ с неподвижен слой на катализатора, работещ в нестационарни условия, реализирани чрез периодична промяна на посоката на подаване на газов поток и междинна и крайна абсорбция на серния триокис. То може да намери приложение в химическата промишленост и цветната металургия, по-специално при производството на сярна киселина.
Предшестващо състояние на техниката
Известен е метод за едностепенно каталитично окисление на серен двуокис в нестационарни условия, реализирани чрез периодична промяна на посоката на подаване на реакционната смес /1-4/.
Недостатък на метода е сравнително ниската степен на конверсия (90-96 %) при концентрации на серния двуокис над 3 об. %.
Известен е метод за получаване на серен триокис чрез каталитично двустепенно окисление на серен двуокис и междинна абсорбция на серния триокис след първата степен на окисление, т.нар.ДК/ДА (двойна конверсия/двойна абсорбция/ метод /5/.
Съгласно метода първата степен на окисление представлява конвенционален трислоен реактор с междинно охлаждане на газовия поток между слоевете, в който 90-93 % от серния двуокис се окислява до серен триокис. След охлаждане на изходящия от първата степен газов поток до 150-180°С и междинна абсорбция на получения серен триокис, газовият поток с концентрация на серен двуокис 0,7-1,5 об. % и температура 50-70°С постъпва във втората степен на окисление. Тя представлява реактор с неподвижен слой на предварително загрят до около 450°С катализатор, работещ в нестационарни условия, реализирани чрез периодична промяна на посоката на подаване на газовия поток. Полученият серен триокис се абсорбира в краен абсорбер.
Първата степен на окисление в автотермичен режим, т.е. реакционната топлина в системата следва да е достатъчна за подгряването на входящия газов поток от 50-70°С до 400430°С на вход в първия катализаторен слой на реактора.
Недостатък на така описания метод е, че автотермичният режим на работа на първата степен на окисление се нарушава при изменения в дебита или концентрацията на серния двуокис във входящия газов поток, което се изразява в недостиг или излишък на топлина в системата, съответно при понижение или повишение на концентрацията на серния двуокис, което от своя страна изисква значителен запас от топлообменна повърхност.
Общ недостатък на описаните методи, както и на класическите ДК/ДА схеми, е нарушаването на температурния режим на системата при промяна в дебита или концентрацията на серния двуокис в газовия поток. Освен това не винаги е възможно да се реализира такава степен на конверсия, която да гарантира на изход от системата концентрация на серния двуокис по-ниска от 0,05 об. %.
Задачата на изобретението е да се избегнат посочените недостатъци и да се създаде метод за получаване на серен триокис чрез двустепенно каталитично окисление на серен двуокис, съдържащ се в един входящ газов поток в контактен апарат (реактор), работещ в нестационарни условия, реализирани чрез периодична промяна на посоката на подаване на газовия поток в реактора, и междинна абсорбция на серния триокис, който да осигури стабилен режим на работа при изменение в широк интервал на дебита и концентрацията на серния двуокис във входящия газов поток, а също и на изход на системата, по-ниска от 0,05 об. %.
ТЕХНИЧЕСКА СЪЩНОСТ НА ИЗОБРЕТЕНИЕТО
Задачата е решена с метод за получаване на серен триокис чрез двустепенно каталитично окисление на серен двуокис, съдържащ се във входящ газов поток в контактен апарат (реактор), работещ в нестационарни условия и междинна абсорбция на серния триокис, характеризиращ се с това, че входящият газов поток се подава алтернативно към първия или втория слой на първата степен на един двустепенен трислоен контактен апарат с неподвижен слой на катализатора посредством трипътна клапа по серен двуокис. Между двата слоя на първата степен на окисление газовият поток частично се охлажда във вътрешен топлообменик-смесител и полученият алтернативно от втория, респ. първия слой на първата степен на окисление серен триокис се отвежда към междинна абсорбция посредством трипътна клапа по серен триокис. Част от реакционната топлина от окислението на серния двуокис в първата степен на окисление се отвежда към втората степен на окисление чрез изходящия от междинната абсорбция газов поток, съдържащ неокислен в първата степен серен двуокис, който се подава алтернативно отгоре/отдолу към катализаторния слой на втората степен на окисление посредством трипътна клапа по серен двуокис и полученият в катализаторния слой серен триокис се отвежда алтернативно отдолу/отгоре от втората степен на окисление за крайна абсорбция посредством трипътна клапа по серен триокис.
Задачата е решена и с това, че при променливи във времето дебити и концентрации на серен двуокис от 2 до 10 об. % във входящия газов поток двете степени на окисление на контактния апарат работят съвместно независимо една от друга, а при концентрации на серния двуокис от 0,8 до 2,0 об. % работи само една от степените на окисление.
Задачата е решена и с това, че във всяка степен на окисление смяната на посоката на подаване на входящия газов поток чрез трипътните клапи за серен двуокис е независима от смяната на посоката на подаване на входящия газов поток в другата степен на окисление.
Задачата е решена и с това, че смяната на посоката на подаване на входящия газов поток във всяка степен на окисление е функция от температурата на границите инерт-катализатор на слоевете на двете степени.
Предимствата на метода съгласно изобретението са, че двете степени на окисление могат да работят независимо една от друга в широк интервал на изменение на входящата концентрация на серния двуокис в газа и на дебита му, като излишъкът от топлина в първата степен на окисление се преразпределя към втората степен на окисление.
КРАТКО ОПИСАНИЕ НА ФИГУРИТЕ
По-подробно изобретението ще бъде изяснено с примери на изпълнение и с помощта на фигурата, представляваща примерна схема за осъществяване на метода съгласно изобретението.
Подробно описание на примерното изпълнение
Схемата за осъществяване на метода съгласно изобретението включва реактор 1, двойката трипътни клапани 2, която е свързана, от една страна с реактора посредством входно-изходните тръбопроводи 3 и 4 и от друга страна-през тръбното пространство на топлообменника 5 и главния тръбопровод 6 с входа на системата А и чрез тръбопровода 7 през междутръбното пространство на топлообменника 5 с междинния абсорбер 8, чийто изход се свързва посредством тръбопровода 9, тръбното пространство на вградения в реактора топлообменник-смесител 10 и тръбопровода 11 с втората двойка трипътни клапани 12, които от една страна са свързани с реактора 1 посредством входно-изходните тръбопроводи 13 и 14 и от друга страна чрез тръбопровода 15 с крайния абсорбер 16, чийто изход В се явява и изход от схемата.
Реакторът 1 е двустепенен. Първата степен се състои от: два слоя катализатор 17 и 18, разположени над и под топлообменник-смесителя 10, както и два слоя инертен материал 19 и 20, разположени във входно-изходните участъци на първата степен.
Втората степен включва слоя катализатор 21 и двата слоя инертен материал 22 и 23, разположени във входно-изходните участъци на втората степен.
Смяната на посоката на подаване на газа в първата степен на окисление се извършва чрез първата двойка трипътни клапани 2, като чрез клапана 24 по серен двуокис входящия газов поток се подава отгоре през входно-изходния тръбопровод 3 и отдолу през входноизходния тръбопровод 4 в реактора, а чрез клапана по серен триокис 25 изходящият поток се извежда отдолу през входно-изходния тръбопровод 4 или отгоре през входно-изходния тръбопровод 3 и през междутръбното пространство на топлообменника 5 към междинния абсорбер 8.
Смяната на посоката на подаване на газа във втората степен на окисление се извършва чрез двойката трипътни клапани 12, като чрез клапана 26 по серен двуокис входящият газов поток от тръбопровода 11 се подава отгоре през входно-изходния тръбопровод 13 или отдолу през входно-изходния тръбопровод 14 в реактора, а чрез клапана по серен триокис 27 изходящият поток се извежда отдолу през входно-изходния тръбопровод 14 или отгоре през входно-изходния тръбопровод 13 и тръбопровода 15 към крайния абсорбер 16.
Чрез вентила 28 и тръбопровода 29 част от входящия газов поток може да се подава директно на входа на клапата по серен двуокис 26, с цел да се осигури на вход във втората степен концентрация на серния двуокис не по-малка от 0,8 об. %.
Чрез вентила 30 се регулира междинното охлаждане на газа между слоевете катализатор 17 и 18 в топлообменник-смесителя 10. Двете степени на окисление могат да бъдат отделени напълно една от друга и да работят самостоятелно в зависимост от входящата концентрация на серния двуокис. За целта в схемата са включени вентилите 31, 32 и 33. При затваряне на вентилите 28 и 32 и отваряне на 31 и 33 се използва само първата степен на окисление, като изходът от системата е С. При затваряне на 31 и 32 и отворен вентил 28 първата степен на окисление, абсорбера 8 и топлообменниците 5 и 10 се изключват от схемата и работи само втората степен на окисление.
Входящият газов поток с температура 5070°С и концентрация на серния двуокис 2-10 об. % постъпва на входа А на схемата на фиг. 1. Той преминава последователно през вентила 31, тръбопровода 6, тръбното пространство на топлообменника 5 и постъпва в двойката трипътни клапани 2, т.е. на вход в клапата по серен двуокис 24. Чрез нея и входно-изходните тръбопроводи 3 и 4 газовият поток постъпва алтернативно отгоре/отдолу в първата степен на окисление с температура 130-180°С. Преминавайки през слоя 19, респективно 20, газът се подгрява, серният двуокис частично се окислява в слоя катализатор 17, респективно 18, междинно се охлажда в топлообменниксмесителя 10, следва допълнително окисление в слоя катализатор 18, респективно 17 и отдава топлината си на слоя инерт 20, респективно 19. Изходящият газов поток се извежда отгоре/отдолу от първата степен на окисление чрез входно-изходните тръбопроводи 4, респективно 3 и през клапата по серен триокис 25 и тръбопровода 7 се отвежда през междутръбното пространство на топлообменника 5, където се охлажда до 150°С, към междинния абсорбер
8. В него, полученият в първата степен на окисление серен триокис се абсорбира.
Изходящият от междинния абсорбер 8 газов поток, съдържащ неокислен серен двуокис с концентрация 0,25-1,5 об. % и температура 50-70°С по тръбопровода 9, през вентила 30 постъпва в тръбното пространство на топлообменник-смесителя 10, където се подгрява до 220-250°С и по тръбопровода 11, през вентила 32 постъпва на вход в двойката трипътни клапани 12, т.е. в клапата по серен двуокис 26. В случай, че на вход в клапата по серен двуокис 26 концентрацията на серния двуокис е под 0,8 об. %, чрез отваряне на вентила 28 по тръбопровода 29 част от входящия през А газов поток се подава директно на вход в клапата по серен двуокис 26. Чрез нея и входно-изходните тръбопроводи 13 и 14 газовият поток постъпва алтернативно отгоре/ отдолу във втората степен на окисление, като преминава последователно през слоевете инерт 22, катализатор 21 и инерт 23, съответно в обратен ред, като серният двуокис се окислява до серен триокис. Газовият поток се отвежда от втората степен на окисление алтернативно отдолу/отгоре чрез входно-изходните тръбопроводи 14 и 13 и през клапата по серен триокис 27 и тръбопровода 15 постъпва в крайния абсорбер 16. Останалият неокислен серен двуокис се изпуска в атмосферата през изхода на крайния абсорбер 16, т.е. изход В на схемата.
В случаите, когато на вход концентрацията на серния двуокис е около 1,5 об. %, чрез затваряне на вентилите 28 и 32 и отворени вентили 31 и 33 втората степен на окисление се изключва, т.е. работи само първата степен на окисление и изхода от схемата е С.
В случаите, когато на вход концентрацията на серния двуокис и в границите 0,81,0 об. %, чрез затваряне на вентилите 31 и 32 и отворен вентил 28, входящият газов поток се подава директно на клапата по серен двуокис 26 на втората степен, т.е. първата степен се изключва от схемата. И при двата случая на изход от системата концентрацията на серния двуокис е под 0,05 об. %.
Смяната на посоката на подаване на газовия поток в двете степени се извършва независимо една от друга в зависимост от температурите на границите инерт-катализатор, т.е. 19/17, съответно 20/18 за първата степен и съответно 22/21, респ. 21/23 за втората сте4 пен на окисление.
Предимствата на изобретението се илюстрират от следните примери.
Пример 1. При подаване на газов поток с концентрация на серния двуокис 9 об. % и температура 60-80°С се получават следните резултати за температурния режим, конверсията и междинните концентрации.
Постъпващият по тръбопровода 6 в тръбното пространство на топлообменника 5 газов поток се подгрява до 130-180°С, охлаждайки входящия в междинния абсорбер 8 контактиран газ до 150°С. През трипътната клапа 24 по серен двуокис газовият поток се насочва алтернативно отгоре (отдолу) в първата степен на реактора 1. Посоките на движение на газа са посочени със стрелки. След частично окисление на серния двуокис в първия по хода на газа катализаторен слой 17 и междинно охлаждане до температура 400-420°С в топлообменник-смесителя 10 чрез изходящия от междинната абсорбция газов поток, газът постъпва във втория слой катализатор 18. Охлаждането се регулира чрез вентила 30 по температурата на газа на изход от топлообменник-смесителя 10. Конверсията в първата степен е 86,5 %, като максималните температури достигат 540-560°С. Контактираният газ със средна във времето температура на изход от първата степен 220-250°С, през клапата по серен триокис 25, тръбопровода 7 и междутръбното пространство на топлообменника 5, където се охлажда до 150°С, постъпва в междинния абсорбер 8. В него полученият серен триокис се абсорбира.
След абсорбцията газовият поток с концентрация на серен двуокис 1,376 об. % през тръбопровода 9 постъпва в тръбното пространство на топлообменник-смесителя 10, където се подгрява от 50-70°С до 220-250“С и през вентила 32 по тръбопровода 11 постъпва на вход на трипътната клапа по серен двуокис 26 на втората степен на окисление. Чрез нея той се насочва алтернативно отгоре/отдолу във втората степен на реактора 1, през входноизходните тръбопроводи 13 и 14 в слоевете инерт 22, катализатор 21 и инерт 23, където
96,5 % от серния двуокис се окислява до серен триокис. Газовият поток се отвежда от реактора отдолу/отгоре през входно-изходните тръбопроводи 14 и 13 и през клапата по серен триокис 27 и тръбопровода 15 постъпва в крайния абсорбер 16, в който се абсорбира полученият във втората степен на окисление серен триокис. На изход от крайния абсорбер 16 концентрацията на серния двуокис в газа е 0,049 об. %. Превключването на посоките на подаване на газа в двете степени се извършва независимо една от друга чрез трипътни клапани, позволяващи то да се реализира за около 3-6 сек. Интервалът на тяхното превключване може да бъде различен и се управлява по температурите на границите инерт-катализатор в двете степени.
Пример 2. Той е аналогичен на пример 1 с тази разлика, че концентрацията на серния двуокис на вход е 5,0 об.%. В този случай след окисление в първата степен на изход от междинния абсорбер 8 в газовия поток ща се съдържат 0,722 об.% серен двуокис. За да се достигне входяща концентрация на серния двуокис във втората степен от 0,8 об.% през вентила 28 по тръбопровода 29 към газовия поток се добавят 1,71 % от входящия в системата газов поток. След контактиране във втората степен и абсорбция на серния триокис в крайния абсорбер 16 на изход от него концентрацията на серния двуокис ще бъде 0,028 об.%.
Пример 3. Той е аналогичен на пример 1 с тази разлика, че концентрацията на серния двуокис на вход е 2,0 об.%. Междинното охлаждане се изключва чрез затваряне на вентила 30. В този случай на изход от абсорбера 8 концентрацията на серния двуокис ще бъде 0,277 об.% и за достигане на входящата концентрация от 0,8 об.% за втората степен ще е необходимо през вентила 28 да се добавят 29,79 % от входящия газов поток.
Пример 4. Той е аналогичен на пример 1 с тази разлика, че концентрацията на серния двуокис на вход е 1,0 об.%. В този случай чрез затваряне на вентилите 31 и 32 първата степен на реактора 1, абсорберът 8 и топлообменниците 5 и 10 се изключват от работа и работи само втората степен на контактиране. Газът през вентила 28 и клапата 26 директно се подава на втората степен на окисление. След абсорбера 16 в газа ще се съдържат 0,036 об.% серен двуокис.
Пример 5. Той е аналогичен на пример 3 с тази разлика, че концентрацията на серния двуокис на вход е 1,5 об.%. Чрез затваряне на вентилите 28 и 32 и отваряне на венти5 ла 33 се използва само първата степен на реактора 1, т.е. изключва се втората му степен. През вентила 31, по тръбопровода 15, топлообменника 5 и клапата по серен двуокис 25 газовият поток постъпва в реактора 1 и след последователно окисление в двата слоя катализатор и обща конверсия от 97 %, абсорбция на серния триокис в абсорбера 8 се изпуска през вентила 33 в атмосферата с концентрация на серния двуокис от 0,046 об.%.
Пример 6. Той е аналогичен на пример 2 с тази разлика, че дебитът на газа в системата е нараснал с 30 %. В резултат на това в първата степен на окисление степента на конверсия ще намалее от 86,5 на 83,5 %, а концентрацията на серния двуокис в газовия поток ще бъде 0,88 об.%. След 95,5 % окисление на серния двуокис във втората степен на изход от крайния абсорбер 16 концентрацията му ще бъде 0,04 об. %.
Патентни претенции
Claims (4)
1. Метод за получаване на серен триокис чрез двустепенно каталитично окисление на серен двуокис, съдържащ се в един входящ газов поток в контактен апарат (реактор), работещ в нестационарни условия и междинна абсорбция на серния триокис, и периодична промяна на посоката на подаване на входящия газов поток, характеризиращ се с това, че входящият газов поток се подава алтернативно към първия или втория слой на първата степен на един двустепенен трислоен контактен апарат с неподвижен слой на катализатора посредством трипътна клапа по серен двуокис, между двата слоя на първата степен на окисление газовият поток частично се охлажда във вътрешен топлообменник-смесител, полученият алтернативно от втория, съответно първия слой на първата степен на окисление серен триокис се отвежда към междинна абсорбция посредством трипътна клапа по серен триокис и част от реакционната топлина от окислението на серния двуокис в първата степен на окисление се отвежда към втората степен на окисление чрез 5 изходящия от междинната абсорбция газов поток, съдържащ неокислен в първата степен серен двуокис, който се подава алтернативно отгоре/отдолу към катализаторния слой на втората степен на окисление посредством трипътна клапа по серен двуокис и полученият в катализаторния слой серен триокис се отвежда алтернативно отдолу/отгоре от втората степен на окисление за крайна абсорбция посредством трипътна клапа по серен триокис.
2. Метод съгласно претенция 1, характеризиращ се с това, че при променливи във времето дебити и концентрации на серен двуокис от 2 до 10 об. % във входящия газов поток двете степени на окисление на контактния апарат работят съвместно независимо една от друга, а при концентрации на серния двуокис от 0,8 до 2,0 об.% -работи само една от степените на окисление.
3. Метод съгласно претенции 1 и 2, характеризиращ се с това, че във всяка степен на окисление смяната на посоката на подаване на входящия газов поток е независима от смяната на посоката на подаване на входящия газов поток в другата степен на окисление.
4. Метод съгласно претенции от 1 до 3, характеризиращ се с това, че смяната на посоката на подаване на входящия газов поток във всяка степен на окисление е функция от температурата на границите инерт-катализатор на слоевете на двете страни.
Приложение: 1 фигура
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BG99008A BG61107B1 (bg) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | Метод за получаване на серен триокис |
| DE19531630A DE19531630A1 (de) | 1994-08-29 | 1995-08-28 | Verfahren zur Gewinnung von Schwefeltrioxid |
| BE9500719A BE1009991A5 (fr) | 1994-08-29 | 1995-08-28 | Methode pour l'obtention du trioxyde de soufre. |
| US08/519,928 US5624653A (en) | 1994-08-29 | 1995-08-28 | Method for producing sulphur trioxide |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| BG99008A BG61107B1 (bg) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | Метод за получаване на серен триокис |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| BG99008A BG99008A (en) | 1995-02-28 |
| BG61107B1 true BG61107B1 (bg) | 1996-11-29 |
Family
ID=3925799
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| BG99008A BG61107B1 (bg) | 1994-08-29 | 1994-08-29 | Метод за получаване на серен триокис |
Country Status (4)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5624653A (bg) |
| BE (1) | BE1009991A5 (bg) |
| BG (1) | BG61107B1 (bg) |
| DE (1) | DE19531630A1 (bg) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CA2192534C (en) * | 1996-12-10 | 2002-01-29 | Danilo Klvana | Process and apparatus for gas phase exothermic reactions |
| DE102006051899A1 (de) * | 2006-10-31 | 2008-05-15 | Bayer Technology Services Gmbh | Verfahren und Vorrichtung zur katalytischen Oxidation von SO2-haltigen Gasen mit Sauerstoff |
| DE102015114871A1 (de) * | 2015-09-04 | 2017-03-09 | Thyssenkrupp Ag | Verfahren und Vorrichtung zur Herstellung von Schwefelsäure |
Family Cites Families (12)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1129936B (de) * | 1960-09-08 | 1962-05-24 | Metallgesellschaft Ag | Hordenkontaktkessel mit Ringwaermeaustauscher |
| NL298925A (bg) * | 1962-11-16 | |||
| US3607034A (en) * | 1967-04-05 | 1971-09-21 | Pennsylvania Electric Co | Removal of sulfur dioxide from boiler flue gases |
| US3620673A (en) * | 1968-03-21 | 1971-11-16 | Parsons Co Ralph M | Method of producing sulfuric acid |
| CA975927A (en) * | 1971-10-20 | 1975-10-14 | Allied Chemical Corporation | Production of sulfur trioxide |
| DE2223131C3 (de) * | 1972-05-12 | 1979-10-11 | Davy Powergas Gmbh, 5000 Koeln | Verfahren zur Herstellung von Schwefelsäure aus Schwefel und Sauerstoff |
| US4088742A (en) * | 1977-02-25 | 1978-05-09 | Allied Chemical Corporation | Contact sulfuric acid process employing double conversion/double absorption |
| JPS6018604B2 (ja) * | 1980-05-05 | 1985-05-11 | インステイチユト カタリザ シビルスコゴ オトデレニヤエ−エヌ エスエスエスア−ル | 三酸化硫黄の製造方法 |
| US4478808A (en) * | 1981-12-24 | 1984-10-23 | Institut Kataliza Sibirskogo Otdelenia Akademii Nauk Sssr | Method of producing sulphur trioxide |
| BG39528A1 (en) * | 1985-03-05 | 1986-07-15 | Elenkov | Method for manufacture of sulphur trioxide and sulphur acid |
| SU1696383A1 (ru) * | 1988-08-12 | 1991-12-07 | Институт катализа СО АН СССР | Способ окислени диоксида серы в триоксид |
| US5264200A (en) * | 1990-05-31 | 1993-11-23 | Monsanto Company | Monolithic catalysts for conversion of sulfur dioxide to sulfur trioxide |
-
1994
- 1994-08-29 BG BG99008A patent/BG61107B1/bg unknown
-
1995
- 1995-08-28 DE DE19531630A patent/DE19531630A1/de not_active Withdrawn
- 1995-08-28 BE BE9500719A patent/BE1009991A5/fr active
- 1995-08-28 US US08/519,928 patent/US5624653A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| BG99008A (en) | 1995-02-28 |
| US5624653A (en) | 1997-04-29 |
| DE19531630A1 (de) | 1996-03-14 |
| BE1009991A5 (fr) | 1997-11-04 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4857297A (en) | Process for the reduction of the sulfur content in a gaseous stream | |
| CN100540462C (zh) | 由富含二氧化硫的气体生产硫酸的方法和设备 | |
| UA111809C2 (uk) | Спосіб і пристрій для каталітичного оксидування so2-вмісних газів киснем | |
| US4426369A (en) | Low temperature Claus process with water removal | |
| RU2200618C2 (ru) | Способ десульфуризации газообразной среды | |
| US7820134B2 (en) | Process and plant for producing sulfuric acid | |
| US9067166B2 (en) | Process for the removal of hydrogen sulfide from a gas stream | |
| BG61107B1 (bg) | Метод за получаване на серен триокис | |
| US20070110663A1 (en) | Process for the production of sulfuric acid | |
| US3758676A (en) | Method for recovery of elemental sulfur from sour gas | |
| JPH05508615A (ja) | 硫化水素を含む少なくとも一種のイオウ化合物含有ガスおよび燃料流出物からイオウを製造する方法ならびに熱反応器 | |
| JP3262123B2 (ja) | 硫黄プラント、酸化及び加水分解ユニット並びに精製ユニットを順次含む、ｈ２ｓを含有する酸性ガスから硫黄を製造する集合施設の硫黄収率を改良するための方法 | |
| US5077031A (en) | Catalytic process for producing sulphur from H2 S containing sour gas | |
| US6113872A (en) | Process for removing sulfur compounds out of a gas | |
| US5494650A (en) | Process for improving the sulphur yield of a complex for producing sulphur from a sour gas containing H2 S, the said complex comprising a sulphur plant and then an oxidation and hydrolysis unit followed by a purification unit | |
| US9586177B2 (en) | Process for removing sulfur compounds from a gas with hydrogenation and direct oxidation steps | |
| US20240351879A1 (en) | Process and apparatus for preparing sulfur trioxide from sulfur dioxide | |
| CA1307653C (en) | Apparatus for recovering elemental sulphur | |
| CN102482086B (zh) | 用于制备硫酸的方法和装置 | |
| JP2005233046A (ja) | 排気浄化装置 | |
| SU1601087A1 (ru) | Способ окислени низкоконцентрированного диоксида серы в трехокись | |
| US3388973A (en) | Manufacture of pure nitrogen | |
| SU1002233A1 (ru) | Способ окислени двуокиси серы в серный ангидрид | |
| CA1212521A (en) | Process for purifying claus tail gas | |
| CA1233312A (en) | Method and apparatus for making sulphuric acid |