BRPI0607057B1

BRPI0607057B1 - chapa de aço revestida de alumínio fundido

Info

Publication number: BRPI0607057B1
Application number: BRPI0607057A
Authority: BR
Inventors: Haruhiko Eguchi; Kunio Nishimura; Masayuki Abe; Yoshihisa Takada
Original assignee: Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp; Nippon Steel Corp
Priority date: 2005-02-10
Filing date: 2006-02-09
Publication date: 2016-09-06
Also published as: CN101845585A; BRPI0607057A2; KR100961569B1; JP2012082521A; CN101133176A; MX2007009551A; KR100961568B1; RU2007130724A; CN101845585B; JPWO2006085594A1; KR20070094031A; WO2006085594A1; KR20090065557A; JP4897108B1; US7968210B2; JP4896868B2; BR122013023991B1; CN101133176B; US20090011275A1; RU2388842C2

Abstract

chapa de aço revestida de alumínio e tira termorretrátil usando a referida chapa. a presente invenção refere-se a uma chapa de aço revestida de alumínio que é excelente em resistência à descoloração, e capacidade de soldagem, que não descora após o reaquecimento e que pode evitar o aumento da resistência, e uma tira termorretrátil utilizando a mesma. a tira termorretrátil é feita de uma chapa de aço revestida de alumínio consistindo em uma chapa de aço composta de não mais que 0,005% em massa de c; não mais que 0,005% em massa de n; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5 em massa de si; não mais que 0,1% em massa de p; não mais que 0,02% em massa de 5; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de mn; não mais que 1,0% em massa de sol aí; uma quantidade residual de fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de aço consistindo principalmente em aí sendo depositado ali, portanto pode ser evitada a descoloração ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos que 500°c até não mais que 700°c.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO REVESTIDA DE ALUMÍNIO FUNDIDO".

Campo Técnico [001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço revestida de alumínio tendo excelentes resistência à descoloração por calor e capacidade de soldagem, e uma tira termorretrátil usando a referida chapa.

[002] É reivindicada prioridade no Pedido de Patente japonês NQ 2005-34357, depositada em 10 de fevereiro de 2005, cujo teor está aqui incorporado como referência.

Antecedentes da Técnica [003] Em geral, um CRT (tubo de raios catódicos) é reforçado com uma tira termorretrátil, para evitar sua implosão. Essa tira termorretrátil é feita de uma chapa de aço em forma de cinto pelo seu do-bramento até a forma de uma face lateral do CRT, e então se solda uma extremidade com a outra para formar uma estrutura. Além disso, um suporte metálico é anexado a cada um dos quatro cantos da tira termorretrátil por soldagem. Quando se fixa a tira termorretrátil à circunferência do CRT, a tira termorretrátil é expandida termicamente pelo seu aquecimento a aproximadamente 500 a 600Ό, e então a tira termorretrátil é ajustada à circunferência do CRT e simultaneamente resfriada rapidamente. Como resultado, a tira termorretrátil devido a esse resfriamento rápido, de forma que a deformação causada pela pressão do ar seja corrigida pela tensão da tira termorretrátil gerada naquele momento.

[004] Além disso, há um problema de que o peso de uma tira termorretrátil é provável de aumentar para fornecer tensão suficiente para retificar a deformação do CRT provocada pela pressão de ar.

[005] Por exemplo, uma tira termorretrátil para uso em um CRT de 53,34 cm (21 polegadas) de comprimento diagonal pesa 700 g ou mais. Além disso, algumas tiras termorretráteis são submetidas a um processamento de dobramento 0-T, dependendo da forma da tira ter-morretrátil, e portanto tal tira termorretrátil precisa de uma chapa de aço que satisfaça tanto a resis-tência quanto à capacidade de processamento. Além disso, há também o problema de que esta tira termorretrátil desenvolve ferrugem devido a uma mudança de temperatura e umidade na sala, após a tira termorretrátil ser fixada a um CRT. Há a possibilidade de que esta ferrugem possa ter uma influência negativa no raio eletrônico do CRT além do problema de aparência externa. Entretanto, não é possível aplicar-se óleo à superfície da chapa de aço para uso em uma tira termorretrátil, em vista de seu uso. Então, na tira termorretrátil, uma chapa elétrica de aço galvanizado, uma chapa de aço revestida de fundido de zinco-alumínio, uma chapa de aço revestida de alumínio fundido, etc. são usadas para evitar a geração de tal ferrugem.

[006] Entre elas, uma chapa de aço revestida de zinco tem um problema de que ocorre a formação de liga de zinco provocando a descoloração, na etapa de aquecimento e expansão da tira termorretrátil a uma temperatura de 500 a 6000. Esta desco loração, embora seja apenas um problema de aparência, diminuirá significativamente o seu valor comercial. Por outro lado, quanto à chapa de aço revestida de alumínio, embora ela absolutamente não sofra descoloração quando aquecida a uma alta temperatura por um curto período de tempo como em um aquecimento por indução a alta freqüência, se ela for aquecida a gás a uma alta temperatura tal como 550°C por um tempo relativamente longo, por exemplo, a 650*0 por aproximadamente 15 segundos ou mais, então ela pode tornar-se descolorida.

[007] Deve ser notado que referências relevantes à presente invenção incluem os documentos de patente 1 a 4 a seguir.

[008] A saber, o documento 1 descreve um método de produção de uma chapa de aço com tratamento de superfície de alumínio resistente ao calor que inclui a geração de uma camada fina de AIN que evita a contradifusão de Fe e Al durante o aquecimento após o revestimento metálico, suprimindo assim a formação de liga.

[009] O documento de patente 2 descreve uma chapa de aço revestida de alumínio fundido que tem um sistema componente, como um componente de aço, consistindo em uma quantidade predeterminada de O e de cada um entre Ti, Nb, V, B, etc. em uma quantidade restrita de forma a manter a sol-N estavelmente, e que é submetido ao revestimento de alumínio fundido, evitando assim a descoloração devido à formação de ligas.

[0010] O documento de patente 3 descreve uma chapa de aço revestida de alumínio adequada para processamento a uma alta temperatura que alcança alta resistência após ser processada a alta temperatura, como resultado da adição de Ti, P, Ni e Cu.

[0011] O documento de patente 4 descreve um método de produção de uma chapa de aço revestida de Al fundido, que é excelente na retenção de brilho da camada revestida a alta temperatura, isto é, uma chapa de aço tendo uma camada revestida que não descolora mesmo se a chapa de aço for usada a uma alta temperatura de aproximadamente 550Ό, porque uma camada de barreira feita de AIN é formada no limite entre a camada revestida e a chapa de aço que está sendo aquecida, pela liberação de N livre após o revestimento. Entretanto, uma vez que p teor de Si e o teor de Mn são pequenos, se o teor de Al for -0,02 ou menos, a desoxidação pode tornar-se insuficiente no momento da troca de panela durante o lingotamento contínuo, etc..

[0012] [Documento de Patente 1Ί Publicação da Patente Japonesa N9 2-6154 relatório oficial.

[0013] [Documento de Patente 21 Pedido de Patente japonês não-examinado, Primeira Publicação N9; H9-195021 relatório oficial [0014] [Documento de Patente 31 Pedido de Patente japonês não-examinado, Primeira Publicação 2003-34844 relatório oficial [0015] [Documento de Patente 4] Publicação da Patente 5-26864 relatório oficial [0016] Assim, a presente invenção é proposta em vista de tais circunstâncias convencionais, e é um objetivo da invenção fornecer uma chapa de aço revestida de alumínio que seja excelente em resistência â descoloração e na capacidade de soldagem, que não descolora após o reaquecimento e que possa evitar o aumento da resistência, e uma tira termorretrátil usando a mesma.

Descrição da Invenção [0017] Para se atingir esse objetivo, um primeiro aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido inclusive uma chapa de aço que é composta de não mais de 0,005% em massa de C; não mais de 0,005% em massa de N; não menos de 0,1% em massa e não mais de 0,5% em massa de Si; não mais de 0,1% em massa de P; não mais de 0,02% em massa de S; não menos de 1,05% em massa e não mais de 1,3% em massa de Mn; não mais de 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo em Al sendo depositado sobre ela, com o que a descoloração pode ser evitada ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos de 500*0 até não mais que 7000.

[0018] Além disso, um segundo aspecto da presente invenção fornece a chapa de aço revestida de alumínio fundido conforme apresentada no primeiro aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C for de não mais que 0,003% em massa. O teor de N for de não mais que 0,004% em massa, o teor de P for de não menos que 0,05% em massa e de não mais que 0,08% em massa, e o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa, o teste de estresse a 0,2% em massa é de não menos que 300 MPa e a resistência à tração amáx é de na menos que 400 MPa.

[0019] Além disso, um terceiro aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,2% em massa de C; não mais que 0,007% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,4% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não menos que 0,01 e não mais que 0,08% em massa de Nb; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principalmente de Al sendo depositado ali, pelo que a descoloração pode ser evitada no re-aquecimento a uma temperatura de não menos que 500°C até não mais que 700Ό.

[0020] Além disso, um quarto aspecto da presente invenção fornece a chapa de aço revestida de alumínio fundido conforme apresentada no terceiro aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C é de não menos que 0,05% em massa e de não mais que 0,2% em massa, o teor de Si é de não menos de 0,1% em massa e de não mais que 0,3% em massa, o teor de Mn é de não menos que 1,05% em massa e de não mais que 1,5% em massa, e o teor de Nb é de não menos que 0,0-3% em massa e de não mais que 0,05% em massa, o limite de elasticidade é de YP é de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração omáx é de não menos que 550 MPa.

[0021] Além disso, um quinto aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,005% em massa de C; não mais que 0,005% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa de MN; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali, onde a redução na resistência ao ser aquecida a uma temperatura de não menos que 500Ό até não mais que 700Ό após ser revestida é de não mais que 10% se comparado àquele de antes de ser aquecida (reaquecida).

[0022] Além disso, um sexto aspecto da presente invenção fornece uma chapa revestida de alumínio fundido conforme apresentada no quinto aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C for de não mais que 0,003% em massa, o teor de N for de não mais que 0,004% em massa, o teor de P for de não menos que 0,05% em massa e de não mais que 0,08% em massa, e o teor de MN for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa, a tensão de escoamento, aeSc, a 0,2% é de não menos que 300 MPa e a resistência à tração é de não menos que 400 MPa.

[0023] Além disso, um sétimo aspecto da presente invenção fornece uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais de 0,2% em massa de C; não mais que 0,007% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não menos que 0,01% em massa e não mais que 0,08% em massa de Nb, não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali, com o que a redução na resistência ao ser aquecida a uma temperatura de não menos que 500Ό até não mais que 70010 após ser revestida é de não mais de 10% se comparado com aquela antes de ser aquecida (reaquecida).

[0024] Além disso, um oitavo aspecto da presente invenção fornece a chapa de aço revestida de alumínio fundido conforme apresentada no sétimo aspecto da presente invenção, na qual quando o teor de C for de não menos que 0,05% em massa e não mais que 0,2% em massa, o teor de Si for de não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,3% em massa, o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,5% em massa, e o teor de Nb for de não menos que 0,03% em massa e não mais que 0,05% em massa, o limite de elasticidade YP é de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração é de não menos que 550 MPa.

[0025] Além disso, um nono aspecto da presente invenção fornece uma tira termorretrátil usando uma chapa de aço revestida de alumínio fundido compreendendo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,005% em massa de C; não mais que 0,005% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa de Mn; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e um tipo de camada revestida de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali.

[0026] Além disso, um décimo aspecto da presente invenção fornece a tira termorretrátil conforme apresentada no nono aspecto da presente invenção, na qual a chapa de aço revestida de alumínio fundido é aquela na qual quando o teor de C for de não mais que 0,003%$ em massa, o teor de N for de não mais que 0,004% em massa, o teor de P for de não menos que 0,05% em massa e não mais que 0,08% em massa, e o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,3% em massa, o teste de estresse a 0,2% em massa é de não menos que 300 MPa e o limite de resistência à tração é de não menos que 400 MPa.

[0027] Além disso, um décimo primeiro aspecto da presente invenção fornece uma tira termorretrátil usando uma chapa de aço revestida de alumínio fundido incluindo uma chapa de aço sendo composta de não mais que 0,2% em massa de C, não mais que 0,007% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que 0,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não menos que 0,01 e não mais que 0,08% em massa de Nb; não mais que 1,0% em massa de sol Al; o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principal mente em Al sendo depositado ali.

[0028] Além disso, um décimo segundo aspecto da presente invenção fornece uma tira termorretrátil conforme apresentada no décimo primeiro aspecto da presente invenção, na qual a chapa de aço revestida de alumínio fundido é aquela na qual quando o teor de C for de não menos que 0,05% em massa e não mais que 0,2% em massa, o teor de Si for de não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,3% em massa, o teor de Mn for de não menos que 1,05% em massa e não mais que 1,5% em massa, e o teor de Nb for de não menos que 0,03% em massa e não mais que 0,05% em massa, o limite de elasticidade YP é de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração Omáx é de não menos que 550 MPa.

[0029] Conforme mencionado acima, de acordo com a presente invenção, é possível fornecer uma chapa de aço revestida de alumínio tendo excelente resistência à descoloração e capacidade de soldagem adequada para conformar uma tira termorretrátil, que não descolore mesmo após ser reaquecida, e que pode evitar a deterioração da resistência.

Breve Descrição dos Desenhos [0030] A figura 1 é uma vista em perspectiva mostrando uma configuração de uma tira termorretrátil à qual a presente invenção é aplicada.

[0031] A figura 2 é uma vista em perspectiva mostrando a porção anexa ampliada do suporte da tira termorretrátil mostrada na FIG 1. Melhor Forma de Execução da InvençãQ

[0032] Uma explicação detalhada será dada sobre uma chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção tenha sido aplicada e a uma tira termorretrátil usando a chapa de aço revestida de alumínio abaixo, em relação aos desenhos. Deve ser notado que % indica % em massa, a menos que indicado de maneira diferente.

[0033] Inicialmente, será dada uma explicação sobre a primeira chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção tenha sido aplicada.

[0034] A primeira chapa de aço revestida de alumínio é caracterizada pelo fato de que ela inclui uma chapa de aço composta de não mais que 0,005% em massa de C; não mais que 0,005% em massa de N; não menos que 0,1% em massa e não mais que 0,5% em massa de Si; não mais que o,1% em massa de P; não mais que 0,02% em massa de S; não menos que 1,05% em massa e não mais que 2,0% em massa de Mn; não mais que 1,0% em massa de sol Al, o restante de Fe e as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio consistindo principalmente em Al sendo depositado ali.

[0035] Especificamente entre cada elemento da composição que constitui esta primeira chapa de aço revestida de alumínio, o C contido em um componente do aço é fixado por Ti, Nb, etc. para se obter um aço de carbono extremamente baixo (IF: livre de interstícios), entretanto se o teor de C o teor de C aumenta, então torna-se necessário adicionar-se uma grande quantidade de Ti e de Nb, que são também necessários para a fixação do C, aumentando assim o custo. Além disso, o seu limite superior é determinado como 0,005% (que inclui uma faixa de tolerância) porque o C tem uma influência negativa na propriedade magnética, tal como permeabilidade magnética. Por outro lado, em vista da facilidade de produção, o teor de C é preferivelmente de não mais que 0,003%.

[0036] Similarmente ao C, o N contido em um componente de aço é fixado por Ti, Nb, etc. para se obter um aço com carbono extremamente baixo, entretanto se o teor de N aumenta, então torna-se necessária a adição de uma grande quantidade de Ti e Nb, que também são necessários para fixar o C, aumentando, portanto, o custo. Além disso, o seu limite superior é determinado como 0,005% (que inclui uma faixa de tolerância) porque o N tem uma influência negativa na propriedade magnética, tal como a permeabilidade magnética. Por outro lado, em vista da facilidade de produção, o teor de N é preferivelmente de não mais que 0,003%.

[0037] O Mn em um componente do aço é um elemento eficaz para fornecer a resistência à descoloração ao ser reaquecida, e a resistência a uma temperatura comum e ao ser reaquecida, e portanto pelo menos 1,05% (que inclui uma faixa de tolerância) de N são adicionados para garantir a resistência. Se o teor de Mn for de não menos que 1,05%, então é possível evitar a descoloração ao ser reaquecida e a deterioração na resistência de não menos que 10% ao ser reaquecida. Por outro lado, se o teor de MN excede 2,0%, então a variação na capacidade de soldagem e a propriedade mecânica da porção soldada tornar-se-á grande e a capacidade de trabalho se deteriorará, e portanto o seu limite superior é determinado como 2,0% (que inclui uma faixa de tolerância). Deve ser notado que o teor de Mn é preferivelmente de não mais que 1,3%, em vista da facilidade de produção.

[0038] Embora o Si contido em um componente de aço seja um elemento eficaz para garantir a resistência à descoloração ao ser rea- quecido, se o teor de Si aumenta, então a capacidade de umidificação do revestimento se deteriorará para provocar o não revestimento, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,5% (que inclui uma faixa de tolerância). Isto é, quanto ao Mn e Si contidos em um componente de aço, se o teor de cada um aumentar, então o mesmo efeito do AIN (nitreto de alumínio) que suprime a ligação Al-Si será apresentado. Por outro lado, o limite inferior de Si é determinado como 0,1%, porque se o teor de Si for menor que esse valor, então a resistência à descoloração não pode ser obtida. Em adição, se o teor de Si não for menor que 0,1%, então a deterioração na resistência de não menos de 10% ao ser reaquecida pode ser suprimida. Cada um entre Mn e Si existe próximo à superfície de uma chapa de aço em uma forma intercristalizada em ferro e na forma de óxido em um estado concentrado durante o aquecimento antes do revestimento ou durante o revestimento. Cada um entre Mn e Si existe em um grão de cristal e no limite de um grão de cristal.

[0039] É sabido que se uma grande quantidade de Si ou Mn, que são capazes de gerar óxido, estiver contida no caso de execução de revestimento com zinco, então uma película de óxido será formada na superfície da chapa de aço antes do revestimento, deteriorando assim a desempenho do revestimento. Isto se dá porque nem o óxido de Mn nem o de Si que já foi gerado pode ser reduzido, uma vez que a afinidade entre o Mn e o Si e o oxigênio é maior que a afinidade entre o Zn e o oxigênio.

[0040] Entretanto, no caso de se executar revestimento de alumínio, uma vez que a afinidade de alumínio com o oxigênio é mais forte que a do Si ou a do Mn com o oxigênio, o óxido de Si ou de Mn pode ser reduzido, Portanto, mesmo se uma grande quantidade de Mn ou Si estiver contida, o óxido que é gerado durante o aquecimento antes do revestimento será reduzido sem deteriorar-se o desempenho do reves- timento, e em adição, ele estará presente na forma de uma solução sólida concentrada de MN ou de Si na interface após o revestimento. Entretanto, uma vez que o desempenho oxidante do Si é mais forte que a do Mn, se o óxido for gerado em excesso, então o óxido em uma quantidade que deteriora o desempenho de revestimento será gerado na interface, e portanto o seu limite superior é determinado conforme mencionado acima.

[0041] Cada um desse Mn e Si concentrados que existe na interface evita que o Fe se difunda de uma chapa de aço para o revestimento durante o reaquecimento após o revestimento. Portanto, ele evita a descoloração durante o reaquecimento dentro das faixas de temperaturas e de tempo demonstradas na presente invenção. Entretanto, se o MN e o Si que existe na interface se move da interface durante esse reaquecimento, então o efeito de evitar-se a difusão do Fe diminuirá e, como resultado, será gerada descoloração mesmo dentro da faixa de tempo e temperatura da presente invenção. Para evitar que cada um entre o Si e o Mn se movam livremente, é necessário que já exista uma quantidade suficiente de Mn ou Si no limite dos grãos antes do reaquecimento, de forma que cada um entre Si e Mn que está dissolvido dentro do grão de cristal não se mova para o limite do grão.

[0042] Além disso, os inventores da presente invenção descobriram que se uma grande quantidade de Mn ou Si, que são elementos do tipo de endurecimento da solução, estiver contida em uma chapa de aço, então é possível suprimir a deterioração da resistência para ser de não mais que 10% quando se reaquece a alta temperatura. Imagina-se que se o Mn ou o Si se moverem livremente no aço durante o reaquecimento, então a resistência se deteriorará. Para evitar que cada um entre Si e Mn se mova livremente, é necessário que uma quantidade suficiente de Mn ou Si já exista no limite do grão, de forma que cada um entre Si e Mn que esteja dissolvido dentro de um grão de cristal não deve se mover para o limite do grão. Por esta razão, é melhor que a concentração de Mn e Si torne-se maior, e assim o seu limite inferior existe.

[0043] Portanto, imagina-se que para evitar tanto a descoloração quanto a deterioração na resistência durante o reaquecimento, é necessário que já exista uma quantidade suficiente de Mn ou Si no limite do grão, de forma que cada um entre Si e Mn que estão dissolvidos no grão de cristal não possa se mover para o limite do grão. Os inventores da presente invenção descobriram que, por esta razão, cada um entre o limite inferior do teor de Mn e o limite inferior do teor de Si, que são necessários para evitar tanto a descoloração quanto a deterioração na resistência durante o reaquecimento, seja aproximadamente a mesma quantidade.

[0044] Quanto a esse limite inferior, o teor de Si é de não menos que 0,1%, e o teor de Mn é de não menos que 1,05%, que são quantidades suficientes para não afetar a difusão na interface e a deterioração da resistência, mesmo se os elementos solutos sólidos existentes na interface do interior do aço se movam durante o reaquecimento.

[0045] Embora o P no componente de aço seja um elemento eficaz para assegurar a dureza, se o teor de P aumenta, então a dureza bem como a capacidade de soldagem da chapa de aço se deteriorarão, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,1% (incluindo a faixa de tolerância).

[0046] Por outro lado, o limite inferior do teor de P é preferivelmente 0,01%. Por que, se o teor de P for menor que esse valor, então uma resistência suficiente não pode ser obtida.

[0047] O S contido no componente de aço é um elemento que é contido inevitavelmente como uma impureza, e que provoca fraturas ou arranhões durante a laminação a quente. Além disso, uma vez que o S deteriora a capacidade de soldagem ou a propriedade magnética, é necessário ser reduzido tanto quanto possível, entretanto tal problema pode ser suprimido fazendo-se seu limite superior ser 0,02% (incluindo a faixa de tolerância).

[0048] Um sol (solúvel em ácido) Al no componente de aço é adicionado como um desoxidante do aço fundido, cujo limite superior é determinado como 1,0% (incluindo a faixa de tolerância). Por outro lado, o limite inferior do teor de sol Al é preferivelmente 0,005%. Porque, se o teor de sol Al for menor que esse valor, então um efeito suficiente de desoxidação não pode ser obtido.

[0049] Deve ser notado que o limite superior ou o limite inferior aqui referido é definido com um valor médio derivado dos valores medidos, e a frase "incluindo a faixa de tolerância" significa que no caso em que os valores analisados incluírem erros acidentais, uma diferença comum é adicionada ou subtraída do limite superior ou do limite inferior definido com o valor médio acima, respectivamente, e o valor resultante é determinado como o novo limite superior ou o novo limite inferior.

[0050] No caso de um revestimento metálico de alumínio, é provável que uma camada de liga Al-Fe cresça para ser espessa na interface do revestimento, de forma que a camada de liga crescida provoca delaminação durante o processamento. Por esta razão, adicionando-se Si em uma quantidade de aproximadamente de não menos que 6% e de não mais que 12% por razão de peso em um banho de imersão a quente de revestimento de alumínio que contém principalmente Al, é possível fornecer resistência à descoloração, enquanto se suprime o crescimento da camada de liga, similarmente ao Si contido no componente de aço acima.

[0051] A primeira chapa de aço revestida de alumínio tendo o componente acima não provocará descoloração mesmo se ela for rea-quecida, por exemplo, a uma temperatura de não menos que 500Ό e de não mais que 70013 por 250 a 450 segundos, em ad ição, é possível suprimir-se a deterioração na resistência para ser de não mais que 10% ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 70013. Além disso, no caso de aquecer-se a chapa por um período mais curto que aquele acima a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 70013, não oc orrerá a descoloração. Entretanto, se for aquecida por não menos que 900 segundos, então a descoloração poderá ocorrer. Além disso, na primeira chapa de aço revestida de alumínio é possível fazer-se a tensão de escoamento, oesc, a 0,2% ser de não menos que 300 MPa e a resistência à tração amáx ser de não menos que 400 MPa, fazendo-se o componente conter não mais que 0,03% de C, não mais que 0,004% de N, não menos que 0,05% e não mais que 0,08% de P, e não menos que 1,05% e não mais que 1,3% de Mn.

[0052] A seguir, será dada uma explicação sobre a segunda chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção é aplicada.

[0053] A segunda chapa de aço revestida de alumínio é caracterizada por executar um revestimento de alumínio que consiste principalmente em Al em uma chapa de aço tendo uma composição consistindo em não mais que 0,2% de C, não mais que 0,07% de N, não menos que 0,1% e não mais que 0,5% de Si, não mais que 0,1% de P, não mais que 0,02% de S, não menos que 1,05% e não mais que 2,0% de Mn, não menos que 0,01% e não mais que 0,08% de Nb, não mais que 1,0% de sol.AI, o remanescente sendo Fé e as inevitáveis impurezas.

[0054] Especificamente, em cada elemento que constitui a segunda chapa de aço revestida de alumínio, o C contido no componente de aço é um elemento eficaz para garantir a resistência, entretanto, se o teor de C for alto, então a capacidade de processamento e a capacidade de soldagem se deteriorarão, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,2% (incluindo a faixa de tolerância).

[0055] O N contido no componente de aço é um elemento que é inevitavelmente contido, e se o teor de N tornar-se alto, então uma grande quantidade de Ti e Nb deve ser adicionada, aumentando portanto o custo. Além disso, o N tem uma influência negativa no desempenho magnético tal como na permeabilidade magnética, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,007% (incluindo a faixa de tolerância).

[0056] O Mn em um componente do aço é um elemento eficaz para fornecer resistência à descoloração quando sendo reaquecida e resistência a uma temperatura comum e após ser reaquecida, e pelo menos 1.05% (incluindo a faixa de tolerância) ou mais de Mn é adicionado para garantir a resistência. Por outro lado, se Mn acima de 2,0% for adicionado, então a dispersão da capacidade de soldagem ou o desempenho mecânico de uma porção soldada aumenta para deteriorar a capacidade de processamento, e portanto o seu limite superior é determinado como 2,0% (incluindo a faixa de tolerância).

[0057] O Si contido no componente de aço é um elemento eficaz para fornecer a resistência à descoloração ao ser aquecida, entretanto, se o teor de Si aumenta, então a capacidade de umidificação do revestimento se deteriora para provocar o não revestimento, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,5% (incluindo a faixa de tolerância). Isto é, se o teor de Mn ou o teor de Si do componente de aço aumenta, então o mesmo efeito que no AIN (nitreto de alumínio) suprimindo a formação da liga Al-Si pode ser obtido. Por outro lado, e limite inferior de Si é determinado como 0,1%. Se o teor de Si for menor que esse valor, então a formação de liga progredirá ao ser aquecida para provocar a descoloração.

[0058] Embora o P no componente de aço seja um elemento eficaz para fornecer dureza, se o teor de Al aumenta, então a dureza e a capacidade de soldagem do aço se deteriorarão, e portanto o seu limite superior é determinado como 0,1% (incluindo a faixa de tolerância). Por outro lado, o limite inferior de P é preferivelmente 0,01%. Porque se o teor de P for menor que esse valor, então uma resistência suficiente não pode ser obtida.

[0059] O S no componente de aço é um elemento inevitavelmente contido como uma impureza, que provoca fraturas ou arranhões ao ser laminado a quente. Além disso, o S deteriora a capacidade de soldagem ou o desempenho magnético, e portanto é necessário diminuir o S tanto quanto possível, entretanto, tal problema pode ser suprimido fazendo-se o limite superior ser 0,02% (incluindo a faixa de tolerância).

[0060] O Nb contido no componente de aço é um elemento que forma um carbonitreto e contribui para melhorar a dureza, e pelo menos 0,01% (incluindo a faixa de tolerância) ou mais de Nb é adicionado para melhorar a resistência. Por outro lado, uma vez que o efeito da melhoria na dureza será saturado mesmo se mais que 0,08% de Nb forem adicionados, o seu limite superior é determinado como 0,08% (incluindo a faixa de tolerância).

[0061] O sol.AI contido no componente de aço á adicionado como desoxidante do aço fundido, e seu limite superior é determinado como 1,0% (incluindo a faixa de tolerância). Por outro lado, o limite inferior do sol (solução sólida) de alumínio é preferivelmente 0,005%. Se o teor de sol (solução sólida) de alumínio for menor que esse valor, então uma desoxidação suficiente não pode ser obtida.

[0062] Pode ser notado que o limite superior ou o limite inferior referido aqui é definido com um valor médio derivado dos valores medidos, e a frase "incluindo a faixa de tolerância" significa que no caso em que os valores analisados incluem erros acidentais, uma diferença comum é adicionada ou subtraída ao limite superior ou do limite inferior definido com o valor médio acima, respectivamente, e o valor resul- tante é determinado como o novo limite superior ou o novo limite inferior.

[0063] No caso do revestimento metálico de alumínio, uma camada de liga Al-Fe é provável de aumentar para ser grossa na interface do revestimento, de forma que a liga aumentada provoca delaminação durante o processamento. Por esta razão, adicionando-se Si em uma quantidade de aproximadamente não menos que 6% e de não mais que 12% em razão de peso em um banho de revestimento de alumínio por imersão a quente que contém principalmente Al, é possível fornecer-se resistência à descoloração, enquanto se suprime o crescimento da camada de liga, similarmente ao Si contido no componente de aço acima.

[0064] A segunda chapa de aço revestida de alumínio tendo o componente acima não provocará descoloração mesmo se for reaque-cida, por exemplo, a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 700Ό por 200 a 450 segundos, em adiçã o, é possível suprimir-se a deterioração na resistência para ser de não mais que 10% ao ser reaquecida a uma temperatura de não menos que 50013 e de não mais que 70013 por 10 a 30 segundos. Entretanto, se for aquecida por não menos que 900 segundos, então pode ocorrer a descoloração. Além disso, na segunda chapa revestida de alumínio, é possível fazer-se o limite de elasticidade YP ser de não menos que 400 MPa e o limite de resistência à tração amáx ser de não menos que 550 MPa, fazendo-se o componente no componente de aço conter não menos que 0,05% e não mais que 0,2% de C, não menos que 0,1% e não mais que 0,3% de Si, não menos que 1,05% e não mais que 1,5% de Mn, e não menos que 0,03% e não mais que 0,05% de Nb.

[0065] As primeira e segunda chapas de aço revestidas de alumínio acima são ótimas para uma tira termorretrátil 1 de um CRT (Tubo de Raios Catódicos) 10 conforme mostrado, por exemplo, na figura 1.

Especificamente, a tira termorretrátil 1 é equipada com um corpo principal da tira 1a que é ligada à periferia do CRT 10, e um braço 2 que é disposto ao corpo principal da tira 1a.

[0066] Entre esses, o corpo principal da banda 1a é conformado em uma forma de moldura como um todo pelo dobramento do mesmo que é cortado da chapa de aço revestida de alumínio acima mencionada em uma forma do tipo cinturão com um comprimento e processamento predeterminados, correspondendo à forma do painel lateral do CRT 10, e soldando-se ambas as extremidades na direção longitudinal a uma parte soldada 3. Por outro lado, o braço 2 é, por exemplo, um membro metálico que é dobrado aproximadamente na forma de um "L", de forma a ligar o CRT10 ao gabinete de um receptor de televisão, e o braço 2 é ligado a cada uma das partes soldadas 3 na posição diagonal dos quatro cantos do corpo principal da tira 1a com solda por pontos.

[0067] A solda por pontos é executada conforme mostrado nas figuras 1 e 2, quando se processa a chapa de aço na forma de uma tira termorretrátil. Nesse momento, a chapa de aço é meramente revestida, e portanto nenhuma mudança na superfície de revestimento tal como descoloração ocorreu ainda. Além disso, a espessura da camada de liga que existe em um banho de revestimento é provável de ser relacionada à capacidade de soldagem é grandemente influenciada pela concentração de Si durante o processo de revestimento, independentemente dos componentes do aço, conforme mencionado acima, e o crescimento da camada de liga pode ser suprimido no caso no qual o teor de Si no banho de revestimento está dentro da faixa de não menos que 6%e não mais que 12% e portanto a influência da camada de revestimento na capacidade de soldagem é muito pequena, uma vez que o teor de Si esteja dentro dessa faixa. Os inventores da presente invenção descobriram que um elemento contido na chapa de aço tal como C, SeP influenciariam pouco, no caso de uma chapa de aço revestida que consista principalmente em Al. Esses elementos podem se acumular na interface da fusão ou deteriorar a resistência da interface da fusão, quando a superfície da chapa de aço se funde juntamente com a camada da chapa no momento da execução da solda-gem por pontos. Os inventores da presente invenção verificaram que se C < 0,2% ou P < 0,1% e S < 0,02% no caso de chapa de aço revestida que consista principalmente em Al, então não há problema de capacidade de soldagem.

[0068] Quanto à tira termorretrátil 1 tendo a estrutura descrita acima, o corpo principal da tira 1a, que é aquecido, por exemplo, a uma temperatura de aproximadamente não menor que 5000 e não maior que 6000 por 10 a 30 segundos de forma a ser expandida, é rapidamente resfriada ao mesmo tempo em que é ligada à circunferência do CRT10. Então, esse corpo principal da tira 1a encolhe para ser ajustada termicamente à circunferência do CRT 10. E a deformação devido à pressão do ar do CRT 10 é retificada pela tensão do corpo principal da tira 1a que é gerada nesse momento.

[0069] Conforme descrito acima, essa tira termorretrátil 1 é constituída da chapa de aço revestida de alumínio acima que é capaz de evitar a deterioração na resistência da parte soldada 3 sem provocar a descoloração do corpo principal da tira 1a mesmo após ser reaquecido e que é excelente em resistência à descoloração e capacidade de soldagem. Portanto, a tira termorretrátil 1 que é feita da chapa de aço revestida de alumínio acima mantém o brilho mesmo após ser reaqueci-da e é excelente em prevenção à corrosão. Além disso, essa tira termorretrátil 1 tem um peso mais leve que a convencional, excelente capacidade de processamento e suficiente resistência, e portanto ela pode ligar estavelmente o CRT 10 ao gabinete do receptor de televisão. Exemplo [0070] Doravante, embora o efeito da presente invenção seja esclarecido com exemplos, os exemplos a seguir não restringem o escopo técnico da presente invenção. Inicialmente, como Exemplos e Exemplos Comparativos da primeira chapa de aço revestida de alumínio, cada chapa de aço da qual os componentes diferem uns dos outros conforme mostrado na Tabela 1 foi fundido, e posteriormente laminado, decapado, laminado a frio, e recozido para se obter cada chapa de aço. E cada chapa de aço foi submetida a um revestimento por imersão a quente usando uma linha de revestimento por imersão a quente de um Forno de Não Oxigênio (NOF) - tipo Forno de Redução (RF) (temperatura da chapa no NOF > 600*0, temperatura da chapa RF > 8000), enquanto se muda o tipo de banho de revestimento de alumínio (a concentração de Si varia de 9% a 11%, a temperatura do banho de revestimento varia de 6400 a 6700). O po nto de orvalho no forno de redução foi ajustado para estar dentro da faixa de OO a -400. E uma laminação ligeira a frio foi executada para produzir cada uma das amostras 1 a 17 tendo uma espessura final de 1,7 mm. Deve ser notado quem na Tabela 1, CR na amostra n° 3 indica uma chapa laminada a frio, Gl na amostra n° 4 indica uma galvanização por imersão a quente, e GL na amostra n° 5 indica Galbarium (alumínio 55% -Zn).

Tabela 1 Tabelai-continuação· [0071 ] Foi executada a avaliação quanto às características mecânicas a uma temperatura comum, características mecânicas após ser aquecida, resistência à corrosão, resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento de cada amostra mostrada na Tabela 1 produzida confirme acima, Os resultados da avaliação estão mostrados na Tabela 2. Deve ser notado que, nas Tabelas 2 e 4, a unidade de oe0 e de o* é MPa e a unidade de alongamento é %, [Tabela 21 Tabela 2-continuação· [0072] Deve ser notado que quanto às características mecânicas, tanto o teste de tensão à temperatura comum e o teste de tensão no caso de amostras de aquecimento (excetuando-se as amostras nos 2 a 6, 10 e 17) a 550*0 por 30 segundos foram executados em cada amostra, e a tensão de escoamento, aesc, a 0,2% (MPa), a resistência à tração omáx (MPa), e alongamento (%) foram medidos. Deve ser notado que de acordo com o teste de tensão do material metálico da JISZ2241, os corpos de prova conforme a JIS n° 5 foram preparados para cada amostra, e o teste de tensão foi executado fazendo a direção de estiramento como sendo a direção da largura (C). Além disso, quanto à resistência à corrosão, um teste de pulverização de sal (SST) foi executado em cada amostra (exceto as de nos 10 e 17), e a taxa de incidência de ferrugem vermelha e a taxa de incidência de ferrugem branca resultantes após 72 horas foram medidas. Quanto à resistência à descoloração, cada amostra (exceto as amostras nos 3, 10 e 17) foi aquecida em um forno de aquecimento de laboratório (temperatura do forno de 7000), e foi avaliada a partir de sua apa rência quando a temperatura da chapa (tempo de aquecimento) alcançou 5000 (250 segundos), 550*0 (280 segundos), 6000 (360 segundo s) e 6500 (450 segundos). Deve ser notado que, entre a avaliação da resistência à descoloração na Tabela 2, "O" indica nenhuma descoloração, 'Windica que 10% ou menos da área de superfície gerou descoloração cinza, indica que 50% ou menos da área de superfície gerou uma descoloração preto-acinzentada, e "x" indica que mais de 50% da área de superfície gerou descoloração preta. Além disso, quanto à capacidade de soldagem, um teste de descascamento foi executado em cada amostra (exceto as amostras nos 10 e 17). Deve ser notado que no teste de descascamento, um par de corpos de prova com um tamanho de 30 mm x 150 mm foi preparado para cada amostra, e após esses corpos de prova serem submetidos a uma soldagem em pontos (diâ- metro da pepita de 5 mm), cada corpo de prova foi descascado com um torno e alicate e a situação da fratura na porção das pepitas foi observada por análise. Deve ser notado que entre as avaliações do teste de descascamento na Tabela 2, "O" indica fratura fora da pepita e "X" indica fratura dentro d a pepita. Além disso, quanto à capacidade de processamento, um teste de dobramento OT (isto é, um teste de dobrar uma peça até o seu ângulo de dobramento tornar-se ΙδΟ') foi executado em cada amostra (exceto as amostras nos 10 e 17). Deve ser notado que, nesse teste de dobramento, um corpo de prova rendo um tamanho de 30 mm x 150 mm foi preparado para cada amostra, e o corpo de prova resultante foi dobrado sem se inserir outro corpo de prova no meio por um testador de dobramento, e posteriormente a presença ou ausência de fratura na sua porção dobrada foi observada por análise. Deve ser notado que entre a avaliação do teste de dobramento OT, "O" indica nenhuma fratura ou fratura diminuta (1/9 ou menos do comprimento do corpo de prova), "Δ" indica pequenas fraturas (1/2 ou menos do comprimento do corpo de prova) e "x" indica grandes fraturas, quebrando ou quase quebrando.

[0073] Como fica claro da Tabela 2, as amostras nos 3 a 6 que tinham um teor de C excedendo 0,005% foram passíveis de mostrar envelhecimento, e foram observadas fraturas no teste de dobramento 0T. Além disso, nas amostras nos 2 a 5 e 7, nas quais o teor de Mn foi de menos de 1,05%, o seu amáx tornou-se não menos de 400 MPa (omáx ^ 400 MPa) e sua dureza foi insuficiente. Além disso, na amostra n° 7, na qual o teor de Mn excedeu 2,0%, o seu omáx tornou-se não menos que 600 MPa (amáx ^ 600 MPa), e a sua dureza foi muito alta, deteriorando assim a sua capacidade de processamento. Além disso, o custo da formação de ligas torna-se também alto. Além disso, na amostra n° 10, na qual o teor de Si excedeu 0,05%, a capacidade de umidificação deteriorou-se para provocar o não revestimento. Além disso, na amostra n° 14, na qual o teor de S excedeu 0,02%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução de resistência de uma porção soldada foi observada. Além disso, na amostra n° 16, na qual o teor de P excedeu 0,1%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução da resistência de uma porção soldada foi observada. Deve ser notado que na amostra n° 17, na qual o teor de N excedeu 0,005%, não foi preparada porque o seu custo de produção é alto. Conseqüen-temente, valores dos componentes tais como C, Si, Mn, etc. não são descritos.

[0074] Dos resultados acima foi revelado que a primeira chapa de aço revestida de alumínio da presente invenção é excelente em resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento, porque a primeira chapa de aço revestida de alumínio da presente invenção é capaz de evitar a deterioração na resistência da peça soldada, sem provocar a descoloração mesmo após ser reaque-cida.

[0075] A seguir, como Exemplos e Exemplos Comparativos da segunda chapa de aço revestida de alumínio, cada chapa de aço na qual o componente do aço difere dos outros conforme mostrado na Tabela 3 foi lingotada, reaquecida, e posteriormente laminada a quente, deca-pada, laminada a frio e recozida para se obter cada chapa de aço. E cada chapa de aço foi submetida a um revestimento por imersão a quente usando-se uma linha de revestimento por imersão a quente de um Forno de Não Oxigênio (NOF)-Forno de redução (RF) tipo (temperatura da chapa no NOF > 6000, temperatura da chapa no RF > 8000), enquanto se muda o tipo de banho de revesti mento de alumínio (a concentração de Si varia de 9% a 11%, a temperatura do banho de revestimento varia de 6400 a 6700). O ponto de orvalho no forno de redução foi ajustado para estar dentro da faixa de OO a -400. E a laminação ligeira a frio foi executada para produzir cada uma das amostras 1 a 18 tendo uma espessura de 1,7 mm no final. Deve ser notado que, na Tabela 3, CR na amostra n° 3 indica um material laminado a frio, Gl na amostra n° 4 indica galvanização por imersão a quente, e GL na amostra n° 5 indica Galbarium (alumínio 55%-Zn).

TabelaS

Tabela 3-continuação- [0076] Foi executada a avaliação quanto às características mecânicas à temperatura comum, características mecânicas após serem aquecidas, resistência à corrosão, resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento de cada amostra apresentada na Tabela 3 produzida acima, Os resultados da avaliação estão apresentados na Tabela 4. Deve ser notado que as unidades da Tabela 4 são as mesmas da Tabela 2, Tabela 4 Tabela 4 continuação- [0077] Deve ser notado que quanto às características mecânicas, tanto o teste de tensão à temperatura comum quanto o teste de tensão no caso de aquecimento das amostras (exceto amostras nos 2 a 7, 9 e 10) a 55013 por 30 segundos foram executados em cad a amostra, e o seu limite de elasticidade YP (MPa), seu limite de resistência à tração omáx (MPa), e seu alongamento (%) foram medidos. Deve ser notado que de acordo com o teste de tensão do material metálico da JISZ2241, corpos de prova conforme a JIS n° 5 foram preparados para cada amostra, e o teste de tensão foi executado tomando a direção de estiramento como a direção da largura (C). Além disso, quanto à resistência à corrosão, um teste de pulverização de sal (SST) foi executado em cada amostra (exceto as amostras nos 9 e 17), e a taxa de incidência de ferrugem vermelha e a taxa de incidência de ferrugem branca resultantes após 72 horas foram medidas. Quanto à resistência à descoloração, cada amostra (exceto as amostras nos 3, 9 e 17) foi aquecida em um forno de aquecimento de laboratório (temperatura do forno de 700Ό) e foi avaliada a partir da sua aparência quando a temperatura da chapa (tempo de aquecimento) alcançou 50013 (250 segundos), 55013 (280 segundos), 60013 (360 segundos) e 65013 (450 segun- dos). Deve ser notado que, entre a avaliação da resistência à descoloração na Tabela 4, "O" indica nenhuma descoloração, 'Windica que 10% ou menos da área de superfície gerou descoloração cinza, indica que 50% ou menos da área de superfície gerou uma descoloração preto-acinzentada, e "X" indica que mais de 50% da área de superfície gerou descoloração preta. Além disso, quanto à capacidade de soldagem, um teste de descascamento foi executado em cada amostra (exceto amostras nos 9, 16 e 17). Deve ser notado que no teste de descascamento, um par de peças com um tamanho de 30 mm x 150 mm foi preparado para cada amostra, e após esses corpos de prova serem submetidos a uma soldagem por pontos (diâmetro da pepita de 5 mm), cada corpo de prova foi descascado com um torno e alicate e a situação da fratura na porção das pepitas foi observada por análise. Deve ser notado que entre as avaliações do teste de descascamento na Tabela 4, "O" indica fratura fora da pepita, e "X" indica fratura dentro da pepita.

[0078] Conforme fica claro da Tabela 4, na amostra n° 19, que tem um teor de C que excede 0,2%, foi difícil determinar a condição desejável para soldagem, foi gerada a fratura dentro da pepita, e a deterioração na resistência da porção soldada foi observada. Além disso, nas amostras nos 2 a 5 e 7, nas quais o teor de Mn é menor que 1,05%, seu Qmáx tornou-se não menos de 550 MPa (omáx > 550 MPa) e a sua dureza foi insuficiente. Além disso, a amostra n° 6, na qual o teor de Mn excedeu 2,0%, não foi preparado porque o seu custo de produção é alto. Além disso, na amostra n° 9, na qual o teor de Si excedeu 0,5%, a sua capacidade de umidificação se deteriorou para provocar o não revestimento. Além disso, na amostra n° 13, na qual o teor de S excedeu 0,02%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução da resistência de uma porção soldada foi observada. Além disso, na amostra n° 15, na qual o teor de P excedeu 0,1%, a fratura dentro do descascamento foi gerada no teste de descascamento, e a redução da resistência de uma porção soldada foi observada. Além disso, a amostra n° 16, na qual o teor de N excedeu 0,007%, não foi preparada porque seu custo de produção é alto. Além disso, na amostra n° 17, na qual o teor de Nb é menor que 0,01%, foi insuficiente o efeito para reforçar a deposição de NbC e teve resistência insuficiente.

[0079] Dos resultados acima, foi revelado que a segunda chapa revestida de alumínio da presente invenção é excelente em resistência à descoloração, capacidade de soldagem, e capacidade de processamento, porque a primeira chapa de alumínio da presente invenção é capaz de evitar a deterioração na resistência da porção soldada, sem provocar a descoloração mesmo após ser reaquecida.

Aplicabilidade Industrial [0080] Deve ser notado que a chapa de aço revestida de alumínio à qual a presente invenção é aplicada não é necessariamente limitada à aplicação à tira termorretrátil mencionada acima, mas pode também ser aplicada àquelas que requerem resistência ao calor e resistência à corrosão tal como um tubo de escape de um automóvel, um instrumento de aquecimento residencial, um painel de célula de combustível, etc.

REIVINDICAÇÕES

Claims

1. Chapa de aço revestida de alumínio fundido, caracterizada pelo fato de que consiste em uma chapa de aço composta de C em um teor não superior a 0,005% em massa; N em um teor não superior a 0,005% em massa; Si em um teor não inferior a 0,1% em massa e não superior a 0,5% em massa; P em um teor não superior a 0,1% em massa; S em um teor não superior a 0,02% em massa; Mn em um teor não inferior a 1,05% em massa e não superior a 1,3% em massa; sol Al em um teor não superior a 1,0% em massa; o restante de Fe, as inevitáveis impurezas, e uma camada revestida de alumínio incluindo 6 a 12% em massa de Si e o restante de Al e sendo depositado ali.

2.

Chapa de aço revestida de alumínio de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que quando o teor de C é não superior a 0,003% em massa, o teor de N é não superior a 0,004% em massa, o teor de P é não inferior a 0,05% em massa e não superior a 0,08% em massa, e o teor de Mn é não inferior a 1,05% em massa e não superior a 1,3% em massa, a tensão de escoamento, Qesc, a 0,2% é não inferior a 300 MPa e o limite de resistência à tração Omáx é não inferior a 400 MPa.