BRPI0615885A2 - aço de alta tenacidade resistente à abrasão com pouca mudança na dureza durante o uso e método de produção do mesmo - Google Patents

aço de alta tenacidade resistente à abrasão com pouca mudança na dureza durante o uso e método de produção do mesmo Download PDF

Info

Publication number
BRPI0615885A2
BRPI0615885A2 BRPI0615885-4A BRPI0615885A BRPI0615885A2 BR PI0615885 A2 BRPI0615885 A2 BR PI0615885A2 BR PI0615885 A BRPI0615885 A BR PI0615885A BR PI0615885 A2 BRPI0615885 A2 BR PI0615885A2
Authority
BR
Brazil
Prior art keywords
steel
hardness
little change
during use
abrasion
Prior art date
Application number
BRPI0615885-4A
Other languages
English (en)
Inventor
Saitoh Naoki
Kumagai Tatsuya
Kurebayshi Katsumi
Muraoka Hidrohide
Original Assignee
Nippon Steel Corporation
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel Corporation filed Critical Nippon Steel Corporation
Publication of BRPI0615885A2 publication Critical patent/BRPI0615885A2/pt
Publication of BRPI0615885B1 publication Critical patent/BRPI0615885B1/pt

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/24—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with vanadium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/26—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/28—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

AçO DE ALTA TENACIDADE RESISTENTE à ABRASãO COM POUCA MUDANçA NA DUREZA DURANTE O USO E MéTODO DE PRODUçãO DO MESMO. A presente invenção refere-se a um aço resistente à abrasão tendo uma dureza de HB400 a HB520, tendo pouca mudança de dureza du- rante o uso a longo prazo, e superior em tenacidade, caracterizado por con- ter, em% em massa, C: 0,21% a 0,30%, Si: 0,30 a 1,00%, Mn: 0,32 a 0,70%, P: 0,02% ou menos, 5: 0,01% ou menos, Cr: 0,1 a 2,0%, Mo: 0,1 a 1,0%, e N: 0,01% ou menos, também contendo um ou mais entre V: 0,01 a 0,1%, Nb: 0,005 a 0,05%, Ti: 0,005 a 0,03%, Ca: 0,0005 a 0,05%, Mg: 0,0005 a0,05%, e REM: 0,001 a 0,1%, tendo um saldo de Fe, e além disso tendo um ingrediente com um valor M definido pela fórmula (1) de -10 a 16: M=26x[Si]-40x[Mn]-3x[CrII+36x[Mo]+63x[V] ... (1)

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "AÇO DE AL-TA TENACIDADE RESISTENTE À ABRASÃO COM POUCA MUDANÇA NADUREZA DURANTE O USO E MÉTODO DE PRODUÇÃO DO MESMO".
CAMPO TÉCNICO
A presente invenção refere-se a um aço resistente à abrasãotendo uma dureza de HB400 a HB520 requerida pelo maquinário de cons-trução, pelo maquinário industrial, etc., tendo pouca mudança na dureza du-rante o uso, e superior em tenacidade e a um método de produção do mesmo.
ANTECEDENTES DA TÉCNICA
É desnecessário dizer que o aço resistente à abrasão precisa teruma propriedade de resistência à abrasão estável por um longo prazo e sercapaz de suportar o uso por longo prazo. Para os vários tipos de danos cau-sados pelo ambiente durante o uso de aço resistente à abrasão, invençõesanteriores descreveram melhorias na resistência à fratura retardada e a re-sistência à fratura a quente e, além disso, a tenacidade a baixa temperatura,prevendo o uso a baixas temperaturas, etc.
Por exemplo, como tecnologia fornecedora da técnica para pro-dução de chapas de aço superior em resistência à fratura retardada por meioda redução do Mn (por exemplo, veja a Publicação de Patente Japonesa (A)nQ 60-59019) e, além disso, a técnica de aplicação de um método de trata-mento de revenido do aço a uma baixa temperatura de 200 a 500°C (por e-xemplo, a Publicação de Patente Japonesa (A) nQ 63-317623) foram relatadas.
Para esse propósito de fornecer um aço superior em resistênciaà fratura a quente, a tecnologia de produção limitando Mn, Cr, Mo, e outrosingredientes (por exemplo, veja a Publicação de Patente Japonesa (A) ng 1-172514) e, além disso, como tecnologia para produção de aço superior emtenacidade a baixa temperatura, a tecnologia de usar principalmente ele-mentos de ligação e de limitar esses ingredientes (veja, por exemplo, a Pu-blicação de Patente Japonesa (A) nQ 2001-49387, a Publicação de PatenteJaponesa (A) nQ 2005-179783. e a Publicação de Patente Japonesa (A) nQ2004-10996) foram descritas.
As invenções acima são invenções superiores em linha comseus objetivos, mas nenhuma invenção pode ser descoberta até o momentocapaz de manter uma dureza estável por um longo período de tempo, a pro-priedade mais básica esperada de aços resistentes à abrasão em geral, istoé, notando-se a mudança na dureza de um material usado por um longo pe-ríodo de tempo a uma temperatura próxima da temperatura ambiente.
DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO
Em anos recentes, devido às demandas sociais por economia deenergia e economia de recursos, a estabilidade por longo prazo está sendobuscada para a resistência à abrasão, resistência à corrosão, e outras pro-priedades necessárias para manter o desempenho do material por um longotempo. Em particular, o aço resistente à abrasão é usado em vários ambien-tes abrasivos, mas mesmo em ambientes de uso à temperatura ambiente, ésabido que a superfície abrasiva é exposta à temperatura ambiente até100°C aproximadamente por um longo período de tempo devido ao calor daabrasão. Entretanto, a mudança as propriedades do aço resistente à abra-são em uma região de temperatura levemente maior que a temperatura am-biente dessa forma, em particular a dureza, não foram absolutamente muitoinvestigadas. A presente invenção tem como seu objetivo o fornecimento deum aço resistente à abrasão, de alta dureza, com pouca mudança na durezadurante o uso por longo prazo sob esse ambiente e um método de produção do mesmo.
A presente invenção foi feita para resolver esse problema e for-necer a tecnologia necessária para manter a dureza estável por um longoperíodo de tempo no aço resistente à abrasão e tem como sua estrutura:
(1) Um aço resistente à abrasão, de alta dureza, com pouca mu-dança na dureza durante o uso caracterizado por conter, em% em massa, C:0,21% a 0,30%, Si: 0,30 a 1,00%, Mn: 0,32 a 0,70%, P: 0,02 ou menos, S:0,01% ou menos, Cr: 0,1 a 2,0%, Mo: 0,1 a 1,0%, B: 0,0003 a 0,0030%, Al:0,01 a 0,1%, e N: 0,01% ou menos, tendo um saldo de Fe e das inevitáveisimpurezas, e além disso tendo um ingrediente com um valor M definido pelafórmula (1) a seguir de M: -10 a 16:
M = 26x[Si]-40x[Mn]-3x[Cr]+36x[Mo]+63x[V] ... (1)(2) Um aço resistente à abrasão, de alta dureza, com pouca mu-dança na dureza durante o uso conforme apresentado no item (1) acima,caracterizado por também conter um ou mais entre V: 0,01 a 0,1%, Nb:0,005 a 0,05%, Ti: 0,005 a 0,03%, Ca: 0,0005 a 0,05%, Mg: 0,0005 a 0,05%,e REM: 0,001 a 0,1%.
(3) Um método de produção de chapas de aço resistentes à a-brasão, de alta dureza, com pouca mudança na dureza durante o uso carac-terizado pela laminação do aço a quente tendo os ingredientes químicosconforme apresentado nos itens (1) e (2) acima, e então resfriando-se brus-camente o mesmo a partir de uma temperatura do ponto AC3 ou maior.
(4) Um método de produção de chapa de aço resistente à abra-são, de alta dureza, com pouca mudança na dureza durante o uso, caracte-rizado pelo aquecimento do aço que tem os ingredientes químicos conformeapresentado no item (1) ou (2) acima até 1000°C a 1270°C, e então Iaminando-se o mesmo a quente a uma temperatura de 850°C ou mais, e então após oacabamento do mesmo, imediatamente resfriando-se bruscamente o aço.
A presente invenção descobriu a faixa de ingredientes para evi-tar uma mudança na dureza durante o uso a longo prazo e o valor M servin-do como indicador no projeto da liga no aço resistente à abrasão usado emgeral à temperatura ambiente e, portanto, pode fornecer uma chapa da açocapaz de melhorar notavelmente a vida da abrasão.
BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS
A figura 1 é uma vista mostrando os efeitos dos elementos daliga nas mudanças na dureza após ser mantido a 150°C por 10 horas.
A figura 2 é uma vista mostrando os efeitos dos elementos da ligana absorção de energia de charpy à -20°C depois mantida a 150°C por 10h.
MELHOR FORMA DE EXECUÇÃO DA INVENÇÃO
Na execução da presente invenção, a designação das quantida-des de adição de elementos de ligação é extremamente importante para adureza e a tenacidade de um material de aço resistente à abrasão. Primei-ramente, serão explicadas as razões para definir os ingredientes do aço napresente invenção.C: Este é o elemento mais importante para melhorar a dureza.Para garantir a dureza resfriada, a adição de 0,21% ou mais é necessária,mas se for acima de 0,30%, a dureza torna-se muito alta e a resistência àfratura pelo hidrogênio é notavelmente prejudicada, então o limite superior éfeito 0,30%.
Si: Este elemento é eficaz como material desoxidante e um ele-mento que suprime a queda na dureza durante o uso. Com a adição de0,30% ou mais, um efeito notável é observado, mas se mais de 1,00% foremadicionados, a dureza é suscetível de ser prejudicada, então 1,0% ou menosé tornado o limite superior.
Mn: Esse elemento é eficaz principalmente para aumentar a ca-pacidade de endurecimento. 0,32% ou mais são necessários. Ele promove aformação de cementita na martensita a uma baixa temperatura, então agepara a queda na dureza durante o uso. A adição de uma grande quantidadenão é desejável, então a faixa é tornada 0,32% a 0,70%.
P: Se esse elemento estiver presente em uma grande quantida-de, ele provoca a queda da tenacidade, então quanto menos, melhor. O limi-te superior do teor é tornado 0,02%. O teor inevitavelmente incluído deve serreduzido tanto quanto possível.
S: Se presente em uma grande quantidade, ele provoca a quedada tenacidade, então quanto menor a sua quantidade, melhor. O limite supe-rior do teor é tornado 0,01%. O S, como o P, deve ser reduzido tanto quantopossível como uma inclusão inevitável.
Cr: Este é um elemento que melhora a capacidade de endureci-mento. Uma adição de 0,1% ou mais é necessária, mas se uma grandequantidade for adicionada, a tenacidade é suscetível de ser reduzida, entãoo limite superior é tornado 0,2% ou menos.
Mo: Este elemento age para melhorar a capacidade de endure-cimento e simultaneamente suprime qualquer mudança de dureza enquantoestiver sendo usado por um longo período de tempo. A adição de 0,1% oumais é necessária, mas se mais de 1,0% forem adicionados a tenacidade ésuscetível de ser prejudicada, então o limite superior é tornado 1,0%.Β: Este elemento suprime a formação de ferritas e melhora nota-velmente a capacidade de endurecimento. A adição de 0,0003% ou mais énecessária. Com uma adição acima de 0,0030%, são produzidos compostosde boro e conseqüentemente a capacidade de endurecimento tende a cair,então o limite superior é feito 0,003%.
Al: Este elemento é adicionado como elemento desoxidante noaço. 0,01% ou mais são necessários, mas uma adição acima de 0,1% tendea obstruir a tenacidade, então o limite superior é tornado 0,1%.
N: Se esse elemento for adicionado em uma grande quantidadeao aço, ele faz a tenacidade cair, então quanto menos melhor. O limite supe-rior do teor é tornado 0,01% ou menos.
Os elementos acima foram os elementos básicos da presenteinvenção, mas a presente invenção pode também ter adicionados a ela V,Nb, e Ti como elementos que melhoram a dureza e a tenacidade do materialmatriz e um ou mais entre Ca, Mg e REMs com o propósito de melhorar aductilidade e a tenacidade.
V: Este elemento melhora a capacidade de endurecimento econtribui para melhoria da dureza. A adição de 0,01% ou mais é necessária,mas uma adição excessiva prejudica a tenacidade, então seu limite superioré tornado 0,1%.
Nb e Ti: Esses são elementos que podem melhorar a tenacidadepelo aumento da finura dos grãos de cristal do material matriz. Um efeito éobtido com a adição de 0,005% de qualquer um desses elementos, mas umaadição notável é suscetível de prejudicar a tenacidade através da formaçãode carbonitretos ou outros precipitados brutos, então as quantidades de adi-ção são feitas nas faixas de Nb: 0,005 a 0,05% e Ti: 0,005 a 0,03%.
Ca, Mg e REMs: Esses elementos são eficazes como elementospara prevenir uma queda na ductilidade devido ao desenvolvimento de sulfe-tos durante a laminação a quente. Ca e Mg apresentam esse efeito quandoadicionados em quantidades de 0,0005% ou mais, enquanto os REMs apre-sentam esse efeito quando adicionados em quantidades de 0,001% ou mais,mas uma adição excessiva pode provocar o embrutecimento dos sulfetos esimultaneamente a formação de óxidos brutos no momento da fusão. Por-tanto, as faixas de adição são Ca: 0,0005 a 0,05%, Mg: 0,0005 a 0,05%, eREMs: 0,001 a 0,1%.
Com base nas faixas de ingredientes acima, a presente inven-ção também usa a fórmula (1) a seguir para limitar a faixa do valor de M:
M=26x[Si]-40x[Mn]-3x[Cr]+36x[Mo]+63x9V] ... (1)
Os inventores se engajaram em numerosas experiências e comoresultado esclareceram que, em aços resistentes à abrasão, a mudança nadureza no caso de ser mantido à temperatura ambiente até próximo de100°C por um longo período de tempo depende em grande parte dos ele-mentos de ligação. A figura 1 plota as diferenças entre a dureza após o res-friamento brusco da chapa de aço laminada a quente, que contém: 0,23-0,26% de C, 0,20 a 0,80% de Si, 0,35 a 1,23% de Mn, 0.45 a 1% de Cr, 0,2a 0,5% de Mo, 0 a 0,105% de V tendo uma espessura de chapa de 25 mm, ea dureza após manter essa chapa a 150°C por 10 horas na ordenada, e plo-ta o valor de M calculado a partir da quantidade de elementos de ligação naabscissa. Manter a 150°C por 10 horas corresponde a um teste de acelera-ção no caso de manutenção do aço uma temperatura variando da tempera-tura ambiente até 100°C por um longo período de tempo. Conforme seráentendido dos resultados, a mudança na dureza (ΔΗν) depende do valor deM. Descobriu-se que se o valor de M exceder -10, o ΔΗν torna-se 7 ou me-nos e quase nenhuma queda na dureza pode mais ser observada.
Além disso, a figura 2 mostra o valor de absorção de energia deCharpy a -20°C naquele momento na ordenada. Como fica claro desse de-senho, se o valor de M estiver acima de 16, uma tendência para uma quedana dureza é reconhecida.
Dos fatos experimentais acima, os inventores pensaram que se-ria possível fornecer tecnologia para a produção de aço resistente à abrasãocom pouca mudança na dureza e uma boa tenacidade e, conforme mostradona figura 1 e na figura 2, limitaram a faixa a -10 a -16 até obter as proprieda-des objetivadas da presente invenção a partir da mudança na dureza no ca-so de manutenção do aço a uma temperatura variando da temperatura am-biente até 10O0C por um longo período de tempo e o efeito do valor M emrelação ao valor da tenacidade.
O aço conforme a presente invenção pode ser particularmenteadequadamente utilizado para baldes de escavadeiras ou carcaça de cami-nhões de carga. Se usado para esses fins, uma vez que a dureza não seráreduzida durante o uso por longo prazo, a abrasão do membro será notada-mente reduzida sobre o longo prazo e a vida útil pode ser melhorada e, pelomenos 1,4 vez.
No método da presente invenção, uma placa de aço tendo osingredientes acima é usada como material de partida e é aquecida, lamina-da, e tratada termicamente. A placa de aço é produzida ajustando-se e fun-dindo-se
Os ingredientes em um conversor ou em um forno elétrico, e en-tão lingotando-se o mesmo pelo método de Iingotamento contínuo ou pelo mé-todo de Iingotamento de lingotes e pelo método de Iingotamento de blocos.
A seguir, a placa de aço é aquecida, e então laminada a quenteaté a espessura de chapa pretendida, e então reaquecida até uma tempera-tura do ponto Ac3 ou mais, e então resfriada. Nesse momento, a temperaturade aquecimento e as condições de laminação da placa de aço e as condi-ções no momento do resfriamento podem ser condições geralmente usadas.
Além disso, ao invés do reaquecimento e resfriamento brusco dachapa de aço, é também possível aquecer, laminar, e então resfriar brusca-mente diretamente a placa de aço. A temperatura de aquecimento da placade aço nesse momento e de 1000°C a 1250°C. Se a temperatura de acaba-mento no momento da laminação a quente for de 850°C ou mais, não háproblema com as propriedades após o resfriamento direto. Em relação aoslimites na temperatura de aquecimento da placa de aço, se for menor que1000°C os elementos de ligação incluídos não se dissolverão e uma quedana dureza é suscetível de ser provocada, enquanto se a temperatura formaior que 1270°C, os grãos de cristal da austenita antiga se tornarão maisbrutos no momento do aquecimento e a tenacidade é suscetível de cair, en-tão esta condição foi ajustada.Por outro lado, os limites na temperatura de acabamento nomomento da laminação a quente foram fornecidos de modo a garantir atemperatura no momento do resfriamento direto executado posteriormente.Se a temperatura da laminação de acabamento torna-se menor que 850°C,a dureza após o resfriamento direto é suscetível de cair, então a temperaturade 850°C ou mais é tornada o limite inferior da temperatura de acabamento.
EXEMPLOS
A Tabela 1 mostra os ingredientes químicos dos aços de testeproduzidos como exemplos da presente invenção. Os aços de teste foramproduzidos como materiais de aço pelo método de Iingotamento de lingotesou Iingotamento de blocos ou pelo método de Iingotamento contínuo. Na Ta-bela, os aços A a I têm os ingredientes químicos no escopo da presente in-venção, enquanto os aços JaP foram produzidos fora do escopo dos ingre-dientes químicos da presente invenção.
As placas de aço mostradas na Tabela 1 foram aquecidas e la-minadas a quente sob as condições de produção mostradas na Tabela 2,com algum tratamento térmico, para produzir chapas de aço tendo espessu-ra de 25 a 50 mm. Após isto, as chapas foram medidas quanto à dureza Bri-nell 0,5 mm logo abaixo da camada de superfície. Além disso, peças daschapas de aço foram cortadas, tratadas termicamente a 150°C por 10 horas,e então medidas quanto à dureza Brinell (HB) na parte 0,5 mm abaixo dasuperfície das chapas de aço. Além disso, as pelas do teste de Charpy fo-ram tiradas (na direção longitudinal de laminação) de partes a Υλ da espessu-ra da chapa e testadas a -20°C. Os resultados estão mostrados na Tabela 2.
Na Tabela 2, os aços de n-1 até n9 9 estão dentro do escopo dapresente invenção. Sob cada uma das condições, é verificado que a durezasob a superfície está na faixa de HB400 a HB520 e que a queda da durezadurante o uso a longo prazo é HB10 ou menos ou extremamente pequena.Além disso, tenacidades de valores de 21J ou mais a -20°C são apresentadas.
Em oposição a isso, os aços de n9 10 a n9 18 são casos ondeum dos ingredientes químicos ou as condições de produção da chapa deaço estão fora do escopo da presente invenção.Inicialmente, o aço 10 ao aço 16 são casos onde os ingredientesquímicos estão fora do escopo da presente invenção. Isto é, o aço 10 e oaço 11 têm quantidades de C fora do escopo da presente invenção. Comoresultado, o aço 11 é o caso onde a quantidade de C é 0,19% ou menor queo escopo da presente invenção, mas o material matriz cai em dureza paraHB382. Por outro lado, o aço 11 é o caso onde reciprocamente a quantidadede C é maior que o escopo, mas o material matriz aumenta notavelmente emdureza para HB563 e é também baixo em tenacidade.
O aço 12 é um exemplo onde a quantidade de adição de Si émaior que o escopo da presente invenção. Nesse caso, a dureza do materialmatriz aumenta e como resultado a tenacidade se torna baixa.
O aço 13 é um exemplo onde a quantidade de adição de Mn émaior que o escopo da presente invenção. Como resultado, a mudança nadureza ΔΗΒ torna-se um pouco grande, 15 ou algo assim, e é baixo em te-nacidade.
Os aços 14 e 15 têm altas quantidades de Cr e Mo fora do esco-po da presente invenção. Nesse caso, a mudança na dureza ΔΗΒ é peque-na, mas a tenacidade é notavelmente baixa.
O aço 16 é o caso onde o valor de M está fora do escopo dapresente invenção. Nesse caso, a tenacidade é boa, mas a mudança na du-reza ΔΗΒ torna-se extremamente grande 31.
O aço 17 e o aço 18 são casos produzidos sob condições forado escopo da presente invenção no escopo dos ingredientes e condições deprodução. Isto é, os aços 17 e 18 têm ingredientes de sistema com quanti- dades de Mn maiores que no escopo da invenção, o aço 17 é o caso de a-quecimento com uma temperatura de resfriamento após a laminação do pon-to de transformação Ac3 ou menos, enquanto o aço 18 é o caso onde a tem-peratura de laminação de acabamento é menor que os 850°C ou mais doescopo da presente invenção no processo de resfriamento direto. Cada umtem uma dureza do material matriz de HB400 ou menos e não tem a durezaobjetivada.<table>table see original document page 11</column></row><table>Tabela 2
<table>table see original document page 12</column></row><table>APLICABILIDADE INDUSTRIAL
A presente invenção permite uma notável redução na mudançana dureza durante o uso - extremamente importante nas características doaço resistente à abrasão.

Claims (4)

1. Aço resistente à abrasão de alta tenacidade com pouca mu-dança na dureza durante o uso caracterizado por conter, em% em massa,C: 0,21% a 0,30%,Si: 0,30 a 1,00%,Mn: mais de 0,45 a 0,64%,P: 0,02% ou menos,S: 0,01% ou menos,Cr: 0,1 a 2,0%,Mo: 0,1 a 1,0%,B: 0,0003 a 0,0030%,Al: 0,01 a 0,1%, eN: 0,01% ou menos,tendo um saldo de impurezas inevitáveis e Fe, e além disso tendo um ingre-diente com um valor M definido pela fórmula (1) a seguir de M: -10 a 16:M=26x[Si]-40x[Mn]-3x[Cr]+36x[Mo]+63x[V] ... (1)
2. Aço resistente à abrasão de alta tenacidade com pouca mu-dança na dureza durante o uso conforme apresentado na reivindicação 1,caracterizado por também conter um ou mais elementos entre:V: 0,01 a 0,1%,Nb: 0,005 a 0,05%,Ti: 0,005 a 0,03%,Mg: 0,0005 a 0,05%, eREM: 0,001 a 0,1%.
3. Método de produção de chapa de aço resistente à abrasão dealta tenacidade com pouca mudança na dureza durante o uso caracterizadopela laminação a quente do aço tendo os ingredientes químicos conformeapresentados na reivindicação 1 ou 2, e então resfriando-se o mesmo a par-tir de uma temperatura do ponto AC3 ou mais.
4. Método de produção de uma chapa de aço resistente à abra-são de alta tenacidade com pouca mudança na dureza durante o uso carac-terizado por aquecer o aço tendo os ingredientes químicos conforme apre-sentado na reivindicação 1 ou 2 a 1000°C até 1270°C, então laminá-lo aquente a uma temperatura de 850°C ou mais, e então, após terminá-lo, res-friar imediatamente o aço.
BRPI0615885-4A 2005-09-09 2006-08-18 Aço e método de produção de chapa de aço BRPI0615885B1 (pt)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2005262297A JP4846308B2 (ja) 2005-09-09 2005-09-09 使用中の硬さ変化が少ない高靭性耐摩耗鋼およびその製造方法
JP2005-262297 2005-09-09
PCT/JP2006/316657 WO2007029515A1 (ja) 2005-09-09 2006-08-18 使用中の硬さ変化が少ない高靭性耐摩耗鋼およびその製造方法

Publications (2)

Publication Number Publication Date
BRPI0615885A2 true BRPI0615885A2 (pt) 2011-05-31
BRPI0615885B1 BRPI0615885B1 (pt) 2015-08-04

Family

ID=37835638

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
BRPI0615885-4A BRPI0615885B1 (pt) 2005-09-09 2006-08-18 Aço e método de produção de chapa de aço

Country Status (7)

Country Link
US (1) US8097099B2 (pt)
EP (1) EP1930459A4 (pt)
JP (1) JP4846308B2 (pt)
KR (1) KR20080034987A (pt)
CN (1) CN101258257B (pt)
BR (1) BRPI0615885B1 (pt)
WO (1) WO2007029515A1 (pt)

Families Citing this family (25)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP5089224B2 (ja) 2007-03-30 2012-12-05 株式会社神戸製鋼所 オンライン冷却型高張力鋼板の製造方法
JP5145804B2 (ja) * 2007-07-26 2013-02-20 Ｊｆｅスチール株式会社 耐低温焼戻し脆化割れ特性に優れた耐磨耗鋼板
JP5323552B2 (ja) * 2008-03-31 2013-10-23 株式会社神戸製鋼所 スポット溶接継手の十字引張強度に優れた焼入れ用鋼板
JP4659142B2 (ja) * 2009-03-27 2011-03-30 新日本製鐵株式会社 浸炭焼入れ性の優れた炭素鋼板およびその製造方法
CN101691640B (zh) * 2009-09-01 2011-09-07 东北大学 一种高强度低合金耐磨钢板及其制造方法
CN102134682B (zh) * 2010-01-22 2013-01-02 宝山钢铁股份有限公司 一种耐磨钢板
JP5655356B2 (ja) * 2010-04-02 2015-01-21 Ｊｆｅスチール株式会社 低温焼戻脆化割れ性に優れた耐摩耗鋼板
JP2012031511A (ja) * 2010-06-30 2012-02-16 Jfe Steel Corp 多層盛溶接部靭性と耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板
JP5866820B2 (ja) * 2010-06-30 2016-02-24 Ｊｆｅスチール株式会社 溶接部靭性および耐遅れ破壊特性に優れた耐磨耗鋼板
JP5609602B2 (ja) * 2010-12-06 2014-10-22 新日鐵住金株式会社 細粒鉄源運搬部材及びこれを用いたベッセル等
DE212010000038U1 (de) * 2010-12-23 2011-11-28 Advanced Manufacture Technology Center Camtc Ein Formstahl
BR112013025040B1 (pt) 2011-03-29 2018-11-06 Jfe Steel Corporation chapa de aço resistente à abrasão tendo resistência a fragilização por corrosão sob tensão, e método para produção da mesma
US9879334B2 (en) 2011-03-29 2018-01-30 Jfe Steel Corporation Abrasion resistant steel plate or steel sheet excellent in resistance to stress corrosion cracking and method for manufacturing the same
CN102345071B (zh) * 2011-07-08 2013-07-17 南阳汉冶特钢有限公司 一种合金用结构钢30CrMo加B钢板及其生产方法
CN102337455A (zh) * 2011-09-05 2012-02-01 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种稀土处理的高韧性耐磨钢板
CN102912239A (zh) * 2012-03-06 2013-02-06 泰州市永昌冶金科技有限公司 一种高温耐磨钢
CN102876969B (zh) 2012-07-31 2015-03-04 宝山钢铁股份有限公司 一种超高强度高韧性耐磨钢板及其制造方法
WO2014045553A1 (ja) 2012-09-19 2014-03-27 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性および耐腐食摩耗性に優れた耐摩耗鋼板
CN103103448A (zh) * 2012-12-29 2013-05-15 内蒙古包钢钢联股份有限公司 一种低合金高强韧性耐磨钢板
CN103834877B (zh) * 2014-03-26 2015-11-18 武汉钢铁(集团)公司 一种薄板坯生产切割鞋模用钢及其制备方法
CN103993246B (zh) * 2014-04-23 2016-07-20 中建材宁国新马耐磨材料有限公司 一种低合金球磨机耐磨衬板及其制备方法
JP6350340B2 (ja) * 2015-03-04 2018-07-04 Ｊｆｅスチール株式会社 耐摩耗鋼板およびその製造方法
CN107746935B (zh) * 2017-10-26 2019-06-28 河钢股份有限公司 一种高强度耐磨钢板及其生产工艺
CN109609839B (zh) * 2018-11-16 2021-03-02 邯郸钢铁集团有限责任公司 高延伸性能的低合金高强耐磨钢nm450及其生产方法
EP4563714A4 (en) * 2022-07-29 2025-11-26 Baoshan Iron & Steel CORROSION-RESISTANT AND WEAR-RESISTANT STEEL SHEET AND RELATED MANUFACTURING METHOD

Family Cites Families (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS6059019A (ja) * 1983-09-13 1985-04-05 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐遅れ破壊性の優れた耐摩耗性鋼板の製造法
JPS63317623A (ja) 1987-06-19 1988-12-26 Kobe Steel Ltd 耐遅れ割れ性の優れた耐摩耗用鋼板の製造方法
JP2578449B2 (ja) * 1987-12-04 1997-02-05 川崎製鉄株式会社 耐遅れ割れ性の優れた直接焼入れ型高強度鋼の製造方法
JPH01172514A (ja) * 1987-12-25 1989-07-07 Nippon Steel Corp 耐熱亀裂性に優れた高硬度高靭性耐摩耗鋼の製造法
US5853502A (en) * 1995-08-11 1998-12-29 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Carburizing steel and steel products manufactured making use of the carburizing steel
JP3273404B2 (ja) * 1995-10-24 2002-04-08 新日本製鐵株式会社 厚手高硬度高靱性耐摩耗鋼の製造方法
US5900077A (en) * 1997-12-15 1999-05-04 Caterpillar Inc. Hardness, strength, and fracture toughness steel
JP2001049387A (ja) 1999-08-03 2001-02-20 Nippon Steel Corp 高靭性厚手高温耐摩耗鋼
JP4238832B2 (ja) 2000-12-27 2009-03-18 Ｊｆｅスチール株式会社 耐摩耗鋼板及びその製造方法
JP2004010996A (ja) 2002-06-10 2004-01-15 Jfe Steel Kk 低温靭性に優れた耐摩耗鋼およびその製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
US8097099B2 (en) 2012-01-17
CN101258257B (zh) 2011-01-19
KR20080034987A (ko) 2008-04-22
WO2007029515A1 (ja) 2007-03-15
JP4846308B2 (ja) 2011-12-28
US20100059150A1 (en) 2010-03-11
JP2007070713A (ja) 2007-03-22
CN101258257A (zh) 2008-09-03
BRPI0615885B1 (pt) 2015-08-04
EP1930459A1 (en) 2008-06-11
EP1930459A4 (en) 2012-01-11

Similar Documents

Publication Publication Date Title
BRPI0615885A2 (pt) aço de alta tenacidade resistente à abrasão com pouca mudança na dureza durante o uso e método de produção do mesmo
EP2726637B2 (en) Method for manufacturing a high-strength structural steel and a high-strength structural steel product
EP2554702B1 (en) Dual phase structure stainless steel sheet and steel strip, and method for producing the dual phase structure stainless steel sheet and steel strip
BR112020011672B1 (pt) Método para fabricar uma chapa de aço e chapa de aço laminada a frio e tratada termicamente
KR20220106149A (ko) 탄소강 오스테나이트 스테인리스강 압연 복합판 및 이의 제조 방법
TW201016863A (en) High strength thick steel sheet and producing method therefor
BR112013009517B1 (pt) Chapa de aço e métodos para produzir uma chapa de aço para estampagem a quente e um corpo estampado a quente
BRPI1105244B1 (pt) chapa de aço de alto limite de resistência à tração em conformabilidade e método de fabricação da mesma
BRPI0911160B1 (pt) material de aço resistente ao fogo superior em resistência à fragilização por reaquecimento da zona afetada pelo calor da solda e em tenacidade a baixa temperatura e método de produção do mesmo
BRPI0905378B1 (pt) High resistance steel sheet
CN111479945A (zh) 具有优秀硬度和冲击韧性的耐磨损钢及其制造方法
WO2012098938A1 (ja) 耐遅れ破壊性に優れたボロン添加高強度ボルト用鋼および高強度ボルト
BR112016015645B1 (pt) Tira de aço inoxidável para válvulas de charneira
JP7524354B2 (ja) 耐遅れ破壊性を有する亜鉛電気めっき超高張力二相鋼およびその製造方法
EP3050987B1 (en) Steel for high-strength bolts which has excellent delayed fracture resistance and bolt formability, and bolt
CN102321841B (zh) 抗拉强度达到1300MPa的履带板用钢及其制造方法
WO2001042523A1 (fr) Produit d&#39;acier resistant a l&#39;usure et procede de fabrication
CN102345076A (zh) 抗拉强度达到1500MPa的履带板用钢及其制造方法
BR112021005688A2 (pt) chapa de aço, método para a produção de uma chapa de aço e uso
JP4209514B2 (ja) 高いばね特性を有する高靱性調質圧延マルテンサイト系ステンレス鋼板およびその製造法
BRPI0710268A2 (pt) aço para trabalho a quente
JP7734653B2 (ja) クリープ強度及び高温延性に優れたクロム鋼板及びその製造方法
Sun et al. Effect of Continuous Annealing Temperature on Microstructure and Properties of Ultra‐Purified Ferritic Stainless Steel
CN108866443A (zh) 正火型低屈强比高强度钢板及制备方法
CN108300943A (zh) 一种热轧耐磨钢板及其制造方法

Legal Events

Date Code Title Description
B25G Requested change of headquarter approved

Owner name: NIPPON STEEL CORPORATION (JP)

B07A Application suspended after technical examination (opinion) [chapter 7.1 patent gazette]
B25D Requested change of name of applicant approved

Owner name: NIPPON STEEL AND SUMITOMO METAL CORPORATION (JP)

B09A Decision: intention to grant [chapter 9.1 patent gazette]
B16A Patent or certificate of addition of invention granted [chapter 16.1 patent gazette]

Free format text: PRAZO DE VALIDADE: 20 (VINTE) ANOS CONTADOS A PARTIR DE 18/08/2006, OBSERVADAS AS CONDICOES LEGAIS.

B25D Requested change of name of applicant approved