BRPI1105244B1 - chapa de aço de alto limite de resistência à tração em conformabilidade e método de fabricação da mesma - Google Patents

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Matsutani Naoki
Fujita Nobuhiro
Nonaka Toshiki
Ogawa Toshio
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Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
Nippon Steel Corp
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Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "CHAPA DE AÇO DE ALTO LIMITE DE RESISTÊNCIA À TRAÇÃO EM CON-FORMABILIDADE E MÉTODO DE FABRICAÇÃO DA MESMA".
Campo da Técnica [001] A presente invenção refere-se a uma chapa de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade adequada para uma carcaça de veículo ou similares e um método de fabricação da mesma.
Antecedentes da Técnica [002] Atualmente, a redução de peso de uma carcaça de veículo é progressivamente exigida para o bem da melhoria de eficácia de combustível de automóveis. Embora uma chapa de aço com uma alta resistência seja usada para a redução de peso da carcaça de veículo, a conformação por prensagem se torna difícil já que a resistência se torna alta. Isto se dá, em geral, devido a um aumento no estresse de rendimento de uma chapa de aço e um alongamento é reduzido já que uma resistência da chapa de aço se torna alta. Adicionalmente, como uma chapa de aço de alta resistência para uma carcaça de veículo, aquela para qual um tratamento de galvanização ou um tratamento químico como um tratamento de fosfatação é realizado, como uma chapa de aço galvanizado, é, às vezes, usado. Portanto, tal chapa de aço de alta resistência é exigida também de uma propriedade de galvanização e uma propriedade de tratamento químico satisfatória.
[003] Com relação à melhoria de um alongamento, uma chapa de aço de TRIP (transformação induzida por plasticidade), na qual transformação induzida por esforço de uma austenita retida é usada, está descrita na Literatura de Patente 1 e na Literatura de Patente 2. No entanto, já que uma grande quantidade de C está contida em uma chapa de aço de TRIP, há um problema na soldagem como uma ra-chadura de pepita. Adicionalmente, em uma chapa de aço de TRIP com um limite de resistência à tração igual a ou maior que 980 MPa em particular, um limite de elasticidade é tão alto que há um problema que uma capacidade de fixação de formato em um instante de conformação por prensagem ou similar é baixa.
[004] Adicionalmente, há uma preocupação que ocorra uma fratura atrasada na chapa de aço de TRIP de alta resistência com limite de resistência à tração igual a ou maior que 980 MPa. Já que a chapa de aço de TRIP contém uma grande quantidade de uma austenita retida, estão aptas a ocorrer um espaço vazio e um deslocamento frequentemente em uma interface entre uma martensita gerada pela transformação induzida em um instante do processamento e uma fase ao redor isto. Então, o hidrogênio é acumulado em tais locais, gerando assim a fratura retardada.
[005] Adicionalmente, com relação à redução de um limite de elasticidade o aço de DP (dupla fase), que inclui uma ferrita, está descrito na Literatura de Patente 3. No entanto, a fim de fabricar o aço de DP, é necessário que uma velocidade de resfriamento após o recozi-mento de recristalização seja tão alto quanto igual a ou maior que 30°C/s. Em conformidade, a aplicação da fabricação de uma chapa de aço galvanizado com o uso de uma linha de fabricação comum é difícil.
[006] Embora as Literaturas de Patente 3 a 6 descrevam vários índices sobre a conformabilidade, é difícil produzir uma conformabili-dade de flangeamento de alongamento de um componente de automóvel suficiente apenas ao ajustar estes índices em faixas predeterminadas.
Lista de Citação Literatura de Patente [007] Literatura de Patente 1: Pedido de Patente Japonês aberto à inspeção pública n°61-157625 [008] Literatura de Patente 2: Pedido de Patente Japonês aberto à inspeção pública n°10-130776 [009] Literatura de Patente 3: Pedido de Patente Japonês aberto à inspeção pública n°57-155329 [0010] Literatura de Patente 4: Pedido de Patente Japonês aberto à inspeção pública n°2001-355043 [0011] Literatura de Patente 5: Pedido de Patente Japonês aberto à inspeção pública n°2007-302918 [0012] Literatura de Patente 6: Pedido de Patente Japonês aberto à inspeção pública n°2008-63604 Sumário da Invenção Problema Técnico [0013] Um objetivo da presente invenção é fornecer uma chapa de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade na qual a conformabilidade e uma propriedade de tratamento de galvanização possam ser compatíveis entre si, e um método de fabricação da mesma.
Solução para o Problema [0014] Os presentes inventores observaram que, com relação a uma chapa de aço de DP que tem uma resistência de baixo rendimento, uma conformabilidade e uma propriedade de tratamento de galvanização podem ser compatíveis entre si ao fazer uma relação entre um teor de Si e um teor de Al apropriado e ao fazer uma distribuição de dureza apropriada. Então, os presentes inventores alcançaram ideias de modalidades da invenção descrita abaixo. (1) Uma chapa de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade, contendo, em % de massa: C: 0,03% a 0,20%;
Si: 0,005% a 1,0%;
Mn: 1,0% a 3,1%; e Al: 0,005% a 1,2%, [0015] um teor de P estando acima de 0% e igual a ou menor que 0,06%, [0016] um teor de S estando acima de 0% e igual a ou menor que 0,01%, [0017] um teor de N estando acima de 0% e igual a ou menor que 0,01%, e [0018] um restante sendo composto de Fe e impurezas inevitáveis, [0019] em que [0020] uma estrutura de metal inclui uma ferrita e uma martensita, [0021] uma relação de uma fórmula (A) é estabelecida sobre um teor de Al (%) e um teor de Si (%), e [0022] um valor médio Ymeci definido por uma fórmula (B) considerando a dureza medida em 100 pontos ou mais com um nanoindenta-dor é igual a ou maior que 40. 0,3 < 0,7x[Si] + [Al] < 1,5 ... (A) Ymed = Σ(180χ(Χ, - 3)'2/n) -. (B) ([Al] indica o teor de Al (%), [Si] indica o teor de Si (%), n indica um número total dos pontos de medição da dureza, e X, indica a dureza (GPa) no i-ésimo ponto de medição (i é um número natural igual a ou menor que n). (2) A folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com (1), que contém adicionalmente: [0023] pelo menos um selecionado de um grupo que consiste em, em % de massa, B: 0,00005% a 0,005%, Mo: 0,01% a 0,5%, Cr: 0,01% a 1,0%, V: 0,01% a 0,1%, Ti: 0,01% a 0,1%, Nb: 0,005% a 0,05%, Ca: 0,0005% a 0,005%, e REM: 0,0005% a 0,005%. (3) A folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com (1) ou (2), em que a folha de aço de alta resistência é uma folha de aço laminada a frio. (4) A folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com qualquer um de (1) a (3), em que a folha de aço de alta resistência é uma folha de aço galvanizada. (5) A folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com qualquer um de (1) a (4), em que uma fração martensita na estrutura de aço é de mais de a 5%. (6) Um método de fabricação de uma folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade, que inclui: [0024] obter uma tira de aço laminada a quente realizando-se la-minação a quente;
[0025] depois, realizar a decapagem por ácido da tira de aço laminada a quente;
[0026] depois, obter uma tira de aço laminada a frio a realizando-se laminação a frio da tira de aço laminada a quente laminação em linha que tem uma pluralidade de cadeiras;
[0027] depois, realizar recozimento contínuo da tira de aço laminada a frio em uma linha de recozimento contínuo; e [0028] depois, realizar laminação de encruamento da tira de aço laminada a frio, em que a tira de aço contém, em % de massa: C: 0,03% a 0,20%;
Si: 0,005% a 1,0%;
Mn: 1,0% a 3,1%; e Al: 0,005% a 1,2%, [0029] um teor P sendo mais de 0% e igual a ou menos que 0,06%, [0030] um teor S sendo mais de 0% e igual a ou menos que 0,01%, [0031] um teor N sendo mais de 0% e igual a ou menos que 0,01%, e [0032] uma balança sendo composta de Fe e uma impureza inevitável, e [0033] uma relação de uma fórmula (C) sendo estabelecida a cerca de uma redução de laminação a frio na primeira cadeira dentre a pluralidade de cadeiras e uma taxa de temperatura crescente em uma primeira zona de aquecimento na linha de recozimento contínuo. 50 < r1085xV < 300 ...(C) (r1 indica a redução de laminação a frio (%), e V indica a taxa de temperatura crescente (°C/s). (7) O método de fabricação de uma folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com (6) , que inclui adicionalmente, depois da dita realização do recozimento contínuo: [0034] realizar um tratamento de galvanização para a tira de aço laminada a frio; e [0035] depois, realizar uma laminação de encruamento da tira de aço laminada a frio. (8) O método de fabricação de uma folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com (7) , que inclui adicionalmente, depois da dita realização do tratamento de galvanização, mantendo a tira de aço laminada a frio a uma temperatura de 400°C a 650°C por t segundos, em que a relação de uma fórmula (D) é estabelecida. t < 60x[C] + 20x[Mn] + 24x[Cr] + 40x[Mo] ...(D) ([C] indica um teor C (%), [Mn] indica um teor Mn (%), [Cr] indica um teor Cr (%), e [Mo] indica um teor Mo (%).) Efeitos Vantajosos da Invenção [0036] De acordo com a presente invenção, como uma relação entre um teor Al e um teor Si é feita apropriada e uma distribuição de dureza é feita apropriada, uma conformabilidade e uma propriedade de tratamento de galvanização podem ser feitas compatíveis uma com a outra.
Breve Descrição dos Desenhos [0037] A figura 1 é um gráfico que representa uma relação dentre um teor Al e um teor Si, e uma conformabilidade, e uma propriedade de tratamento de galvanização e uma propriedade de tratamento químico;
[0038] a figura 2 é um gráfico que representa uma relação entre um valor médio Ymed de uma fórmula (B) e uma conformabilidade;
[0039] a figura 3 é um diagrama que ilustra um pedaço de teste usado para um teste de flexão lateral;
[0040] a figura 4 é um gráfico que representa uma relação entre uma redução de laminação a frio r e uma taxa de temperatura crescente V, e uma conformabilidade; e [0041] a figura 5 é um gráfico que representa uma relação entre um teor C, um teor Mn, um teor Cr e um teor Mo, e um tempo de manutenção.
Descrição das Modalidades [0042] Doravante, uma modalidade da presente invenção será descrita em detalhes com referência aos desenhos em anexo.
[0043] Uma folha de aço de acordo com a modalidade da presente invenção contém, em % de massa, C: 0,03% a 0,20%, Si: 0,005% a 1,0%, Mn: 1,0% a 3,1%, e Al: 0,005% a 1,2%, um teor P sendo mais de 0% e igual ou menos que 0,06%, um teor S sendo mais de 0% e igual ou menos que 0,01%, um teor N sendo mais de 0% e igual ou menos que 0,01%, e a balança sendo composta de Fe e uma impureza inevitável.
[0044] Aqui, uma razão para um limite do teor de tal componente será explicada.
[0045] C assegura uma resistência e estabiliza uma martensita. Se um teor de C for menor que 0,03%, é difícil obter uma resistência suficiente e a martensita é dura para ser formada. Por outro lado, se o teor de C estiver acima de 0,2%, a resistência se torna muito elevada e uma ductilidade suficiente é dura de ser obtida e a soldabilidade suficiente é dura de ser obtida. Portanto, uma faixa do teor de C é 0,03% a 0,2%. No presente documento, é preferêncial que o teor de C seja igual a ou maior que 0.06%, e é mais preferêncial que o teor de C seja igual a ou maior que 0,07%. Adicionalmente, é preferencial que o teor de C seja igual a ou menor que 0,15% é mais preferência que o teor de C seja igual a ou menor que 0,12%.
[0046] Si assegura uma resistência e uma ductilidade, exibe um efeito de desoxigenação, e aprimora uma propriedade de resfriamento brusco. Se um teor de Si for menor que 0,005%, é difícil obter um efeito de desoxigenação suficiente, e é difícil obter uma propriedade de resfriamento brusco suficiente. Por outro lado, se o teor de Si estiver acima de 1,0%, é difícil obter uma propriedade de tratamento químico suficiente e uma propriedade de tratamento de galvanização. Portanto, uma faixa do teor de Si é 0,005% a 1,0%. No presente documento, é preferencial que o teor de Si seja igual a ou maior que 0,01%, e é mais preferencial que o teor de Si seja igual a ou maior que 0,05%. Adicionalmente, em um caso que uma propriedade de tratamento de galvanização satisfatória for considerada importante em particular, é preferencial que o teor de Si seja igual a ou menor que 0,7%. Adicionalmen- te, é mais preferencial que o teor de Si seja igual a ou menor que 0,6%, e é ainda mais preferencial que o teor de Si seja igual a ou menor que 0,1%.
[0047] Mn assegura uma resistência, atrasa a geração de um car-boneto, e é eficaz na geração de uma ferrita. Se um teor de Mn for menor que 1,0%, é difícil obter uma resistência suficiente, e a geração da ferrita se torna insuficiente, dificultando a obtenção de uma ductili-dade suficiente. Por outro lado, se o teor de Mn estiver acima de 3,1%, uma propriedade de resfriamento brusco é muito elevada, gerando um excesso de martensita e a resistência é muito elevada. Consequentemente, uma ductilidade suficiente é dura de ser obtida, e uma grande variação na propriedade pode ocorrer. Portanto, uma faixa do teor de Mn é 1,0% a 3,1%. No presente documento, é preferencial que o teor de Mn seja igual a ou maior que 1,2% e é mais preferencial que o teor de Mn seja igual a ou maior que 1,5%. Adicionalmente, é preferencial que o teor de Mn seja igual a ou menor que 2,8% e é mais preferencial que o teor de Mn seja igual a ou menor que 2,6%.
[0048] Al acelera a geração de uma ferrita, aprimora uma ductilidade, e exibe um efeito de desoxigenação. Se um teor de Al for menor que 0,005%, é difícil obter um efeito de desoxigenação suficiente. Por outro lado, se o teor de Al estiver acima de 1,2%, uma inclusão como alumina aumenta, e é duro de obter uma capacidade de processamento suficiente. Portanto, uma faixa do teor de Al é 0,005% a 1,2%. No presente documento, é preferencial que o teor de Al seja igual a ou maior que 0,02% e é mais preferencial que o teor de Al seja igual a ou maior que 0,1%. Adicionalmente, é preferencial que o teor de Al seja igual a ou menor que 1,0% e é mais preferencial que o teor de Al seja igual a ou menor que 0,8%. Deve-se notar que, mesmo se uma grande quantidade de Al estiver contida, uma propriedade de tratamento químico e uma propriedade de tratamento de galvanização são duras de serem reduzidas.
[0049] Já que P contribui para a melhoria de uma resistência, P pode estar contido em correspondência com um nível de resistência exigido. Entretanto, e o teor de P estiver acima de 0,06%, ocorre a segregação em um limite de granulação e uma ductilidade local pode ser reduzida, e uma soldabilidade pode ser reduzida. Portanto, o teor de P é igual a ou menor que 0,06%. No presente documento, é preferencial que o teor de P seja igual a ou menor que 0,03%, e é mais preferencial que o teor de P seja igual a ou menor que 0,02%. Por outro lado, a fim de fazer com que o teor de P seja menor que 0,001%, uma intensa redução de custos em um estágio de formação de aço é necessária, e a fim de fazer com que o teor de P seja 0%, uma intensa redução de custos adicional é necessária. Portanto, é preferencial que o teor de P esteja cima de 0% e igual a ou maior que 0,001%.
[0050] S gera MnS e reduz uma ductibilidade e soldabilidade local. Em particular, se o teor de S for superior a 0,01 %, estes são proeminentes. Consequentemente, o teor de S é igual a 0,01%. No presente documento, é preferível que o teor de S seja igual ou menor do que 0,007%, e é mais preferível que o teor de S seja igual ou menor do que 0,005%. Por outro lado, com o intuito de fazer o teor de S menor do que 0,001%, um aumento de custo intenso em um estágio de formação de aço é necessário e, com o intuito de fazer o teor de S igual a 0%, um outro aumento de custo intenso é necessário. Portanto, é preferível que o teor de S seja superior a 0% e igual ou maior do que 0,001%.
[0051] N é inevitavelmente contido, e um teor de N superior a 0,01% reduz uma propriedade de envelhecimento. Além disso, AlN é gerado em uma grande quantidade e um efeito de Al é reduzido. Consequentemente, o teor de N é igual ou menor do que 0,01%. No presente documento, é preferível que o teor de N seja igual ou menor do que 0,007%, e é mais preferível que o teor de N seja igual ou menor do que 0,005%. Por outro lado, com o intuito de fazer o teor de N menor do que 0,0005%, um aumento de custo intenso em um estágio de formação de aço é necessário, e com o intuito de fazer o teor de N igual a 0%, um outro aumento de custo intenso é necessário. Portanto, é preferível que o teor de N seja superior a 0% e igual ou maior do que 0,0005%.
[0052] Deve ser notado que a folha de aço, de acordo com a presente modalidade, pode conter um ou mais selecionados a partir de um grupo que consiste em B, Mo, Cr, V, Ti, Nb, Ca e metais de terras raras (REM) dentro de uma faixa indicada abaixo.
[0053] B contribui para garantir uma propriedade de resfriar bruscamente, gera BN e aumenta Al eficaz. Em geral, quando uma fração de ferrita aumenta, um alongamento superior pode ser garantido, mas uma estrutura em camada é feita e às vezes uma ductibilidade local é reduzida. B suprime tal redução da ductibilidade local. Se um teor de B for menor do que 0,00005%, o efeito é difícil de ser obtido. Por outro lado, se o teor de B for superior a 0,005%, um alongamento em um teste de resistência e uma quantidade de distorção de alongamento (valor de uma distorção de alongamento de fratura) em um teste de flexão lateral serão reduzidos significantemente. Consequentemente, é preferível que uma faixa do teor de B seja de 0,00005% a 0,005%. No presente documento, é mais preferível que o teor de B seja igual ou maior do que 0,0001%, e é ainda preferível que o teor de B seja igual ou maior do que 0,0005%. Além disso, é mais preferível que o teor de B seja igual ou menor do que 0,003%, e é ainda preferível que o teor de B seja igual ou menor do que 0,002%.
[0054] Mo contribui para garantir uma resistência e melhora de uma propriedade de arrefecer bruscamente. Se um teor de Mo for menor do que 0,01%, estes efeitos serão difíceis de serem obtidos. Por outro lado, se o teor de Mo for superior a 0,5%, a geração de uma ferri-ta é suprimida, para que uma ductibilidade seja reduzida. Além disso, se o teor de Mo for superior a 0,5%, a obtenção de uma propriedade de tratamento de galvanização e uma propriedade de tratamento químico suficiente às vezes se torna difícil. Consequentemente, é preferível que uma faixa do teor de Mo seja de 0,01% a 0,5%. No presente documento, é mais preferível que o teor de Mo seja igual ou maior do que 0,03%, e é ainda preferível que o teor de Mo seja igual ou maior do que 0,05%. Cr contribui para garantir uma resistência e melhora de uma propriedade de arrefecer bruscamente. Se um teor de Cr for menor do que 0,01%, estes efeitos serão difíceis de serem obtidos. Por outro lado, se o teor de Cr for superior a 1,0%, a geração de uma ferri-ta é suprimida e uma ductibilidade é reduzida. Além disso, se o teor de Cr for superior a 1,0%, a obtenção de uma propriedade de tratamento de galvanização e uma propriedade de tratamento químico suficiente às vezes se torna difícil. Consequentemente, é preferível que uma faixa do teor de Cr seja de 0,01% a 1,0%. No presente documento, é mais preferível que o teor de Cr seja igual ou maior do que 0,1% e é ainda preferível que o teor de Cr seja igual ou maior do que 0,2%. Além disso, é mais preferível que o teor de Cr seja igual ou menor do que 0,7% e é ainda preferível que o teor de Cr seja igual ou menor do que 0,5%.
[0055] V, Ti e Nb contribuem para garantir uma resistência. Se um teor de V for menor do que 0,01%, um teor de Ti será menor do que 0,01%, e um teor de Nb será menor do que 0,005%, o efeito será difícil de ser obtido. Por outro lado, se o teor de V for superior a 0,1%, o teor de Ti será superior a 0,1%, e o teor de Nb será superior a 0,05%, um alongamento em um teste de resistência e uma quantidade de uma distorção de alongamento em um teste de flexão lateral serão reduzidos significantemente. Consequentemente, é preferível que uma faixa do teor de V seja de 0,01% a 0,1%, e é preferível que uma faixa do teor de Ti seja de 0,01% a 0,1%, e é preferível que uma faixa do teor de Nb seja de 0,005% a 0,05%.
[0056] Ca e REM contribuem para o controle de uma inclusão e a melhoria de uma propriedade de expansão de orifício. Se um teor de Ca for menor que 0,0005% e um teor de REM for menor que 0,0005%, esses efeitos são difíceis de serem obtidos. Por outro lado, se o teor de Ca for superior a 0,005% e o teor de REM for superior a 0,005%, um alongamento em um teste de tração e uma quantidade de distorção de alongamento em um teste de flexão lateral são reduzidos significativamente. Em conformidade, é preferível que uma faixa do teor de Ca seja 0,0005% a 0,005%, e é preferível que uma faixa do teor de REM seja 0,0005% a 0,005%.
[0057] Incidentalmente, como a impureza inevitável, Sn e similares podem ser citados. Se um teor de tal impureza inevitável for igual ou menor que 0,01%, um efeito da modalidade não é prejudicado.
[0058] Na folha de aço, de acordo com a presente modalidade, uma relação de uma fórmula (A) é estabelecida entre o teor de Al e o teor de Si. 0,3 < 0,7x[Si] + [Al] < 1,5 ... (A) [0059] Aqui, [Al] indica o teor de Al (%) e [Si] indica o teor de Si (%).
[0060] Uma grande quantidade de elementos é adicionada ao aço de alta tração convencional, e a formação de uma ferrita é suprimida. Portanto, uma fração de ferrita de uma estrutura é baixa e uma fração de outra fase (segunda fase) é alta. Em conformidade, um alongamento é consideravelmente reduzido, particularmente em aço DP com uma resistência à tração igual ou maior que 980 MPa. Em contraste, é possível tornar o alongamento maior ao aumentar o teor de Si, ao abaixar o teor de Mn, ou similares. Entretanto, se o teor de Si for tornado alto, uma propriedade de tratamento químico e uma propriedade de tratamento por galvanização são aptas a serem reduzidas. Ademais, se o teor de Mn for tornado baixo, a manutenção de uma resistência se torna difícil.
[0061] Sob as circunstâncias, os presentes inventores encontraram o efeito descrito acima de Al, como consequência de estudos cuidadosos.
Além disso, como um resultado da investigação de uma relação entre um teor de Si e um teor de Al, uma conformabilidade, e uma propriedade de tratamento de galvanização (uma propriedade de tratamento de plaqueamento) e uma propriedade de tratamento químico, um resultado representada na figura 1 seria obtido. Em outras palavras, se um valor de "0,7x[Si] + [Al]" era menor que 0,3, uma conformabilidade era insuficiente. Além disso, se um valor de "0,7x[Si] + [Al]" era superior a 1,5, uma boa propriedade de tratamento químico e uma propriedade de tratamento por galvanização falharam ao serem obtidas. A partir desses resultados, pode-se dizer que quando a relação da fórmula (A) é satisfeita, é possível garantir uma fração de ferrita o suficiente por meio disso para obter um alongamento superior enquanto garante uma propriedade de tratamento de plaqueamento e uma propriedade de tratamento químico. Incidentalmente, um resultado de uma investigação de uma relação entre uma conformabilidade e um resultado de um teste de tração indicou quando a conformabilidade era o suficiente, com relação a um alongamento EL (%) e uma resistência à tração TS (MPa) obtida pelo teste de tração, um valor de "EL x TS" foi igual ou maior que 16,000% de MPa e quando a conformabilidade era insuficiente, o valor de "EL x TS" foi menor que 16,000% de MPa.
[0062] Deve-se notar que uma avaliação da conformabilidade e uma avaliação da propriedade de tratamento químico e da propriedade de galvanização podem ser realizadas de maneira similar a uma avali- ação, por exemplo, nos exemplos posteriormente descritos N° 1 ao N° 27 e nos exemplos comparativos N° 28 ao N° 43.
[0063] Ademais, uma estrutura de metal da folha de aço, de acordo com a presente modalidade, inclui ferrita e uma martensita. A ferrita inclui uma ferrita poligonal e uma ferrita bainítica. A martensita inclui uma martensita normal obtida por resfriamento brusco e uma martensi-ta obtida pela têmpera realizada a uma temperatura igual ou menor que 600°C. Na presente modalidade, devido à tal estrutura de metal, uma resistência à tração e uma ductilidade podem se tornar compatíveis uma com a outra.
[0064] A fração de ferrita e a fração de martensita não são limitadas em particular, mas é preferível que a fração de martensita seja superior a 5%. Isso ocorre porque uma fração de martensita menor que 5% torna difícil que se obtenha uma resistência à tração igual ou maior que 500 MPa. Deve-se notar que faixas mais preferíveis da fração de ferrita e da fração de martensita são diferentes em correspondência com as resistências à tração e alongamentos exigidos. Em outras palavras, já que a elevação da fração de ferrita permite a garantia do alongamento e a elevação da fração de martensita permite a garantia da resistência à tração, é preferível ajustar cada faixa com base em um equilíbrio do alongamento e da resistência à tração. Por exemplo, se a resistência à tração for 500 MPa a 800 MPa, é preferível que a faixa da fração de ferrita seja de 50% a 90%, e é preferível que a faixa de fração de martensita seja de 10% a 40%. Se a resistência à tração for 800 MPa a 1100 MPa, é preferível que a faixa de fração de ferrita seja 20% a 60%, e é preferível que a faixa da fração de martensita seja de 30% a 60%. Se a resistência à tração for superior a 1100 MPa, é preferível que a fração de ferrita seja igual ou menor que 30% e é preferível que a fração de martensita seja igual ou maior que 40%.
[0065] Ademais, é preferencial que a estrutura de metal de folha de aço de acordo com a presente modalidade também inclua uma bai-nita, e é preferencial que uma faixa de uma fração de bainita seja de 10% a 40%. Incidentalmente, de modo a assegurar uma força de tensão, é mais efetivo aumentar a fração de martensita do que aumentar a fração de bainita, a martensita sendo capaz de assegurar uma força de tensão requerida por uma fração menor. Portanto, se torna possível aumentar a fração de ferrita pela porção e através disso aumentar um alongamento. Portanto, é preferencial que a fração de martensita seja maior que a fração de bainita. Deveria ser notado que se uma austeni-ta permanece em uma estrutura de metal, uma fragilidade de processamento secundário e uma propriedade de fratura retardada estão aptas a serem reduzidas. Portanto, é preferencial que uma austenita retida não esteja substancialmente contida, porém a austenita retida de menos que 3% pode ser inevitavelmente contida.
[0066] Ademais, na folha de aço de acordo com a presente modalidade, um valor médio Ymed definido por uma fórmula (B) relativo à dureza medida em 100 pontos ou mais com um nanoidentador é igual ou mais que 40.
Ymed= Σ(180χ(Χ, - 3)'2/n) ...(B) [0067] Aqui, n indica um número total de medição de pontos de dureza, e X, indica uma dureza (GPa) no i-th (i é um número natural igual ou menor que n) ponto de medição.
[0068] Os presentes inventores encontraram que como um índice indicando a conformabilidade de uma folha de aço usada para um corpo de veículo ou semelhantes uma quantidade de distorção de alongamento ε medida em um teste de flexão lateral é superior a um alongamento e um valor de expansão de orifício. Ademais, os presentes inventores encontraram que quanto maior uma quantidade de distorção de alongamento ε é feita, melhor uma conformabilidade se torna.
[0069] Ademais, os presentes inventores encontraram que como representado na figura 2 quanto maior o valor médio Ymed da fórmula (B) é feito maior um valor de "ε x TS" sendo um produto de uma quantidade de distorção de alongamento ε (%) e a força de tensão TS (MPa) se torna. Além disso, quando o valor de "ε x TS" for igual ou maior que 40000% MPa, uma boa conformabilidade pode ser obtida. Então, pode ser dito que se um valor médio Ymed é igual ou maior que 40, uma boa conformabilidade pode ser obtida. Deveria ser notado que um limite superior do valor médio Ymed não é limitado em particular, mas um valor máximo do valor médio Ymed obtido no teste conduzido pelos presentes inventores é de 250.
[0070] Ademais, foi também encontrado que em um caso que o valor de produto "ε x TS" é igual ou maior que 40000% MPa, e com mais preferência e superior em termos de uma conformabilidade se ademais um valor "EL x TS" sendo um produto do alongamento EL (%) e a força de tensão TS (MPa) é igual ou maior que 16000% MPa.
[0071] Deve-se notar que no teste de flexão lateral, uma flexão em plano é aplicada para uma face de extremidade na qual um recorte é formado, e uma quantidade de distorção de alongamento em um tempo que uma fissura interna ocorre é medida. A figura 3 ilustra um formato de uma peça de teste. De modo a avaliar uma propriedade de flange de alongamento, um recorte 2 com um raio de curvatura grande é fornecido na peça de teste 1. Ademais, de modo a medir uma quantidade de distorção de alongamento depois do teste, uma linha de marcação é fornecida. Uma vez que o teste seja iniciado, a peça de teste 1, enquanto recebendo um estresse de tensão em uma direção circunferencial, é flexionada e fraturada. No teste de flexão lateral, é julgado que uma "fratura" ocorre quando uma fissura interna ocorre em uma direção de espessura. Em outras palavras, não é improvável no teste de expansão de orifício, a distorção de alongamento depois da fissura interna não ser influenciada por um tamanho de uma fissura.
Então, a variação de julgamento de fissura não ocorre.
[0072] De acordo com a presente modalidade, desde que a relação entre o Si e o conteúdo Al representado pela fórmula (A) é tornada apropriada e uma distribuição de dureza representada pela fórmula (B) é tornada apropriada, a conformabilidade, e a propriedade de tratamento de galvanização e a propriedade de tratamento químico pode ser tornada compatível entre si.
[0073] Ademais, a distribuição de dureza representada pela fórmula (B) reflete um resultado do teste de flexão lateral, e o resultado do teste de flexão lateral pode representar uma conformabilidade de uma parte de automóvel ou semelhantes com um maior grau de precisão do que um alongamento e uma propriedade de expansão de orifício sendo convencional índices representando uma conformabilidade.
[0074] Deve-se notar que de qualquer maneira uma força da folha de aço de acordo com a presente modalidade não é limitada em particular, mas uma força de tensão, por exemplo, de cerca de 590 MPa a 1500 MPa pode ser obtida em correspondência com uma composição. Um efeito da compatibilidade da conformabilidade, e a propriedade de tratamento de galvanização e a propriedade de tratamento químico são particularmente proeminentes em uma folha de aço de alta tensão, igual ou maior que 980 MPa.
[0075] A fim de fabricar a folha de aço de acordo com a presente modalidade descrita acima, um aço com a composição descrita acima pode ser usado, e um processamento similar àquele de, por exemplo, um método para fabricar uma folha de aço laminada a quente, um método para fabricar uma folha de aço laminada a frio, ou um método para fabricar uma folha de aço chapeada que são de forma geral realizados podem ser realizados. Por exemplo, a obtenção de uma tira de aço laminado a frio laminando a frio uma tira de aço, e recozimento contínuo da tira de aço laminado a frio podem ser realizados. Ademais, pode haver a obtenção realizada de uma tira de aço laminado por la-minação a quente de aço, decapagem de ácido da tira de aço laminada a quente, obtenção de uma tira de aço laminado a frio por lamina-ção a frio da tira de aço laminado a quente, recozimento contínuo da tira de aço laminado a frio, e laminação temperada da tira de aço laminada a frio, nessa sequência. Ademais, é possível realizar um tratamento de galvanização após o recozimento contínuo. Em tal caso, por exemplo, a laminação temperada pode ser realizada após o tratamento de galvanização.
[0076] Por exemplo, a laminação a quente pode ser realizada sob uma condição geral. Incidentalmente, a fim de prevenir a redução de processabilidade como resultado de que uma tensão é excessivamente aplicada a um grão de ferrita, é preferível realizar a laminação a quente em uma temperatura igual ou maior que um ponto Ar3. Ademais, se a laminação a quente for realizada em uma temperatura sobre 940°C, um diâmetro de grão recristalizado após o recozimento algumas vezes se torna excessivamente grosso. Da mesma forma, é preferível que a laminação a quente seja realizada a igual ou menor que 940°C. Quanto maior a temperatura de bobinagem for, mais a re-cristalização e o crescimento de grão são acelerados, de forma que a processabilidade é aumentada. No entanto, se a temperatura de bobi-nagem estiver sobre 550°C, a geração de uma escala que ocorre em um momento de laminação a quente é acelerada. Assim, um tempo necessário para decapagem ácida é algumas vezes prolongado. Ademais, uma ferrita e uma perlita são geradas em camadas, de forma que C esteja propenso a se difundir. Da mesma forma, é preferível que a temperatura de bobinagem seja igual ou menor que 550°C.Por outro lado, se a temperatura de bobinagem for menor que 400°C, uma folha de aço é endurecida e uma carga em um tempo de laminação a frio se torna maior. Da mesma forma, é preferível que a temperatura de bobi- nagem seja igual ou maior que 400°C.
[0077] A decapagem ácida pode ser realizada sob condições gerais.
[0078] A laminação a frio após a decapagem ácida pode ser também realizada sob uma condição geral. Deve-se notar que é preferível que uma faixa de uma redução de laminação a frio seja de 30% a 70%. Isto se deve ao fato de que a redução de laminação é menor que 30%, a correção de um formato de uma folha de aço algumas vezes se torna difícil, e se a redução de laminação estiver sobre 70%, uma ruptura ocorre em uma porção de borda da folha de aço ou um desvio do formato ocorre.
[0079] Ademais, é preferível que a laminação a frio seja realizada com um trem de laminadores em linha que tem uma pluralidade de cadeiras e que uma redução de laminação a frio r1 (%) na primeira cadeira e uma taxa de aumento de temperatura V (°C/s) em uma primeira zona de aquecimento em uma linha de recozimento contínuo satisfazem uma relação de uma fórmula (C). Aqui, a linha de recozimento contínuo inclui uma linha de recozimento contínuo em uma linha de fabricação de uma folha de aço laminada a frio e uma linha de recozimento contínuo fornecida em uma linha de fabricação de uma folha de aço galvanizada contínua. 50 < r10,85xV < 300 ...(C) [0080] Como resultado disto, os presentes inventores investigaram a relação entre a redução de laminação a frio r1 e a taxa de aumento de temperatura V, um resulto representado na figura 4 foi obtido. Conforme descrito acima, se o valor de "εχ TS" for igual ou maior que 40000% MPa, uma boa conformabilidade pode ser obtida. Assim, na figura 4, uma condição sob a qual o valor de "εχ TS" é igual ou maior que 40000% MPa é indicado por "o" enquanto uma condição sob a qual o valor de "εχ TS" é menor que 40000% MPa é indicada por "X". Se o valor de "r10’85xV" for menor que 50, uma ferrita se torna muito mole e uma diferença de dureza de um fase dura é grande. Por outro lado, se o valor de "r10,85xV" estiver sobre 300, uma taxa de não recristalização é muito alta e uma conformabilidade é reduzida. Deve-se notar que é mais preferível que o valor de "r10,85xV" seja igual ou maior que 100 e que é mais preferencial que o valor de "r10,85xV" seja igual ou menor que 250.
[0081] É preferível que o recozimento contínuo seja realizado em uma faixa igual ou maior que um ponto Ac1 e igual ou menor que um ponto Ac3 + 100°C. Se o recozimento contínuo for realizado em uma temperatura menor que o ponto Ac1, uma estrutura tende a se tornar desigual. Por outro lado, se o recozimento contínuo for realizado em uma temperatura sobre o ponto= Ac3 + 100°C, a geração de uma ferrita é suprimida por engrossamento de uma austenita, levando à redução de um prolongamento. Ademais, é desejável que a temperatura de re-cozimento seja igual ou inferior a 900°C de um ponto de vista econômico. Com relação a um tempo de recozimento, é preferível que a temperatura seja mantida por igual ou maior que 30 segundos a fim de eliminar uma estrutura em camadas. Por outro lado, se a temperatura for mantida por 30 minutos, um efeito é saturado e uma produtividade é reduzida. Da mesma forma, é preferível que uma faixa do tempo de recozimento seja de 30 segundos a 30 minutos.
[0082] No resfriamento de recozimento contínuo, é preferível que uma temperatura final seja igual a ou menor do que 600°C. Se a temperatura final é acima de 600°C, uma austenita é capaz de permanecer e uma fragilidade de processamento secundário e uma propriedade de fratura retardada são capazes de serem reduzidos.
[0083] Deve-se notar que um tratamento de revenido igual a ou menor do que 600°C pode ser desempenhado após o recozimento contínuo. Ao desempenhar tal tratamento de revenido, por exemplo, uma propriedade de expansão de orifício e uma fragilidade podem ser melhoradas.
[0084] Os presentes inventores consideram, quando do desempenho de um tratamento de galvanização após recozimento contínuo, que é preferível que após o tratamento de galvanização a tira de aço laminada a frio seja mantida a uma temperatura de 400°C a 650°C para um tempo (t segundo) que satisfaz a relação de uma formula (D). t < 60x[C] + 20x[Mn] + 24x[Cr] + 40x[Mo] ...(D) [0085] Aqui, [C] indica um teor de C (%), [Mn] indica um teor de Mn (%), [Cr] indica um teor de Cr (%), e [Mo] indica um teor de Mo (%).
[0086] Os presentes inventores, como resultado da investigação do tempo de retenção na retenção da tira de aço laminada a frio em uma temperatura de 400°C a 650°C após o tratamento de galvanização, obtiveram um resultado representado na figura 5. Uma marca o na figura 5 indica que uma resistência à tração suficiente foi obtida e uma marca X indica que a resistência à tração foi comparativamente baixa. Conforme representado na figura 5, se um valor do tempo de retenção t (s) foi acima de um valor de um lado direito (% de massa) da formula (D), a resistência à tração foi comparativamente baixa. Isto ocorre porque uma bainita é gerada excessivamente com isso para dificultar o aprisionamento de uma fração de martensita suficiente. Exemplo [0087] A seguir, um experimento conduzido pelos presentes inventores será explicado.
[0088] Primeiramente, o aço dos exemplos N° 1 a N° 34 e dos exemplos comparativos N° 35 a N° 52 que tem composições representadas em uma tabela 1 foi fabricado com um forno de fusão a vácuo. A seguir, após o aço ter sido resfriado e solidificado, o aço foi reaquecido a 1.200°C e a laminação final de laminação a quente foi desempenhada a 880°C. Posteriormente, o aço foi resfriado a 500°C, e uma tempe- ratura foi mantida a 500°C por uma hora, com isso uma placa de aço laminada a quente foi obtida. Manter a temperatura a 500°C por uma hora simula um tratamento térmico em um tempo de enrolamento em laminação a quente. Subsequentemente, uma escala foi removida a partir da placa de aço laminada a quente através de decapagem por ácido, e posteriormente, laminação a frio foi desempenhada em uma redução por laminação a frio r representado em uma tabela 4, com isso uma placa de aço laminada a frio foi obtida. A seguir, com um simulador de recozimento contínuo, a temperatura da placa de aço laminada a frio foi aumentada a uma taxa de temperatura crescente V representado na tabela 4 e recozimento foi desempenhado a 770°C por 60 segundos. Posteriormente, galvanização foi desempenhada e um tratamento por ligamento foi desempenhado em uma fornalha de ligamento, com isso uma chapa de aço galvanizada de ligamento foi fabricada.
[0089] Então, um prolongamento de EL (%) e uma resistência à tração TS (MPa) foram mensurados em um teste de tração, e uma quantidade de distorção de prolongamento ε (%) foi mensurada em um teste de flexão lateral. No teste de tração, uma peça de teste JIS 5 foi usada. O teste de flexão lateral foi desempenhado de acordo com um procedimento descrito acima. Então, um valor de "EL x TS" e um valor de "ε x TS" foram encontrados. Resultados dos mesmos são representados em uma tabela 2. Se pelo menos o valor de "ε x TS" é igual a ou mais do que 40.000% de MPa, pode-se dizer que a resistência à tração e uma ductibilidade são compatíveis entre si, e se o valor de "EL x TS" é igual a ou maior do que 16.000% de MPa, pode-se dizer que a resistência à tração e a ductibilidade são melhores.
[0090] Adicionalmente, uma estrutura de metal foi observada com um microscópio óptico. Nesta ocasião uma ferrita foi observada após ataque químico do tipo knightal, e a martensita foi observada após gravação repelente. Então, uma fração de ferrita e uma fração de mar-tensita foram calculadas. Adicionalmente, uma superfície que tenha sido polido quimicamente para ser 1/4 de espessura a partir de uma camada de superfície da chapa de aço foi sujeita a difração de raios X e uma fração de austenita retida foi calculada. Resultados dos mesmos são representados na tabela 2.
[0091] Adicionalmente, a dureza de X! a X300 foram mensuradas em 300 pontos por uma peça de teste com um nanoindentador. Nesta ocasião, como o nanoindentador, "TRIBOINDERNTER" disponível junto a HYSITRON foi usado e um intervalo de mensuração foi 3 mm. Então, um valor médio Ymed foi calculado a partir da dureza X! a X300. Um do mesmo é representado em uma tabela 3.
[0092] Adicionalmente, avaliações da propriedade de tratamento químico e da propriedade de tratamento galvanização foram também desempenhadas. Na avaliação da propriedade de tratamento químico, após um tratamento com produtos químicos de tratamento com fosfato de acordo com uma especificação padrão, um aspecto de um revestimento químico foi observado visualmente e através de um microscópio eletrônico de varredura. Então, um que cobriu uma base de chapa de aço de maneira compacta foi julgado como bom e um que não o fez foi julgado como pobre. Conforme os produtos químicos de tratamento com fosfato, "Bt3080" disponível junto a Nihon Parkerizing Co., Ltd. sendo produto químico automotivo comum foi usado. Na avaliação da propriedade de tratamento galvanização, após o recozimento ter sido desempenhado sob uma condição que satisfaça a formula (C), um tratamento de galvanização foi desempenhado com um simulador de galvanização e observação visual foi feita. Então, um do qual uma película de folheamento foi formada de maneira uniforme em uma área igual a ou maior do que 90% de uma superfície folheada foi julgado como bom e um do qual a película de folheamento não foi formada de ma- neira uniforme foi julgado como pobre. Então, um do qual foi bom in em ambas as avaliações da propriedade de tratamento químico e a avaliação da propriedade de tratamento galvanização é indicado como "o", e um do qual foi pobre em pelo menos uma das avaliações acima é indicado como "X" na tabela 3. Adicionalmente, após o tratamento de galvanização, a temperatura foi mantida a 500°C por um tempo indicado em uma tabela 4.
[0093] Conforme reconhecido a partir dos resultados representados na tabela 1 à tabela 4, nos exemplos n° 1 a n° 34, boas propriedade de galvanização e propriedade de tratamento químico foram obtidas e, adicionalmente, uma alta resistência à tração e uma boa con-formabilidade foram obtidas. Em outras palavras, a resistência e a duc-tilidade foram compatíveis entre si. Em particular, nos exemplos n° 1 a n° 32 que satisfazem a fórmula (D), o valor de "EL x TS" e o valor de "εχ TS" foram superior aos dos exemplos n° 33 e n° 34.
[0094] Por outro lado, nos exemplos comparativos n° 35, 36 e n° 39 a n° 43, nos quais um componente do aço estava fora de uma faixa da presente invenção, o valor de "EL x TS" foi menor que 16000% MPa, o valor de "εχ TS" foi menor que 40000% MPa, e a conformabili-dade e a resistência à tração não foram compatíveis entre si. Adicionalmente, nos exemplos comparativos n° 37, n° 38 e n° 44, nos quais um componente do aço estava fora da faixa da presente invenção, a propriedade de galvanização e a propriedade de tratamento químico foram baixas.
[0095] No exemplo comparativo 45, que não satisfez a fórmula (A), o valor de "EL x TS" foi menor que 16000% MPa, o valor de "εχ TS" foi menor que 40000% MPa, e a conformabilidade e a resistência à tração não foram compatíveis entre si, e a propriedade de galvanização e a propriedade de tratamento químico também foram baixas. Adicionalmente, no exemplo comparativo n° 46, que não satisfez a fórmula (A), a propriedade de galvanização e a propriedade de tratamento químico foram baixas.
[0096] Nos exemplos comparativos n° 47 e n° 48, que não satisfizeram a fórmula (B) nem a fórmula (C), o valor de "εχ TS" foi menor que 40000% MPa, e a conformabilidade e a resistência à tração não foram compatíveis entre si.
[0097] Nos exemplos comparativos n° 49 e n° 50, que não satisfi- zeram a fórmula (C), o valor de "EL x TS" foi menor que 16000% MPa e o valor de "εχ TS" foi menor que 40000% MPa, e a conformabilidade e a resistência à tração não foram compatíveis entre si.
[0098] Nos exemplos comparativos n° 51 e n° 52, que não satisfizeram a fórmula (D), o valor de "EL x TS" foi menor que 16000% MPa e o valor de "εχ TS" foi menor que 40000% MPa, e a conformabilidade e a resistência à tração não foram compatíveis entre si.
Aplicabilidade Industrial [0099] A presente invenção pode ser usada, por exemplo, em uma indústria relacionada a uma folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade que é usada para uma carcaça de veículo.
REIVINDICAÇÕES

Claims (8)

1. Folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade, caracterizada pelo fato de que contém, em % de massa: C: 0,03% a 0,20%; Si: 0,005% a 1,0%; Mn: 1,0% a 3,1%; e Al: 0,120% a 1,2%, um teor de P maior que 0% e igual a ou menor que 0,06%, um teor de S maior que 0% e igual a ou menor que 0,01%, um teor de N maior que 0% e igual a ou menor que 0,01%, e um restante composto de Fe e impurezas inevitáveis, em que a estrutura de metal é uma folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade, incluindo uma ferrita, bai-nita e martensita, a faixa da fração de bainita é 10% a 40%, a fração de martensita é maior do que a fração de bainita, uma relação de uma fórmula (A) é estabelecida sobre um teor de Al (%) e um teor de Si (%), e um valor médio Ymed definido por uma fórmula (B) relacionada à dureza medida em 100 pontos ou mais comum nanoindentador é igual a ou maior que 40: 0,3 < 0,7x[Si] + [Al] < 1,5 ... (A) Ymed = Σ(180χ(Χ, - 3)'2/n) ...(B) [Al] indica o teor de Al (%), [Si] indica o teor de Si (%), n indica um número total dos pontos de medição da dureza, e Xj indica a dureza (GPa) no i-ésimo ponto de medição (i é um número natural igual ou menor que n).
2. Folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que contém adicionalmente: pelo menos um selecionado de um grupo que consiste em, em % de massa, B: 0,00005% a 0,005%, Mo: 0,01% a 0,5%, Cr: 0,01% a 1,0%, V: 0,01% a 0,1%, Ti: 0,01% a 0,1%, Nb: 0,005% a 0,05%, Ca: 0,0005% a 0,005%, e REM: 0,0005% a 0,005%.
3. Folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que a folha de aço de alta resistência é uma folha de aço laminada a frio.
4. Folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que a folha de aço de alta resistência é uma folha de aço galvanizada.
5. Folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que uma fração de martensita na estrutura de aço é superior a 5%.
6. Método de fabricação de uma folha de aço de alto limite de resistência à tração em uma conformabilidade, caracterizado pelo fato de que compreende: obter uma tira de aço laminada a quente através da execução da laminação a quente; a seguir, executar a decapagem com ácido da tira de aço laminada a quente; a seguir, obter uma tira de aço laminada a frio através da execução da laminação a frio de uma tira de aço laminada a quente em uma laminação em linha que tem uma pluralidade de cadeiras; a seguir, executar o recozimento contínuo da tira de aço resfriada a frio em uma linha de recozimento contínua; e a seguir, executar a laminação de encruamento da tira de aço laminada a frio, em que a tira de aço contém, em % de massa: C: 0,03% a 0,20%; Si: 0,005% a 1,0%; Mn: 1,0% a 3,1%; e Al: 0,005% a 1,2%, um teor de P maior que 0% e igual a ou menor que 0,06%, um teor de S maior que 0% e igual a ou menor que 0,01%, um teor de N maior que 0% e igual a ou menor que 0,01%, e um restante composto de a Fe e uma impureza inevitável, a temperatura final é igual a ou menor do que 600°C no resfriamento do recozimento contínuo, e uma relação de uma fórmula (C) estabelecida sobre uma redução por laminação a frio na primeira cadeira dentre a pluralidade de cadeiras e uma taxa crescente de temperatura em uma primeira zona de aquecimento na linha de recozimento contínua: 50 < r1°’85xV < 300 ...(C) (r1 indica a redução por laminação a frio (%), e V indica a taxa crescente de temperatura (°C/s).
7. Método de fabricação de uma chapa de aço de alto limite de resistência à tração em uma plasticidade de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que compreende ainda, após a dita realização do recozimento contínuo: realizar um tratamento de galvanização da tira de aço laminada a frio; e em seguida, realizar uma laminação de encruamento da tira de aço laminada a frio.
8. Método de fabricação de um chapa de aço de alto limite de resistência à tração em uma plasticidade de acordo com a reivindicação 7, caracterizado pelo fato de que compreende ainda, após a dita realização do tratamento de galvanização, manter a tira de aço laminada a frio em uma temperatura de 400°C a 650°C durante t segundos, em que uma relação de uma fórmula (D) é estabelecida. t < 60x[C] + 20x[Mn] + 24x[Cr] + 40x[Mo] ...(D) ([C] indica um teor de C (%), [Mn] indica um teor de Mn (%), [Cr] indica um teor de Cr (%), e [Mo] indica um teor de Mo (%).)
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Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
PL2762600T3 (pl) * 2011-09-30 2019-09-30 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Blacha stalowa cienka cynkowana zanurzeniowo na gorąco oraz sposób jej wytwarzania
MX376693B (es) 2012-01-13 2025-03-07 Nippon Steel Corp Star Lamina de acero laminada en frio y metodo para producir lamina de acero laminada en frio.
BR112014017042B1 (pt) * 2012-01-13 2020-10-27 Nippon Steel Corporation chapa de aço laminada a frio e processo de fabricação da mesma
EP2803748B1 (en) 2012-01-13 2018-03-14 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Hot stamp molded article, and method for producing hot stamp molded article
BR112014017113B1 (pt) * 2012-01-13 2019-03-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation Aço estampado a quente e método para produzir o mesmo
IN2014DN07404A (pt) * 2012-02-22 2015-04-24 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
IN2015DN00521A (pt) 2012-08-06 2015-06-26 Nippon Steel & Sumitomo Metal Corp
CN103060690A (zh) * 2013-01-22 2013-04-24 宝山钢铁股份有限公司 一种高强度钢板及其制造方法
KR101505302B1 (ko) * 2013-06-27 2015-03-24 현대제철 주식회사 고강도 강판 및 그 제조 방법
DE102014017275A1 (de) * 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
DE102014017274A1 (de) * 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höchstfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
DE102014017273A1 (de) * 2014-11-18 2016-05-19 Salzgitter Flachstahl Gmbh Hochfester lufthärtender Mehrphasenstahl mit hervorragenden Verarbeitungseigenschaften und Verfahren zur Herstellung eines Bandes aus diesem Stahl
KR101620750B1 (ko) * 2014-12-10 2016-05-13 주식회사 포스코 성형성이 우수한 복합조직강판 및 이의 제조방법
US20180230570A1 (en) * 2015-07-01 2018-08-16 Tata Steel Ijmuiden B.V. High strength hot dip galvanised steel strip
DE102015111177A1 (de) * 2015-07-10 2017-01-12 Salzgitter Flachstahl Gmbh Höchstfester Mehrphasenstahl und Verfahren zur Herstellung eines kaltgewalzten Stahlbandes hieraus
JP6724320B2 (ja) * 2015-09-10 2020-07-15 日本製鉄株式会社 伸びと穴広げ性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
KR20180095536A (ko) 2015-12-15 2018-08-27 타타 스틸 이즈무이덴 베.뷔. 고강도 용융 아연도금 강 스트립
WO2017168436A1 (en) * 2016-03-30 2017-10-05 Tata Steel Limited A HOT ROLLED HIGH STRENGTH STEEL (HRHSS) PRODUCT WITH TENSILE STRENGTH OF 1000 -1200 MPa AND TOTAL ELONGATION OF 16%-17%
CN106521339B (zh) * 2016-12-05 2018-04-27 武汉钢铁有限公司 一种水轮发电机磁轭用高强度高精度热轧钢板及生产方法
US10167352B1 (en) 2017-06-28 2019-01-01 University Of Massachusetts Polymerization initiating system and method to produce highly reactive olefin functional polymers
US10047174B1 (en) 2017-06-28 2018-08-14 Infineum International Limited Polymerization initiating system and method to produce highly reactive olefin functional polymers
WO2019122965A1 (en) * 2017-12-19 2019-06-27 Arcelormittal Cold rolled and coated steel sheet and a method of manufacturing thereof
US10174138B1 (en) 2018-01-25 2019-01-08 University Of Massachusetts Method for forming highly reactive olefin functional polymers
CN113322408B (zh) * 2020-02-28 2022-06-28 宝山钢铁股份有限公司 一种大线能量焊接EH550MPa级调质海工钢板及其制造方法
KR20240139066A (ko) 2022-02-28 2024-09-20 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 강판, 부재 및 그들의 제조 방법
CN117802400A (zh) * 2022-09-23 2024-04-02 宝山钢铁股份有限公司 一种低点焊裂纹敏感性的带镀层超高强钢及其制造方法

Family Cites Families (15)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPS57155329A (en) 1981-07-20 1982-09-25 Nippon Steel Corp Production of high-strength cold-rolled steel sheet excellent in strain age-hardenability
JPS61157625A (ja) 1984-12-29 1986-07-17 Nippon Steel Corp 高強度鋼板の製造方法
JP3498504B2 (ja) 1996-10-23 2004-02-16 住友金属工業株式会社 高延性型高張力冷延鋼板と亜鉛メッキ鋼板
JP3527092B2 (ja) * 1998-03-27 2004-05-17 新日本製鐵株式会社 加工性の良い高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
JP3945180B2 (ja) 2000-04-13 2007-07-18 住友金属工業株式会社 穴広げ性および延性が優れた高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板および高強度鋼板と、それらの製造方法
JP2003313636A (ja) 2002-04-25 2003-11-06 Jfe Steel Kk 高延性かつ高強度の溶融めっき鋼板およびその製造方法
US20040238082A1 (en) * 2002-06-14 2004-12-02 Jfe Steel Corporation High strength cold rolled steel plate and method for production thereof
JP4655782B2 (ja) * 2005-06-30 2011-03-23 Ｊｆｅスチール株式会社 高延性で、化成処理性に優れる７８０ＭＰａ以上の引張強度を有する超高強度冷延鋼板の製造方法
JP4964494B2 (ja) 2006-05-09 2012-06-27 新日本製鐵株式会社 穴拡げ性と成形性に優れた高強度鋼板及びその製造方法
JP5245228B2 (ja) * 2006-08-31 2013-07-24 新日鐵住金株式会社 伸び、耐食性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法
JP4732986B2 (ja) 2006-09-05 2011-07-27 株式会社神戸製鋼所 伸びフランジ性に優れた高強度冷延鋼板とその製法
JP5223360B2 (ja) * 2007-03-22 2013-06-26 Ｊｆｅスチール株式会社 成形性に優れた高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法
JP5365217B2 (ja) * 2008-01-31 2013-12-11 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
WO2009119751A1 (ja) * 2008-03-27 2009-10-01 新日本製鐵株式会社 成形性と溶接性に優れた高強度冷延鋼板、高強度亜鉛めっき鋼板、高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板、及びそれらの製造方法
JP5438302B2 (ja) * 2008-10-30 2014-03-12 株式会社神戸製鋼所 加工性に優れた高降伏比高強度の溶融亜鉛めっき鋼板または合金化溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法

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