BRPI0708510A2

BRPI0708510A2 - compressor, e seu método de fabricação

Info

Publication number: BRPI0708510A2
Application number: BRPI0708510-9A
Authority: BR
Inventors: Mitsuhiko Kishikawa; Takashi Hirouchi; Hiroyuri Yamaji; Mie Arai; Mikio Kajiwara; Satoshi Yamamoto
Original assignee: Daikin Ind Ltd
Priority date: 2006-03-03
Filing date: 2007-03-02
Publication date: 2011-05-31
Also published as: US20090068046A1; AU2007221683A1; EP2865895A1; AU2007221683B2; KR20080094109A; EP2853746A3; EP2853746A2; CN101395376A; EP2865895B1; EP1998046A4; US20120189482A1; EP2853746B1; US8167596B2; KR101124270B1; WO2007100097A1; EP1998046B1; CN101395376B; US8690558B2; CN102049615A; EP1998046A1

Abstract

COMPRESSOR, E SEU MéTODO DE FABRICAçãO. A presente invenção refere-se a um compressor que pode ser reduzido em tamanho, por ser feito comercialmente disponível a um baixo custo, e preserva a capacidade de deslizar ou a usinabilidade convencionais. O compressor (1, 101, 201, 301, 401) compreende um primeiro elemento constituinte (23, 123, 125, 323, 325, 327, 327A, 327B) e uma primeira corrediça (24, 124, 224, 324, 324A, 326, 326A, 424). O primeiro elemento constituinte é capaz de ser soldado a laser. A primeira corrediça é composta de ferro fundido capaz de ser soldado a laser e que tem um con- teúdo de carbono de 2,0 % em peso ou mais a 2,7% em peso ou menos. A primeira corrediça é unida no primeiro elemento constituinte por soldagem a laser sem utilizar um enchimento.

Description

,Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "COMPRES-SOR, E SEU MÉTODO DE FABRICAÇÃO".

CAMPO DA TÉCNICA

A presente invenção refere-se a um compressor, e especifica-mente a um compressor que foi reduzido em tamanho (reduzido em diâme-tro).

ANTECEDENTE TÉCNICA

No passado, uma técnica foi proposta na qual "a superfície unidaentre um alojamento e uma espiral fixa está dividida em uma superfície ve-dada e uma superfície soldada sendo formada em uma formação escalona-da, uma soldagem a laser é executada através da periferia externa inteira dasuperfície soldada para unir o alojamento e a espiral fixa juntos" (vide Do-cumento de Patente 1, por exemplo). Uma técnica para soldagem a laser foitambém proposta no passado, na qual "um fino filme de níquel puro é san-duichado entre ferro fundido e aço, e o lado de aço é irradiado com luz delaser para soldar o ferro fundido e o aço" (vide Documento de Patente 2, porexemplo).

Documento de Patente 1

Pedido de Patente Japonesa Aberto à Inspeção Pública Número2002-195171

Documento de Patente 2

Pedido de Patente Japonesa Aberto à Inspeção Pública Número2001-334378

DESCRIÇÃO DA INVENÇÃO

PROBLEMAS A SEREM RESOLVIDOS PELA INVENÇÃO

Recentemente, especificamente na sociedade Japonesa, existeuma demanda para que os dispositivos de condicionamento de ar, os aque-cedores de água, e outros tais dispositivos sejam reduzidos em tamanhodevido à dificuldade em assegurar um espaço de instalação e similares. Pa-ra conseguir esta redução de tamanho, é inevitável que o tamanho do com-pressor deva ser reduzido, o qual pertence a uma classe dos maiores doscomponentes de elemento.Em vista disto, um exemplo de um método para unir os elemen-tos constituintes sob consideração é de mudar de "aparafusamento" execu-tado no passado para "soldagem a laser". Se o método de união for mudadode "aparafusamento" para "soldagem a laser", as porções providas para opropósito de aparafusamento podem ser inteiramente excluídas, e portantotorna-se possível reduzir o tamanho (reduzir o diâmetro) do compressor.Mais ainda, como não existe mais uma necessidade para os materiais previ-amente utilizados nas porções providas para o propósito de aparafusamento,este método também tem o mérito de reduzir os custos de material. No en-tanto, quando a soldagem a laser é executada como na técnica acima des-crita, se a superfície vedada e a superfície soldada forem separadas, folgasde diversos décimos de micrômetros inevitavelmente serão formadas porusinagem na superfície soldada. Portanto, problemas surgem com a ocor-rência de rebaixos e com a qualidade de soldagem instável se um enchimen-to não for utilizado. No entanto, se o níquel ou outro tal enchimento for utili-zado, o níquel este próprio é oneroso, e pode portanto não ser possível videuma suficiente redução em custos de materiais como acima descrito.

Em casos nos quais o aço carbono é soldado, o aço carbonoque tem um conteúdo de carbono de 0,3% em peso ou menos é usualmenteselecionado. No entanto, como o compressor tem muitas corrediças existemcircunstâncias nas quais os materiais que tem um alto conteúdo de carbonosão preferidos de modo a assegurar a capacidade de deslizar. O conteúdode carbono é de preferência tão alto quanto possível também porque se oconteúdo de carbono for baixo, os materiais perdem a usinabilidade.

Um objeto da presente invenção é de prover um compressor quepode ser reduzido em tamanho, que pode ser feito comercialmente disponí-vel a um baixo preço, e que não perca a capacidade de deslizar e a usinabi-lidade convencionais;

MEIOS PARA RESOLVER O PROBLEMA

O compressor de acordo com um primeiro aspecto compreendeum primeiro elemento constituinte e uma primeira corrediça. O primeiro ele-mento constituinte é capaz de ser soldado a laser. A primeira corrediça écomposta de ferro fundido capaz de ser soldado a laser e que tem um con-teúdo de carbono de 2,0 % em peso ou mais a 2,7% em peso ou menos. Afrase "ferro fundido capaz de ser soldado a laser e que tem um conteúdo decarbono de 2,0 % em peso ou mais a 2,7% em peso ou menos" como aquiutilizada refere-se a, por exemplo, um ferro fundido ou similar que é rapida-mente resfriado e inteiramente regelado, e é então tratado termicamente demodo que a resistência à tração seja de 600 MPa ou mais a 900 MPa oumenos, resultando na formação de uma estrutura metálica refinada. Em ou-tras palavras, esta primeira corrediça é equivalente a um componente que éformado por uma fundição de matriz de semifundido, uma fundição de matrizde semi-sólido, ou outro tal método, e é então tratado termicamente. Comoeste tipo de primeira corrediça exibe uma alta resistência à tração e durabili-dade, o grau de liberdade em projeto pode ser aperfeiçoado, e o compressorpode ser reduzido em diâmetro. Se a dureza for ajustada para uma faixamais alta do que HRB 90 a menos de HRB 100, uma "ruptura" pode ocorrerlogo que possível quando o compressor está operando, e um grimpamentopode ser impedido durante uma operação anormal. Mais ainda, como estetipo de primeira corrediça tem uma alta tenacidade em comparação com omaterial de FC, danos são menos prováveis de ocorrer em relação à inclu-são de material estranho e um súbito aumento em pressão interna. Mesmose danos fossem ocorrer, pequenas Iimalhas não são prováveis serem pro-duzidas e os tubos não precisam ser limpos. O termo "refinada" aqui utiliza-do refere-se a uma estrutura metálica sendo mais fina do que aquela de fer-ro fundido de grafite em flocos. Esta primeira corrediça é unida com o primei-ro elemento constituinte por soldagem a laser sem utilizar um enchimento. Oelemento constituinte pode ser uma corrediça diferente da primeira corredi-ça, e pode também não ser uma corrediça. O termo "corrediça" aqui utilizadorefere-se, por exemplo, à espiral fixa ou alojamento (porção de mancai) deum compressor de espiral, o bloco de cilindro de um compressor rotativo, ousimilar. Durante a soldagem a laser, a luz de laser é de preferência ajustadade modo que a quantidade de calor inserida por comprimento unitário nadireção na qual a soldagem progride é de 10 (J/mm) ou maior a 70 (J/mm)ou menor. Isto é porque, se a quantidade de calor inserida for menor do que10 (J/mm), a profundidade de fusão é muito pequena para conseguir umaunião suficiente, e se a quantidade de calor inserida for maior do que 70(J/mm), problemas são encontrados pelo fato de que a resistência à traçãodo ferro fundido diminui em aproximadamente 30 a 40 porcento, e a resis-tência à fadiga também diminui. De acordo com os resultados das experiên-cias dos inventores, a resistência à tração do ferro fundido nas porções sol-dadas a laser pode ser mantida a 80 porcento ou maior se a quantidade decalor inserida estiver dentro desta faixa, e foi aprendido em um teste de do-bramento plano que uma razão de limite de fadiga para resistência de ferrofundido de 0,4 a 0,5 pode ser conseguida. A luz de laser é também de prefe-rência uma luz de laser de fibra. Isto é porque uma penetração profunda éconseguida durante a soldagem a laser, e uma união de baixa inserção decalor é portanto possível. A luz de laser também de preferência tem um diâ-metro do ponto de 0,2 mm ou maior a 0,7 mm ou menor. Isto é porque se odiâmetro de ponto for menor do que 0,2 mm, a penetração é provável serinsatisfatória devido a desvios das posições soldadas, e se o diâmetro deponto for maior do que 0,7 mm, a profundidade de penetração requerida nãoé atingida. A velocidade de tratamento deve ser reduzida de modo a conse-guir a profundidade de penetração requerida. No entanto, se a velocidade detratamento for reduzida, a porção afetada por calor torna-se maior, e umproblema surge pelo fato de que a resistência à tração desta porção diminui.

Neste compressor, a primeira corrediça, a qual é composta deferro fundido capaz de ser soldado a laser e que tem um conteúdo de carbo-no de 2,0% em peso ou mais a 2,7% em peso ou menos, é unida com o pri-meiro elemento constituinte por soldagem a laser. Portanto, com este com-pressor, um aparafusamento é desnecessário, uma redução de tamanho(redução de diâmetro) é possível, e a capacidade de deslizar ou a usinabili-dade convencionais não são perdidas. Os custos de material podem ser su-ficientemente reduzidos porque as porções providas para o propósito de a-parafusamento podem ser excluídas,e porque um enchimento tal como oníquel não é utilizado na soldagem a laser. Conseqüentemente, este com-pressor pode ser reduzido em tamanho, pode ser feito comercialmente dis-ponível a um baixo preço, e não perde a capacidade de deslizar ou a usina-bilidade convencionais.

O compressor de acordo com um segundo aspecto é o com-pressor de acordo com o primeiro aspecto, em que o primeiro elementoconstituinte tem uma primeira superfície de união. A primeira corrediça temuma segunda superfície de união. A primeira superfície de união e a segun-da superfície de união tem uma rugosidade de superfície de linha de centro(Ra) de 1,2 μm ou menos e um grau de planicidade de 0,3 mm ou menos.Isto é porque a ocorrência de folgas entre a primeira superfície de união e asegunda superfície de união pode ser impedida, como pode a ocorrência dedefeitos de soldagem. Se as superfícies de união forem pressionadas juntascom uma grande força de modo a reduzir as folgas, problemas surgem pelofato de que uma tensão ocorre na primeira corrediça e no primeiro elementoconstituinte, e o desempenho e a confiabilidade do compressor são reduzi-dos. 50% ou mais da porção de contato entre a primeira superfície de uniãoe a segunda superfície de união é soldada a laser sem utilizar um enchimen-to. É mais preferível soldar a laser substancialmente a porção de contatointeira entre a primeira superfície de união e a segunda superfície de união.Isto é porque os pontos de quebra por fadiga podem ser eliminados. Para asoldagem a laser, é preferível utilizar uma luz de laser que tem um diâmetrode ponto de 0,2 mm ou maior a 0,7 mm ou menor. Isto é porque os defeitosde penetração que resultam dos desvios de posição de soldagem podemportanto ser impedidos.

Neste compressor, os 50% ou mais da porção de contato entre aprimeira superfície de união e a segunda superfície de união são soldados alaser. Em outras palavras, neste compressor, a superfície soldada e a super-fície vedada são as mesmas. Portanto, o compressor pode ser reduzido emtamanho (reduzido em diâmetro), e a qualidade de soldagem entre o primei-ro elemento constituinte e a corrediça pode ser aumentada. Com este com-pressor, a soldagem a laser é executada sem utilizar um enchimento. Por-tanto, este compressor pode ser feito comercialmente disponível a um baixopreço. Conseqüentemente, este compressor pode ser reduzido em tamanho,a qualidade de soldagem pode ser aperfeiçoada entre o alojamento ou ou-tros elementos constituintes e a espiral fixa ou similar, e o compressor podeser feito comercialmente disponível a um baixo preço.

O compressor de acordo com um terceiro aspecto é o compres-sor de acordo com o segundo aspecto, em que a soldagem a laser envolvesoldar a porção de contato entre a primeira superfície de união e a segundasuperfície de união através de sua periferia inteira.

Com este compressor, a porção de contato entre a primeira su-perfície de união e a segunda superfície de união é soldada através de suaperiferia inteira durante a soldagem a laser. Portanto, com este compressor,uma vedação confiável pode ser conseguida em comparação com o apara-fusamento, e um aperfeiçoamento em desempenho pode ser esperado.

O compressor de acordo com um quarto aspecto é o compressorde acordo com o segundo ou o terceiro aspectos, em que o primeiro elemen-to constituinte está sujeito ao chanframento em uma porção de extremidadeda primeira superfície de união no lado irradiado com luz de laser, o chan-framento sendo maior do que 0 mm e 1/4 ou menos de um diâmetro de pon-to da luz de laser. A primeira corrediça está também sujeita ao chanframentoem uma porção de extremidade da segunda superfície de união no lado irra-diado com luz de laser, o chanframento sendo maior do que 0 mm e 1/4 oumenos de um diâmetro de ponto da luz de laser.

Em alguns casos, uma certa linha é fotografada por uma câme-ra, e esta linha é utilizada como uma referência para determinar as posiçõesirradiadas com luz de laser. Neste compressor, o chanframento é executadoem uma porção de extremidade da primeira superfície de união no lado irra-diado com luz de laser no primeiro elemento constituinte. Na primeira corre-diça, o chanframento é executado em uma porção de extremidade da se-gunda superfície de união no lado irradiado com luz de laser. Portanto, umalinha no topo ou no fundo de uma superfície de união chanfrada pode serutilizada como uma linha de referência. Neste compressor, a extensão dechanframento é maior do que 0 mm, e 1/4 ou menos do diâmetro de pontoda luz de laser. Portanto, neste compressor, é possível impedir os desviosposicionais de luz de laser ou os desvios posicionais do ponto focai.

O compressor de acordo com um quinto aspecto é o compressorde acordo com qualquer um do segundo até o quarto aspectos, em que oprimeiro elemento constituinte tem uma primeira parte de placa, e uma pri-meira parte de parede de fechamento. A primeira parte de parede de fecha-mento é formada ereta sobre a primeira parte de placa. A primeira superfíciede união é uma superfície de extremidade da primeira parte de parede defechamento no lado oposto ao lado da primeira parte de placa. A primeiracorrediça tem uma segunda parte de placa e uma segunda parte de paredede fechamento. A segunda parte de parede de fechamento é formada eretasobre a segunda parte de placa. A segunda superfície de união é uma su-perfície de extremidade da segunda parte de parede de fechamento no ladooposto ao lado da segunda parte de placa.

Neste compressor, a primeira superfície de união é a superfíciede extremidade da primeira parte de parede de fechamento no lado opostoao lado da primeira parte de placa, e a segunda superfície de união é a su-perfície de extremidade da segunda parte de parede de fechamento no ladooposto ao lado da segunda parte de placa. Portanto, o compressor pode serreduzido em tamanho (reduzido em diâmetro) sem preocupação quanto aotorque de fixação de parafuso, fixações de parafuso faltantes, contaminaçãointerna dos parafuso, ou similares.

O compressor de acordo com um sexto aspecto é o compressorde acordo com o quinto aspecto, ainda compreendendo uma segunda corre-diça. A segunda corrediça está acomodada dentro de um espaço formadopela primeira parte de parede de fechamento e a segunda parte de paredede fechamento em um estado no qual a primeira superfície de união e a se-gunda superfície de união são feitas facear uma à outra. O primeiro elemen-to constituinte ainda tem uma terceira parte de parede. A terceira parte deparede tem uma superfície que intercepta a direção de propagação de luz delaser durante a soldagem a laser. A terceira parte de parede está tambémprovida entre a superfície de parede interna da primeira parte de parede defechamento e a segunda corrediça em um estado no qual a primeira superfí-cie de união e a segunda superfície de união são feitas facear uma à outra.

Neste compressor, a terceira parte de parede está provida entrea superfície de parede interna da primeira parte de parede de fechamento ea segunda corrediça em um estado no qual a primeira superfície de união ea segunda superfície de união são feitas facear uma à outra. Portanto, nestecompressor, quando o primeiro elemento constituinte e a primeira corrediçasão soldados a laser, gotículas podem ser impedidas de ser borrifadas paradentro do espaço interno da primeira parte de parede de fechamento e serdepositadas sobre a segunda corrediça.

O compressor de acordo com um sétimo aspecto é o compres-sor de acordo com o quinto aspecto, ainda compreendendo uma segundacorrediça. A segunda corrediça está acomodada dentro de um espaço for-mado pela primeira parte de parede de fechamento e a segunda parte deparede de fechamento em um estado no qual a primeira superfície de uniãoe a segunda superfície de união são feitas facear uma à outra. A primeiracorrediça ainda tem uma quarta parte de parede. A quarta parte de paredetem uma superfície que intercepta a direção de propagação de luz de laserdurante a soldagem a laser. A quarta parede está também provida entre asuperfície de parede interna da segunda parte de parede de fechamento e asegunda corrediça.

Neste compressor, a quarta parede está provida entre a superfí-cie de parede interna da segunda parte de parede de fechamento e a se-gunda corrediça em um estado no qual a primeira superfície de união e asegunda superfície de união são feitas facear uma à outra. Portanto, nestecompressor, quando o primeiro elemento constituinte e a primeira corrediçasão soldados a laser, gotículas podem ser impedidas de ser borrifadas paradentro do espaço interno da segunda parte de parede de fechamento e serdepositadas sobre a segunda corrediça.

O compressor de acordo com um oitavo aspecto é o compressorde acordo com o primeiro aspecto, ainda compreendendo um eixo de mani-vela e um rolo. O termo "rolo" aqui utilizado inclui a porção de rolo de umpistão de um compressor oscilante, o rolo de um compressor rotativo, ousimilares. O eixo de manivela tem uma porção de eixo excêntrico. O rolo es-tá montado sobre a porção de eixo excêntrico. A primeira corrediça é umbloco de cilindro. O bloco de cilindro tem um furo de cilindro. A porção deeixo excêntrico e o rolo estão acomodados dentro do furo de cilindro. O pri-meiro elemento constituinte é uma cabeça. A cabeça cobre pelo menos umlado do furo de cilindro, a cabeça sendo unida no bloco de cilindro por sol-dagem a laser em posições que correspondem a posições separadas parafora por uma distância de 2 mm ou mais a 4 mm ou menos da superfície pe-riférica interna do furo de cilindro. O termo "cabeça" aqui utilizando inclui ca-beças dianteiras, cabeças traseiras, placas médias, e similares.

Nos compressores oscilantes e compressores rotativos conven-cionais, um bloco de cilindro, uma cabeça dianteira, uma cabeça traseira, eoutros tais componentes são unidos por parafusos para formar um meca-nismo de compressão (vide o Pedido de Patente Japonesa Aberta à Inspe-ção Pública Número 6-307363, por exemplo).

No entanto, em casos nos quais o aparafusamento é utilizadodeste modo, tensões ocorrem no mecanismo de compressão se existir umpequeno número de parafusos. Especificamente em casos nos quais o dió-xido de carbono, o qual tem sido amplamente utilizado recentemente, ououtro tal refrigerante natural é utilizado como o refrigerante, a resistência àpressão deve ser assegurada, e portanto a resistência de união deve seraumentada e a tensão de união ocorre prontamente. É claro, tais problemassão resolvidos com um grande número de parafusos, mas isto é indesejávelporque o custo de parafusos sobe rapidamente.

Recentemente, especificamente na sociedade Japonesa, existeuma demanda para que os dispositivos de condicionamento de ar, os aque-cedores de água, e outros tais dispositivos sejam reduzidos em tamanhodevido à dificuldade em assegurar um espaço de instalação e similares. Pa-ra conseguir esta redução de tamanho, é inevitável que o tamanho do com-pressor deva ser reduzido, o qual pertence a uma classe dos maiores doscomponentes de elemento.Para superar tais problemas, neste compressor, a cabeça é uni-da no bloco de cilindro por soldagem a laser em posições que correspondema posições separadas para fora por uma distância de 2 mm ou mais a 4 mmou menos da superfície periférica interna do furo de cilindro. Portanto, nestecompressor, a cabeça pode ser unida no bloco de cilindro sem utilizar para-fusos para criar um mecanismo de compressão. Conseqüentemente, a pri-meira cabeça pode ser unida mais próxima do furo de cilindro do que é pos-sível em casos nos quais o aparafusamento é utilizado. Como um resultado,com este compressor, a ocorrência de tensão de união devido ao aparafu-samento pode ser impedida, e o compressor pode ser reduzido em tamanho.Conseqüentemente, com este compressor, a tensão pode ser eliminada nomecanismo de compressão enquanto que os custos de fabricação são redu-zidos, e, mais ainda, o compressor pode ser reduzido em diâmetro.

O compressor de acordo com um nono aspecto é o compressorde acordo com o oitavo aspecto, em que a cabeça é feita mais fina para sercapaz de ser unida por soldagem a laser de penetração em posições quecorrespondem a posições separadas para fora por uma distância de 2 mmou mais a 4 mm ou menos da superfície periférica interna do furo de cilindro.O termo "fazer mais fina" descreve a redução de espessura para 3 mm oumenos, em casos nos quais a cabeça é fabricada por fundição de moldesemifundido, e a saída de laser durante a soldagem a laser de penetração éde 4 a 5 kW.

Com este compressor, a cabeça é feita mais fina para ser capazde ser unida por soldagem a laser de penetração em posições que corres-pondem a posições separadas para fora por uma distância de 2 mm ou maisa 4 mm ou menos da superfície periférica interna do furo de cilindro. Portan-to, neste compressor, a cabeça pode ser unida por soldagem a laser de pe-netração no bloco de cilindro.

O compressor de acordo com um décimo aspecto é o compres-sor de acordo com o primeiro aspecto, ainda compreendendo um eixo demanivela e um rolo. O termo "rolo" aqui utilizado inclui a porção de rolo deum pistão de um compressor oscilante, o rolo de um compressor rotativo, ousimilares. O eixo de manivela tem uma porção de eixo excêntrico. O rolo es-tá montado sobre a porção de eixo excêntrico. A primeira corrediça é umbloco de cilindro. O bloco de cilindro tem um furo de cilindro e um espaço deisolamento térmico. O furo de cilindro acomoda a porção de eixo excêntricoe o rolo. O espaço de isolamento térmico está formado na periferia externado furo de cilindro. O espaço de isolamento térmico está de preferência for-mado como dentes na primeira superfície na direção através do furo de cilin-dro em posições separadas para fora por mais de 4 mm da superfície perifé-rica interna do furo de cilindro, e estão formados de modo que uma parte deunião é formada em um segundo lado de superfície, a qual é a superfície deextremidade no lado oposto da primeira superfície. Isto é porque o bloco decilindro pode ser assim unido facilmente na cabeça. Neste momento, o blocode cilindro é de preferência unido a uma segunda cabeça pela soldagem alaser de penetração da parte de união. Em tais casos, a parte de união deveser feita mais fina para ser capaz de ser unida por soldagem a laser de pe-netração. O primeiro elemento constituinte é uma cabeça. A cabeça cobre ofuro de cilindro e o espaço de isolamento térmico. Esta cabeça é soldada alaser no bloco de cilindro na posição que corresponde a áreas entre os furosde cilindro e o espaço de isolamento térmico. A cabeça é de preferênciatambém soldada a laser no bloco de cilindro na posição que corresponde auma posição mais para fora do que o espaço de isolamento térmico. Isto éporque o espaço de isolamento térmico pode então ser satisfatoriamentevedado.

O bloco de cilindro e o cabeçote são fabricados de preferênciapor moldagem sob pressão de semifundido. Isto é devido às boas caracterís-ticas de interrupção que são comunicadas ao bloco de cilindro e o rocete,suficiente resistência à compressão é obtida no bloco de cilindro e cabeçote,bem como outras características; a forma "near-netshare" pode ser obtidadurante a fabricação e é muito mais fácil formar o espaço de isolamento tér-mico do que com a fundição em areia convencional.

No passado, foi proposto que o espaço de isolamento térmicofosse formado mais para fora do que a câmara de cilindro em um compres-sor oscilante, um compressor rotativo, ou similares, para o propósito de re-duzir a quantidade de calor que alcança o gás de admissão de baixa tempe-ratura através do bloco de cilindro do gás refrigerante comprimido para umaalta temperatura dentro da câmara de cilindro; e aperfeiçoar a eficiência vo-lumétrica do compressor (vide o Pedido de Patente Japonesa Aberta à Ins-peção Pública Número 5-99183, por exemplo).

No entanto, em casos nos quais o espaço de isolamento térmicoestá assim formado mais para fora do que a câmara de cilindro, alguma não-uniformidade em eficiência volumétrica pode ocorrer entre os produtos fabri-cados dependendo do grau de estanqueidade ao ar entre a cabeça e o blocode cilindro.

Para superar tais problemas, neste compressor, a cabeça é sol-dada a laser no bloco de cilindro na posição que corresponde a áreas entreo furo de cilindro e o espaço de isolamento térmico. Portanto, neste com-pressor, uma vedação substancialmente completa é conseguida entre õ furode cilindro e o espaço de isolamento térmico. Como a soldagem a laser eli-mina a necessidade de parafusos, o cilindro pode ser feito menor, e a áreade transferência de calor também diminui. Portanto, este compressor tornapossível reduzir a não-uniformidade na eficiência volumétrica entre os produ-tos fabricados.

O compressor de acordo com um décimo primeiro aspecto é ocompressor de acordo com o décimo aspecto, em que a cabeça é soldada alaser no bloco de cilindro na posição que corresponde a áreas entre o furode cilindro e o espaço de isolamento térmico e na posição que correspondea áreas mais para fora do que o espaço de isolamento térmico.

Neste compressor, a cabeça é soldada a laser no bloco de cilin-dro na posição que corresponde a áreas entre o furo de cilindro e o espaçode isolamento térmico e na posição que corresponde a áreas mais para forado que o espaço de isolamento térmico. Portanto, neste compressor, nãosomente pode a vedação ser assegurada entre o furo de cilindro e o espaçode isolamento térmico, mas a estanqueidade ao ar pode também ser asse-gurada dentro do espaço de isolamento térmico.O compressor de acordo com um décimo segundo aspecto é ocompressor de acordo com qualquer um do oitavo até o décimo primeiro as-pectos, em que a soldagem a laser penetra através da cabeça. Em taiscasos, a cabeça deve ser feita mais fina para ser capaz de ser unida porsoldagem a laser de penetração nas porções unidas com o bloco de cilindro.O termo "fazer mais fina" descreve a redução de espessura para 3 mm oumenos, em casos nos quais a cabeça é fabricada por fundição de moldesemifundido, e a saída de laser durante a soldagem a laser de penetração éde 4 a 5 kW.

Neste compressor, a soldagem a laser penetra através da cabe-ça. Portanto, neste compressor, uma vedação satisfatória é conseguida en-tre o furo de cilindro e o espaço de isolamento térmico.

O compressor de acordo com um décimo terceiro aspecto é ocompressor de acordo com o primeiro aspecto, que compreende um eixo demanivela e um rolo. O eixo de manivela tem uma porção de eixo excêntrico,o rolo está montado sobre a porção de eixo excêntrico. A primeira corrediçaé um bloco de cilindro. O bloco de cilindro tem um furo de cilindro. A porçãode eixo excêntrico e o rolo estão acomodados dentro do furo de cilindro. Oprimeiro elemento constituinte é uma cabeça. A cabeça é unida no bloco decilindro por soldagem a laser de penetração, e a cabeça cobre pelo menosum lado do furo de cilindro.

Neste compressor, a cabeça é unida no bloco de cilindro porsoldagem a laser de penetração, e a cabeça cobre pelo menos um lado dofuro de cilindro. Portanto, com este compressor, a cabeça pode ser unida nobloco de cilindro sem a utilização de parafusos, e um mecanismo de com-pressão pode ser criado. Conseqüentemente, com este compressor, é pos-sível impedir a ocorrência de uma tensão de união causada pelo aparafusa-mento, e o compressor pode ser reduzido em diâmetro. Como um resultado,com este compressor, a tensão pode ser eliminada no mecanismo de com-pressão enquanto os custos de fabricação são reduzidos, e, mais ainda, ocompressor pode ser reduzido em diâmetro.

O compressor de acordo com um décimo quarto aspecto é ocompressor de acordo com qualquer um do oitavo até o décimo terceiro as-pectos, em que a cabeça é unida no bloco de cilindro por soldagem a laserde penetração ao longo da direção axial do eixo de manivela.

Neste compressor, a cabeça é unida no bloco de cilindro porsoldagem a laser de penetração ao longo da direção axial do eixo de mani-vela. Portanto, neste compressor, uma primeira cabeça pode ser facilmenteunida no bloco de cilindro.

O compressor de acordo com um décimo quinto aspecto é ocompressor de acordo com qualquer um do oitavo até o décimo terceiro as-pectos, em que a cabeça é unida no bloco de cilindro por soldagem a laserde penetração ao longo de uma direção que intercepta a direção axial doeixo de manivela (excluindo a direção ortogonal à direção axial do eixo demanivela).

Neste compressor, a cabeça é unida no bloco de cilindro porsoldagem a laser de penetração ao longo de uma direção que intercepta adireção axial do eixo de manivela (excluindo a direção ortogonal à direçãoaxial do eixo de manivela). Portanto, neste compressor, a cabeça pode serfacilmente unida no bloco de cilindro.

O compressor de acordo com um décimo sexto aspecto é ocompressor de acordo com qualquer um do primeiro até o décimo quintoaspectos, em que o dióxido de carbono é comprimido.

Em casos nos quais o dióxido de carbono ou outro tal refrigeran-te de alta pressão é comprimido em um compressor no qual o primeiro ele-mento constituinte e a primeira corrediça são aparafusados em um aspectousual, o refrigerante ou similar vaza das partes de união porque a resistênciade união é insuficiente, e em casos nos quais o compressor é um compres-sor de espiral, uma tensão desigual ocorre na porção de espiral da espiral.No entanto, no compressor de acordo com a presente invenção, o primeiroelemento constituinte e a primeira corrediça estão firmemente unidos porsoldagem a laser. Portanto, com este compressor, tais problemas não ocor-rem mesmo em casos nos quais o dióxido de carbono é utilizado como refri-gerante. O primeiro elemento constituinte e a primeira corrediça são de pre-ferência soldados a laser através de sua periferia inteira.

O método para fabricar um compressor de acordo com um dé-cimo sétimo aspecto é um método para fabricar um compressor que tem umeixo de manivela que tem uma porção de eixo excêntrico; um rolo montadosobre a porção de eixo excêntrico; um bloco de cilindro que tem um furo decilindro para acomodar a porção de eixo excêntrico e o rolo; e uma cabeçapara cobrir o furo de cilindro; o método compreendendo uma etapa de conta-to e uma etapa de soldagem a laser. Na etapa de contato, a cabeça é trazidaem contato com o bloco de cilindro de modo a cobrir o furo de cilindro. Naetapa de soldagem a laser, a cabeça é soldada a laser no bloco de cilindroem posições que correspondem a posições separadas para fora por umadistância de 2 mm ou mais a 4 mm ou menos da superfície periférica internado furo de cilindro.

Neste método de fabricação de um compressor, na etapa desoldagem a laser, a cabeça é soldada a laser no bloco de cilindro em posi-ções que correspondem a posições separadas para fora por uma distânciade 2 mm ou mais a 4 mm ou menos da superfície periférica interna do furode cilindro. Portanto, quando este método para fabricar um compressor éimplementado, uma primeira cabeça pode ser unida no bloco de cilindro semutilizar parafusos para criar um mecanismo de compressão. Conseqüente-mente, quando este método para fabricar um compressor é implementado, aocorrência de tensão de união causada por aparafusamento pode ser impe-dida, e o compressor pode ser reduzido em diâmetro. Como um resultado,quando este método para fabricar um compressor é implementado, a tensãopode ser eliminada no mecanismo de compressão enquanto os custos defabricação são reduzidos, e, mais ainda, o compressor pode ser reduzido emdiâmetro.

O método para fabricar um compressor de acordo com um dé-cimo oitavo aspecto é um método para fabricar um compressor que tem umeixo de manivela que tem uma porção de eixo excêntrico, um rolo montadosobre a porção de eixo excêntrico, um bloco de cilindro que tem um furo decilindro para acomodar a porção de eixo excêntrico e o rolo, e uma cabeçapara cobrir o furo de cilindro; o método compreendendo uma etapa de conta-to e uma etapa de soldagem a laser de penetração. Na etapa de contato, acabeça é trazida em contato com o bloco de cilindro de modo a cobrir o furode cilindro. Na etapa de soldagem a laser de penetração, a cabeça é unidapor soldagem a laser de penetração no bloco de cilindro.

Neste método de fabricação de um compressor, na etapa desoldagem a laser de penetração, a cabeça é unida por soldagem a laser depenetração no bloco de cilindro. Portanto, quando este método para fabricarum compressor é implementado, uma primeira cabeça pode ser unida nobloco de cilindro sem utilizar parafusos para criar um mecanismo de com-pressão. Conseqüentemente, quando este método para fabricar um com-pressor é implementado, a ocorrência de tensão de união causada por apa-rafusamento pode ser impedida, e o compressor pode ser reduzido em diâ-metro. Como um resultado, quando este método para fabricar um compres-sor é implementado, a tensão pode ser eliminada no mecanismo dé com-pressão enquanto os custos de fabricação são reduzidos, e, mais ainda, ocompressor pode ser reduzido em diâmetro.

O método para fabricar um compressor de acordo com um dé-cimo nono aspecto compreende uma primeira etapa de inserção, uma pri-meira etapa de união, uma segunda etapa de união, uma terceira etapa deunião, uma segunda etapa de inserção, uma terceira etapa de inserção, umaquarta etapa de inserção, e uma quinta etapa de inserção. Na primeira etapade inserção, uma primeira cabeça, um primeiro bloco de cilindro que tem umfuro de cilindro, e uma primeira placa média são inseridos através de umeixo de manivela que tem uma primeira porção de eixo excêntrico e umasegunda porção de eixo excêntrico de modo que a primeira porção de eixoexcêntrico fique acomodada dentro do furo de cilindro, e a primeira placamédia fique posicionada entre a primeira porção de eixo excêntrico e a se-gunda porção de eixo excêntrico. Na primeira etapa de união, a primeira ca-beça é unida por soldagem a laser de penetração no primeiro bloco de cilin-dro. Na segunda etapa de união, a primeira placa média é unida por solda-gem a laser de penetração no primeiro bloco de cilindro. Qualquer uma daprimeira etapa de união e da segunda etapa de união pode ser executadaantes da primeira etapa de inserção. Na terceira etapa de união, uma se-gunda placa média é unida por soldagem a laser de penetração a um se-gundo bloco de cilindro, e um segundo bloco de cilindro unido com uma pla-ca média é criado. Na segunda etapa de inserção, o segundo bloco de cilin-dro unido com uma placa média é inserido do lado da segunda porção deeixo excêntrico de modo que a primeira placa média e a segunda placa mé-dia faceiem uma à outra. Na terceira etapa de inserção, uma segunda cabe-ça é inserida do lado da segunda porção de eixo excêntrico. Na quarta etapade união, a segunda cabeça é unida por soldagem a laser de penetração nosegundo bloco de cilindro. Na quinta etapa de união, a primeira placa médiae a segunda placa média são soldadas a laser e unidas juntas. A quinta eta-pa de união pode ser executada antes da terceira etapa de inserção ou daquarta etapa de união.

Quando este método para fabricar um compressor é implemen-tado, na primeira etapa de inserção, uma primeira cabeça, um primeiro blocode cilindro que tem um furo de cilindro, e uma primeira placa média são inse-ridos através de um eixo de manivela que tem uma primeira porção de eixoexcêntrico e uma segunda porção de eixo excêntrico de modo que a primeiraporção de eixo excêntrico fique acomodada dentro do furo de cilindro, e aprimeira placa média fique posicionada entre a primeira porção de eixo ex-cêntrico e a segunda porção de eixo excêntrico. Na primeira etapa de união,a primeira cabeça é unida por soldagem a laser de penetração no primeirobloco de cilindro. Na segunda etapa de união, a primeira placa média é uni-da por soldagem a laser de penetração no primeiro bloco de cilindro. Na ter-ceira etapa de união, uma segunda placa média é unida por soldagem a la-ser de penetração a um segundo bloco de cilindro, e um segundo bloco decilindro unido com uma placa média é criado. Na segunda etapa de inserção,o segundo bloco de cilindro unido com uma placa média é inserido do ladoda segunda porção de eixo excêntrico de modo que a primeira placa média ea segunda placa média faceiem uma à outra. Na terceira etapa de inserção,uma segunda cabeça é inserida do lado da segunda porção de eixo excên-trico. Na quarta etapa de união, a segunda cabeça é unida por soldagem alaser de penetração no segundo bloco de cilindro. Na quinta etapa de união,a primeira placa média e a segunda placa média são soldadas a laser e uni-das juntas. Portanto, quando este método para fabricar um compressor éimplementado, um mecanismo de compressão do tipo de dois cilindros podeser criado sem utilizar parafusos. Quando este método para fabricar umcompressor é implementado, a ocorrência de tensão de união causada poraparafusamento pode ser impedida, e o compressor pode ser reduzido emdiâmetro. Conseqüentemente, quando este método para fabricar um com-pressor é implementado, a tensão pode ser eliminada no mecanismo decompressão enquanto que os custos de fabricação são reduzidos, e, maisainda, o compressor pode ser reduzido em diâmetro.

EFEITOS DA INVENÇÃO

O compressor de acordo com o primeiro aspecto pode ser redu-zido em tamanho, pode ser feito comercialmente disponível a um baixo cus-to, e não perde a capacidade de deslizar ou a usinabilidade convencionais.

O compressor de acordo com o segundo aspecto pode ser redu-zido em tamanho, a qualidade soldada do alojamento e de outros elementosconstituintes e a espiral fixa e similares pode ser aperfeiçoada, e o compres-sor pode ser feito comercialmente disponível a um baixo custo.

No compressor de acordo com o terceiro aspecto, uma vedaçãoconfiável pode ser conseguida do que com aparafusamento, e um aperfeiço-amento em desempenho pode ser esperado.

No compressor de acordo com o quarto aspecto, uma linha notopo ou no fundo da superfície de união chanfrada pode ser utilizada comouma linha de referência. Neste compressor, a extensão de chanframento émaior do que O mm, e 1/4 ou menos do diâmetro de ponto da luz de laser.Portanto, neste compressor, os desvios posicionais de luz de laser ou osdesvios posicionais do ponto focai podem ser impedidos.

O compressor de acordo com o quinto aspecto pode ser reduzi-do em tamanho (reduzido em diâmetro) sem preocupação quanto ao torquede fixação de parafuso, fixações de parafuso faltantes, contaminação internados parafuso, ou similares.

No compressor de acordo com o sexto aspecto, quando o pri-meiro elemento constituinte e a primeira corrediça são soldados a laser, go-tículas podem ser impedidas de ser borrifadas para dentro do espaço internoda primeira parte de parede de fechamento e ser depositadas sobre a se-gunda corrediça.

No compressor de acordo com o sétimo aspecto, quando o pri-meiro elemento constituinte e a primeira corrediça são soldados a laser, go-tículas podem ser impedidas de ser borrifadas para dentro do espaço internoda primeira parte de parede de fechamento e ser depositadas sobre a se-gunda corrediça.

No compressor de acordo com o oitavo aspecto, a cabeça podeser unida no bloco de cilindro sem utilizar parafusos para criar um mecanis-mo de compressão. Conseqüentemente, neste compressor, a cabeça podeser unida mais próxima dò furo de cilíncfro dõ que em casos nõs quais o apa-rafusamento é utilizado. Como um resultado, com este compressor, a ocor-rência de tensão de união causada por aparafusamento pode ser impedida,e o compressor pode ser reduzido em diâmetro. Conseqüentemente, comeste compressor, a tensão pode ser eliminada no mecanismo de compres-são enquanto que os custos de fabricação são reduzidos, e, mais ainda, ocompressor pode ser reduzido em diâmetro.

No compressor de acordo com o nono aspecto, a cabeça podeser unida por soldagem a laser de penetração no bloco de cilindro.

No compressor de acordo com o décimo aspecto, uma vedaçãosubstancialmente completa é conseguida entre o furo de cilindro e o espaçode isolamento térmico. Como a soldagem a laser elimina a necessidade deparafusos, o cilindro pode ser feito menor, e a área de transferência de calortambém diminui. Portanto, este compressor torna possível reduzir a não-uniformidade na eficiência volumétrica entre os produtos fabricados.

No compressor de acordo com o décimo primeiro aspecto, nãosomente pode uma vedação ser assegurada entre o furo de cilindro e o es-paço de isolamento térmico, mas a estanqueidade ao ar pode também serassegurada dentro do espaço de isolamento térmico.

No compressor de acordo com o décimo segundo aspecto, umavedação satisfatória é conseguida entre o furo de cilindro e o espaço de iso-lamento térmico.

No compressor de acordo com o décimo terceiro aspecto, a ca-beça pode ser unida no bloco de cilindro sem a utilização de parafusos, paracriar um mecanismo de compressão. Portanto, com este compressor, a ocor-rência de uma tensão de união causada pelo aparafusamento pode ser im-pedida, e o compressor pode ser reduzido em diâmetro. Como um resultado,com este compressor, a tensão pode ser eliminada no mecanismo de com-pressão enquanto os custos de fabricação são reduzidos, e, mais ainda, ocompressor pode ser reduzido em diâmetro.

No compressor de acordo com o décimo quarto aspecto, a ca-beça pode ser facilmente unida no bloco de cilindro.

No compressor de acordo com o décimo quinto aspecto, a pri-meira cabeça pode ser facilmente unida no bloco de cilindro.

No compressor de acordo com o décimo sexto aspecto, como oprimeiro elemento constituinte e a primeira corrediça estão firmemente uni-dos por soldagem a laser, o refrigerante ou similar não vaza das peças uni-das e não existe nenhuma tensão desigual ou similar na porção de espiralda espiral, mesmo em casos nos quais o dióxido de carbono é utilizado co-mo o refrigerante.

Quando o método para fabricar um compressor de acordo com odécimo sétimo aspecto é implementado, uma primeira cabeça pode ser uni-da no bloco de cilindro sem utilizar parafusos para criar um mecanismo decompressão. Conseqüentemente, quando este método para fabricar umcompressor é implementado, a ocorrência de tensão de união causada poraparafusamento pode ser impedida, e o compressor pode ser reduzido emdiâmetro. Como um resultado, quando este método para fabricar um com-pressor é implementado, a tensão pode ser eliminada no mecanismo decompressão enquanto os custos de fabricação são reduzidos, e, mais ainda,o compressor pode ser reduzido em diâmetro.Quando o método para fabricar um compressor de acordo com odécimo oitavo aspecto é implementado, a primeira cabeça pode ser unida nobloco de cilindro sem utilizar parafusos para criar um mecanismo de com-pressão. Conseqüentemente, quando este método para fabricar um com-pressor é implementado, a ocorrência de tensão de união causada por apa-rafusamento pode ser impedida, e o compressor pode ser reduzido em diâ-metro. Como um resultado, quando este método para fabricar um compres-sor é implementado, a tensão pode ser eliminada no mecanismo de com-pressão enquanto os custos de fabricação são reduzidos, e, mais ainda, ocompressor pode ser reduzido em diâmetro.

Quando o método para fabricar um compressor de acordo com odécimo nono aspecto é implementado, um mecanismo de compressão dotipo de dois cilindros pode ser criado sem utilizar parafusos. Quando estemétodo para fabricar um compressor é implementado, a ocorrência de ten-são de união causada por aparafusamento pode ser impedida, e o compres-sor pode ser reduzido em diâmetro. Conseqüentemente, quando este méto-do para fabricar um compressor é implementado, a tensão pode ser elimina-da no mecanismo de compressão enquanto que os custos de fabricação sãoreduzidos, e, mais ainda, o compressor pode ser reduzido em diâmetro.

BREVE DESCRIÇÃO DOS DESENHOS

Figura 1 é uma vista em corte longitudinal de um compressor dotipo de domo de alta - baixa pressão de acordo com a primeira modalidade.

Figura 2 é uma vista ampliada da localização onde o alojamentoe a espiral fixa são unidos em um compressor do tipo de domo de alta - bai-xa pressão de acordo com a primeira modalidade.

Figura 3 é uma vista ampliada da localização onde o alojamentoe a espiral fixa são unidos em um compressor do tipo de domo de alta - bai-xa pressão de acordo com a primeira modalidade.

Figura 4 é uma vista ampliada da localização onde o alojamentoe a espiral fixa são unidos em um compressor do tipo de domo de alta - bai-xa pressão de acordo com um exemplo modificado (M) da primeira modali-dade.Figura 5 é uma vista em corte longitudinal de um compressoroscilante de acordo com a segunda modalidade.

Figura 6 é uma vista de topo de um bloco de cilindro que consti-tui um compressor oscilante de acordo com a segunda modalidade.

Figura 7 é uma vista em corte transversal ao longo da linha A-Ade um mecanismo de compressor que constitui o compressor oscilante deacordo com a segunda modalidade.

Figura 8 é um desenho que mostra a direção de irradiação delaser e soldagem a laser de penetração de acordo com a segunda modali-dade.

Figura 9 é um desenho que mostra a porção de uma cabeçasoldada a laser de penetração de acordo com a segunda modalidade (a ca-beça está parcialmente apresentada).

Figura 10 é uma vista de topo de um bloco de cilindro que cons-titui um compressor rotativo de acordo com um exemplo modificado (A) dasegunda modalidade.

Figura 11 é uma vista em corte transversal do mecanismo decompressor em um compressor rotativo de acordo com um exemplo modifi-cado (A) da segunda modalidade.

Figura 12 é um desenho que mostra a porção de uma cabeçasoldada a laser de penetração de acordo com um exemplo modificado (B) dasegunda modalidade (a cabeça está parcialmente apresentada).

Figura 13 é um desenho que mostra a direção de irradiação delaser de acordo com um exemplo modificado (C) da segunda modalidade.

Figura 14 é um desenho que mostra um aspecto de soldagemde filete de acordo com um exemplo modificado (D) da segunda modalidade.

Figura 15 é um desenho que mostra a soldagem a laser de umacabeça de acordo com um exemplo modificado (H) da segunda modalidade.

Figura 16 é uma vista em corte longitudinal de um compressoroscilante de acordo com a terceira modalidade.

Figura 17 é uma vista de topo de um bloco de cilindro que cons-titui o compressor oscilante de acordo com a terceira modalidade.Figura 18 é uma vista em corte transversal de um mecanismo decompressão que constitui o compressor oscilante de acordo com a terceiramodalidade.

Figura 19 é um desenho que mostra a direção de irradiação delaser da soldagem a laser de penetração de acordo com a terceira modalidade.

Figura 20 é um desenho que mostra as porções soldadas a laserde penetração das partes de união na cabeça e no bloco de cilindro de acor-do com a terceira modalidade (a cabeça está parcialmente apresentada).

Figura 21 é uma vista de topo de um bloco de cilindro que cons-titui o compressor rotativo de acordo com um exemplo modificado (A) da ter-ceira modalidade.

Figura 22 é uma vista em corte transversal do mecanismo decompressão do compressor rotativo de acordo com o exemplo modificado(A) da terceira modalidade.

Figura 23 é um desenho que mostra as porções soldadas a laserde penetração da cabeça de acordo com o exemplo modificado (B) da tercei-ra modalidade (a cabeça está parcialmente apresentada).

Figura 24 é um desenho que mostra o método para montar omecanismo de compressão de oscilação de acordo com um exemplo modifi-cado (J) da terceira modalidade.

Figura 25 é um desenho que mostra o método para montar omecanismo de compressão de oscilação de acordo com o exemplo modifi-cado (J) da terceira modalidade.

DESCRIÇÃO DOS SÍMBOLOS DE REFERÊNCIA

1 Compressor do tipo de domo dealta - baixa pressão (compressor)

Alojamento (primeiro elementoconstituinte)

23a Parte de placa (primeira parte deplaca)

23b Primeira parede periférica externa(primeira parte de parede de fe-chamento)

23c Parede de guarda de gotícula (ter-

ceira parte de parede)24 Espiral fixa (primeira corrediça)

24a Placa de extremidade (segunda

parte de placa)

24c Segunda parede periférica externa

(segunda parte de parede de fe- chamento)

24d Parede de guarda de gotícula

(quarta parte de parede)26 Espiral móvel (segunda corrediça)

101,301 Compressor oscilante (compres-

so r).

117,217,317,417 Eixodemanivela

117a, 217a, 317a, 317b, 417a Porção de eixo excêntrico

121 a, 321 a Porção de rolo

123, 323 Cabeça dianteira (cabeça)

124, 224, 324, 324A, 326, 326A, 424 Bloco de cilindro124a, 224a, 324a, 326a, 424a Furo de cilindro

124f, 224f, 324f, 326f, 424f Furos de isolamento térmico (espa-

ço de isolamento térmico)125, 325 Cabeça traseira (cabeça)

201, 401 Compressor rotativo (compressor)

221,421 Rolo

327, 327A, 327B Placa média (segunda cabeça, pla-

ca média)

Ps1 Superfície de extremidade superior

de alojamento (primeira superfície

de união)

Ps2 Superfície de extremidade inferiorou espiral fixa (segunda superfíciede união)

MELHOR MODO PARA EXECUTAR A INVENÇÃOPRIMEIRA MODALIDADE

O compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade constitui um circuito de refrigerante junta-mente com um evaporador, um condensador, um mecanismo de expansão,e similares; atua para comprimir um gás refrigerante dentro do circuito derefrigerante; e está primariamente composto de uma carcaça do tipo de do-mo cilíndrica oblonga hermeticamente vedada 10, um mecanismo de com-pressão de espiral 15, um anel Oldham 39, um motor de acionamento 16,um mancai principal inferior 60, um tubo de sucção 19, e um tubo de descar-ga 20, como mostrado na Figura 1. Os elementos constituintes do compres-sor de espiral do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 serão abaixo descri-tos em detalhes.

<Detalhes de elementos constituintes do compressor do tipo de domo dealta - baixa pressão

(1) Carcaça

A carcaça 10 tem uma carcaça em tronco 11 substancialmentecilíndrica, uma porção de parede superior em forma de bacia 12 soldada emum modo estanque ao ar a uma extremidade superior da carcaça em tronco11, e uma parede inferior em forma de bacia 13 soldada em um modo es-tanque ao ar na extremidade inferior da carcaça em tronco 11. Primariamen-te acomodados dentro da carcaça 10 estão o mecanismo de compressão emespiral 15 para comprimir o gás refrigerante, e o motor de acionamento 16disposto abaixo do mecanismo de compressão em espiral 15. O mecanismode compressão em espiral 15 e o motor de acionamento 16 estão conecta-dos por um eixo de acionamento 17 disposto de modo a estender na direçãovertical dentro da carcaça 10. Como um resultado, um espaço de folga 18está formado entre o mecanismo de compressão em espiral 15 e o motor deacionamento 16.

(2) Mecanismo de compressão em espiralO mecanismo de compressão em espiral 15 está primariamentecomposto de um alojamento 23, uma espiral fixa 24 provida em contato pró-ximo acima do alojamento 23, e uma espiral móvel 26 para engrenar com aespiral fixa 24, como mostrado na Figura 1. Os elementos constituintes domecanismo de compressão em espiral 15 serão abaixo descritos em detalhes.

a) Alojamento

O alojamento 23 está configurado primariamente de uma partede placa 23a, e uma primeira parede periférica externa 23b formada eretasobre a superfície periférica externa da parte de placa. O alojamento 23 estápreso ao longo da superfície periférica externa sendo montado por pressãona carcaça em tronco 11 através da circunferência inteira. Em outras pala-vras, a carcaça em tronco 11 e o alojamento 23 estão unidos em um modoestanque ao ar ao longo de suas periferias. Por esta razão, o interior da car-caça 10 está dividido em um espaço de alta pressão 28 abaixo do alojamen-to 23 e um espaço de baixa pressão 29 acima do alojamento 23. Tambémformadas dentro do alojamento 23 estão uma concavidade de alojamento 31formada como um dente no centro da superfície superior, e uma porção demancai 32 que estende-se para baixo do centro da superfície inferior. Umfuro de mancai 33 que atravessa na direção vertical está formado na porçãode mancai 32, e o eixo de acionamento 17 está montado rotativo no furo demancai 33 através de um mancai 34.

b) Espiral fixa

A espiral fixa 24 está configurada primariamente de uma placade extremidade 24a, um envoltório em espiral (forma de evolvente) 24b for-mado sobre a superfície inferior da placa de extremidade 24a, e uma segun-da parede periférica externa 24c que contém o envoltório 24b. Uma passa-gem de descarga 41 que está em comunicação com uma câmara de com-pressão 40 posteriormente descrita, e uma porção côncava aumentada 42que está em comunicação com a passagem de descarga 41, estão formadasna placa de extremidade 24a. A passagem de descarga 41 está formada demodo a estender na direção vertical na porção central da placa de extremi-dade 24a. A porção côncava aumentada 42 está configurada de uma conca-vidade que está formada como um dente na superfície superior da placa deextremidade 24a e que alarga horizontalmente. Um corpo de tampa 44 estápreso e fixo no lugar por um parafuso 44a sobre a superfície superior da es-piral fixa 24 de modo a fechar a porção côncava aumentada 42. O corpo detampa 44 cobre a porção côncava aumentada 42, por meio disto formandoum espaço de abafador 45 composto de uma câmara de expansão paraabafar os sons de operação do mecanismo de compressão em espiral 15. Aespiral fixa 24 e o corpo de tampa 44 são vedados sendo firmemente unidosatravés de empacotamento (não mostrado). Uma parede de guarda de gotí-cula 24d está provida na superfície de extremidade inferior da segunda pa-rede periférica externa 24c, a saber, no lado periférico interno da porção quecorresponde à superfície presa (daqui em diante referida como a segundasuperfície presa) Ps2. O papel desta parede de guarda de gotícula 24d seráaqui abaixo descrito (vide Figura 2).c) Espiral móvel

A espiral móvel 26 está primariamente composta de uma placade extremidade 26a, um envoltório de espiral (forma de evolvente) 26b for-mada sobre a superfície superior da placa de extremidade 26a, uma porção de mancai 26c formada sobre a superfície inferior da placa de extremidade26a, e uma porção de ranhura 26d formada nas duas extremidades da placade extremidade 26a. A espiral móvel 26 está suportada sobre o alojamento23 montando o anel de Oldham 39 dentro da porção de ranhura 26d. A ex-tremidade superior do eixo de acionamento 17 está montada dentro da por-ção de mancai 26c. A espiral móvel 26, sendo incorporada no mecanismo decompressão em espiral 15 deste modo, orbita não giravelmente o interior doalojamento 23 devido à rotação do eixo de acionamento. O envoltório de es-piral 26b da espiral móvel 26 engrena com o envoltório 24b da espiral fixa24, e a câmara de compressão 40 está formada entre as porções de contatodos dois envoltórios 24b, 26b. Dentro da câmara de compressão 40, a capa-cidade entre os envoltórios 24b, 26b encolhe na direção do centro conformea espiral móvel 26 gira. Um gás refrigerante é comprimido deste modo den-tro do compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 da primeira mo-dalidade,d) Outros

Um canal de comunicação 46 está formado dentro do mecanis-mo de compressão em espiral 15 através da espiral fixa 24 e do alojamento23. O canal de comunicação 46 está formado de modo que o canal do ladoda espiral 47 formado como um dente na espiral fixa 24 comunica-se comum canal do lado do alojamento 48 formado como um dente dentro do alo-jamento 23. A extremidade superior do canal de comunicação 46, isto é, aextremidade superior do canal do lado da espiral 47, abre para a porçãocôncava aumentada 42, e a extremidade inferior do canal de comunicação46, isto é, a extremidade inferior do canal do lado do alojamento 48, abrepara a superfície de extremidade inferior do alojamento 23. Em outras pala-vras, o orifício de descarga 49 para permitir que o refrigerante dentro do ca-nal de comunicação 46 flua para fora do espaço de folga 18 está configuradopela abertura de extremidade inferior do canal do lado do alojamento 48.

(3) Anel Oldham

O anel Oldham 39 é um membro para impedir que a espiral mó-vel 26 mova-se rotativa como acima descrito, e está montado dentro de ra-nhuras Oldham (não mostradas) formadas dentro do alojamento 23. Estasranhuras Oldham tem uma forma elíptica e estão dispostas em posições quefaceiam uma à outra dentro do alojamento 23.

(4) Motor de Acionamento

O motor de acionamento 16 é um motor CC na primeira modali-dade, e está primariamente composto de um estator anular 51 preso na su-perfície de parede interna da carcaça 10, e um rotor 52 acomodado rotativocom uma pequena folga (canal de folga de ar) dentro do estator 51. O motorde acionamento 16 está disposto de modo que a extremidade superior deuma extremidade de bobina 53 formada no lado superior do estator 51 fiquesubstancialmente na mesma posição de altura que a extremidade inferior daporção de mancai 32 do alojamento 23.

Um fio de cobre está enrolado ao redor de uma porção de dentedo estator 51, e uma extremidade de bobina 53 está formada acima e abaixodo estator. A superfície periférica externa do estator 51 está provida comporções cortadas de núcleo que foram formadas como dentes em uma plura-lidade de localizações da superfície de extremidade superior para a superfí-cie de extremidade inferior do estator 51 a intervalos prescritos na direçãoperiférica. Um canal de resfriamento de motor 55 que estende-se na direçãovertical está formado pelas porções cortadas de núcleo entre a carcaça emtronco 11 e o estator 51.

O rotor 52 está conectado acionável na espiral móvel 26 do me-canismo de compressão em espiral 15 através do eixo de acionamento 17disposto no centro axial da carcaça em tronco 11 de modo a estender nadireção vertical. Uma placa de guia 58 para guiar o refrigerante que flui parafora do orifício de descarga 49 do canal de comunicação 46 para o canal deresfriamento de motor 55 disposto dentro do espaço de folga 18.

(5) Mancal principal inferior

O mancai principal inferior 60 está colocado dentro de um espa-ço inferior abaixo do motor de acionamento 16. O mancai principal inferior 60está preso na carcaça em tronco 11, constitui um mancai do lado de extre-midade inferior do eixo de acionamento 17, e suporta o eixo de acionamento 17.

(6) Tubo de sucção

O tubo de sucção 19 é utilizado para guiar o refrigerante do cir-cuito de refrigerante para o mecanismo de compressão em espiral 15 e estámontado em um modo estanque ao ar na porção de parede superior 12 dacarcaça 10. O tubo de sucção 19 passa através do espaço de baixa pressão29 na direção vertical, e a porção de extremidade interna está montada den-tro da espiral fixa 24.

(7) Tubo de descarga

O tubo de descarga 20 é utilizado para descarregar o refrigeran-te de dentro da carcaça 10 para o exterior da carcaça 10, e está montadoem um modo estanque ao ar dentro da carcaça em tronco 11 da carcaça 10.O tubo de descarga 20 tem uma porção de extremidade interna 36 formadana forma de um cilindro que estende-se na direção vertical, e está preso naporção de extremidade inferior do alojamento 23. A abertura de extremidadeinterna do tubo de descarga 20, isto é, a entrada, está aberta para baixo.<Método para fabricar o alojamento e a espiral fixa>

Na primeira modalidade, o alojamento 23 e a espiral fixa 24 sãofabricados pelo seguinte método de fabricação

(1) Matéria-prima

Na primeira modalidade, um lingote ao qual foram adicionadosC: 2,3 a 2,4% em peso, Si: 1,95 a 2,05% em peso, Mn: 0,6 a 0,7% em peso,P: <0,035% em peso, S: <0,04% em peso, Cr: 0,00 a 0,50% em peso, e Ni:0,50 a 1,00% em peso é utilizado como o material de ferro, isto é, um maté-ria-prima, dos elementos constituintes acima descritos. Como aqui utilizado,as razões de peso são razões em relação à quantidade inteira. Também, otermo "lingote" refere-se a um material pré-moldado no qual o material deferro que tem os componentes acima descritos foi temporariamente fundidoem um forno de fusão e após isto moldado em uma forma cilíndrica ou simi-lar utilizando um aparelho de fundição contínua. Aqui, o conteúdo de C e deSi é determinado de modo a satisfazer dois objetivos: para conseguir umaresistência à tração e um módulo de elasticidade de tração que seja maiordo que aqueles do ferro fundido de grafite em flocos, e prover uma fluidezadequada para a moldagem de um pré-formado de elemento constituinte(objeto a ser transformado no elemento constituinte final) que tem uma formacomplexa. O conteúdo de Ni é determinado de modo a conseguir uma estru-tura metálica que aperfeiçoe a tenacidade da estrutura metálica e seja ade-quado para impedir as rachaduras de superfície durante a moldagem.

(2) Etapas de fabricação

Os elementos constituintes acima descritos são fabricados atra-vés de uma etapa de fundição de matriz de semifundido, uma etapa de tra-tamento térmico, e uma etapa de acabamento final. Estas etapas estão aquiabaixo descritas em detalhes.

a) Etapa de fundição de matriz de semifundidoNa etapa de fundição de matriz de semifundido, primeiro, o Iin-gote é trazido para um estado semifundido por aquecimento de alta freqüên-cia. A seguir, o lingote semifundido é introduzido em um molde metálicoprescrito, e é então moldado em uma forma desejada enquanto uma pressãoprescrita é aplicada utilizando uma máquina de fundição por matriz para ob-ter um pré-formado de elemento constituinte. A estrutura metálica do pré-formado de elemento constituinte torna-se totalmente marcassita quando opré-formado de elemento constituinte é removido do molde e rapidamenteresfriado. O pré-formado de elemento constituinte é ligeiramente maior doque o elemento constituinte que será finalmente obtido, e o pré-formado deelemento constituinte torna-se o elemento constituinte final quando a tole-rância de usinagem foi removida na etapa de acabamento final posterior,b) Etapa de tratamento térmico

Na etapa de tratamento térmico, o pré-formado de elementoconstituinte após a etapa de fundição de matriz de semifundido é tratadotermicamente. Nesta etapa de tratamento térmico, a estrutura metálica dopré-formado de elemento constituinte muda de uma estrutura de marcassitapara uma estrutura metálica composta de uma base de perlita/ferrite e grafitegranular. A grafitização e a transformação de perlita da estrutura de marcas-sita podem ser ajustadas pelo ajuste da temperatura de tratamento térmico,o tempo de retenção, a taxa de resfriamento, e similares. Como descrito, porexemplo em "Research of Semi-Molten Iron Molding Rechniques", HondaR&D Technical Review, Vol. 14, N2 1, uma estrutura metálica que tem umaresistência à tração de aproximadamente 500 MPa a 700 MPa e uma durezade aproximadamente HB 150 (HRB 81 (valor convertido da tabela de con-versão de dureza SAE J 417)) a HB 200 (HRB 96 (valor convertido da tabelade conversão de dureza SAE J 417)) pode ser obtida mantendo o metal por60 minutos a 950 0C, e após isto resfriando gradualmente o metal dentro deum forno a uma taxa de resfriamento de 0,05 a 0,10 °C/s. Tal estrutura metá-lica é primariamente ferrite, e é portanto macia e tem uma excelente usinabi-lidade. No entanto, uma borda de acúmulo de uma lâmina durante a usina-gem pode ser formada, e a vida útil da ferramenta de lâmina pode ser redu-zida. O metal é mantido por 60 minutos a 1000 0C, então resfriado no ar,mantido por uma extensão de tempo prescrita a uma temperatura que é li-geiramente mais baixa do que a temperatura inicial, e após isto é resfriadono ar, por meio de que uma estrutura metálica que tem uma resistência àtração de aproximadamente 600 MPa a 900 MPa e uma dureza de aproxi-madamente HB 200 (HRB 96 (valor convertido da tabela de conversão dedureza SAE J 417)) a HB 250 (HRB 105, HRC 26 (valor convertido da tabelade conversão de dureza SAE J 417; HRB 105 é um valor de referência paraestender além da faixa prática efetiva de um tipo de teste)) pode ser obtida.Em tal estrutura metálica, uma substância cuja dureza é igual àquela do fer-ro fundido de grafite em flocos tem a mesma usinabilidade que o ferro fundi-do de grafite em flocos, e uma melhor usinabilidade do que o ferro fundidode grafite esferoidal que tem a mesma ductilidade e tenacidade. Tambémpossível é um método no qual o metal é mantido por 60 minutos a 1000 0C,resfriado em óleo, mantido por uma extensão de tempo prescrita a uma tem-peratura que é ligeiramente mais baixa do que a temperatura inicial, e apósisto resfriado no ar, por meio de que uma estrutura metálica que tem umaresistência à tração de aproximadamente 800 MPa a 1300 MPa e uma dure-za de aproximadamente HB 250 (HRB 105, HRC 26 (valor convertido da ta-bela de conversão de dureza SAE J 417; HRB 105 é um valor de referênciapara estender além da faixa prática efetiva de um tipo de teste)) a HB 350(HRB 122, HRC 41 (valor convertido da tabela de conversão de dureza SAEJ 417; HRB 122 é um valor de referência para estender além da faixa práticaefetiva de um tipo de teste)) pode ser obtida. Tal estrutura metálica é primei-ramente perlita, e é portanto dura e tem uma má usinabilidade mas possuiuma excelente resistência à abrasão. No entanto, existe uma possibilidadede que o metal danificará o outro membro do par deslizante devido à durezaexcessiva.

Na etapa de tratamento térmico na primeira modalidade, o pré-formado de corrediça é tratado termicamente sob condições que fazem comque a dureza seja maior do que HRB 90 (HB 176 (valor convertido da tabelade conversão de dureza SAE J 417)) mas menor do que HRB 100 (HB 219(valor convertido da tabela de conversão de dureza SAE J 417)). Fica apa-rente que quando o pré-formado de corrediça é fabrica utilizando uma fundi-ção de matriz de semifundido, a dureza do pré-formado de corrediça está emuma relação proporcional com a resistência à tensão do pré-formado de cor-rediça, e portanto substancialmente corresponde a uma faixa na qual a resis-tência à tração do pré-formado de corrediça neste caso é de 600 MPa a 900MPa.

c) Etapa de acabamento final

Na etapa de acabamento final, o pré-formado de elemento cons-tituinte é usinado e o elemento constituinte está completo. Na primeira mo-dalidade, o valor padrão da rugosidade de superfície (Ra) ao longo de umalinha de centro através da superfície de extremidade inferior Ps2 (vide Figu-ras 2 e 3) da espiral fixa 24 é de 0,6 a 1,2 μητι, e o valor padrão da planicida-de desta superfície é de 0,01 a 0,03 mm. O valor padrão da rugosidade desuperfície (Ra) ao longo de uma linha de centro através da superfície de ex-tremidade superior Ps1 (vide Figuras 2 e 3) do alojamento 23 é de 0,6 a 1,2μηι, e o valor padrão da planicidade desta superfície é de 0,01 a 0,03 mm.Mais ainda, 0,07 mm de chanframento é executado nas extremidades exter-nas da superfície de extremidade inferior Ps2 da espiral fixa 24 e nas extre-midades externas da superfície de extremidade superior Ps1 do alojamento23 (vide Figura 3).

<Método para unir o alojamento e a espiral fixa>

Na primeira modalidade, o alojamento 23 e a espiral fixa 24 sãopresos juntos não por parafusos mas por soldagem a laser. Especificamente,após o eixo de manivela 17, a espiral móvel 26, o anel Oldham 39, e outroscomponentes serem incorporados no alojamento 23, a superfície de extre-midade superior Ps1 do alojamento 23 e a superfície de extremidade inferiorPs2 da espiral fixa 24 são colocadas juntas e empurradas sobre ambos oslados. Neste estado, uma luz de laser de fibra LS que tem um diâmetro deponto de 0,3 mm é direcionada de modo a envolver a superfície de contato.Neste momento, a posição irradiada pela luz de laser de fibra LS é ajustadautilizando uma linha ao longo do lado superior da superfície chanfrada daespiral fixa 24 ou a linha inferior da superfície chanfrada do alojamento 23como uma linha de referência, enquanto observando ao longo da direção daqual a luz de laser é direcionada. A luz de laser de fibra LS é ajustada emtermos de saída e de taxa de soldagem de modo que a quantidade de calorinserida por comprimento unitário na direção de propagação de soldagem éde 50 ± 5 (J/mm). Na primeira modalidade, a superfície de contato é soldadaa laser ao longo da periferia inteira. A superfície de contato é também solda-da a laser da periferia externa até a periferia interna na primeira modalidade.Em outras palavras, a superfície de contato inteira é soldada a laser. Na pri-meira modalidade, como a espiral fixa 24 está provida com a parede deguarda de gotícula 24d, as gotículas podem ser impedidas de serem deposi-tadas sobre a espiral móvel 26, o anel Oldham 39, a superfície de empuxoda espiral fixa 24, e outros componentes durante a soldagem a laser.<Operação do compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão>

Quando o motor de acionamento 16 é acionado, o eixo de acio-—namento 17 gira e a espiral móvel orbita sem rotação. Neste ponto, o gásrefrigerante de baixa pressão passa através do tubo de sucção 19, é succio-nado da borda periférica da câmara de compressão 40 para dentro da câma-ra de compressão 40, é comprimido conforme a capacidade da câmara decompressão 40 muda, e torna-se um gás refrigerante de alta pressão. O gásrefrigerante de alta pressão passa do centro da câmara de compressão 40através da passagem de descarga 41; é descarregado para o espaço deabafador 45; então passa através do canal de comunicação 46, do canal dolado da espiral 47, o canal do lado do alojamento 48, e do orifício de descar-ga 49; flui para fora para o espaço de folga 18; e flui para baixo entre a placade guia 58 e a superfície interna da carcaça em tronco 11. Uma porção dogás refrigerante ramifica e flui na direção periférica entre a placa de guia 58e o motor de acionamento 16 quando o gás refrigerante flui para baixo entrea placa de guia 58 e a superfície interna da carcaça em tronco 11. Desteponto, o óleo lubrificante misturado com o gás refrigerante separa. Por outrolado, a outra porção do gás refrigerante ramificado flui para baixo através docanal de resfriamento de motor 55 para o espaço abaixo do motor, e entãoinverte o curso e flui para cima através do canal de resfriamento de motor 55no lado (lado esquerdo na Figura 1) que faceia o canal de comunicação 46ou o canal de folga de ar entre o estator 51 e o rotor 52. Após o que, o gásrefrigerante que passou através da placa de guia 58 e o gás refrigerante quefluiu do canal de folga de ar ou do canal de resfriamento de motor 55 mes-ciam no espaço de folga 18. O gás refrigerante mesclado flui da porção deextremidade interna 36 do tubo de descarga 20 para o tubo de descarga 20,e é então descarregado para o exterior da carcaça 10. O gás refrigerantedescarregado para o exterior da carcaça 10 circular através do circuito derefrigerante, então passa através do tubo de sucção 19 novamente, e é suc-cionado e comprimido no mecanismo de compressão em espiral 15.

<Características do compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão> (1)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, a espiral fixa 24 fabricada por fundição dematriz de semifundido e que contém 2,3 a 2,4% em peso de carbono é presano alojamento 23 não por um parafuso mas por soldagem a laser. Portanto,o compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 é capaz de ser re-duzido em tamanho (reduzido em diâmetro) e não perde a capacidade dedeslizar ou a usinabilidade convencionais.

(2)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, a espiral fixa 24 está formada por fundi-ção de matriz de semifundido, e a sua resistência à tração é ajustada portratamento térmico de 600 MPa ou mais a 900 MPa ou menos. Portanto, ocompressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 exibe uma alta durabi-lidade e tem uma tenacidade superior em comparação com FC. O compres-sor portanto não é prontamente danificado por súbitos aumentos e impres-são interna ou pela inclusão de material estranho. Mesmo se danos fossemocorrer, pequenas rebarbas não são prováveis de serem produzidas e ostubos não precisam ser limpos.

(3)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, quando o alojamento 23 e a espiral fixa 24são soldados a laser, a luz de laser de fibra LS é ajustada em termos de saí-da e de taxa de soldagem de modo que a quantidade de calor inserida porcomprimento unitário na direção de propagação de soldagem é de 50 ± 5(J/mm). Portanto, neste compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão1, a resistência à tração da porção soldada a laser W pode ser mantida a80% ou maior, e uma razão de limite de fadiga para resistência de ferro fun-dido de 0,4 a 0,5 pode ser obtida em um teste de dobramento plano.

(4)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, a luz de laser de fibra LS é utilizadaquando o alojamento 23 e a espiral fixa 24 são soldados a laser. Portanto,neste compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1, uma união tér-mica de baixa entrada é possível porque uma penetração profunda é conse-guida durante soldagem a laser.

(5)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, a luz de laser de fibra LS que tem um di-âmetro de ponto de 0,3 mm é utilizada na soldagem a laser. Portanto, neste compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1, os defeitos de pene-tração que resultam de desvios de posição de soldagem podem ser impedi-dos.

(6)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, o valor padrão da rugosidade de superfí-cie (Ra) ao longo de uma linha de centro através da superfície de extremida-de inferior Ps2 da espiral fixa 34 e da superfície de extremidade superior Ps1do alojamento 23 é de 0,6 a 1,2 μιτι, e o valor padrão de sua planicidade éde 0,01 a 0,03 mm. Portanto, neste compressor do tipo de domo de alta -baixa pressão 1, os defeitos de soldagem podem ser impedidos enquantomantendo o desempenho, a confiabilidade, e outras tais características.

(7)No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, substancialmente toda a porção de conta-to entre a primeira superfície de união Ps1 e a segunda superfície de uniãoPs2 é soldada a laser. Portanto, neste compressor do tipo de domo de alta -baixa pressão 1, uma vedação mais confiável do que o aparafusamento épossível, um aperfeiçoamento em desempenho pode ser esperado, e o pon-to de partida de falha por fadiga pode ser prevenido. Portanto, este com-pressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 é capaz de comprimir odióxido de carbono ou outro tal refrigerante de alta pressão.(8)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, um material de enchimento não é utilizadoem soldagem a laser. Portanto, este compressor do tipo de domo de alta -baixa pressão 1 pode ser feito comercialmente disponível a um baixo preço.(9)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, a posição irradiada pela luz de laser defibra LS é ajustada utilizando para uma referência a linha do lado superior dasuperfície chanfrada da espiral fixa 24 ou a linha inferior da superfície chan-frada do alojamento 23, como visto ao longo da direção na qual a luz de la-ser é direcionada. Este chanfro é 1/4 ou menos do diâmetro de ponto da luzde laser de fibra. Portanto, neste compressor do tipo de domo de alta - baixapressão 1, os desvios posicionais de luz de laser ou os desvios posicionaisdo ponto focai podem ser prevenidos.(10)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a -cordo com a primeira modalidade, a espiral fixa 24 está provida com umaparede de guarda de gotícula 24d. Portanto, neste compressor do tipo dedomo de alta - baixa pressão 1, as gotículas podem ser impedidas de seremdepositadas sobre a espiral móvel 26, o anel Oldham 39, a superfície deempuxo da espiral fixa 24, e outros componentes durante a soldagem a la-ser.<Exemplos modificados da primeira modalidade>

(A)

Um compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 es-tanque ao ar é adotado na primeira modalidade, mas o compressor pode serum compressor do tipo de domo de alta pressão ou um compressor do tipode domo de baixa pressão. O compressor pode também ser um compressorsemi-estanque ao ar ou aberto.

(B)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, um anel Oldham 39 é utilizado como omecanismo de prevenção de rotação, mas um pino, um acoplamento de es-fera, uma manivela, ou similar pode também ser utilizado como o mecanis-mo de prevenção de rotação.

(C)

Na primeira modalidade, um exemplo é dado do caso no qual ocompressor 1 é utilizado em um circuito de refrigerante, mas a aplicação nãoestá limitada ao condicionamento de ar, e pode também ser feita a um com-pressor, um ventilador, um supercompressor, uma bomba, ou similar, utiliza-do sozinho ou incorporado em um sistema.

(D)

Um óleo lubrificante está presente dentro do compressor do tipode domo de alta - baixa pressão 1 de acordo com a primeira modalidade,mas um compressor, um ventilador, um supercompressor, uma bomba semóleo ou livre de óleo (o qual pode ou não utilizar óleo) pode também ser utili-zado.

(E)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, o alojamento 23 e a espiral fixa 24 sãoformados por fundição de matriz de semifundido e contém 2,3 a 2,4% empeso de carbono, mas o conteúdo de carbono pode ser também de 2,0% empeso ou maior e 2,7% em peso ou menor.

(F)No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, o alojamento 23 e a espiral fixa 24 sãoformados por fundição de matriz de semifundido, mas o alojamento 23 e aespiral fixa 24 podem também ser formados por fundição de matriz de semi-sólido.

(G)

Uma luz de laser de fibra LS que tem um diâmetro de ponto de0,3 mm é utilizada na soldagem a laser de acordo com a primeira modalida-de, mas o diâmetro de ponto pode também ser de 0,2 mm ou maior e 0,7mm ou menor.

(H)

Uma luz de laser de fibra é utilizada na soldagem a laser de a-cordo com a primeira modalidade, mas outro tipo de luz de laser pode tam-bém ser utilizado.

(I)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, o valor padrão da rugosidade de superfí-cie (Ra) ao longo de uma linha de centro através da superfície de extremida-de inferior Ps2 da espiral fixa 24 e da superfície de extremidade superior Ps1do alojamento 23 antes da soldagem a laser é de 0,6 a 1,2 μιτι, mas o valorpadrão da rugosidade de superfície (Ra) ao longo da linha de centro podeser também de 1,2 μιτι ou menos.

(J)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, o valor padrão da planicidade da superfí-cie de extremidade inferior Ps2 da espiral fixa 24 e da superfície de extremi-dade superior Ps1 do alojamento 23 antes da soldagem a laser é de 0,01 a0,03 mm, mas o valor padrão da planicidade pode ser também de 0,3 mm oumenos.

(K)

Na primeira modalidade, no compressor do tipo de domo de alta- baixa pressão 1, o alojamento 23 e a espiral fixa 24 são formados por fun-dição de matriz de semifundido utilizando um lingote que tem um conteúdode carbono de 2,3 a 2,4% em peso, mas o cilindro, a cabeça dianteira, a ca-beça traseira, a placa média, e outros componentes de um compressor osci-lante ou um compressor rotativo podem ser similarmente formados por fun-dição de matriz de semifundido utilizando um lingote que tem um conteúdode carbono de 2,3 a 2,4% em peso, e podem ser soldados a laser no mesmoprocedimento que na primeira modalidade.(L)

Durante a soldagem a laser de acordo com a primeira modalida-de, a luz de laser de fibra LS é ajustada em termos de saída e de taxa desoldagem de modo que a quantidade de calor inserido por comprimento uni-tário na direção de propagação de soldagem é de 50 ± 5 (J/mm), mas aquantidade de calor inserido pode também ser de 10 (J/mm) ou maior e 70(J/mm) ou menor.(M)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, substancialmente toda a porção de conta-to entre a primeira superfície unida Ps1 e a segunda superfície unida Ps2 ésoldada a laser. No entanto, é suficiente soldar a laser 50% ou mais da por-ção de contato entre a primeira superfície unida Ps1 e a segunda superfícieunida Ps2.(N)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, a espiral fixa 24 está provida com umaparede de guarda de gotícula 24d, mas uma parede de guarda de gotícula23c pode também estar provida no alojamento 23, como mostrado na Figura4.(O)

No compressor do tipo de domo de alta - baixa pressão 1 de a-cordo com a primeira modalidade, chanfros de 0,07 mm são executados nasextremidades externas da superfície de extremidade inferior da espiral fixa24 e nas extremidades externas da superfície de extremidade superior Ps1do alojamento 23, mas o tamanho dos chanfros pode também variar de mai-or do que o mm a 1/4 ou menos do diâmetro de ponto da luz de laser.

SEGUNDA MODALIDADE

Um compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade está configurado primariamente de uma carcaça do tipo de domo 110,um mecanismo de compressão oscilante 115, um motor de acionamento116, um tubo de sucção 119, um tubo de descarga 120, e um terminal 195,como mostrado na Figura 5. Neste compressor oscilante 101, um acumula-dor (separador de gás - líquido) 190 está preso na carcaça 110. Os elemen-tos constituintes do compressor oscilante 101 estão aqui abaixo descritosem detalhes.

<Detalhes dos elementos constituintes do compressor oscilante>(1) Carcaça

A carcaça 110 tem uma carcaça em tronco 111 substancialmen-te cilíndrica, uma porção de parede superior em forma de bacia 112 soldadaem um modo estanque ao ar na extremidade superior da carcaça em tronco111, e uma parede inferior em forma de bacia 113 soldada em um modo es-tanque ao ar na extremidade inferior da carcaça em tronco 111. Esta carca-ça 110 aloja primariamente um mecanismo de compressão oscilante 115para comprimir um gás refrigerante, e um motor de acionamento 116 dispos-to acima do mecanismo de compressão oscilante 115. O mecanismo decompressão oscilante 115 e o motor de acionamento 116 estão conectadospor um eixo de manivela 117 disposto de modo a estender na direção verti-cal dentro da carcaça 110.

(2) Mecanismo de compressão oscilante

O mecanismo de compressão oscilante 115 está configuradoprimariamente do eixo de manivela 117, um pistão 121, uma bucha 122,uma cabeça dianteira 123, um bloco de cilindro 124, e uma cabeça traseira125, como mostrado nas Figuras 5 e 7. Na segunda modalidade, a cabeçadianteira 123 e a cabeça traseira 125 estão integralmente unidas com o blo-co de cilindro 124 executando uma soldagem a laser de penetração unindoas partes 123b, 125b ao longo da direção axial 101a do eixo de manivela117. Na segunda modalidade, o mecanismo de compressão oscilante 115está imerso no óleo lubrificante L armazenado no fundo da carcaça 110, e oóleo lubrificante L é alimentado por pressão diferencial para o mecanismo decompressão oscilante 115. Os elementos constituintes do mecanismo decompressão oscilante 115 estão abaixo descritos em detalhes,

a) Bloco de cilindro

Um furo de cilindro 124a, um furo de sucção 124b, um canal dedescarga 124c, um furo de acomodação de bucha 124d, um furo de acomo-dação de lâmina 124e, e ranhuras de isolamento térmico 124f estão forma-dos no bloco de cilindro 124 como mostrado nas Figuras 5 e 6. O furo decilindro 124a é um furo cilíndrico que passa ao longo da direção de espessu-ra de placa, como mostrado nas Figuras 5 e 6. O furo de sucção 124b es-tende-se da superfície de parede periférica externa através do furo de cilin-dro 124a. O canal de descarga 124c está formado denteando uma porção daparte periférica interna da porção de cilindro que forma o furo de cilindro124a. O furo de acomodação de bucha 124d é um furo que atravessa nadireção de espessura de placa e está disposto entre o furo de sucção 124b eo canal de descarga 124c quando visto na direção de espessura de placa. Ofuro de acomodação de lâmina 124c é um furo que atravessa na direção deespessura de placa e está em comunicação com o furo de acomodação debucha 124d. As ranhuras de isolamento térmico 124f são uma pluralidade deranhuras formadas tanto no lado superior quando no inferior na direção atra-vés de furo de cilindro 124a, e o propósito destas ranhuras é isolar a câmarade cilindro Rc1.

O bloco de cilindro 124 está montado dentro da cabeça dianteira123 e da cabeça traseira 125 de modo que o canal de descarga 124c faceiea cabeça dianteira 123 em um estado no qual uma porção de eixo excêntrico117a do eixo de manivela 117 e uma porção de rolo 121a do pistão 121 es-tão acomodados dentro do furo de cilindro 124a, uma porção de lâmina 121bdo pistão 121 e a bucha 122 estão acomodadas dentro do furo de acomoda-ção de bucha 124d, e a porção de lâmina 121b do pistão 121 está acomo-dada dentro do furo de acomodação de lâmina 124e (vide Figura 7). Comoum resultado, a câmara de cilindro Rc1 é formada no mecanismo de com-pressão oscilante 115; e a câmara de cilindro Rc1 está dividida pelo pistão121 em uma câmara de sucção que está em comunicação com o furo desucção 124b, e uma câmara de descarga que está em comunicação com o5 canal de descarga 124c. Neste estado, a porção de rolo 121a monta dentroda porção de eixo excêntrico 117a. Nenhum componente está acomodadodentro das ranhuras de isolamento térmico 124f. As ranhuras de isolamentotérmico 124f estão de preferência tão próximas do vácuo quanto possível.

b) Eixo de manivela

O eixo de manivela 117 tem uma porção de eixo excêntrico 117aem uma extremidade. O eixo de manivela 117 está preso a um rotor 152 domotor de acionamento 116 no lado não provido com a porção de eixo excên-trico 117a.

c) Pistão

O pistão 121 tem uma porção de rolo substancialmente cilíndrica121a e uma porção de lâmina 121b que projeta-se para fora na direção radi-al da porção de rolo 121a. A porção de rolo 121a está montada dentro daporção de eixo excêntrico 117a do eixo de manivela 117, e está inseridaneste estado no furo de cilindro 124a do bloco de cilindro 124. A porção derolo 121a por meio disto move-se em um modo orbitante ao redor do eixogeométrico rotacional do eixo de manivela 117 quando o eixo de manivela117 gira. A porção de lâmina 121b está acomodada dentro do furo de aco-modação de bucha 124d e do furo de acomodação de lâmina 124e. A por-ção de lâmina 121b oscila e simultaneamente move-se em um modo alter- nante na direção do comprimento.

d) Bucha

As buchas 122 são um membro substancialmente semicilíndrico,e estão acomodadas dentro do furo de acomodação de bucha 124d de modoa prender a porção de lâmina 121 b do pistão 121.

e) Cabeça dianteira

A cabeça dianteira 123 é um membro que cobre o bloco de cilin-dro 124 no lado do canal de descarga 124c e está montada dentro da carca-ça 110. Uma porção de mancai 123a está formada sobre a cabeça dianteira

123, e o eixo de manivela 117 está inserido na porção de mancai 123a.Também formada na cabeça dianteira 123 está uma abertura (não mostra-da) para alimentar para o tubo de descarga 120 um gás refrigerante que fluipara dentro através do canal de descarga 124c formado no bloco de cilindro

124. A abertura pode ser aberta e fechada por uma válvula de descarga (nãomostrada) para impedir o contrafluxo de gás refrigerante. A cabeça dianteira123 está também provida com uma parte de união 123b. A parte de união123b é feita mais fina de modo a ser acessível à soldagem a laser de pene-tração, e a sua espessura é de 2 mm. Na segunda modalidade, o termo"parte de união 123b" especificamente refere-se a uma área na cabeça dian-teira 123 que corresponde a uma área separada para fora por 2 mm ou maisda superfície periférica interna do furo de cilindro 124a do bloco de cilindro124.

f) Cabeça traseira

A cabeça traseira 125 cobre o bloco de cilindro 124 no lado o-posto ao canal de descarga 124c. Uma porção de mancai 125a está formadasobre a cabeça traseira 125, e o eixo de manivela 117 está inserido na por-ção de mancai 125a. A cabeça traseira 125 está também provida com umaparte de união 125b. Similar à porção de mancai 123a da cabeça dianteira123, a parte de união 123b é feita mais fina de modo a ser acessível à sol-dagem a laser de penetração, e a sua espessura é de 2 mm. Na segundamodalidade, o termo "parte de união 125b" especificamente refere-se a umaárea na cabeça traseira 125 que corresponde a uma área separada parafora por 2 mm ou mais da superfície periférica interna do furo de cilindro124a do bloco de cilindro 124.(3) Motor de acionamento

O motor de acionamento 116 é um motor CC na segunda moda-lidade, e está primariamente composto de um estator anular 151 preso nasuperfície de parede interna da carcaça 110, e um rotor 152 acomodado ro-tativo com uma pequena folga (canal de folga de ar) sobre a superfície peri-férica interna do estator 151.Um fio de cobre está enrolado ao redor de uma porção de dente(não mostrada) do estator 151, e uma extremidade de bobina 153 está for-mada acima e abaixo do estator. A superfície periférica externa do estator151 está provida com porções cortadas de núcleo (não mostradas) que fo-ram formadas como dentes em uma pluralidade de localizações da superfí-cie de extremidade superior para a superfície de extremidade inferior do es-tator 151 a intervalos prescritos na direção periférica.

O eixo de manivela 117 está preso ao longo do eixo geométricorotacional no rotor 152.

(4) Tubo de sucção

O tubo de sucção 119 está provido de modo a passar através dacarcaça 110, e tem uma extremidade que está montada dentro do furo desucção 124b formado no bloco de cilindro 124, e outra extremidade estámontada dentro do acumulador 190.

(5) Tubo de descarga

O tubo de descarga 120 está provido de modo a passar atravésda porção de parede superior 112 da carcaça 110.

(6) Terminal

O terminal 195 está configurado primariamente de pinos de ter-minai 195a e de corpos de terminal 195b, como mostrado na Figura 5. Ospinos de terminal 195a estão suportados pelos corpos de terminal 195b, e oscorpos de terminal 195b estão montados e soldados na porção de paredesuperior 112 da carcaça 110. Um fio condutor (não mostrado) que estende-se da extremidade de bobina 153 está conectado nos lados dos pinos de terminal 195a dentro da carcaça 110, e uma fonte de energia externa (nãomostrada) está conectada nos lados dos pinos de terminal 195a fora da car-caça 110.

<Método para fabricar os componentes primários>

No compressor oscilante 1 de acordo com a segunda modalida-de, o pistão 121, o bloco de cilindro 124, a cabeça dianteira 123, a cabeçatraseira 125, e o eixo de manivela 117 são fabricados de acordo com o se-guinte método de fabricação.(1) Matéria-prima

Os mesmos materiais de ferro que na primeira modalidade sãoutilizados.

(2) Etapas de fabricação

Os componentes primários de acordo com a segunda modalida-de são fabricados do mesmo modo que os componentes de acordo com aprimeira modalidade. Em uma etapa de endurecimento, um dispositivo deaquecimento de alta freqüência (não mostrado) é inserido no furo de acomo-dação de bucha 124d, e o bloco de cilindro 124 é sujeito a um tratamento deendurecimento de modo que a dureza da porção periférica do furo de aco-modação de bucha 124d varie de maior do que a HRC 50 a menor do queHRC 65.

Na segunda modalidade, o mecanismo de compressão oscilante115 é fabricado através de uma etapa de retenção e uma etapa de soldagerrTa laser de penetração.

Na etapa de retenção, em um estado no qual a porção de eixoexcêntrico 117a do eixo de manivela 117 e a porção de rolo 121a estão a-comodados dentro do furo de cilindro 124a, as cabeças 123, 125 estão posi-cionadas de modo a serem dispostas com antecedência e presas no blocode cilindro 124. Nesta etapa de retenção, a cabeça dianteira 123 e a cabeçatraseira 125 podem ser presas no bloco de cilindro 124 simultaneamente, ouqualquer cabeça 123, 125 pode ser primeiro presa sozinha. Em casos nosquais somente uma das cabeças 123, 125 é presa, aquela cabeça 123 éunida por soldagem a laser de penetração no bloco de cilindro 124, e a outracabeça 123, 125 é então presa e unida por soldagem a laser de penetração.

Na etapa de soldagem a laser de penetração, raios de luz de laser LS sãodirecionados da direção mostrada pela setas de linha cheia na Figura 8 porsobre as cabeças 123, 125 presas no bloco de cilindro 124, e as cabeças123, 125 são unidas por soldagem a laser de penetração no bloco de cilindro124. Na segunda modalidade, a saída de laser é ajustada para 4 a 5 kW. Nasegunda modalidade, as posições soldadas Pw das cabeças 123, 125 sãoposições sobre as cabeças 123, 125 que correspondem às áreas entre ofuro de cilindro 124a e as ranhuras de isolamento térmico 124f no bloco decilindro 124, ou, mais precisamente, posições sobre as cabeças 123, 125que correspondem a posições separadas para fora por 3 mm da superfícieperiférica interna do furo de cilindro 124a no bloco de cilindro 124, e posi-ções sobre as cabeças 123, 125 que correspondem a áreas mais para forado que as ranhuras de isolamento térmico 124f no bloco de cilindro 124, co-mo mostrado na Figura 9. Para assegurar que o pistão 121 oscilará e que abucha 122 girará, a soldagem a laser de penetração não é executada nasposições que correspondem à porção de lâmina 121b do pistão 121 e à bu-cha 122. Na segunda modalidade, nenhum parafuso é utilizado na monta-gem do mecanismo de compressão oscilante 115.

<Operação do compressor oscilante>

Quando o motor de acionamento 116 é acionado, a porção deeixo excêntrico 117a gira excentricamente ao redor de eixo de manivela 117,e a porção de rolo 121a montada sobre a porção de eixo excêntrico 117agira com a sua superfície periférica externa em contato com a superfície pe-riférica interna da câmara de cilindro Rc1. Conforme a porção de rolo 121agira dentro da câmara de cilindro Rc1, a porção de lâmina 121b avança erecua enquanto sendo segura em ambos os lados pela bucha 122. O gásrefrigerante de baixa pressão é então aspirado para dentro da câmara desucção através do orifício de entrada 119 e comprimido para uma alta pres-são dentro da câmara de descarga, e o gás refrigerante de alta pressão éentão descarregado através do canal de descarga 124c.

<Características do compressor oscilante>

(1)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, as cabeças 123, 125 são unidas no bloco de cilindro 124 por solda-gem a laser de penetração em posições que correspondem a posições sepa-radas para fora por 3 mm da superfície periférica interna do furo de cilindro124a. Portanto, neste compressor oscilante 101, as cabeças 123, 125 po-dem ser unidas no bioco de cilindro 124 sem a utilização de parafusos paracriar um mecanismo de compressão oscilante 115. Conseqüentemente, nocompressor oscilante 101, uma tensão de união causada por aparafusamen-to pode ser impedida, e o diâmetro pode ser reduzido. Como um resultado,com este compressor oscilante 101, a tensão pode ser eliminada no meca-nismo de compressão oscilante 115 enquanto que os custos de fabricaçãosão reduzidos, e, mais ainda, o compressor pode ser reduzido em diâmetro.

(2)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, as cabeças 123, 125 são feitas mais finas para serem capazes de se-rem unidas por soldagem a laser de penetração em posições que corres-pondem, a posições separadas para fora por 3 mm da superfície periféricainterna do furo de cilindro 124a. Portanto, neste compressor oscilante 101,as cabeças 123, 125 podem ser unidas por soldagem a laser de penetraçãono bloco de cilindro 124.

(3)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, as cabeças 123, 125 são unidas no bloco de cilindro 124 por solda-gem a laser de penetração ao longo da direção axial 101a do eixo de mani-vela 117. Portanto, neste compressor oscilante 101, as cabeças 123, 125podem ser facilmente unidas no bloco de cilindro 124.

(4)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, a cabeça dianteira 123 e a cabeça traseira 125 são unidas por solda-gem a laser de penetração no bloco de cilindro 124 em posições que corres-pondem a áreas entre o furo de cilindro 124a e as ranhuras de isolamentotérmico 124f do bloco de cilindro 124, e em posições que correspondem aáreas mais para fora do que as ranhuras de isolamento térmico 124f do blo-co de cilindro 124. Portanto, no compressor oscilante 101, a estanqueidadeao ar pode ser assegurada nas ranhuras de isolamento térmico 124f. Con-seqüentemente, com este compressor oscilante 101, a não-uniformidade emeficiência volumétrica entre os produtos acabados pode ser reduzida.

(5)No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, a cabeça dianteira 123, a cabeça traseira 125, e o bloco de cilindro124 são formados por fundição de matriz de semifundido. Portanto, nestecompressor oscilante 101, além da utilização de soldagem a laser para uniras cabeças 123, 125 com o bloco de cilindro 124, boas características deruptura são impostas ao bloco de cilindro 124 e à porção de rolo 121a, umaresistência compressiva suficiente é obtida dentro do bloco de cilindro 124 edas cabeças 123, 125, e similares.

(6)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, nenhum parafuso é utilizado na montagem do mecanismo de com-pressão oscilante 115. Portanto, neste compressor oscilante 101, não hánecessidade de prover furos de parafuso na cabeça dianteira 123, no blocode cilindro 124, e na cabeça traseira 125. Portanto, o compressor oscilante101 pode ser reduzido em diâmetro. Como o custo de parafusos utilizadosno passado não é um fator, o custo de fabricação do compressor oscilante101 é reduzido.

(A)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, as cabeças 123, 125 são unidas no bloco de cilindro 124 por solda-gem a laser de penetração para montar o mecanismo de compressão osci-lante 115. Este tipo de técnica de montagem pode também ser aplicado aum bloco de cilindro 224 e cabeças (não mostradas, mas as mesmas que ascabeças 123, 125 de acordo com a segunda modalidade) de um compressorrotativo 201 tal como mostrado na Figura 11. Em outras palavras, a cabeçadianteira e a cabeça traseira do compressor rotativo 201 podem ser unidaspor soldagem a laser de penetração no bloco de cilindro 224 e unidas emposições que correspondem a posições separadas para fora por 3 mm dasuperfície periférica interna do furo de cilindro 224a no bloco de cilindro 224(estas posições devem estar dentro de áreas que correspondem a áreasentre o furo de cilindro 224a e as ranhuras de isolamento térmico 224f nobloco de cilindro 224), e em posições que correspondem a áreas mais parafora do que as ranhuras de isolamento térmico 224f no bloco de cilindro 224.Nas Figuras 10 e 11, o símbolo 217 denota um eixo de manivela, 217a deno-ta uma porção de eixo excêntrico do eixo de manivela, 221 denota um rolo,222 denota uma aleta, 223 denota uma mola, 224b denota um furo de suc-ção, 224c denota um canal de descarga, 224d denota um furo de acomoda-ção de aleta, e Rc2 denota uma câmara de cilindro.

(B)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, uma soldagem a laser de penetração é primariamente executada não-continuamente em posições nas cabeças 123, 125 que correspondem àsáreas entre o furo de cilindro 124a e as ranhuras de isolamento térmico 124fno bloco de cilindro 124, e em posições nas cabeças 123, 125 que corres-pondem a áreas mais para fora do que as ranhuras de isolamento térmico124f no bloco de cilindro 124; e as cabeças 123, 125 são unidas no bloco decilindro 124. No entanto, a soldagem a laser de penetração pode ser execu-tada continuamente como mostrado na Figura 12. A estanqueidade ao arentre o furo de cilindro 124a e as ranhuras de isolamento térmico 124f podeassim ser aperfeiçoada, como pode a estanqueidade ao ar nas ranhuras deisolamento térmico 124f.

(C)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, os raios de luz de laser LS são direcionados ao longo do eixo geomé-trico 101a do eixo de manivela 117, mas a direção dos raios de luz de laserLS pode também ser inclinada em relação ao eixo geométrico 101a do eixode manivela 117, como mostrado na Figura 13.

(D)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, as cabeças 123, 125 são unidas por soldagem a laser de penetraçãono bloco de cilindro 124. No entanto, ranhuras vazadas 123c, 125c podemser providas como mostrado na Figura 14 em posições nas cabeças 123,125 que correspondem às posições entre o furo de cilindro 124a e as ranhu-ras de isolamento térmico 124f no bloco de cilindro 124, e em posições nascabeças 123, 125 que correspondem às áreas mais para fora do que as ra-nhuras de isolamento térmico 124f no bloco de cilindro 124; e as paredesdestas ranhuras vazadas 123c, 125c podem ser soldadas de filete no blocode cilindro 124. Em tais casos, a soldagem, a laser pode ser executada utili-zando um enchimento, ou a soldagem a laser pode ser executada sem autilização de um enchimento.

(E)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali- dade, as ranhuras de isolamento térmico 124f são formadas tanto no ladosuperior quanto no inferior, mas as ranhuras de isolamento térmico podemtambém ser formadas através da direção de espessura de placa, como é ofuro de cilindro 124a.

(F)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, quatro ranhuras de isolamento térmico 124f estão formadas separa-damente, mas as ranhuras de isolamento térmico podem também ser forma-das de modo que todas as ranhuras de isolamento térmico comuniquem-seumas com as outras.

(G)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, é um compressor oscilante do tipo de cilindro único, mas a técnica demontagem para o mecanismo de compressão oscilante 115 de acordo com apresente invenção pode também ser aplicada a um compressor oscilante dotipo de dois cilindros ou a um compressor rotativo.

(H)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, o bloco de cilindro 124 pode estar provido com as ranhuras de isola-mento térmico 124f, mas pode também não estar provido com as ranhurasde isolamento térmico 124f (vide Figura 15). Em tais casos, a cabeça diantei-ra 123 pode ser unida no bloco de cilindro 124 por soldagem a laser de pe-netração somente em posições que correspondem a posições separadaspara fora por 3 mm da superfície periférica interna do furo de cilindro 124ano bloco de cilindro 124, como mostrado na Figura 15. A cabeça traseira 125também não precisa ter uma parte de união 125b como mostrado na Figura15. Em tais casos, a cabeça traseira 125 pode ser unida por soldagem defilete no bloco de cilindro 124 em posições separadas para fora por uma dis-tância de 2 mm ou mais a 4 mm ou menos da superfície periférica interna dofuro de cilindro 124a do bloco de cilindro 124. Em tais casos, a soldagem alaser pode ser executada utilizando um enchimento, ou a soldagem a laserpode ser executada sem a utilização de um enchimento.

(I)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, as cabeças 123, 125 são unidas no bloco de cilindro 124 por solda-gem a laser de penetração em posições que correspondem a posições sepa-radas para fora por 3 mm da superfície periférica interna do furo de cilindro124a no bloco de cilindro 124, mas a soldagem a laser de penetração podetambém ser executada em posições nas cabeças 123, 125 que correspon-dem a posições separadas para fora por uma distância de 2 mm ou mais a 4mm ou menos da superfície periférica interna do furo de cilindro 124a nobloco de cilindro 124.

(J)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, as partes de união 123b, 125b da cabeça dianteira 123 e da cabeçatraseira 125 tem uma espessura de 2 mm, e a saída de laser durante a sol-dagem a laser de penetração é de 4 a 5 kW. No entanto, se a saída de laserfor de 4 a 5 kW, a espessura das partes de união 123b, 125b pode ser de 3mm ou menos. Em casos nos quais a saída de laser pode ser aumentada, aespessura das partes de união 123b, 125b pode ser maior do que 3 mm. Aespessura pode ser reduzida se a saída de laser não puder ser aumentadapara mais do que 4 kW.

(K)

No compressor oscilante 101 de acordo com a segunda modali-dade, o mecanismo de compressão oscilante 115 está montado sem parafu-sos. No entanto, os parafusos podem também ser utilizados além da solda-gem a laser de penetração na montagem do mecanismo de compressão os-cilante 115.

TERCEIRA MODALIDADE

Um compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade é um compressor oscilante do tipo de dois cilindros, e está configuradoprimariamente de uma carcaça do tipo de domo estanque ao ar cilíndrica310, um mecanismo de compressão oscilante 315, um motor de acionamen-to 316, um tubo de sucção 319, um tubo de descarga 320, e um terminal(não mostrado), como mostrado na Figura 16. Um acumulador (separador degás - líquido) 390 está preso na carcaça 310 Neste compressor oscilante301. Os elementos constituintes deste compressor oscilante 301 estão aquiabaixo descritos em detalhes.

(1) Carcaça

A carcaça 310 tem uma carcaça em tronco 311 substancialmen-te cilíndrica, uma porção de parede superior em forma de bacia 312 soldadaem um modo estanque ao ar na extremidade superior da carcaça em tronco

311, e uma parede inferior em forma de bacia 313 soldada em um modo es-tanque ao ar na extremidade inferior da carcaça em tronco 311. Esta carca-ça 310 acomoda primariamente um mecanismo de compressão oscilante315 para comprimir um gás refrigerante, e o motor de acionamento 316 dis-posto acima do mecanismo de compressão oscilante 315. O mecanismo decompressão oscilante 315 e o motor de acionamento 316 estão conectadospor um eixo de manivela 317 disposto de modo a estender na direção verti-cal dentro da carcaça 310.(2) Mecanismo de compressão oscilante

O mecanismo de compressão oscilante 315 está configuradoprimariamente de uma cabeça dianteira 323, um primeiro bloco de cilindro324, uma placa média 327, um segundo bloco de cilindro 326, uma cabeçatraseira 325, o eixo de manivela 317, um pistão 321 ,e uma bucha 322, comomostrado nas Figuras 16 e 18. Na terceira modalidade, a cabeça dianteira323, o primeiro bloco de cilindro 324, a placa média 327, o segundo bloco decilindro 326, e a cabeça traseira 325 estão integralmente unidos por solda-gem a laser de penetração. Na terceira modalidade, o mecanismo de com-pressão oscilante 315 está imerso no óleo lubrificante retido no fundo dacarcaça 310, e o óleo lubrificante L é alimentado por pressão diferencial parao mecanismo de compressão oscilante 315. Os elementos constituintes domecanismo de compressão oscilante 315 estão abaixo descritos em deta-lhes.

a) Primeiro bloco de cilindro

Formados no primeiro bloco de cilindro 324 estão um furo decilindro 324a, um furo de sucção 324b, um canal de descarga 324c, um furode acomodação de bucha 324d, um furo de acomodação de lâmina 324e, eranhuras de isolamento térmico 324f, como mostrado na Figura 17. O furode cilindro 324a é um furo vazado cilíndrico formado ao longo da direção deespessura de placa, como mostrado nas Figuras 16 e 17. O furo de sucção324b passa através do furo de cilindro 324a da superfície de parede periféri-ca externa. O canal de descarga 324c está formado pela porção dentada dolado periférico interno do cilindro que forma o furo de cilindro 324a. O furo deacomodação de bucha 324d é um furo vazado formado ao longo da direçãode espessura de placa e está disposto entre o furo de sucção 324b e o canalde descarga 324c quando visto na direção de espessura de placa. O furo deacomodação de lâmina 324c é um furo vazado formado ao longo da direçãode espessura de placa e comunica-se com o furo de acomodação de bucha324d. As ranhuras de isolamento térmico 324f são uma pluralidade de ra-nhuras formadas tanto no lado superior quando no inferior na direção atra-vés de furo de cilindro 324a, e o propósito das quais é isolar a câmara decilindro Rc3. O primeiro bloco de cilindro 324 está também provido com par-tes de união 328 dentro das ranhuras de isolamento térmico 324f na extre-midade oposta do lado sobre o qual o canal de descarga 324c está formado(vide Figura 17). As partes de união 328 estão providas integralmente com oprimeiro bloco de cilindro 324. Estas partes de união 328 são feitas mais fi-nas de modo a serem capazes de serem unidas por soldagem a laser depenetração.

No primeiro bloco de cilindro 324, uma porção de eixo excêntrico317a do eixo de manivela 317 e uma porção de rolo 321a do pistão 321 es-tão acomodados dentro do furo de cilindro 324a; uma porção de lâmina 321bdo pistão 321 e a bucha 322 estão acomodadas dentro do furo de acomoda-ção de bucha 324d; e a porção de lâmina 321b do pistão 321 está acomo-dada dentro do furo de acomodação de lâmina 324e. Neste estado, o primei-ro bloco de cilindro 324 é unido na cabeça dianteira 323 e na placa média327 de modo que o canal de descarga 324c faceie a cabeça dianteira 323(vide Figura 18). Como um resultado, a terceira câmara de cilindro Rc3 éformada no mecanismo de compressão oscilante 315, e esta terceira câmarade cilindro Rc3 está dividida pelo pistão 321 em uma câmara de sucção co-municada com o furo de sucção 324b e uma câmara de descarga comunica-da com o canal de descarga 324c.

b) Segundo bloco de cilindro

Similar ao primeiro bloco de cilindro 324, um furo de cilindro326a, um furo de sucção 326b, um canal de descarga 326c, um furo de a-comodação de bucha 326d, um furo de acomodação de lâmina 326e, e ra-nhuras de isolamento térmico 326f estão formados no segundo bloco de ci-Iindro 326, como mostrado na Figura 17. O furo de cilindro 326a é um furovazado cilíndrico formado ao longo da direção de espessura de placa, comomostrado nas Figuras 16 e 17. O furo de sucção 326b passa através do furode cilindro 326a da superfície de parede periférica externa. O canal de des-carga 326c está formado pela formação de um dente em uma porção do Ia-do periférico interno da porção de cilindro que forma o furo de cilindro 326a.

O furo de acomodação de bucha 326d é um furo vazado formado ao longoda direção de espessura de placa e está disposto entre o furo de sucção326b e o canal de descarga 326c quando visto na direção de espessura deplaca. O furo de acomodação de lâmina 326c é um furo vazado formado aolongo da direção de espessura de placa e comunica-se com o furo de aco-modação de bucha 326d. As ranhuras de isolamento térmico 326f são umapluralidade de ranhuras formadas na direção através de furo de cilindro326a, e o propósito das quais é isolar a câmara de cilindro Rc4. O segundobloco de cilindro 326 está também provido com partes de união 328 dentrodas ranhuras de isolamento térmico 326f na extremidade oposta do lado so-bre o qual o canal de descarga 326c está formado (vide Figura 16). As par-tes de união 328 estão providas integralmente com o segundo bloco de cilin-dro 326. Estas partes de união 328 são feitas mais finas de modo a seremcapazes de serem unidas por soldagem a laser de penetração.

Neste segundo bloco de cilindro 326, uma porção de eixo excên-trico 317b do eixo de manivela 317 e a porção de rolo 321a do pistão 321estão acomodados dentro do furo de cilindro 326a, a porção de lâmina 321bdo pistão 321 e a bucha 322 estão acomodadas dentro do furo de acomoda-ção de bucha 326, e a porção de lâmina 321b do pistão 321 está acomoda-da dentro do furo de acomodação de lâmina 326e. Neste estado, o segundobloco de cilindro 326 é montado na cabeça traseira 325 e na placa média327 de modo que o canal de descarga faceie a cabeça traseira 325 (videFigura 18). Como um resultado, a quarta câmara de cilindro Rc4 é formadano mecanismo de compressão oscilante 315, e a quarta câmara de cilindroRc4 está dividida pelo pistão 321 em uma câmara de sucção comunicadacom o furo de sucção 326b e uma câmara de descarga comunicada com ocanal de descarga 326c.

c) Eixo de manivela

O eixo de manivela 317 tem duas porções de eixo excêntrico317a, 317b providas em uma das porções de extremidade. As duas porçõesde eixo excêntrico 317a, 317b estão formadas de modo que os seus eixosgeométricos excêntricos faceiem um ao outro através do eixo geométricocentral do eixo de manivela 317. O eixo de manivela 317 está preso no rotor352 do motor de acionamento 316 no lado sobre o qual as porções de eixoexcêntrico 317a, 317b não estão providas.

d) Pistão

O pistão 321 tem uma porção de rolo substancialmente cilíndrica321a e uma porção de lâmina 321b que projeta-se para fora na direção radi-al da porção de rolo 321a. A porção de rolo 321a está montada dentro dasporções de eixo excêntrico 317a, 317b do eixo de manivela 317, e está inse-rida neste estado nos furos de cilindro 324a, 326a dos blocos de cilindro324, 326. A porção de rolo 321a por meio disto move-se em um modo orbi-tante ao redor do eixo geométrico rotacional do eixo de manivela 317 quan-do o eixo de manivela 317 gira. A porção de lâmina 321b está acomodadadentro dos furos de acomodação de bucha 324d, 326d e dos furos de aco-modação de lâmina 324e, 326e. A porção de lâmina 321b por meio distooscila e simultaneamente move-se em um modo alternante na direção docomprimento.

e) Bucha

As buchas 322 são membros substancialmente semicilíndricos,e estão acomodadas dentro dos furos de acomodação de bucha 324d, 326dde modo a prender a porção de lâmina 321 b do pistão 321.

f) Cabeça Dianteira

A cabeça dianteira 323 é um membro que cobre o primeiro blocode cilindro 324 no lado que faceia o canal de descarga 324d e está unida nacarcaça 310. Uma porção de mancai 323a está formada sobre a cabeça di-anteira 323, e o eixo de manivela 317 está inserido na porção de mancai323a. Também formada na cabeça dianteira 323 está uma abertura (nãomostrada) para alimentar para o tubo de descarga 320 um gás refrigeranteque flui através do canal de descarga 324c formado no primeiro bloco decilindro 324. A abertura pode ser aberta e fechada por uma válvula de des-carga (não mostrada) para impedir o contrafluxo de gás refrigerante. A cabe-ça dianteira 323 está também provida com uma parte de união 323b. A partede união 323b é feita mais fina de modo a ser acessível à soldagem a laserde penetração, e a sua espessura é de 2 mm. Na terceira modalidade, otermo "parte de união 323b" especificamente refere-se a uma área na cabe-ça dianteira 323 que corresponde a uma área separada para fora por 2 mmou mais da superfície periférica interna do furo de cilindro 324a do primeirobloco de cilindro 324.

g) Cabeça traseira

A cabeça traseira 325 cobre o segundo bloco de cilindro 326 nolado do canal de descarga 326c. Uma porção de mancai 325a está formadasobre a cabeça traseira 325, e o eixo de manivela 317 está inserido na por-ção de mancai 325a. Também, uma abertura (não mostrada) para alimentarum gás refrigerante que flui através do canal de descarga 326c formado nosegundo bloco de cilindro 326 para dentro do tubo de descarga 320 estáformada na cabeça traseira 325. Esta abertura é aberta e fechada por umaválvula de descarga (não mostrada) para impedir o contrafluxo de gás refri-gerante. A cabeça traseira 325 está também provida com uma parte de uni-ão 325b. Similar à parte de união 323a da cabeça dianteira 323, a parte deunião 325b é feita mais fina de modo a ser acessível à soldagem a laser depenetração, e a sua espessura é de 2 mm. Na terceira modalidade, o termo"parte de união 325b" especificamente refere-se a uma área na cabeça tra-seira 325 que corresponde a uma área separada para fora por 2 mm ou maisda superfície periférica interna do furo de cilindro 326a do segundo bloco decilindro 326.

h) Placa média

A placa média 327 está disposta entre o primeiro bloco de cilin-dro 324 e o segundo bloco de cilindro 326, e divide a terceira câmara de ci-lindro Rc3 e a quarta câmara de cilindro Rc4. Na terceira modalidade, aslocalizações nas quais a placa média 327 está sujeita à soldagem a laser depenetração tem uma espessura de 2 mm.

(3) Motor de acionamento

O motor de acionamento 316 é um motor CC na terceira modali-dade, e está primariamente composto de um estator anular 351 preso nasuperfície de parede interna da carcaça 310, e um rotor 352 acomodado ro-tativo com uma pequena folga (canal de folga de ar) sobre a superfície peri-férica interna do estator 351.

Um fio de cobre está enrolado ao redor de uma porção de dente(não mostrada) do estator 351, e uma extremidade de bobina 353 está for-mada acima e abaixo do estator. A superfície periférica externa do estator351 está provida com porções cortadas de núcleo (não mostradas) que fo-ram formadas como um dente em uma pluralidade de localizações da super-fície de extremidade superior para a superfície de extremidade inferior doestator 351 a intervalos prescritos na direção periférica.

O eixo de manivela 317 está preso ao longo do eixo geométricorotacional no rotor 352.

(4) Tubo de sucção

O tubo de sucção 319 está provido de modo a passar através dacarcaça 310, e tem uma extremidade que está montada dentro dos furos desucção 324b, 326b formados no primeiro bloco de cilindro 324 e no segundobloco de cilindro 326, e outra extremidade está montada dentro do acumulador 390.

(5) Tubo de descarga

O tubo de descarga 320 está provido de modo a passar atravésda porção de parede superior 312 da carcaça 310.

(6) Terminal

O terminal (não mostrado) está configurado primariamente depinos de terminal (não mostrados) e de corpos de terminal (não mostrados).

Os pinos de terminal estão suportados pelos corpos de terminal, e os corposde terminal estão montados e soldados na porção de parede superior 312 dacarcaça 310. Um fio condutor (não mostrado) que estende-se da extremida-de de bobina 353 está conectado nos lados dos pinos de terminal dentro dacarcaça 310, e uma fonte de energia externa (não mostrada) está conectadanos lados dos pinos de terminal fora da carcaça 310.

<Método para fabricar os componentes primários>

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, o pistão 321, os blocos de cilindro 324, 326, a cabeça dianteira 323, acabeça traseira 325, a placa média 327, e o eixo de manivela 317 são fabri-cados do mesmo modo que na segunda modalidade.

Na terceira modalidade, o mecanismo de compressão oscilante315 é fabricado através de uma etapa de união de bloco de cilindro/placamédia e uma etapa de união de bloco de cilindro/cabeça.

Na etapa de união de bloco de cilindro/placa média, os blocos decilindro 324, 326 são presos na placa média 327 de modo que exista umcontato entre as partes unidas 328 e a placa média 327. Neste estado, aspartes unidas 328 dos blocos de cilindro 324, 326 são irradiadas com raiosde luz de laser LS ao longo da direção axial 301a do eixo de manivela 317(referir às setas de linha cheia na Figura 19), e as partes unidas 328 são u-nidas por soldagem a laser de penetração na placa média 327. Na terceiramodalidade, a saída de laser é ajustada para 4 a 5 kW. Na terceira modali-dade, as posições soldadas Pw das partes unidas 328 são como mostradopelas linhas tracejadas grossas na Figura 20. Na etapa de união de bloco decilindro/placa média, os blocos de cilindro 324, 326 podem ser unidos porsoldagem a laser de penetração na placa média 327 em um estado no qualas porções de eixo excêntrico 317a, 317b do eixo de manivela 317 e a por-ção de rolo 321a estão acomodadas dentro dos furos de cilindro 324a, 326a,ou os blocos de cilindro 324, 326 podem ser unidos por soldagem a laser depenetração na placa média 327 em um estado no qual as porções de eixoexcêntrico 317a, 317b do eixo de manivela 317 e a porção de rolo 321a nãoestão acomodadas dentro dos furos de cilindro 324a, 326a. No último caso,após a soldagem a laser de penetração estar completa, o eixo de manivela317 é inserido no conjunto de modo que as porções de eixo excêntrico 317a,317b do eixo de manivela 317 e a porção de rolo 321a são acomodadasdentro dos furos de cilindro 324a, 326a.

Na etapa de união de bloco de cilindro/cabeça, as cabeças 323,325 são presas nos blocos de cilindro 324, 326. Neste estado, as cabeças323, 325 são irradiadas com raios de luz de laser LS ao longo da direção25 axial 301a do eixo de manivela 317 (referir às setas de linha cheia na Figura19), e as cabeças 323, 325 são unidas por soldagem a laser de penetraçãonos blocos de cilindro 324, 326. Na terceira modalidade, as posições solda-das Pw das cabeças 323, 325 são posições sobre as cabeças 323, 325 quecorrespondem a posições separadas para fora por 3 mm da superfície peri-férica interna do furo de cilindro 324a no bloco de cilindro 324, e posiçõesnas cabeças 323, 325 que correspondem a áreas mais para fora do que asranhuras de isolamento térmico 324f no bloco de cilindro 324, como mostra-do na Figura 20. As posições nas cabeças 323, 325 que correspondem aposições separadas para fora por 3 mm da superfície periférica interna dofuro de cilindro 324a no bloco de cilindro 324 estão localizadas dentro deáreas que correspondem a áreas no bloco de cilindro 324 entre o furo decilindro 324a e as ranhuras de isolamento térmico 324f. Para assegurar queo pistão 321 oscilará e que a bucha 322 girará, a soldagem a laser de pene-tração não é executada nas posições que correspondem à porção de lâmina321b do pistão 321 e à bucha 322. Na terceira modalidade, nenhum parafu-so é utilizado na montagem do mecanismo de compressão oscilante 315.cOperação do compressor oscilante>

Quando o motor de acionamento 316 é acionado, as porções deeixo excêntrico 317a, 317b giram excentricamente ao redor de eixo de mani-vela 317, e a porção de rolo 321a montada sobre estas porções de eixo ex-cêntrico 317a, 317b gira enquanto a sua superfície periférica externa estáem contato com as superfícies periféricas internas das câmaras de cilindroRc3, Rc4. Conforme a porção de rolo 321a gira dentro das câmaras de cilin-dro Rc3,Rc4, a porção de lâmina 321b avança e recua enquanto sendo se-gura pela bucha 122 em ambos os lados. O gás refrigerante de baixa pres-são é então aspirado para dentro da câmara de sucção através do tubo desucção 319 e é comprimido para uma alta pressão dentro da câmara dedescarga, e o gás refrigerante de alta pressão é então descarregado atravésdos canais de descarga 324c, 326c.cCaracterísticas do compressor oscilante>(1)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as cabeças 323, 325 são unidas nos blocos de cilindro 324, 326 porsoldagem a laser de penetração em posições que correspondem a posiçõesseparadas para fora por 3 mm da superfície periférica interna do furo de ci-lindro 324a. Neste compressor oscilante 301, as partes de união 328 dosblocos de cilindro 324, 326 estão também sujeitas à soldagem a laser depenetração, por meio disto unindo os blocos de cilindro 324, 326 na placamédia 327. Portanto, neste compressor oscilante 301, cabeças 323, 325 po-dem ser unidas nos blocos de cilindro 324, 326 sem a utilização de parafu-sos para criar um mecanismo de compressão oscilante 315. Conseqüente-mente, neste compressor oscilante 301, uma tensão de união causada poraparafusamento pode ser impedida, e o diâmetro pode ser reduzido. Comoum resultado, com este compressor oscilante 301, a tensão pode ser elimi-nada no mecanismo de compressão oscilante 315 enquanto que os custosde fabricação são reduzidos, e, mais ainda, o compressor pode ser reduzidoem diâmetro.

(2)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as cabeças 323, 325 são feitas mais finas para serem capazes de se-rem unidas por soldagem a laser de penetração em posições que corres-pondem a posições separadas para fora por 3 mm das superfícies periféri-cas internas dos furos de cilindro 324a, 326a. Portanto, neste compressoroscilante 301, as cabeças 323, 325 podem ser unidas por soldagem a laserde penetração nos blocos de cilindro 324, 326.

(3)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as cabeças 323, 325 são unidas com os blocos de cilindro 324, 326por soldagem a laser de penetração ao longo da direção axial 301a do eixode manivela 317. Portanto, neste compressor oscilante 301, as cabeças 323,325 podem ser facilmente unidas nos blocos de cilindro 324, 326.

(4)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, a cabeça dianteira 323 e a cabeça traseira 325 são unidas por solda-gem a laser de penetração nos blocos de cilindro 324, 326 em posições quecorrespondem a áreas entre os furos de cilindro 324a, 326a e as ranhurasde isolamento térmico 324f, 326f dos blocos de cilindro 324, 326, e em posi-ções que correspondem a áreas mais para fora do que as ranhuras de iso-lamento térmico 324f, 326f dos blocos de cilindro 324, 326. Portanto, nestecompressor oscilante 301, a estanqueidade ao ar pode ser assegurada nosfuros de isolamento térmico 324f, 326f.(5)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, a cabeça dianteira 323, a cabeça traseira 325, a placa média 327, e osblocos de cilindro 324, 326 são formados por fundição de matriz de semifun-dido. Portanto, neste compressor oscilante 301, além da utilização de solda-gem a laser para unir os blocos de cilindro 324, 326, as cabeças 323, 325 ea placa média 327, boas características de ruptura são impostas aos blocosde cilindro 324, 326 e à porção de rolo 321a, uma resistência compressivasuficiente é obtida dentro dos blocos de cilindro 324, 326 e das cabeças 323, 325, e similares.

(6)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, nenhum parafuso é utilizado na montagem do mecanismo de com-pressão oscilante 315. Portanto, neste compressor oscilante 301, não hánecessidade de prover furos de parafuso na cabeça dianteira 323, nos blo-cos de cilindro 324, 326, na placa média 327, e na cabeça traseira 325. Por-tanto, o compressor oscilante 301 pode ser reduzido em diâmetro. Como ocusto de parafusos utilizados no passado não é um fator, o custo de fabrica-ção do compressor oscilante 301 é reduzido.

(A)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as partes de união 328 dos blocos de cilindro 324, 326 são unidas naplaca média 327 por soldagem a laser de penetração, e, mais ainda as ca-beças 323, 325 são unidas nos blocos de cilindro 324, 326 por soldagem alaser de penetração para montar um mecanismo de compressão oscilantedo tipo de dois cilindros 315. Este tipo de técnica de montagem pode tam-bém ser aplicado a um bloco de cilindro 424 e cabeças (apesar de não mos-tradas, as mesmas que as cabeças 323, 325 na terceira modalidade) de umcompressor rotativo 401 tal como mostrado na Figura 22. Em outras pala-vras, em um compressor rotativo do tipo de dois cilindros 401, a cabeça di-anteira e a cabeça traseira podem ser unidas por soldagem a laser de pene-tração no bloco de cilindro 424 em posições que correspondem a posiçõesseparadas para fora por 3 mm da superfície periférica interna de um furo decilindro 424a no bloco de cilindro 424 (estas posições devem estar dentro deáreas que correspondem a áreas entre o furo de cilindro 424a e as ranhuras de isolamento térmico 424f no bloco de cilindro 424), e posições que corres-pondem a áreas mais para fora do que as ranhuras de isolamento térmico424f no bloco de cilindro 424. As cabeças podem também ser unidas a umaplaca média (não mostrada) executando uma soldagem a laser de penetra-ção nas partes de união 428 do bloco de cilindro 424. Nas Figuras 21 e 22, osímbolo 417 denota um eixo de manivela, 417a denota uma porção de eixoexcêntrico do eixo de manivela, 421 denota um rolo, 422 denota uma aleta,423 denota uma mola, 424b denota um furo de sucção, 424c denota um ca-nal de descarga, 424d denota um furo de acomodação de aleta, e Rc5 deno-ta uma câmara de cilindro.(B)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, uma soldagem a laser de penetração é primariamente executada não-continuamente em posições nas cabeças 323, 325 que correspondem àsáreas entre o furo de cilindro 324a e as ranhuras de isolamento térmico 324f nos blocos de cilindro 324, 326, e em posições nas cabeças 323, 325 quecorrespondem a áreas mais para fora do que as ranhuras de isolamentotérmico 324f, 326f nos blocos de cilindro 324, 326; e as cabeças 323, 325são unidas nos blocos de cilindro 324, 326. No entanto, a soldagem a laserde penetração pode ser executada continuamente como mostrado na Figura23. A estanqueidade ao ar entre o furo de cilindro 324a e os furos de isola-mento térmico 324f pode assim ser aperfeiçoada, como pode a estanquei-dade ao ar nas ranhuras de isolamento térmico 324f.(C)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, os raios de luz de laser LS são direcionados ao longo do eixo geomé-trico 301a do eixo de manivela 317, mas a direção dos raios de luz de laserLS pode também ser inclinada em relação ao eixo geométrico 301a do eixode manivela 317 (por exemplo, vide Figura 13 e exemplo modificado (C) dasegunda modalidade).

(D)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as cabeças 323, 325 são unidas por soldagem a laser de penetraçãonos blocos de cilindro 324, 326. No entanto, ranhuras vazadas podem serprovidas em posições nas cabeças 323, 325 que correspondem às posiçõesentre os furos de cilindro 324a, 326a e as ranhuras de isolamento térmico324f, 326f nos blocos de cilindro 324, 326, e em posições nas cabeças 323,325 que correspondem às áreas mais para fora do que as ranhuras de iso-lamento térmico 324f, 326f nos blocos de cilindro 324, 326; e as paredesdestas ranhuras vazadas podem ser soldadas de filete nos blocos de cilindro324, 326 (por exemplo, vide Figura 14 e exemplo modificado (D) da segundamodalidade). Em tais casos, a soldagem, a laser pode ser executada utili-zando um enchimento, ou a soldagem a laser pode ser executada sem autilização de um enchimento.

(E)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, quatro ranhuras de isolamento térmico 324f, 326f são formadas, masfuros de isolamento térmico podem também ser formados de modo que to-das as ranhuras de isolamento térmico fiquem em comunicação umas comas outras.

(F)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, a cabeça traseira 325 é unida no segundo bloco de cilindro 326 porsoldagem a laser de penetração, mas a cabeça traseira 325 pode tambémser unida no segundo bloco de cilindro 326 por soldagem de filete em posi-ções separadas para fora por uma distância de 2 mm ou mais a 4 mm oumenos da superfície periférica interna do furo de cilindro 326a no segundobloco de cilindro 326 (vide Figura 15 e exemplo modificado (H) da segundamodalidade). Em tais casos, a soldagem a laser pode ser executada utili-zando um enchimento, ou a soldagem a laser pode ser executada sem autilização de um enchimento.

(G)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as cabeças 323, 325 são unidas nos blocos de cilindro 324, 326 porsoldagem a laser de penetração em posições que correspondem a posiçõesseparadas para fora por 3 mm da superfície periférica interna dos furos decilindro 324a, 326a nos blocos de cilindro 324, 326, mas a soldagem a laserde penetração pode também ser executada em posições nas cabeças 323,325 que correspondem a posições separadas para fora por uma distância de2 mm ou mais a 4 mm ou menos da superfície periférica interna dos furos decilindro 324a, 326a nos blocos de cilindro 324, 326.

(H)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as partes de união 328 estão providas dentro das ranhuras de isola-mento térmico 324f, 326f dos blocos de cilindro 324, 326 nas extremidadesdo lado oposto do lado dos canais de descarga 324c, 326c mas estas partesde união podem também cobrir inteiramente as ranhuras de isolamento tér-mico 324f, 326f.

(I)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as partes de união 328 estão providas dentro das ranhuras de isola-mento térmico 324f, 326f dos blocos de cilindro 324, 326 nas extremidadesdo lado oposto do lado dos canais de descarga 324c, 326c mas estas partesde união podem também estar providas dentro dos furos de isolamento tér-mico 324f, 326f e podem ter uma forma que projeta-se ou do lado periféricoexterno ou do lado periférico interno das extremidades opostas aos ladosnos quais os canais de descarga 324c, 326c estão formados.

(J)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as partes de união 328 dos blocos de cilindro 324, 326 são unidas naplaca média 327 por soldagem a laser de penetração, e mais ainda, as ca-beças 323, 325 são unidas nos blocos de cilindro 324, 326 por soldagem alaser de penetração para montar o mecanismo de compressão oscilante dotipo de dois cilindros 315. No entanto, o mecanismo de compressão oscilan-te pode também ser montado como mostrado nas Figuras 24 e 25. Este mé-todo de montagem está aqui abaixo descrito.

O método de montagem primariamente compreende uma primei-ra etapa de inserção, uma primeira etapa de retenção, uma primeira etapade soldagem a laser de penetração, uma segunda etapa de soldagem a la-ser de penetração, uma segunda etapa de inserção, uma segunda etapa deretenção e uma terceira etapa de soldagem a laser de penetração.

Na primeira etapa de inserção, o primeiro bloco de cilindro 324Aé inserido através do eixo de manivela 317 de modo que a primeira porçãode eixo excêntrico 317a do eixo de manivela 317 fique acomodada dentro dofuro de cilindro no primeiro bloco de cilindro 324A. A primeira placa média327A é inserida através do eixo de manivela 317 de modo que a primeiraplaca média 327A fique posicionada entre a primeira porção de eixo excên-trico 317a e a segunda porção de eixo excêntrico 317b do eixo de manivela317. A cabeça dianteira 323 é então inserida através do eixo de manivela317 do lado do motor de acionamento 316 do eixo de manivela 317.

Na primeira etapa de retenção, a cabeça dianteira 323, o primei-ro bloco de cilindro 324A e a primeira placa média 327A são presos juntos.

Na primeira etapa de soldagem a laser de penetração, os raiosde luz de laser LS são direcionados ao longo da direção axial 301a do eixode manivela 317 por sobre a cabeça dianteira 323 e a placa média 327A, e acabeça dianteira 323 e a primeira placa média 327A são unidas no primeirobloco de cilindro 324A. No presente exemplo modificado, as posições solda-das da cabeça dianteira 323 e da primeira placa média 327A são posiçõessobre a cabeça dianteira 323 e a primeira placa média 327A que correspon-dem a posições separadas para fora por 3 mm da superfície periférica inter-na do furo de cilindro no primeiro bloco de cilindro 324A. Para assegurar queo pistão 321 oscilará e que a bucha 322 girará, a soldagem a laser de pene-tração não é executada nas posições que correspondem à porção de lâmina321b do pistão 321 e da bucha 322.Na segunda etapa de soldagem a laser de penetração, os raiosde luz de laser LS são direcionados ao longo da direção axial 301a do eixode manivela 317 por sobre uma segunda placa média 327B e a segundaplaca média 327B é unida no segundo bloco de cilindro 324B antes do se-gundo bloco de cilindro 324B e da segunda placa média 327B serem inseri-dos através do eixo de manivela 317. Este produto soldado é daqui em dian-te referido como o bloco de cilindro com uma segunda placa média. No pre-sente exemplo modificado, as posições soldadas da segunda placa média327B são posições sobre a segunda placa média 327B que correspondem aposições separadas para fora por 3 mm da superfície periférica interna dofuro de cilindro no segundo bloco de cilindro 324B.

Na segunda etapa de inserção, o bloco de cilindro com uma se-gunda placa média é inserido através do eixo de manivela 317 de modo quea segunda placa média 327B faceie a primeira placa média 327A. A cabeçatraseira 325 é após isto inserida através do eixo de manivela 317.

Na segunda etapa de retenção, o bloco de cilindro com uma pla-ca média é preso na primeira placa média 327A, e a cabeça traseira 325 épresa no segundo bloco de cilindro 324B.

Na terceira etapa de soldagem a laser de penetração, os raios de luz de laser LS são direcionados ao longo da direção axial 301a do eixode manivela 317 por sobre a cabeça traseira 325, e a cabeça traseira 325 éunida no segundo bloco de cilindro 324B, como mostrado na Figura 24. Nopresente exemplo modificado, as posições soldadas da cabeça traseira 325são posições na cabeça traseira 325 que correspondem a posições separa-das para fora por 3 mm da superfície periférica interna do furo de cilindro nosegundo bloco de cilindro 324B. Nesta terceira etapa de soldagem a laser depenetração, os raios de luz de laser LS são direcionados ao longo da super-fície unida entre a primeira placa média 327A e a segunda placa média327B, e a primeira placa média 327A e a segunda placa média 327B sãounidas juntos. A primeira placa média 327A e a segunda placa média 327Bpodem ser soldadas através da periferia inteira, ou podem ser soldadas empontos.No presente exemplo modificado, a seqüência de etapas nãoestá especificamente limitada desde que o produto resultante seja o mesmo.

Por exemplo, o segundo bloco de cilindro 324B, a cabeça traseira 325, e asegunda placa média 327B podem ser montados primeiro, e o primeiro blocode cilindro 324A, a cabeça dianteira 323, e a primeira placa média 327A po-dem ser montados posteriormente. Na primeira etapa de inserção, o primeirobloco de cilindro 324A unido com antecedência com a cabeça dianteira 323pode ser inserido através do eixo de manivela 317 do lado do motor de acio-namento 316 do eixo de manivela 317, ou o primeiro bloco de cilindro 324Aunido com antecedência com a primeira placa média 327A pode ser inseridoatravés do eixo de manivela 317. A segunda etapa de soldagem a laser depenetração pode ser executada a qualquer tempo antes da segunda etapade inserção. Na terceira etapa de soldagem a laser de penetração, a primei-ra placa média 327A e a segunda placa média 327B podem ser soldadas alaser juntas antes da cabeça traseira 325 e do segundo bloco de cilindro324B serem unidos por soldagem a laser de penetração.

(K)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as partes de união 328 estão providas dentro das ranhuras de isola-mento térmico 324f, 326f dos blocos de cilindro 324, 326 nas extremidadesdo lado oposto do lado dos canais de descarga 324c, 326c, mas estas par-tes de união podem ser omitidas. Em tais casos os blocos de cilindro podemser sujeitos à soldagem a laser de filete ao longo das porções de extremida-de das paredes internas das ranhuras de isolamento térmico e unidos nacabeça traseira.

(L)

No compressor oscilante 301 de acordo com a terceira modali-dade, as partes de união 323b, 325b da cabeça dianteira 323 e da cabeçatraseira 325 tem uma espessura de 2 mm, e a saída de laser durante a sol-dagem a laser de penetração é de 4 a 5 kW. No entanto, se a saída de laserfor de 4 a 5 kW, a espessura das partes de união 323b, 325b pode ser de 3mm ou menos. Em casos nos quais a saída de laser é aumentada, a espes-sura das partes de união 323b, 325b pode ser aumentada para ser maior doque 3 mm. Se a saída de laser não puder ser aumentada para mais do que 4kW, a espessura pode ser reduzida.APLICABILIDADE INDUSTRIAL

O compressor de acordo com a presente invenção pode ser re-duzido em tamanho e pode ser feito comercialmente disponível a um baixopreço. O compressor tem as características por meio de que a capacidadede deslizar ou a usinabilidade convencionais são preservadas, e é útil comoum compressor que é colocado dentro de um pequeno espaço de instalação.

Claims

1. Compressor (1,101, 201, 301, 401), que compreende:um primeiro elemento constituinte (23, 123, 125, 323, 325, 327,-327A, 327B) capaz de ser soldado a laser; euma primeira corrediça (24, 124, 224, 324, 324A, 326, 326A,-424) composta de ferro fundido capaz de ser soldado a laser e que tem umconteúdo de carbono de 2,0 % em peso ou mais a 2,7% em peso ou menos,a primeira corrediça sendo unida com o primeiro elemento constituinte porsoldagem a laser sem utilizar um enchimento.

2. Compressor (1) de acordo com a reivindicação 1, em queo primeiro elemento constituinte tem uma primeira superfície deunião (Ps1);a primeira corrediça tem uma segunda superfície de união (Ps2);-50% ou mais da porção de contato entre a primeira superfície deunião e a segunda superfície de união é soldada sem utilizar um enchimento.

3. Compressor de acordo com a reivindicação 2, em quea soldagem a laser envolve soldar a porção de contato entre aprimeira superfície de união e a segunda superfície de união através de suaperiferia inteira.

4. Compressor de acordo com a reivindicação 2 ou 3, em queo primeiro elemento constituinte está sujeito ao chanframentoem uma porção de extremidade da primeira superfície de união no lado irra-diado com luz de laser, o chanframento sendo maior do que 0 mm e 1/4 oumenos de um diâmetro de ponto da luz de laser; ea primeira corrediça está sujeita ao chanframento em uma por-ção de extremidade da segunda superfície de união no lado irradiado comluz de laser, o chanframento sendo maior do que 0 mm e 1/4 ou menos deum diâmetro de ponto da luz de laser.

5. Compressor de acordo com qualquer uma das reivindicações-2 até 4, em queo primeiro elemento constituinte tem uma primeira parte de placa(23a), e uma primeira parte de parede de fechamento (23b) formada eretasobre a primeira parte de placa;a primeira superfície de união é uma superfície de extremidadeda primeira parte de parede de fechamento no lado oposto da primeira partede placa;a primeira corrediça tem uma segunda parte de placa (24a), euma segunda parte de parede de fechamento (24c) formada ereta sobre asegunda parte de placa; ea segunda superfície de união é uma superfície de extremidadeda segunda parte de parede de fechamento no lado oposto da segunda par-te de placa.

6. Compressor de acordo com a reivindicação 5, ainda compre-endendo:uma segunda corrediça (26) acomodada dentro de um espaçoformado pela primeira parte de parede de fechamento e a segunda parte deparede de fechamento em um estado no qual a primeira superfície de uniãoe a segunda superfície de união são feitas facear uma à outra; eo primeiro elemento constituinte ainda tem uma terceira parte deparede (23c) que tem uma superfície que intercepta a direção de propaga-ção de luz de laser durante a soldagem a laser, a terceira parte de paredeestando provida entre a superfície de parede interna da primeira parte deparede de fechamento e a segunda corrediça em um estado no qual a pri-meira superfície de união e a segunda superfície de união são feitas facearuma à outra.

7. Compressor de acordo com a reivindicação 5, ainda compre-endendo:uma segunda corrediça (26) acomodada dentro de um espaçoformado pela primeira parte de parede de fechamento e a segunda parte deparede de fechamento em um estado no qual a primeira superfície de uniãoe a segunda superfície de união são feitas facear uma à outra; ea primeira corrediça ainda tem uma quarta parte de parede (24d)que tem uma superfície que intercepta a direção de propagação de luz delaser durante a soldagem a laser, a quarta parede estando provida entre asuperfície de parede interna da segunda parte de parede de fechamento e asegunda corrediça.

8. Compressor (101, 201, 301, 401) de acordo com a reivindica-ção 1, ainda compreendendo:um eixo de manivela (117, 217, 317, 417) que tem uma porçãode eixo excêntrico (117a, 217a, 317a, 317b, 417a); eum rolo (121a, 221, 321a, 421) montado sobre a porção de eixoexcêntrico; em quea primeira corrediça é um bloco de cilindro (124, 224, 324, 324A,-326, 326A, 424) que tem um furo de cilindro (124a, 224a, 324a, 326a, 424a)para acomodar a porção de eixo excêntrico e o rolo; eo primeiro elemento constituinte é uma cabeça (123, 125, 323,-325, 327, 327A, 327B) para cobrir pelo menos um lado do furo de cilindro, acabeça sendo unida no bloco de cilindro por soldagem a laser em posiçõesque correspondem a posições separadas para fora por uma distância de 2mm ou mais a 4 mm ou menos da superfície periférica interna do furo decilindro.

9. Compressor de acordo com a reivindicação 8, em quea cabeça é feita mais fina para ser capaz de ser unida por sol-dagem a laser de penetração em posições que correspondem a posiçõesseparadas para fora por uma distância de 2 mm ou mais a 4 mm ou menosda superfície periférica interna do furo de cilindro.

10. Compressor (101, 201, 301, 401) de acordo com a reivindi-cação 1, ainda compreendendo:um eixo de manivela (117, 217, 317, 417) que tem uma porçãode eixo excêntrico (117a, 217a, 317a, 317b, 417a); eum rolo (121a, 221, 321a, 421) montado sobre a porção de eixoexcêntrico; em quea primeira corrediça é um bloco de cilindro (124, 224, 324, 324A,-326, 326A, 424) que tem um furo de cilindro 124a, 224a, 324a, 326a, 424a)para acomodar a porção de eixo excêntrico e o rolo, e espaços de isolamen-to térmico (124f, 224f, 324f, 326f, 424f) formados na periferia externa do furode cilindro; eo primeiro elemento constituinte é uma cabeça (123, 125, 323,-325, 327, 327A, 327B) para cobrir o furo de cilindro e os espaços de isola-mento térmico, a cabeça sendo soldada a laser no bloco de cilindro em posi-ções que correspondem a áreas entre os furos de cilindro e os espaços deisolamento térmico.

11. Compressor de acordo com a reivindicação 10, em quea cabeça é soldada a laser no bloco de cilindro em posições quecorrespondem a áreas entre o furo de cilindro e os espaços de isolamentotérmico e em posições que correspondem a áreas mais para fora do que osespaços de isolamento térmico.

12. Compressor de acordo com qualquer uma das reivindicações-8 até 11, em quea soldagem a laser penetra através da cabeça.

13. Compressor (101, 201, 301, 401) de acordo com a reivindi-cação 1, ainda compreendendo:um eixo de manivela (117, 217, 317, 417) que tem uma porçãode eixo excêntrico (117a, 217a, 317a, 317b, 417a); eum rolo (121a, 221, 321a, 421) montado sobre a porção de eixoexcêntrico; em quea primeira corrediça é um bloco de cilindro (124, 224, 324, 324A,-6, 326A, 424) que tem um furo de cilindro 124a, 224a, 324a, 326a, 424a)para acomodar a porção de eixo excêntrico e o rolo; eo primeiro elemento constituinte é uma cabeça (123, 125, 323,-325, 327, 327A, 327B) para cobrir pelo menos um lado do furo de cilindro, acabeça sendo unida a laser no bloco de cilindro por soldagem a laser de pe-netração.

14. Compressor de acordo com qualquer uma das reivindicações-8 até 13, em quea cabeça é unida no bloco de cilindro por soldagem a laser depenetração ao longo da direção axial do eixo de manivela.

15. Compressor de acordo com qualquer uma das reivindicações-8 até 13, em quea cabeça é unida no bloco de cilindro por soldagem a laser depenetração ao longo de uma direção que intercepta a direção axial do eixode manivela (excluindo a direção ortogonal à direção axial do eixo de mani-vela).

16. Compressor de acordo com qualquer uma das reivindicações-1 até 15, em queo dióxido de carbono é comprimido.

17. Método para fabricar um compressor que tem uma porção deeixo excêntrico (117a, 217a, 317a, 317b, 417a), um rolo (121a, 221, 321a,-421) montado sobre a porção de eixo excêntrico, um bloco de cilindro (124,-224, 324, 324A, 326, 326A, 424) que tem um furo de cilindro 124a, 224a,-324a, 326a, 424a) para acomodar a porção de eixo excêntrico e o rolo, euma cabeça (123, 125, 323, 325, 327, 327A, 327B) para cobrir o furo de ci-lindro; o método compreendendo:uma etapa de contato para trazer a cabeça em contado com obloco de cilindro de modo a cobrir o furo de cilindro; euma etapa de soldagem a laser para soldar a laser a cabeça nobloco de cilindro em posições que correspondem a posições separadas parafora por uma distância de 2 mm ou mais a 4 mm ou menos da superfície pe-riférica interna do furo de cilindro.

18. Método para fabricar um compressor que tem um eixo demanivela (117,217, 317, 417) que tem uma porção de eixo excêntrico (117a,-217a, 317a, 317b, 417a); um rolo (121a, 221, 321a, 421) montado sobre aporção de eixo excêntrico; um bloco de cilindro (124, 224, 324, 324A, 326,-326A, 424) que tem um furo de cilindro (124a, 224a, 324a, 326a, 424a) paraacomodar a porção de eixo excêntrico e o rolo; e uma cabeça (123, 125,-323, 325, 327, 327A, 327B) para cobrir o furo de cilindro; o método compre-endendo:uma etapa de contato para trazer a cabeça em contado com obloco de cilindro de modo a cobrir o furo de cilindro; euma etapa de soldagem a laser de penetração para soldar a la-ser a cabeça no bloco de cilindro.

19. Método para fabricar um compressor, que compreende:uma primeira etapa de inserção na qual uma primeira cabeça(323), um primeiro bloco de cilindro (324) que tem um furo de cilindro (324a),e uma primeira placa média (327A) são inseridos através de um eixo de ma-nivela (317) que tem uma primeira porção de eixo excêntrico (317a) e umasegunda porção de eixo excêntrico (317b) de modo que a primeira porção deeixo excêntrico fique acomodada dentro do furo de cilindro, e a primeira pla-ca média fique posicionada entre a primeira porção de eixo excêntrico e asegunda porção de eixo excêntrico;uma primeira etapa de união na qual a primeira cabeça é unidapor soldagem a laser de penetração no primeiro bloco de cilindro;uma segunda etapa de união na qual a primeira placa média éunida por soldagem a laser de penetração no primeiro bloco de cilindro;uma terceira etapa de união na qual uma segunda placa média(327B) é unida por soldagem a laser de penetração a um segundo bloco decilindro (326), e um segundo bloco de cilindro unido com uma placa média écriado;uma segunda etapa de inserção na qual o segundo bloco de ci-lindro unido com uma placa média é inserido do lado da segunda porção deeixo excêntrico de modo que a primeira placa média e a segunda placa mé-dia faceiem uma à outra;uma terceira etapa de inserção para inserir uma segunda cabeça(325) do lado da segunda porção de eixo excêntrico;uma quarta etapa de união na qual a segunda cabeça é unidapor soldagem a laser de penetração no segundo bloco de cilindro; euma quinta etapa de união na qual a primeira placa média e asegunda placa média são soldadas a laser e unidas juntas.