BRPI0709590A2

BRPI0709590A2 - método para a produção de um granulado não-aderente que compreende um material de poliéster e para o processamento adicional de um granulado produzido deste modo

Info

Publication number: BRPI0709590A2
Application number: BRPI0709590-2A
Authority: BR
Inventors: Kurt Hanimann; Werner Stibal
Original assignee: Uhde Inventa Fischer Ag
Priority date: 2006-03-13
Filing date: 2007-03-13
Publication date: 2011-07-19
Also published as: MX2008011646A; CN101405113A; EP1993798A1; RU2437758C2; DE502007007124D1; US7674878B2; WO2007104536A1; JP2009529446A; ES2363040T3; US20090057936A1; EP1993798B1; JP5399081B2; PL1993798T3; CH711770B1; ATE507952T1; RU2008136554A; KR20080108471A; KR101362563B1; CN101405113B; BRPI0709590B1

Abstract

<B>MéTODO PARA A PRODUçãO DE UM GRANULADO NãO-ADERENTE QUE COMPREENDE UM MATERIAL DE POLIéSTER E PARA O PROCESSAMENTO ADICIONAL DE UM GRANULADO PRODUZIDO DESTE MODO.<D> A presente invenção refere-se a um método para a produção de um granulado não-aderente acima da temperatura de transição de vidro que compreende um material de poliéster, em que o material de poliéster é introduzido em um fluxo de água de resfriamento como uma fusão e é separado da água de resfriamento após passar por um trecho de resfriamento (4). O tempo de permanência do material de poliéster no trecho de resfriamento (4), de acordo com a invenção, é de 0,2 - 5 segundos. A água de resfriamento tem uma pressão de pelo menos 0,2 MPa (2 bar) ao longo do trecho de resfriamento (4). Para o granulado obtido deste modo, a pós-cristalização não é requerida, pelo menos não em todos os casos. Mostrou-se que o granulado não se adere mesmo sem a pós-cristalização e o movimento mecânico se não ocorrer nenhuma entrada adicional externa de energia. Mesmo durante o aquecimento sob pressão, nenhuma adesão pode ser observada, O granulado é adequado para o processamento adicional direto que usa possivelmente sua temperatura ainda alta.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODOPARA A PRODUÇÃO DE UM GRANULADO NÃO-ADERENTE QUECOMPREENDE UM MATERIAL DE POLIÉSTER E PARA O PROCESSA-MENTO ADICIONAL DE UM GRANULADO PRODUZIDO DESTE MODO".

Campo Técnico

A presente invenção refere-se a um método para a produção deum granulado não-aderente que compreende um material de poliéster, noqual o material de poliéster é introduzido em um fluxo de água de resfria-mento como uma fusão e é separado da água de resfriamento após passarpor um trecho de resfriamento.

O tema da invenção também consiste no uso de um granuladoproduzido deste modo.

O material de poliéster pode se referir, em particular, ao terefta-lato de polietileno ou copolímeros modificados destes, componentes de mo-dificação no lado ácido, por exemplo, do ácido isoftálico ou no lado diol, porexemplo, do cicloexanodimetanol.

Estado da Técnica

O documento DE 103 49 016 B4, por exemplo, também começaa partir de um método do tipo mencionado acima, uma assim chamada fasede cristalização ou pós-cristalização que é considerada como necessaria-mente subseqüente à formação de granulado de acordo com o ensinamentodeste documento.

Como se pode deduzir a partir do documento DE 198 48 245 A1,o granulado de poliéster é, de modo inicial, essencialmente amorfo e trans-parente. Neste estado, o mesmo tende a se aderir durante o processamentoadicional na fase sólida na e acima da temperatura de transição de vidro domesmo. Aumentando-se a cristalinidade deste, que pode ser detectada poruma coloração branca, a adesão pode ser evitada. De acordo com o docu-mento DE 10 2004 015 515 A1, um grau de cristalização de pelo menos 38%é requerido para este propósito.

No caso do documento DE 103 49 016 B4, a pós-cristalização éimplementada usando-se a energia térmica ainda contida nas partículas degranulado diretamente após a granulação. Para evitar a adesão das partícu-las de granulado até o grau de cristalização desejado ter sido atingido, pro-põe-se moldá-las ou submetê-las a vibrações, por exemplo, através dotransporte via um transmissor de vibração ou oscilação.

Entretanto, um alto grau de cristalização nem sempre é desejadono processamento adicional do granulado pelo fato de que a energia reque-rida para fundir o granulado é conseqüentemente aumentada.Descrição da Invenção

No caso dos métodos conhecidos, a pós-cristalização para ob-tenção de um granulado não-aderente suficientemente cristalino e, também,as medições para evitar a adesão das partículas de granulado durante após-cristalização implicam uma complexidade não insignificante na engenha-ria química e equipamentos. Além disso, uma temperatura específica dogranulado se eleva necessariamente como uma função do tamanho do gra-nulado. Portanto, o objetivo da invenção é aprimorar o método inicialmentemencionado, de modo que o mesmo possa ser implementado de uma ma-neira mais racional e com menos complexidade em relação ao equipamento.Além disso, pretende-se que seja capaz de evitar os altos graus de cristali-zação > 45%.

De acordo com a invenção, este objetivo é atingido de acordocom a reivindicação 1, em que o tempo de permanência do material de poli-éster no trecho de resfriamento é de 0,2 - 5 segundos e em que a água deresfriamento tem uma pressão de pelo menos 0,2 MPa (2 bar) ao longo dotrecho de resfriamento. De acordo com a condução do método, o material depoliéster pode estar presente na água de resfriamento como um filamento oucomo um granulado.

A pós-cristalização não é requerida, pelo menos não em todosos casos, para o granulado obtido deste modo. Mostrou-se que o granuladonão se adere mesmo sem a pós-cristalização e o movimento mecânico senão ocorrer nenhuma entrada adicional de energia externa. Mesmo duranteo aquecimento sob pressão, nenhuma adesão pode ser detectada. O granu-lado é adequado para direcionar o reprocessamento sem a cristalização adi-cional que usa possivelmente sua temperatura ainda alta nos tratamentos degás, tais como os reatores de pós-condensação de fase sólida, os reatoresde condicionamento para secagem, dispositivos de desgaseificação e/oudealdeidação ou cristalização (se na verdade um grau de cristalização maisalto for requerido). Pode-se mencionar também como exemplos do proces-samento adicional, os transportes pneumáticos e o armazenamento interme-diário em silos ou em embalagens resistentes ao calor.

Sabe-se que um objeto que será resfriado não pode ser molhadono caso de gradientes de temperatura muito altos (Leidenfrost). Sob condi-ções atmosféricas ou leve pressão em excesso, este fenômeno também o-corre em uma fusão de poliéster se o último for introduzido em água de res-friamento. Uma camada de vapor é formada sobre a superfície do materialde poliéster, que tem um efeito isolante e impede o resfriamento do materialde poliéster.

A evaporação e a condensação na camada limite conduzem a-lém dos estados transientes que tornam a superfície do material de poliéstermuito áspera (formação de crateras). A superfície áspera promove a adesãodas partículas de granulado acabadas. Isto leva a uma cristalização descon-trolada e uma abrasão aumentada nos tratamentos mecânicos subseqüen-tes, como um resultado, interrupções e ciclos de limpeza tornam-se neces-sários e também ocorre a perda de material. Além disso, devido à passagemrepetida pela temperatura de transição de vidro, o resultado pode ser a a-glomeração das partículas de granulado que levam a interrupções adicionaise à perda de qualidade.

Surpreendentemente, descobriu-se devido às condições, de a-cordo com a reivindicação 1, que a evaporação e cavitação de superfície naspartículas de granulado podem ser controladas até a extensão em que a su-perfície das partículas adota a estrutura de uma casca de laranja que reduzem qualquer caso as superfícies das partículas esféricas, de modo que aaglomeração não ocorra mais mesmo com o tratamento térmico adicional. Ocontato direto de água de resfriamento abrupto compele a formação contro-lada da estrutura de superfície e, portanto, pela primeira vez, permite o res-friamento da fusão que é coordenada com o processo de tratamento adicio-nal e um grau de cristalização controlável que pode ficar na faixa de 8 a45%.

A cristalização que começa a partir do núcleo das partículas degranulado para fora devido à temperatura mais alta da fusão de solidificaçãoprevalecente no mesmo leva a tensões e encolhimentos dentro das partícu-las de granulado que estão presentes sob a forma de efeitos de repulsão emrelação às partículas estreitamente situadas e, deste modo, além de contra-por a aglomeração.

Para evitar a adesão das partículas de granulado acabadas, umtempo de permanência curto de meramente 0,2 - 5,0 segundos do materialde poliéster sob as condições de pressão mencionadas no trecho de resfri-amento já é suficiente.

Limitando-se o tempo de permanência sob as condições depressão mencionadas no trecho de resfriamento de 5 segundos, de prefe-rência, 2 segundos, um grau de cristalização baixo do granulado acabadomenor que 10% é obtido. O granulado acabado é essencialmente amorfo,podendo ser detectado por sua transparência. De preferência, o granuladoacabado tem, assim, uma proporção amorfa de no máximo 92%, entretanto,pelo menos 55%. O material de poliéster, após a separação da água de res-friamento, ainda também tem uma temperatura vantajosamente alta paradirecionar o processamento adicional, tal como, por exemplo, uma pós-condensação ou secagem de fase sólida.

As modalidades preferidas do método, de acordo com a inven-ção, são caracterizadas pelas reivindicações dependentes 2 a 13.

Deste modo, prefere-se escolher o tempo de permanência quefique dentro dos limites mais estreitos entre 0,2 a 2 segundos, particularmen-te, entre 0,4 segundos e 0,8 segundo. O mesmo se aplica à pressão que épreferencialmente ajustada entre 0,3 MPa (3 bar e 6 bar). Uma pressão maisalta que 0,6 MPa (6 bar), em geral, é desnecessária para atingir o efeito, deacordo com a invenção, e pode acarretar problemas no projeto do aparelho.

Após passar pelo trecho de resfriamento, a pressão da água deresfriamento é rapidamente reduzida e, então, a água de resfriamento é se-parada do material de poliéster. A redução pode ser efetuada em um trechode constrição sob a forma de um comprimento de cano com um corte trans-versal reduzido ou através de canais de fluxo. De maneira alternativa, as válvulas especialmente formadas, tais como, por exemplo, as válvulas dediafragma, podem ser usadas.

Atrás do trecho de constrição, a evaporação na superfície domaterial de poliéster é desejável porque auxilia a separação da água de res-friamento e, ao formar uma película isolante de vapor, evita um resfriamentoadicional do material de poliéster que não é mais requerido e também, pos-sivelmente, não mais desejado. Através da escolha de temperatura da águade resfriamento entre 80°C e 110°C, de preferência, 85°C a 95°C, próximaao ponto de ebulição atmosférica, estes efeitos são auxiliados. Por outro la-do, as perdas de água através da evaporação são mantidas mínimas.

Para diversos métodos de processamento adicionais, o movi-mento cortante das lâminas na placa de bocal em cooperação com a tensãode superfície da fusão de solidificação, uma temperatura média do granuladoacabado na faixa de 90°C a 220°C, de preferência, 150°C a 220°C, é vanta-joso. Esta temperatura depende, entre outras coisas, do tempo de perma- nência do material de poliéster no trecho de resfriamento, de modo que estapossa ser ajustada pela escolha ajustada deste tempo de permanência.

No que diz respeito à granulação, pelo menos um filamento domaterial de poliéster fundido pode ser cortado em pedaços após o escoa-mento do mesmo no fluxo de água de resfriamento e, portanto, ainda passa antes pelo trecho de resfriamento, que pode ser efetuado, por exemplo, como auxílio de uma placa perfurada, um conjunto fixado de lâminas giratóriasou similares. O diâmetro das perfurações é, deste modo, na faixa de mm.

A fusão que é preferencialmente configurada como pelo menosum filamento fundido também pode ser granulada somente após ser esten- dido e resfriado na água de resfriamento. O corte do filamento somente apósa separação da água de resfriamento também pode ser possível. As partícu-las de granulado resultantes têm, deste modo, um peso tipicamente entre 10θ 20 mg.

Um separador de água-vapor pode ser usado para separar omaterial de poliéster da água de resfriamento, que é precedido pelo trechode constrição já mencionado para reduzir a pressão de água de resfriamen-to. No caso de granulação submersa, um separador centrífugo comercial-mente disponível pode ser usado. Devido à formação de vapor após a redu-ção de pressão, uma simples peneira curvada com um dispositivo de sucçãoé suficiente, em que o vapor e a água são separados das partículas de gra-nulado e substituídos com ar ou um gás inerte. Esta modalidade também épossível em um filamento que é apenas cortado de maneira subseqüente.

No caso da granulação submersa direta, que é preferencial, otempo de permanência do material de poliéster no trecho de resfriamentopode ser ajustado através da variação do fluxo de água de resfriamento, porexemplo, controlando-se a velocidade de rotação da bomba de água, no tre- cho de resfriamento, uma vez que as partículas de granulado são transpor-tadas pelo fluxo de água de resfriamento. De uma maneira simples, o ajustedo fluxo de água de resfriamento no trecho de resfriamento é possível pelofato de que a água de resfriamento é dividida entre o trecho de resfriamentoe uma linha de desvio para o trecho de resfriamento e é novamente condu- zido de volta na frente do trecho de constrição. Já que uma quantidade deágua constante é conduzida através do trecho de constrição, a pressão notrecho de resfriamento permanece constante com uma alteração na divisão.

Como uma alternativa para isto, também é possível que o mate-rial de poliéster seja granulado após resfriamento na água de resfriamento. Além disso, o estiramento do material de poliéster que está, então, pelo me-nos parcialmente presente no trecho de resfriamento como um filamento po-de, então, ser efetuado.

Uma modalidade alternativa adicional permite que o material depoliéster seja somente granulado após a separação da água de resfriamento com a formação de partículas de granulado aproximadamente cilíndricas.Para este propósito, o material de poliéster passa pelo trecho de resfriamen-to completo como um filamento, portanto, a granulação é efetuada somentesubseqüente ao trecho de resfriamento.

De acordo com a invenção, e também com a reivindicação 14,indica-se um propósito de uso do produto de método do método, de acordocom uma das reivindicações 1 a 13, sendo que o produto de método é dire-tamente fornecido para um reator ou secador de pós-condensação de fasesólida, de preferência por exemplo, um secador de torre e/ou eixo, com umleito fluidizado estático.Breve Descrição dos Desenhos

A invenção se destina a ser subseqüentemente explicada emmais detalhes com referência às modalidades descritas em conjunção comos desenhos. São mostrados.

A Figura 1 é um diagrama de uma primeira modalidade da in-venção com corte submerso; e

A Figura 2 é um diagrama que corresponde à segunda modali-dade da invenção com corte seco.Meios para Realizar a Invenção

Em ambas as Figuras, 1 designa o fluxo de entrada de fusão, 2 ofluxo de saída de granulado e 3 uma câmara de corte. A circulação de águade resfriamento compreende um trecho de resfriamento em série 4 com, tipi-camente, 0,5 - 3 m de comprimento, um trecho de constrição 5, um separadorde água e vapor 6 e é mantida em operação através de uma bomba de circu-lação de água 7. O separador de água e vapor 6 pode se referir a uma sim-ples peneira curvada ou a um separador centrífugo comercialmente disponí-vel. Na circulação de água de resfriamento, um trocador de calor 8 é contido,com o qual a temperatura da água de resfriamento pode ser ajustada e manti-da constante por meio de um controle de temperatura 15. Um controle detemperatura de granulado, designado como 9, fica em comunicação com umcontrole de quantidade de água 10. O controle de quantidade de água atuasobre a válvula de controle de desvio 11 com a qual a divisão da água de res-friamento no trecho de resfriamento 4 e em um desvio 12 pode ser ajustada.O separador de água e vapor 6 é dotado de um ventilador de sucção 14 que éprecedido por um condensador de vapor 13. A bomba de circulação de água 7acumula uma pressão na circulação de água de resfriamento descrita, que éajustada de modo que seja maior que 0,2 MPa (2 bar) ao longo do trecho deresfriamento 4. Como uma variante para ajustar e manter a pressão constan-te, outro controle de pressão 16 que é proporcionado na Figura 1, atua emuma válvula de controle 5a do trecho de constrição 5.

As duas modalidades da Figura 1 e da Figura 2 diferem na posi-ção da câmara de corte 3. Na modalidade da Figura 1, a câmara de corte 3se situa na circulação de água de resfriamento na região do fluxo de entradade fusão 1 diretamente na frente do trecho de resfriamento 4 e é submetidaa um fluxo de água de resfriamento. A pressão na água de resfriamento émaior que 0,2 MPa (2 bar), como ao longo do trecho de resfriamento 4. Namodalidade da Figura 2, a câmara de corte 3 se situa fora da circulação deágua de resfriamento entre o separador de água e vapor 6 e o fluxo de saídade granulado 2 e, conseqüentemente, fica seca.

Na modalidade da Figura 1, o material de poliéster fundido sur-ge, de preferência, de uma pluralidade de orifícios de bocal que formam demodo correspondente um grande número de filamentos de fusão dentro dacâmara de corte, sendo que os filamentos de fusão são imediatamente cor-tados debaixo d'água no tamanho de granulado requerido com um rotor decorte, por exemplo, uma placa perfurada giratória. A terminologia aqui tam-bém é matriz-face. Devido ao movimento cortante das lâminas na placa debocal em cooperação com a tensão de superfície da fusão de solidificação,partículas aproximadamente esféricas de granulado são formadas por meiodisto. O granulado é diretamente transportado para dentro do trecho de res-friamento 4 por meio da água de circulação. Na câmara de corte 3 e ao lon-go do trecho de resfriamento 4, prevalece uma pressão de água de resfria-mento maior que 0,2 MPa (2 bar), conforme já estabelecido. Esta pressão deágua é reduzida para pressão ambiente no trecho de constrição subseqüen-te 5. A constrição pode ser efetuada por um desenho adaptado do cortetransversal de encanamento em coordenação com a quantidade de circula-ção de água ou através de uma válvula de controle 5a, tal como por exem-plo, uma válvula de diafragma, que é adequada para a mistura bifásica ade-quada, como um resultado disto, então, o controle de pressão mencionadono trecho de resfriamento também pode ser possível. Após a redução depressão, a água evapora diretamente na superfície ainda quente das partícu-las de granulado e pode, conseqüentemente, ser facilmente separada peloseparador de água e vapor 6. O vapor resultante é sugado junto com o arambiente pelo ventilador de sucção 14 e é condensado no condensador devapor 13.

O resfriamento súbito, de acordo com a invenção, a pressão emexcesso de pelo menos 0,2 MPa (2 bar) ocorre na câmara de corte 3, o tre-cho de resfriamento 4 e possivelmente, também, no trecho de constrição 5,entretanto, os tempos de permanência na câmara de corte 3 e no trecho deconstrição 5 são menores devido às razões de geometria relativas ao tempode permanência no trecho de resfriamento 4. De acordo com a duração doresfriamento súbito, as partículas de granulado são mais ou menos resfria-das. Portanto, ajustando-se o tempo de permanência no trecho de resfria-mento 4 por meio do controle de quantidade de água 10, é possível ajustar atemperatura do granulado acabado de uma maneira controlada, que tambémfunciona no caso de um diâmetro de partícula pequeno. O controlador detemperatura de granulado 9 determina como o controlador de conduto o va-lor de referência do controle de quantidade de água sob a forma de um con-trole em cascata.

Na modalidade da Figura 2, uma pluralidade de filamentos tam-bém é preferencialmente retirada, entretanto, eles entram diretamente notrecho de resfriamento 4 onde os mesmos experimentam um resfriamento súbito, de forma análoga, ao granulado previamente descrito. O corte paraformar um granulado cilíndrico é efetuado somente após a separação deágua na câmara de corte 3 que é subseqüente ao separador de água e va-por 6. O trecho de constrição 5 pode ter a forma de canais estreitos atravésdos quais os filamentos são conduzidos. Além disso, o conduto do método corresponde àquele da modalidade da Figura 2.

Exemplos

Os exemplos A - D indicados na Tabela subseqüente se referemà produção de granulado de poliéster que aplica a modalidade previamentedescrita, de acordo com a Figura 1. O Exemplo E é um exemplo comparativono qual um granulador de filamento submerso foi usado na granulação e napressão de água de resfriamento ao longo do trecho de resfriamento quecorresponde à pressão ambiente. Em todos os exemplos, a fusão foi produ-zida fundindo-se um granulado PET a 290°C.

<table>table see original document page </column></row><table>

Nos exemplos A - D, as partículas de granulado que surgem dofluxo de saída de granulado mostrado na adesão mesmo com o preenchi-mento direto adiabático. No exemplo D, o granulado foi submetido à pressãode 0,3 MPa (3 bar) e, então, ainda não se adere.

As partículas de granulado obtidas pelo exemplo comparativo Eaderido, em contrapartida, imediatamente após o fluxo de saída de granula-do para formar massas informes dimensionadas primeiro.Lista de Referências Numéricas

1 - Fluxo de entrada de fusão

2 - Fluxo de saída de granulado

3 - câmara de corte

4 -Trecho de resfriamento

5 - Trecho de constrição

5a. - Válvula de controle de fluxo

6 - Separador de água e vapor

7 - Bomba de circulação de água8 - Trocador de calor para água de circulação

9 - Controle de temperatura de granulado

10 - Controle de quantidade de água

11 - Válvula de controle de desvio

12 - Desvio para trecho de resfriamento

13 - Condensador de vapor

14 - Separador de água com ventilador de sucção

15 - Controle de temperatura

16 - Controle de pressão

Claims

1. Método, para a produção de um granulado não-aderente aci-ma da temperatura de transição de vidro que compreende um material depoliéster no qual o material de poliéster é introduzido em um fluxo de águade resfriamento como uma fusão e é separado da água de resfriamento a-pós passar por um trecho de resfriamento, caracterizado pelo fato de que otempo de permanência do material de poliéster no trecho de resfriamento éde 0,2 - 5,0 segundos e pelo fato de que a água de resfriamento tem umapressão de pelo menos 0,2 MPa (2 bar) ao longo do trecho de resfriamento.

2. Método, de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelofato de que o tempo de permanência do material de poliéster no trecho deresfriamento é de 0,2 - 2,0 segundos, de preferência, 0,4 - 0,8 segundo.

3. Método, de acordo com uma das reivindicações 1 ou 2, carac-terizado pelo fato de que a água de resfriamento tem uma pressão de 0,3 --0,6 MPa (3 - 6 bar) ao longo do trecho de resfriamento.

4. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-3, caracterizado pelo fato de que a temperatura da água de resfriamento éde 80°C -110°C, de preferência, 85°C - 95°C.

5. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 --4, caracterizado pelo fato de que o tempo de permanência do material depoliéster é escolhido, de modo que o material de poliéster tenha uma tempe-ratura de 90°C - 220°C após a separação da água de resfriamento.

6. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-5, caracterizado pelo fato de que um dispositivo de separação de água-sólidos é usado para separar o material de poliéster da água de resfriamen-to, sendo que o dito dispositivo de separação é precedido por um trecho deconstrição para reduzir a pressão de água de resfriamento.

7. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-6, caracterizado pelo fato de que o fluxo de água de resfriamento no trecho-de resfriamento pode ser ajustado por um desvio ajustável no trecho de res-friamento.

8. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-7, caracterizado pelo fato de que o material de poliéster é diretamente granu-Iado após o fluxo de entrada do mesmo no fluxo de água de resfriamentocom a formação de partículas aproximadamente esféricas de granulado.

9. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a7, caracterizado pelo fato de que o material de poliéster é granulado após oresfriamento na água de resfriamento.

10. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a-7, caracterizado pelo fato de que o material de poliéster é granulado somen-te após a separação da água de resfriamento com a formação de partículas de granulado aproximadamente cilíndricas.

11. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações 8 a-10, caracterizado pelo fato de que uma superfície que esfria acima da tem-peratura de transição de vidro é implementada no granulado.

12. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicações precedentes, caracterizado pelo fato de que o granulado produzido tem umaproporção amorfa de pelo menos 55% e no máximo 92%.

13. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesprecedentes, caracterizado pelo fato de que a granulação é efetuada atravésde uma placa perfurada com um conjunto fixado de lâminas giratórias.

14. Método, de acordo com qualquer uma das reivindicaçõesprecedentes, caracterizado pelo fato de que a fusão é formada como pelomenos um filamento de fusão.

15. Uso do produto produzido com o método, como definido emqualquer uma das reivindicações 1 a 14, para fornecimento direto em um reator ou secador de pós-condensação de fase sólida, de preferência, umsecador de torre e/ou eixo.