BRPI0716259A2

BRPI0716259A2 - processo para misturar um lÍquido ou uma mistura de um lÍquido e de um sàlido em partÍculas finas presentes em um vaso essencialmente auto- vedado, bocal de jato, uso de um bocal de jato, e, processo para misturar um outro lÍquido ou uma outra mistura ao interior de um lÍquido ou uma mistura de um lÍquido e um sàlido em partÍculas finas

Info

Publication number: BRPI0716259A2
Application number: BRPI0716259-6A2A
Authority: BR
Inventors: Michael Blechschmitt; Ulrich Hammon; Friedrich-Georg Martin; Klaus Joachim Mueller-Engel; Peter Zehner
Original assignee: Basf Se
Priority date: 2006-09-21
Filing date: 2007-09-17
Publication date: 2013-08-06
Also published as: JP5069303B2; KR101419080B1; EP2066429A1; WO2008034778A1; ZA200902699B; DE102006045089A1; EP2066429B1; TW200827020A; CN101516487B; TWI429480B; ATE533552T1; CN101516487A; MY147897A; JP2010504194A; KR20090055038A; US8292194B2; US20080073444A1

Abstract

PROCESSO PARA MISTURAR UM LÍQUIDO OU UMA MISTURA DE UM LÍQUIDO E DE UM SàLIDO EM PARTÍCULAS FINAS PRESENTES EM UM VASO ESSENCIALMENTE AUTO-VEDADO, BOCAL DE JATO, USO DE UM BOCAL DE JATO,E, PROCESSO PARA MISTURAR UM OUTRO LÍQUIDO OU UMA OUTRA MISTURA AO INTERIOR DE UM LÍQUIDO OU UMA MISTURA DE UM LÍQUIDO E UM SàLIDO EM PARTÍCULAS FINAS A invenção refere-se a um método para misturar um líquido em um recipiente ou mistura de um líquido e um sólido em partículas finas. De acordo com referido método, o mesmo líquido ou a mesma mistura são alimentados ao interior do recipiente sob a forma de uma corrente propulsionada por meio de um jato que possui um bocal propulsor e uma câmara de troca de pulso. A região de sucção entre o bocal propulsor e a câmara de troca de pulso é provida com uma bainha, que possui uma abertura de sucção, que está disposta acima da corrente central, que conduz a partir do bocal propulsor ao interior da câmara de troca de pulso.

Description

"PROCESSO PARA MISTURAR UM LIQUIDO OU UMA MISTURA DE UM LIQUIDO EDEUM SOLIDO EM PARTICULAS FINAS PRESENTES EM UM VASO ESSENCIALMENTE AUTO- VEDADO, BOCAL DE JATO, USO DE UM BOCAL DE JATO, E, PROCESSO PARA MISTURAR UM OUTRO LIQUIDO OU UMA OUTRA MISTURA AO INTERIOR DE UM LIQUIDO OU UMA MISTURA DE UM LIQUIDO E UM SOLIDO EM PARTICULAS FINAS" Descri^ao:

A presente inven9ao refere-se a um processo para misturar um liquido ou uma mistura de um liquido e um solido em particulas finas, presentes em um vaso essencialmente auto- vedado, com a condigao de que ο liquido ou a mistura encha apenas parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupado por uma fase fluida, e ο volume interno, que pode ser ocupado, remanescente, e enchido por uma fase gasosa, que compreende ο suprimento essencialmente do mesmo liquido ou essencialmente da mesma mistura ao interior do vaso, como um jato motor de um bocal motor e uma camara de troca de momento, ao interior da qual a saida do bocal motor aponta.

O armazenamento de liquidos ou de misturas de um liquido e de um solido em particulas finas em vasos essencialmente auto- vedados e de conhecimento usual (por exemplo, com ο proposito de armazenamento). De um modo tipico, tais vasos sao tambem referidos como a tanques. Normalmente, os vasos nao sao inteiramente auto- vedados, mas possuem preferivelmente, de um modo geral, pelo menos um ponto extragSo, atraves do qual e possivel extrair os componentes armazenados no vaso, conforme requerido, por exemplo por meio de uma bomba. De um modo correspondente, ο vaso possui ainda, de um modo tipico, pelo menos um ponto de alimenta9§o, atraves do qual os conteiidos a serem armazenados podem ser supridos ao vaso. Membros de desligamento (por exemplo valvulas

ou torneiras de boia) permitem, de um modo geral, que ο liquido ou a mistura seja deixado passar para dentro ou para fora, e asseguram, de um modo simultaneo, que os vazamentos sejam evitados quando ο vaso estiver inativo. De um modo similar, instrumentos para medir a temperatura, ο nivel de enchimento e a pressao no tanque (vaso) podem ser introduzidos no vaso.

Normalmente, ο liquido ou a mistura de um liquido e de uma

mistura de solido em particulas finas, que deve ser armazenado no tanque, nao enche, de um modo completo, ο volume total, que pode ser ocupado por uma fase fluida (gasosa ou liquida). Em vez disso, devido a uma ampla variedade de razoes diferentes, algum deste volume interno e ocupado por uma fase gasosa. Quando ο liquido ou a mistura e armazenado em pressao atmosferica, ο vaso essencialmente auto- vedado pode, em principio, ser aberto para a atmosfera no Iado da fase gasosa (por exemplo atraves de um sistema de gas externo, que e conduzido atraves de uma abertura (ou um outro sistema de purifica9ao de gas externo (por exemplo, lavagem de gas)). A se9ao transversal da abertura e normalmente tal, que ela seja primeiramente suficientemente pequena e em segundo lugar, tal que os gases sejam equilibrados no curso do enchimento e do esvaziamento do vaso com queda de pressao significativa. De um modo tipico, os diametros medios de tais se9oes transversals de abertura sao de < 25 cm (em volumes de enchimento, de um modo tipico, de > 100 m3，de um modo freqiiente, de ate 10 000 m3). De um modo alternative), os dispositivos para a liberagao de pressao no caso de pressao elevada nao- permissivel ou de pressao, reduzida, que sao hermeticamente vedados a pressao de resposta (que pode estar acima ou abaixo da pressao atmosferica) sao, de um modo tipico, similarmente instalados nos vasos de armazenamento relevantes (por exemplo, valvulas de nao- retorno). De um modo freqiiente, ο nivel de armazenamento no tanque de armazenamento e determinado, de um modo continuo, em alturas previamente definidas no gas e a fase liquida atraves da dosagem de uma pequena

quantidade (com base no volume da fase gasosa no vaso, de um modo geral < 1% em volume/ hora) de um gas de medi^ao. Quando ο conteiido e conhecido, ο nivel de enchimento e calculado diretamente a partir da diferen?a da pressao de dosagem requerida para este proposito, em cada caso.

Em muitos casos, e necessario que conteiido de um tal tanque de armazenamento, que e variavel ao longo do tempo como um resultado da extra9ao e/ ou da adigao, seja misturado de tempos em tempos, ou de um modo constante, de um modo a aumentar ou a assegurar a sua homogeneidade. As causas disto podem ser uma ampla variedade de razoes. Quando ο conteiido do vaso for constituido de uma mistura de um liquido e de um solido em particulas finas (por exemplo, uma suspensao)existe, de um modo freqiiente, ο risco de que ο solido em particulas frnas seja sedimentado mediante a aqao da gravidade durante ο armazenamento do tanque, e que ο conteiido do tanque se tome, deste modo, nao- misturado, ao longo do tempo. No caso de uma extra^ao a partir do tanque de armazenamento, seria entao possivel, por exemplo, que nao mais fosse extraida a mistura desejada, mas apenas ο liquido presente no mesmo. Exemplos do caso antes mencionado incluem suspensoes de polimero aquosas. Dependendo do peso especifico da fase liquida, ο solido fino presente na distribui?ao dispersada, pode entao se tornar cremoso e se tornar enriquecido na interface da fase liquida / gasosa. Um exemplo possivel disto sao as dispersdes de polimero (tambem as dispersoes de polimero aquosas).

Quando apenas um liquido e armazenado no tanque (vaso), este pode igualmente ser multifasico (por exemplo, uma emulsao; exemplos incluem emulsdes oleo- em- agua e emulsdes agua- em oleo) e a nao- mistura no curso do armazenamento prolongado sem a homogeneiza9ao intermediaria, ο que e normalmente indesejavel.

No entanto, um liquido quimicamente homogeneo pode tambem formar nao- homogeneidades fisicas indesejaveis no curso do armazenamento. Estas podem consistir, por exemplo, de uma distribuigao de temperatura nao- homogenea (por exemplo, causada pela irradia9ao solar sobre um Iado do tanque). A conseqiiencia disto pode ser, por exemplo, a forma9ao de cristais indesejaveis ou a decomposi^So indesejavel do liquido armazenado. De um modo frequente, com ο proposito de manter uma temperatura de armazenamento desejada, uma ροΓςδο do liquido armazenado pode ser tambem extraida de um modo continuo, conduzido, de um modo preferido, atraves de um trocador de calor indireto e entao reciclada ao interior do tanque de armazenamento. Neste caso, ο operador do vaso de armazenamento objetiva, de um modo tipico, que seja obtido um equilibrio de temperatura muito rapido entre os liquidos ainda presentes no vaso de armazenamento e que ο liquido seja reciclado ao interior do mesmo atraves do trocador de calor, atraves de uma mistura rapida adequada.

Para ο armazenamento seguro de compostos polimerizaveis por radical livre (ou solufoes que os compreendam), por exemplo acroleina, metacroleina, acido acrilico, acido metacrilico e/ou esteres dos mesmos (em especial, os esteres alquilicos Ci.s) nao e apenas requerido ο controle do conteudo do tanque de liquido. Em vez disso, os assim denominados inibidores (varredores de radical livre) tem que ser adicionados aos compostos organicos, de um modo geral pelo menos monoetilenicamente insaturados (monomeros), de um modo a evitar e a prevenir a ocorrencia de uma polimerizagao de radical livre indesejavel, iniciada um modo acidental, em muitos casos, tais inibidores apenas exibindo ο seu efeito tal que na presenga de oxigenio molecular (que pode, por sua vez, ser em si mesmo um inibidor). Por esta razao, tais monomeros sao normalmente armazenados sob uma atmosfera gasosa, que compreende oxigenio molecular (vide, por exemplo, a WO 2005/ 049543 e a US-A- 6.910. 511), e deve ser assegurado que ο monomero liquido (ou a sua solufao) nao seja exaurido do oxigenio molecular dissolvido no mesmo. O iiltimo pode ocorrer, por exemplo, quando ο monomero e temporariamente cristalizado localmente, e entao retorna ao interior da solu9ao. A falta de oxigenio molecular local resultante pode ser igualmente contrabalan^ada atraves de uma mistura apropriada.

Se a polimeriza9ao por radical livre indesejavel do conteudo do tanque for disparada apesar das medidas de precau^ao acima descritas, ela pode ser contrabalan^ada atraves da adi?ao de um meio para ο termino imediato da polimerizapSo de radical livre no conteiido do tanque dentro de um periodo de tempo muito curto e sua distribuigao no conteiido do tanque de um modo muito rapido (vide, por exemplo, WO OO 64947, WO 99/ 21893, WO 99/ 24161, WO 99/ 59717). Tambem neste caso, e requerida uma mistura uniforme e rapida do conteiido do tanque, apos ο meio ter sido adicionado.

Em principio, ο conteiido liquido de um tanque pode ser misturado (vide figura 1) atraves de, por exemplo, atraves de borbulhamento ou de jatos (por exemplo, atraves de uma "cabeqa de ducha") de um gas adequado, ao interior do tanque, proximo ao fbndo. As bolhas de gas, que ascendem no interior do conteudo do tanque liquido, efetuam a mistura desejada atraves do arraste de liquido. O conteiido do vaso liquido total (em principio, a a^ao de mistura ate aumenta a partir do fundo para cima) e assim coberto e misturado, de um modo eficiente, por um tal fluxo em grande volume, independentemente da altura do nivel de liquido. No entanto, uma desvantagem de um tal procedimento e a demanda constante quando a um gas de mistura adequado durante a mistura (em escala industrial, correntes de volume de gas comparativamente grandes sao requeridas para que ο conteiido do tanque seja misturado). Alem disso, este gas tem que ser conduzido de volta para ο tanque, de um modo constante. No caso do borbulhamento atraves do conteiido do tanque liquido a ser misturado, ele e, de um modo adicional, saturado com ο liquido presente no tanque e, devido a esta carga (por exemplo, no caso de um liquido organico armazenado), ele nao pode, de um modo freqiiente, ser liberado ao meio ambiente, de um modo simples. Em

vez disso, na maior parte dos casos, ο gas, que escapa necessariamente a medida em que ο tanque e enchido, e queimado em uma abertura) ou a lavagem e requerida. Em principio, ο gas misto, conduzido para fora do tanque, pode ser tambem reciclado de volta a este para ο borbulhamento atraves do conteiido liquido do mesmo. No entanto, ele requer, de um modo desvantajoso, um compressor de gas de ciclo separado, que comprima novamente ο gas externo para a pressao no fundo do vaso. Tais compressores nao apenas sao caros, mas tambem causam um alto nivel de manutengSo de uma demanda energetica bastante consideravel.

De um modo alternative)，ο conteiido do tanque pode ser misturado por meio de um agitador. No entanto, isto requer uma fonte de acionamento separada e um eixo de acionamento conduzido atraves da parede do vaso. No entanto, a veda^ao dos elementos rotativos conduzidos atraves de uma parede do vaso e tida como sendo particularmente dificil. Alem disso, no caso de grandes volumes de enchimento de um tanque (em escala industrial, os volumes de enchimento para os tanques de armazenamento sao, de um modo tipico, de 100 m3 a 10 000m3, de um modo freqiiente de 200 a 1000 m3 ou de 300 a 800 m3，de um modo caracteristico de 500 m3), a manufatura de um agitador j a sendo comparativamente cara.

Contra este fundo, foi considerado ser apropriado misturar ο conteiido do tanque liquido atraves de extra^So a partir do mesmo, a bomba estando disponivel para a extra9ao a partir do tanque, uma porgao do liquido ou mistura de um liquido e de um solido em particulas finas armazenado no tanque (vaso), e sua reciclagem em pelo menos alguma ροΓςδο extraida atraves de um bocal motor, que e disposto proximo ao fundo do tanque e e dirigido para cima (no caso mais simples, um canal de fluxo com uma segao transversal que se estreita na dire9ao de fluxo, na qual a energia de pressao de um liquido que flui atraves da mesma e convertida com perdas adicionais a energia cinetica, e a corrente de liquido e deste modo acelerada) como um jato de liquido (liquido motor) (jato motor) ao interior do tanque. No curso disto, ο jato de liquido dirigido para cima, de acordo com as Ieis do jato livre, ao longo de seu trajeto atraves do liquido presente no tanque, e sugado pelo liquido, e os meios liquidos sao misturados.

De um modo alternative» ou adicional, com ο proposito da mistura, ο enchimento (novo enchimento, mas tambem ο primeiro enchimento) do vaso com ο liquido ou mistura pode ser efetuado, de um modo tal que ο liquido ou a mistura seja suprido atraves de um jato motor antes mencionado.

No entanto, uma desvantagem deste metodo de mistura e a de que a aqao de mistura do jato livre apenas captura um espaQo comparativamente restrito em torno deste, de um modo tal que a a9ao de mistura alcangada nao seja normalmente inteiramente satisfatoria (figura 2).

Uma outra desvantagem consiste em que ο jato liquido (de um modo especial no caso de queda do nivel de enchimento no tanque), devido a sua comparativamente elevada densidade do momento (e velocidade), deixa a fase liquida presente no tanque de um modo comparativamente facil (rompe atraves da interface da fase entre a fase liquida e a face gasosa), e esta partida pode ser acompanhada por uma intensa forma9ao de goticulas (formagao de pulveriza9ao) no interior da fase gasosa. Isto revela-se desvantajoso, de um modo especial, quando ο conteiido do tanque compreende um liquido organico (por exemplo, acroleina, metacroleina, acido acrilico, acido metacrilico, os esteres destes acidos ou outros monomeros organicos) cuja fase gasosa pode ser explosiva na presenga de oxigenio molecular (vide, por exemplo, a DE- A 10 2004 O 34 515). Em primeiro lugar, as goticulas finamente distribuidas na fase gasosa aumentam ο seu conteiido de material organico, como um resultado do que, uma fase gasosa, que nao era anteriormente explosiva, se torna uma fase gasosa explosiva, e as goticulas formadas de um modo regular experimentam, em seu voo atraves da fase

gasosa, como uma consequencia da fric9ao, a carga eletrica de suas superficies. A descarga de faiscas, que e aumentada como uma conseqiiencia disto, e capaz de disparar a ignipao. Quando as goticulas sao aquelas de uma dispersao de polimero aquosa, elas podem, por exemplo, formar um filme irreversivelmente, de um modo indesejavel, ou podem passar atraves da fase gasosa e romper a dispersao de polimero em usos posteriores.

Quando ο conteudo do tanque consiste na suspensao de um solido em particulas finas em um liquido, a solufao langada sobre a parede interna do vaso pelo jato, que rompe atraves da interface da fase, pode ser capaz de aderir a ela, ο que remove da mesma as suspensoes armazenadas no vaso.

No entanto, a formayao de pulveriza9ao, que e estabelecida como acima descrito, e tambem desvantajosa no caso de um outro liquido pelo fato de que, inter alia, as pequenas goticulas possuem uma pressao de vapor elevada. Isto causa um resfriamento com evapora9ao indesejavel, ο que prejudica a constancia de temperatura do conteudo do tanque.

De um modo a intensificar a mistura (vide Chemie - Ing. Techn. 42, 1970, pags. 474 a 479), na arte antecedente, de acordo com a figura 3 deste pedido, uma camara de mistura (2) (aberta na entrada e na saida) e disposta acima do bocal motor (1) (os endereyos numericos referem- se sempre as flguras deste pedido). Como um resultado, ο liquido presente no espago do tanque nao e, como no caso de um jato livre, sugado ao interior junto com ο trajeto do jato, mas, de um modo preferido, a quantidade transportada de acordo com a lei do momento tem que ser introduzida atraves da se9ao transversal da entrada (3) da camara de mistura (tambem referida aqui a seguir, em termos simplificados, como uma camara de troca de momento ou como um tubo de troca de momento; a segSo transversal nao precisa, apesar disto, ser necessariamente circular; no entanto, a modalidade tubular e apropriada a partir de um ponto de vista aplicativo). Este arranjo do

bocal motor e da camara de mistura (que e, por exemplo, conectada a jusante do bocal motor como um tubo curto com uma segao transversal mais longa) sera referido a seguir como um bocal a jato. Neste, ο jato motor com uma velocidade comparativamente elevada penetra em uma camara de troca de momento, que e comparativamente pequena em comparagao com ο volume do tanque (de um modo frequente, ο volume da camara de troca de momento e apenas de aproximadamente 0,001 a 1% do volume interno do tanque) e suga, em uma quantidade circulante, ο liquido presente no tanque, a medida em que isto e executado. Um fabricante de tais bocais de jato adequados e, por exemplo, GEA Wiegand GmbH em D-76275 Ettlingen. A mistura, que flui a partir do tubo de troca de momento ja

possui um momento significativamente enfraquecido de seus elementos (uma densidade de momento reduzida) em comparagSo com ο jato motor, ο que reduz a probabilidade acima descrita de saida com a formayao de goticulas (forma9ao de pulverizagao) (ira entrar apenas em um nivel comparativamente mais baixo da interface da fase e com uma densidade de momento de saida media enfraquecida; vide figura 4). Junto com a aqao de suc^ao a partir de baixo, ο fluxo externo dirigido para cima do tubo de troca de momento forma campos de fluxo circulares de grande volume, com linhas de campo continuas de acordo com a figura 5, que, no caso de um bocal de jato dirigido obliquamente para cima e montado, de um modo preferido, no tanque, de um modo a que esteja ligeiramente elevado (vide, por exemplo, Acrylate Esters, A Summary of Safety And Handling, 3a Edifao, 2002, compilado por Atofina, BASF, Celanese, Dow and Rohm & Haas), causa uma mistura aperfei^oada (em especial mais completa) comparada ao bocal motor, a qual, no entanto, ainda nao e inteiramente satisfatoria. Alem disso, quando ο nivel de enchimento (a interface da fase) cai abaixo do nivel de sucyao, ο jato motor neste caso tambem passa desimpedido atraves do tubo de troca e efetua a pulverizagao, de modo a formar goticulas finas com os riscos ja descritos

(figura 6). De um modo geral, ο liquido do jato motor, antes que seja introduzido no bocal de jato, tem, portanto, que fluir atraves de valvulas que, quando ο nivel de enchimento no tanque alcangar um nivel predefinido, sao fechadas e evitam ο fluxo atraves das mesmas.

Tendo em vista a arte antecedente, constituiu um objeto da inven9ao prover um processo aperfeigoado para a mistura do conteiido do tanque liquido, que foi aplicado a todos os casos de problema acima descritos e que, alem disso, tambem permite uma mistura mais rapida.

Deste modo, e provido um processo para a mistura de um liquido ou a mistura de um liquido e um solido em particulas finas presente (armazenado) em um vaso essencialmente auto- vedado, com a condiyao de que ο liquido ou a mistura preencha apenas parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupado por uma fase fluida, e ο volume interno remanescente, que pode ser ocupado do vaso, e enchido por uma fase gasosa, que compreende ο suprimento essencialmente do mesmo liquido ou essencialmente da mesma mistura ao interior do vaso, como um jato motor de um aparelho de suc9ao disposto no liquido ou na mistura no vaso, e possui um bocal motor e uma camara de troca de momento, ao interior da qual a saida do bocal motor aponta, em que a regiao de SUC9S0 entre ο bocal motor e a camara de troca de momento e provida com uma bainha tendo pelo menos um orificio de suc9ao, com a condigSo de que ο pelo menos um orificio de saida esteja abaixo (abaixo neste caso significa procedente a partir do jato central na dire9ao do vaso ou fundo do tanque), do jato central, que conduz a partir do bocal motor ao interior da camara de troca de momento.

De um modo apropriado, de acordo com a invenyao, ο processo de acordo com a inven9ao pode ser executado de um modo simples, de um modo tal que ele compreenda a extra9ao de uma porgao do liquido ou da mistura a partir do vaso e ο reciclo de pelo menos alguma da ροΓςδο extraida como um constituinte do jato motor do bocal de jato a ser usado de

acordo com a inven9ao. De um modo apropriado, de acordo com a ΐηνεηςδο, ο processo de acordo com a inven^So pode ser executado de um modo simples, de tal forma que ele compreenda a extragSo de uma parte do liquido ou da mistura a partir do vaso e ο reciclo de pelo menos alguma da porgao extraida com um constituinte do jato motor e ο reciclo de pelo menos alguma da porfao extraida como constituinte do jato motor do bocal a ser usado de acordo com a inven^ao. Em principio, ο jato motor do bocal de jato a ser usado de acordo com a invengao no processo de acordo com a ΐηνεηςδο pode tambem, de um modo exclusivo, ser pelo menos alguma parte (ou a totalidade) do liquido ou da mistura presente no vaso, que foi extraido a partir do vaso anteriormente.

Se requerido, qualquer parte da porgao extraida, que nao e reciclada como um jato motor, pode ser enviada para outros usos.

Sera apreciado que ο processo de acordo com a invengSo pode ser tambem executado sem ο liquido ou a mistura alimentado como um jato motor ao interior do vaso compreendendo ο liquido ou a mistura extraidos a partir do vaso. Isto e possivel, por exemplo, em virtude de que ο liquido ou a mistura a serem conduzidos ao interior do vaso para um novo enchimento, sejam supridos ao vaso como um jato motor do aparelho de suc9ao. Sera apreciado que ο jato motor do aparelho de suc9ao no processo de acordo com a inven9ao pode tambem consistir de uma mistura de liquido ou de uma mistura a ser conduzida ao interior do vaso com um proposito de um novo enchimento, e ο liquido ou a mistura sendo extraidos com antecedencia a partir do vaso.

F

E favoravel, de acordo com a invengao, que a bomba que distribui ο jato motor possa ser identica a bomba usada para extrair ο liquido/mistura armazenado no vaso.

No caso de liquidos armazenados (ou de outras substancias

quimicas armazenadas em forma liquida) que compreendem monomeros (met)acrilicos, tais bombas de distribui9ao iiteis sao, por exemplo, as bombas de distribui9ao com veda9ao de anel de deslizamento duplo, recomendada na WO 2004/003389.

Bombas de distribuigao iiteis alternativas a estas sao, por exemplo, aquelas da US-A 5.727.792, US-A 4.168. 936, EP-A 1 092 874 e US-A 4.865.333.

De um modo vantajoso, de acordo com a ΐηνεηςδο, ο pelo menos um orificio de sucfao e configurado com pelo menos um tubo imerso, que se abre a partir da bainha em dire^ao ao fundo do vaso, tal como mostrado na figura 7，e, como um resultado, e disposto proximo ao fundo do vaso (isto causa uma mistura particularmente rapida devido a uma sucgSo a partir de baixo).

De um modo geral, ο tubo imerso e configurado de um modo tal, que ο fluxo atraves do mesmo causa uma queda de pressao minima. Em principio, ο pelo menos um orificio de sucfao pode ser tambem designado como orificios e/ ou fendas distribuidos na parede do tubo imerso, ao longo de seu comprimento. O tubo imerso pode, em sua extremidade disposta proximo ao fundo, ser curvado para cima como um gancho de came, de tal modo que ο orificio de suc^ao nao mais aponte em dire^ao ao fiindo do vaso, mas preferivelmente em dire^So ao teto do vaso (tampa). A curva pode ser tambem designada como um clube de golfe e aberta com ο orificio de SUC9S0 paralelo ao fundo do vaso. Em adigao, ο tubo imerso, que inclui ο orificio de suc9ao pode ser projetado ao interior de um pote, que esta aberto no topo e que repousa sobre ο fundo do vaso. E tambem favoravel que ο orificio de suc9ao do tubo imerso e a saida a partir da camara de troca de momento (tubo) possam ser posicionados em termos espaciais independentemente um do outro (por exemplo, em uma distancia maxima um do outro) (nao mais necessariamente correlacionados um com ο outro em sua posigao espacial).

Como um resultado da variante de bocal de jato de acordo com a inven9ao, ocorre a ainda SUC9S0，mesmo no caso de um nivel comparativamente baixo do conteiido do vaso liquido no mesmo.

Alem disso, isto reduz, de um modo consideravel, a velocidade do jato motor que deixa ο bocal motor. Condig;0es de fluxo comparaveis aquelas na figura 4 ocorrem sem a formagSo de pulverizagSo significativa. A variante de tubo imerso de acordo com a inven^So permite ainda, mesmo no caso de um nivel de enchimento extremamente baixo no vaso de armazenamento, essencialmente um desempenho virtualmente incomparavel do processo de acordo com a inven9ao. No pior caso, isto se torna problematico quando a bomba de distribuipao e brevemente desligada. Neste caso, ο tubo imerso nao mais e enchido em direq^o ao bocal motor com ο liquido armazenado ou a mistura de liquido e de solido em particulas finas armazenados, mas preferivelmente com gas (vide figura 8).

Bocais motores, cujas aberturas de bocal geram jatos de liquido com turbulencia aumentada, sao particularmente vantajosos nos ejetores adequados de acordo com a invenfao, pois os jatos motores, que deixam ο bocal com turbulencia aumentada, causam uma forga de suc9ao aumentada, de um modo a elevar ο nivel do liquido ou da mistura no tubo imerso ao grau requerido imediatamente apos ο reinicio, e de um modo a ser capaz de continuar ο procedimento de acordo com a inven9ao (jatos motores que sao lar^ados com turbulencia aumentada arrastam ο gas de um modo particularmente efetivo para fora da camara de suc9ao, pois a area de superficie de contato entre a fase gasosa e liquida e aumentada).

No caso em que nao exista elevagSo, ο ato motor por outro Iado e langado contra a parede do vaso de um modo nao inibido quando do reinicio, com os efeitos desvantajosos ja descritos. Um aperfeigoamento adicional, vantajoso de acordo com a invengSo no sentido antes mencionado na amplia9ao do jato motor a alem de sua saida a partir do bocal motor, e alcangado quando um ligeiro movimento de turbilhonamento e conferido ao mesmo, antes que ele passe atraves do bocal motor. Isto e possivel, por exemplo, atraves da instala9ao de um corpo de turbilhonamento adequado (4), justo acima do bocal motor (vide figura 9). Tais corpos de turbilhonamento uteis sao, de um modo vantajoso de acordo com a invenQao, aneis de lamina, tal como mostrado na figura 3 em vt » verfahrenstechnik « 15 (1981). N0. 10, a pagina 739. Quando corpos de turbilhonamento, que conferem um turbilhonamento muito grande ao jato de liquido, sao usados (isto e, jatos motores turbulentos altamente turbilhonados), no entanto, uma deteriora^ao do desempenho de sue醉。pode tambem ocorrer. Em principio, ο turbilhonamento pode ser tambem gerado atraves de um suprimento de liquido motor tangencial ao interior do bocal motor.

De um modo alternative» e/ ou adicional ao turbilhonamento do jato motor, ele pode ser dividido (em uma pluralidade de jatos individuals), por exemplo, em virtude da se9ao transversal de saida do jato motor ter uma pluralidade de orificios de saida (a segao transversal do bocal motor e provida com um divisor de jato motor). Em seu modo mais simples, isto pode ser realizado atraves da incorpora9ao de uma tela (placa), que possui uma pluralidade de orificios de passagem (em seu caso mais simples anular) ao interior da segao transversal de saida do jato motor, conforme mostrado, por exemplo, na figura 2 de "Mixing shocks and their influence on the design of liquid- ejectors", J. H. Witte, thesis, Technical University, Delft (dezembro de 1962) a pagina 14. Em vez de orificios (em cujo caso faz-se referencia a bocais de tela ou de varios orificios), bocais de fenda (por exemplo, intervalos anulares concentricos), por exemplo, sao tambem iiteis. O jato que sai (flui para fora) e conduz ao interior da camara

de troca de momento) atraves do dentro da area seccional transversal mais estreita do bocal motor na ausencia do meio liquido armazenado sera referido neste documento como ο jato central (vide (5) na figura 12) conduzindo a

partir do bocal motor ao interior da camara de momento. A configura9ao de um bocal de jato a ser usada de acordo com a inven^ao para um problema de mistura especifico pode ser efetuada com referencia as conexoes indicadas na arte antecedente para ο bocal de jato convencional e as observa^oes aqui efetuadas (vide tambem, por exemplo, a DE-A 2404289’ DE-A 1557018, Chemie- Ing. Tech. 61 (1989) N0 11, paginas 908 -909, Chemie-Ing. Techn. 47, 1975, N0 5, pagina 209 e Chemie- Ing. Techn. MS 201 75). Materials de manufatura uteis, ajustados as propriedades do liquido/ mistura armazenados, incluem tanto ago inoxidavel como plasticos (por exemplo, matrizes plasticas reforyadas com fibra, conforme recomendado na EP- A 245844). Quando ο conteiido armazenado e ο acido acrilico, acido metacrilico, seus esteres ou solu9oes dos mesmos, um material recomendado para ο bocal do jato e, de um modo particular, aqo inoxidavel de numeros de material DIN 1.4541 e 1.4547.

Em principio, a camara de troca de momento e ο bocal motor podem ser conectados, um ao outro, atraves de elementos de conexao (preferivelmente atraves de tres elementos de conexao, que permitem a centralizafao completamente satisfatoria), ou que, em cada caso, dois encerram um angulo de 120°C. No entanto, eles podem ser tambem roscados um ao outro. Neste caso, fendas montadas, no caso mais simples, na bainha em diregao ao fundo do vaso ou pelo menos um tubo imerso conduzindo, sem costura, ao interior da bainha, permitem com que ο ambiente liquido seja sugado.

Em principio, ο uso de acordo com a invengSo de um bocal de jato de acordo com a invenpao e suficiente para ο processo de acordo com a inven9ao. De um modo apropriado, de acordo com a inver^ao, ele e montado em um vaso de armazenamento de um modo ligeiramente elevado (a saida da camara de troca de momento estando, de um modo vantajoso, em uma altura de a partir de 10 a 30%, de um modo preferido de 15 a 25%, da altura de

enchimento maxima do vaso de armazenamento; posiq;5es elevadas do bocal de jato sao preferidas em vasos delgados). De um modo tipico, um bocal de jato usado de acordo com a invenyao nao esta disposto no centro do vaso de armazenamento, mas de um modo mais preferido proximo a parede. O angulo entre uma horizontal ao fundo do vaso e ο jato central (teorico) que do liquido que sai do bocal motor e variavel dentro de uma ampla faixa e pode, por exemplo, assumir valores de a partir de - 90° a + 90°, e por exemplo de 45°.

Λ

Angulos relativamente amplos sao preferidos em tanques delgados e angulos relativamente pequenos em tanques amplos. No entanto, devera ser apreciado que e tambem possivel, de acordo com a ίηνεηςδο, que uma pluralidade de bocais de jato de acordo com a ΐηνεηςειο sejam operados, de um modo simultaneo, em um e mesmo vaso. De um modo apropriado, a partir de um ponto de vista aplicativo, bocais de jato do mesmo tamanho deverao ser usados. Os bocais de jato podem, em principio, ser dispostos em qualquer posi?So, um em rela?ao ao outro, no tanque. Os angulos entre uma vertical ao fundo do vaso e ο jato central (teorico) do liquido que sai do bocal de jato podem tambem assumir uma ampla variedade de valores diferentes. Em adigao, a saida particular a partir da camara de troca de momento do bocal de jato particular pode estar tambem disposta em diferentes alturas do tanque de armazenamento. De um modo apropriado, a partir de um ponto de vista aplicativo, os angulos antes mencionados para a horizontal e para a altura da saida particular sao, no entanto, ajustados de um modo a que sejam amplamente identicos.

De um modo favoravel, de acordo com a inven^ao, por exemplo, dois bocais de jato (cada qual montado proximo a parede do vaso) sao entao montados em oposigSo um ao outro, ou tres bocais de jato nos cantos de um triangulo equilatero, ou quatro bocais de jato nos cantos de um quadrado.

E tambem possivel de acordo com a inven^ao，no caso de um

bocal de jato, combinar uma pluralidade de bocais motores com uma camara de troca de moment。comum, em cujo caso a sua se9ao transversal do orificio de entrada deve corresponder a soma da se^So transversal requerida para ο bocal motor particular no caso de seu uso individual.

A quantidade de liquido sugado por periodo de tempo unitario atraves de pelo menos um bocal de jato, em adi9ao a seu jato motor, a partir do ambiente do bocal ao interior da bainha de transi^ao do tubo de troca de momento/ bocal motor (e portanto ao interior desta transigSo) quando ο processo de acordo com a invengSo e executado, e um miiltiplo do liquido motor bombeado ao interior do bocal motor por periodo de tempo unitario (de um modo geral de 1 ou 2 a 10 vezes (em muitos casos de ate 100 vezes), de um modo freqiiente de 4 a 8 vezes).

O fluxo de massa, que deixa a camara de troca de momento no processo de acordo com a inven9ao possui, de um modo geral, uma densidade de momento de a partir de IO3 a IO5 N/ m2，de um modo preferido de 5. IO3 a 2. IO4 N/ m2. Em contraste, a densidade de momento media do jato motor no processo de acordo com a inven9ao e, de um modo tipico, de 2,5. IO4 a IO7 N/ m2, de um modo freqiiente de IO5 a 5. O6 N/ m2.

Alem disso, ο volume da camara de troca de momento (que e aberta na entrada e na saida) e muito pequeno em compara^ao ao volume do vaso no processo de acordo com a invenyao. De um modo geral, ο volume da camara de troca de momento e de a partir de um centesimo a um milesimo de centesimo ou a um milionesimo da capacidade liquida maxima do vaso.

Em principio, a camara de troca de momento do bocal de jato a ser usado de acordo com a inven?ao pode ser configurada de varios modos, esta configura^So sendo ajustada, de um modo apropriado, a configura^ao do bocal motor.

A camara de troca de momento possui normalmente uma se^So transversal na dire9ao de fluxo, que pode ser circular, ou angular (por

exemplo, triangular, quadrada ou retangular), ou oval, etc. Em principio, a camara de troca de momento pode tambem ter uma segao transversal, que aumenta na dire9ao de fluxo. De um modo geral, a camara de troca de momento (camara de mistura) usada e constituida por tubos cilindricos e/ ou segmentos de cone.

O diametro medio do orificio de entrada da camara de troca de momento sera, de um modo geral, de 2 a 20 vezes, de um modo preferido de 4 a 10 vezes, ο diametro medio do bocal motor, e ο comprimento da camara de troca de momento sendo, de um modo tipico, de 3 a 30 vezes, de um modo preferido de 3 a 10 vezes, ο seu diametro hidraulico.

O diametro medio e entendido como compreendendo ο diametro de um circulo, que possui a mesma area que a segao transversal em questao (que pode ser tambem poligonal ou oval) do bocal ou do orificio de entrada da camara de troca de momento, nenhum dos quais necessita, necessariamente, ser circular.

Quando a camara de troca de momento e configurada como um tubo cilindrico, ο seu comprimento sera, de um modo geral, de 3 a 30 vezes, de um modo preferido de 3 a 0 vezes ο seu diametro, ο qual e, neste caso, simultaneamente ο seu diametro hidraulico.

Quando a camara de troca de momento nao possui uma se9ao circular ou nao possui uma sefao transversal constante ao longo de seu comprimento, ο seu comprimento devera ser de 3 a 30 vezes, de um modo preferido de 3 a 10 vezes ο seu diametro hidraulico. O diametro hidraulico e entendido como compreendendo ο diametro de um tubo cilindrico que, no caso das mesmas vazoes e do mesmo comprimento, exibe a mesma queda de pressao que a camara de troca de momento em questao.

O pelo menos um orificio de suc9ao pode, no processo de acordo com a inver^ao, ser disposto na diresao do jato motor na bainha, ou a montante ou acima da se9ao transversal mais estreita no bocal motor.

A velocidade do liquido motor, quando ele deixa ο bocal motor, devera ser, de um modo geral, de a partir de 5 a 100 m/ s, de um modo preferido de 10 a 70 ou a 30 m/s.

Quando da entrada do jato motor, que flui para fora do bocal motor ao interior da camara de momento, ο meio liquido armazenado no vaso e sugado a partir do ambiente atraves do pelo menos um orificio de suc9ao em processos de acordo com a inver^So. Esta "segunda" corrente de liquido sugada e acelerada quando da entrada na camara de troca de momento. Ao mesmo tempo, as duas correntes liquidas sao misturadas de um modo altamente intensivo, com a troca de momento apos a sua entrada no interior da camara de troca de momento. Como um resultado da troca de momento na camara de troca de momento e como um resultado da conversao da energia cinetica para a energia de pressao na mesma, a densidade momento do jato motor e reduzida a medida em que ele passa atraves da camara de troca de momento.

O diametro medio do pelo menos um orificio de sucgSo na bainha da "regiao de sucfao" entre ο bocal motor e a camara de troca de momento sera normalmente de a partir de 1 a 10 vezes, de um modo preferido de 2 a 5 vezes, e de um modo mais preferido de 2 a 3 vezes ο diametro medio da se?ao transversal da entrada (se9ao transversal de entrada) ao interior da camara de troca de momento.

Quando ο orificio de sucgao antes mencionado e configurado como um tubo pelo menos imerso, que se abre em dire9ao ao fundo do vaso, como mostrado na figura 7, a distancia direta, medida a partir do orificio de sucfao do tubo imerso ate a entrada do tubo imerso ao interior da bainha, pode ser ajustada, de um modo variavel, dentro de uma ampla faixa.

Sera apreciado que a se^So transversal do tubo imerso pode, em principio, ser conforme desejado, isto e, circular, oval ou poligonal. Normalmente, a se9ao transversal do tubo imerso em processos de acordo com a invenyao e constante ao longo de seu comprimento. Tubos imersos com se9ao transversal circular sao preferidos de acordo com a inven9ao. O tubo imerso pode ser soldado sem costura a bainha, ou ser roscado ao interior da bainha, ou ser conectado a uma conexao apropriada

presente na bainha (por exemplo, flangeada sobre uma ponta de conexao).

f

E vantajoso de acordo com a inven9ao, que ο processo da ΐηνεηςδο, seja, em seu uso, amplamente independente da fra^So de volume da fase gasosa no vaso no volume interno total do vaso. Por exemplo, no processo de acordo com a invengao, ο volume da fase gasosa no vaso pode ser de pelo menos 5%, em volume, ou de pelo menos 10%, em volume, ou de pelo menos 20%, em volume, ou de pelo menos 25%, em volume, ou de pelo menos 30%, em volume, ou de pelo menos 35%, em volume, ou de pelo menos 40%, em volume do volume do vaso.

r

E tambem favoravel, de acordo com a invengao que, quando

da execu9ao do processo de acordo com a inven9ao, pelo menos 10'5 ou pelo 2 ·

menos 10" litros de liquido (consistindo do liquido do jato motor conduzido atraves do bocal motor e a "segunda" corrente de liquido sendo sugada atraves de pelo menos um orificio) (mas geralmente de nao mais do que 1 ou nao mais do que 0,1 litro) por minuto por litro de conteiido liquido do vaso de armazenamento flui atraves da camara de troca de momento.

O vaso em si mesmo possui, de um modo vantajoso, uma estrutura cilindrica (por exemplo com seQao transversal circular ou quadrada ou retangular) que e concluida no topo por um teto conico ou por um teto em forma de domo ou hemisferico.

O processo de acordo com a ίηνβηςδο e adequado, de um modo particular, para ο armazenamento vantajoso de todos os liquidos mencionados no inicio deste documento (mas tambem, por exemplo, de benzeno, tolueno, alcoois, outros hidrocarbonetos) ou misturas de um liquido e de um solido em particulas finas. Estes sao, de um modo geral, cobertos

com um gas, que e saturado com ο vapor do liquido (isto e, a fase gasosa nao consiste, de um modo tipico, apenas de liquido evaporado).

Tais gases iiteis incluem, por exemplo, gases inertes, tais que N2, gases nobres, por exemplo Ar, e/ ou CO2.

Devera ser apreciado que tais gases podem ser tambem ar, ou outras misturas de oxigenio molecular e gas inerte. A pressao absoluta no tanque pode, por exemplo, ser a partir da pressao atmosferica a 50 bar; a temperatura no tanque pode, por exemplo, ser de O (ou menos) a 100 (ou mais) °C.

Nenhum dos dois parametros antes mencionados esta sujeito a qualquer restri^ao no processo de acordo com a inven9ao.

O processo de acordo com a inven^ao e particularmente vantajoso quando ο liquido armazenado e pelo menos um composto organico monoetilenicamente insaturado (por exemplo, N- vinil formamida, acetato de vinila, esteres de acido maleico, estireno e/ ou acrilamidas N- substituidas) ou uma soli^ao que compreende pelo menos um tal composto organico monoetilenicamente insaturado, em especial quando ela compreende um inibidor de polimerizayao adicionado, com ο proposito de inibir polimeriza96es de radical livre indesejaveis.

Outros exemplos de tais compostos organicos monoetilenicamente insaturados incluem acroleina, metacroleina, acido acrilico, acido metacrilico e esteres de acido acrilico e/ ou acido metacrilico e alcanois mono- ou poliidricos. Estes esteres incluem, de um modo particular, aqueles cujo alcool possui de um a vinte atomos de carbono, ou de um a doze atomos de carbono, ou de um a oito atomos de carbono. Representatives exemplares de tais esteres incluem acrilato de metila, acrilato de etila, acrilato de n- butila, acrilato de isobutila, acrilato de 2- etilexila, acrilato de hidroxietila, acrilato de hidroxipropila, metacrilato de hidroxietila, metacrilato de hidroxipropila, metacrilato de metila, metacrilato de etila, metacrilato de n-

butila e metacrilato de terc-butila. Inibidores iiteis de polimerizapoes de radical livre para os monomeros antes mencionados e suas solugdes em solventes organicos ou aquosos sao, por exemplo, ο eter monometilico de hidroquinona (MEHQ), hidroquinonas, fenois (por exemplo, 2,4-dimetil-6,6- butilfenil), quinonas, butilpirocatecol, fenotiazina, difenilamina, p- fenilenodiaminas, radicals nitrosila e/ ou compostos nitroso, por exemplo nitrofenois (e tambem outros inibidores de polimeriza9ao mencionados na WO 00/ 64947). Com base no conteiido de monomero, a quantidade de inibidores de polimerizaySo, adicionados com ο proposito de armazenamento, pode ser de 0,5 a 1000 ppm, em peso) freqilentemente de 1 a 600 ppm, em peso, ou de 2 a 500 ppm, em peso).

No caso do acido acrilico glacial (conteudo de acido acrilico > 99,5%, em peso) de um modo geral de 200 士 20 ppm, em peso, de MEHQ sao adicionados como um inibidor de armazenamento (recomenda^ao de temperatura de armazenamento: 15 a 25°C). No caso de acrilato de n- butila (conteiido de acrilato de n- butila > 99, 5%, em peso) e os outros esteres (met)acrilicos, de um modo geral 15± 5 ppm, em peso, de MEHQ sao adicionados como um estabilizador de armazenamento (recomendafao de temperatura de armazenamento: 20 a 35°C). MEHQ e tambem ο estabilizador de armazenamento preferido para os outros monomeros (met)acrilicos mencionados e solugdes dos mesmos.

Como ja mencionado, os inibidores de polimeriza^So antes mencionados (em especial MEHQ) exibem a sua aqao de inibi^So total, de um modo geral, apenas na presenga de oxigenio molecular.

No entanto, de um modo especial, os monomeros (met)acrilicos sao capazes de formar misturas explosivas com oxigenio molecular.

De um modo a excluir uma explosao correspondente, mesmo no caso de pulveriza^So (formagao de pulverizagao) no tanque de armazenamento, foi necessario, ate hoje, ou evitar uma tal formagao de pulveriza9ao por meio de um controle do nivel de liquido, ο que esta amplamente disponivel a partir de um ponto de vista de tecnologia de seguranga, ou, de um modo correspondente, restringir ο conteiido de oxigenio da fase gasosa no tanque de armazenamento, tal como recomendado na WO 2005/ 049543, no contexto da US-A 6.910. 511.

O uso do procedimento de acordo com a inver^ao, com cujo auxilio e possivel evitar a forma9ao de pulveriza^So, mesmo com um nivel de liquido relativamente baixo no vaso, permite, em compara?ao, a cobertura comparativamente simples e confiavel do conteiido do tanque com ar saturado com ο liquido armazenado no tanque. Quando, no entanto ο acido acrilico armazenado (a acroleina armazenada) e ο acido acrilico (acroleina), que foi obtido atraves da oxida^ao em fase gasosa parcial heterogeneamente catalisada de propileno na presenga de propano ou atraves da oxidapao em fase gasosa parcial heterogeneamente catalisada de propano em si mesmo, ο acido acrilico bruto a ser armazenado (a acroleina bruta a ser armazenada), apos a sua remogao a partir da mistura de gas do produto, e obtido, de um modo geral, em uma forma saturada com propano. Neste caso, a mistura gasosa compreende, de um modo adicional, propano combustivel. Para a seguranga de armazenamento, e aconselhavel, neste caso, satisfazer ao limite inferior da concentragao de oxigenio limitativa, atraves de armazenamento sob ar pobre, de acordo com a WO 2005/ 049543 na fase gasosa.

Em principio, com ο decrescimo do nivel de enchimento no vaso de armazenamento no processo de acordo com a invengao, a taxa de alimenta^ao (reciclo) para formar ο jato motor pode ser reduzida.

O presente pedido compreende, deste modo, de um modo particular, as modalidades de acordo com a inven9ao que se seguem.

1. Um processo para a mistura de um liquido ou mistura de um liquido e de um solido em particulas finas, presentes em um vaso essencialmente auto- vedado, com a condi^So de que ο liquido ou a mistura preenche apenas parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupado por uma fase fluida, e ο volume interno, que pode ser ocupado, remanescente, do vaso seja enchido por uma fase gasosa, que compreende ο suprimento essencialmente do mesmo liquido ou essencialmente da mesma mistura ao interior do vaso, como um jato motor de um bocal de jato, que esta disposto no liquido ou na mistura no vaso e que possui um bocal motor e uma camara de troca de momento, ao interior da qual a saida do bocal motor aponta, em que a regiao de suc^ao entre ο bocal motor e a camara de troca de momento e provida com uma bainha tendo pelo menos um orificio de suc^ao, com a condi^ao de que ο pelo menos um orificio de saida esta baixo do jato central, que conduz a partir do bocal motor ao interior da camara de troca de momento.

2. Um processo de acordo com a modalidade 1，em que ο pelo menos um orificio de suc^ao e configurado como pelo menos um tubo imerso, que se abre a partir da bainha em dire?ao ao fbndo do vaso.

3. Processo de acordo com as modalidades 1 e 2, em que um movimento de turbilhonamento e conferido ao jato motor, antes que ele passe atraves do bocal motor.

4. Um processo de acordo com qualquer das modalidades 1 a 3, em que ο movimento de turbilhonamento e conferido com um corpo de turbilhonamento a montante do bocal motor.

5. Um processo de acordo com qualquer das modalidades 1 a 3，em que ο movimento de turbilhonamento e conferido atraves do suprimento do liquido motor ao bocal motor, de um modo tangencial.

6. Um processo de acordo com qualquer uma das modalidades 1 a 3，em que ο jato motor e dividido a medida em que ele passa atraves do bocal motor.

7. Um processo de acordo com a modalidade 6, em que ο bocal motor e um bocal de tela ou um bocal de fenda. 8. Um processo de acordo com qualquer das modalidades 1 a 7，em que ο liquido compreende pelo menos um dos compostos organicos a partir do grupo que compreende acroleina, metacroleina, acido acrilico, acido metacrilico, esteres do acido acrilico e esteres do acido metacrilico.

9. Um processo de acordo com qualquer uma das modalidades 1 a 7, em que ο liquido compreende N- vinilformamida.

10. Um processo de acordo com qualquer das modalidades 8 ou 9, em que ο liquido compreende pelo menos um inibidor de polimerizayao dissolvido.

11. Um processo de acordo com qualquer uma das modalidades 8 ou 9, em que ο liquido compreende pelo menos um inibidor de polimeriza^ao dissolvido.

12. Um processo de acordo com qualquer uma das modalidades 1 a 11, em que ο liquido ou a mistura alimentado ao interior do vaso como um jato motor compreende uma por^ao ou na totalidade de uma ροΓςδο do liquido ou da mistura presente no vaso, que foi anteriormente extraido a partir do vaso.

13. Processo de acordo com qualquer uma das modalidades 1 a 11, em que ο liquido ou a mistura alimentado ao interior do vaso como um jato motor nao compreende uma por?ao do liquido ou da mistura presente no vaso, que foi anteriormente extraido a partir do vaso.

14. Um processo de acordo com qualquer uma das modalidades 1 a 13，em que ο liquido ou a mistura guiado ao interior do vaso como um jato motor foi conduzido anteriormente atraves de um trocador de calor.

15. Processo de acordo com qualquer uma das modalidades 1 a 14, em que pelo menos 10"5 litros por minuto por litro de liquido presente no vaso essencialmente do mesmo liquido, consistem de liquido de jato motor conduzido atraves do bocal motor e a corrente de liquido sugada atraves do pelo menos um orificio de sucfao, flui atraves da camara de troca de momento.

16. Processo de acordo com qualquer uma das modalidades 1 a 14, em que pelo menos IO"5 litros por minuto por litro de mistura de um

liquido e de um solido em particulas finas presentes no vaso essencialmente da mesma mistura, consistem da mistura de jato motor conduzida atraves do bocal motor e a corrente de mistura sugada atraves do pelo menos um orificio de sucfao, flui atraves da camara de troca de momento.

17. Bocal de jato, que possui um bocal motor e uma camara de troca de momento, ao interior da qual a saida do bocal motor aponta,

caracterizado pelo fato de que a regiao de sucgSo entre ο bocal motor e a camara de troca de momento e provida com uma bainha, que possui pelo menos um orificio de suc^ao, que se abre a um tubo imerso ou pelo menos uma conexao para um tal tubo imerso. 18. Uso de um bocal de jato de acordo com a modalidade 17

para a mistura de um liquido ou uma mistura de um liquido e um solido em particulas finas, presente em um vaso essencialmente auto- vedado, com a condigao de que ο liquido ou a mistura preencha apenas parte do volume intern。do vaso, que pode ser ocupada por uma fase fluida, e ο volume interno, que pode ser ocupado, remanescente, do vaso, e enchido por uma fase gasosa.

Processo de acordo com a invengao, que e tambem adequado para a mistura muito rapida de um outro liquido ou uma outra mistura ao interior de um liquido ou uma mistura de um liquido e um solido em particulas finas, presentes em essencialmente um vaso auto- vedado, com a condi9ao de que ο liquido ou a mistura preencha apenas parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupado por uma fase fluida, e ο volume interno, que pode ser ocupado, remanescente, do vaso seja enchido por uma

fase gasosa (e, alem disso, independentemente de um determinado nivel de enchimento no vaso). Neste caso, ο procedimento, no modo mais simples, e ο de que a mistura ou ο liquido a ser suprido como ο jato motor de acordo com a ΐηνβηςδο seja exclusivamente ο outro liquido ou a outra mistura a ser misturado no mesmo. De um modo a promover ainda mais a formagao de uma mistura no vaso, quando completado ο suprimento do outro liquido ou da outra mistura, de um modo apropriado de acordo com a aplica?So, uma por9ao da quantidade total de liquido ou mistura, que esta entao presente no vaso, sera entao extraida a partir do mesmo, por exemplo com a bomba disponivel para a extra^ao do vaso e pelo menos uma parte da por9ao extraida (se apropriado apos ela ter sido conduzida atraves de um trocador de calor) sera reciclada como ο jato motor, um bocal de jato de acordo com a ίηνβηςδίο, que esta presente no liquido ou na mistura no vaso, deve ser usado, de acordo com a ϊηνεηςδο, no interior do vaso.

De um modo alternative), ο procedimento pode ser tambem inicialmente usar uma mistura do outro liquido ou da outra mistura e uma por^ao do liquido ou da mistura presente no mesmo, que tem que ser extraido anteriormente como ο jato motor do bocal de jato de acordo com a ΐηνεηςδο, a ser usado de acordo com a inven9ao. De um modo a promover ainda mais a forma^ao de uma mistura homogenea no vaso quando completado ο suprimento da quantidade total do outro liquido ou da outra mistura a ser suprido, de um modo apropriado de acordo com a inven^ao, uma por?So da quantidade total do liquido ou da mistura, que esta entao presente no vaso, sera extraida a partir do mesmo, por exemplo com a bomba disponivel para a extra9ao do vaso e pelo menos alguma da por^ao extraida (se apropriado apos ela ter sido conduzida atraves de um trocador de calor) sera reciclada como ο jato motor de um bocal de jato de acordo com a invenyao, que esta presente no liquido ou na mistura do vaso, e que sera usado de acordo com a inver^So no interior do vaso. Se apropriado, quando completado ο suprimento da quantidade total do outro liquido ou da outra mistura suprida, a formaQao de uma mistura homogenea no vaso pode ser tambem adicionalmente promovida atraves do suprimento essencialmente do mesmo liquido ou mistura como um jato motor, sem que ela tenha sido extraida a partir do mesmo anteriormente.

Quando ο liquido presente no vaso, ou ο liquido da mistura presentes no vaso, for um que ja compreenda pelo menos um composto tendo pelo menos uma porpao etilenicamente insaturada (por exemplo, acroleina, metacroleina, acido acrilico, acido metacrilico, esteres de acido acrilico e/ ou esteres de acido metacrilico) (de um modo geral em uma forma estabilizada pela adigao de inibidores de polimerizagao), pode ocorrer uma polimeriza9ao de radical livre indesejavel devido a varias razoes. De um modo a deter uma tal polimeriza9ao de radical livre indesejavel muito rapidamente, antes que ela se tome mais acentuada, a mistura imediata de solugSes altamente concentradas de inibidores de polimerizagSo de radical livre (vide WO 00/ 64947, WO 99/ 21893, WO 99/ 24161, WO 99/ 59717) e recomendada na arte anterior.

Tais solu9oes podem, por exemplo, ser constituidas por um liquido a ser misturado de acordo com a invengao, tal como acima descrito. De um modo particular, tais “solu?5es para interrup9ao imediata" podem ser sondes de inibidores, que compreendem pelo menos 10%, em peso, de fenotiazina, de 5 a 10%, em peso, de p-metoxifenol e pelo menos 50%, em peso, de N-metilpirrolidona. De um modo alternative), todas as outras solu90es para interrup9ao imediata", recomendadas nos documentos WO antes mencionados, sao iiteis.

O presente pedido de patente compreende portanto, de um modo adicional, as seguintes modalidades de acordo com a invenqao:

19. Um processo para a mistura de um outro liquido ou de uma

outra mistura ao interior de um liquido ou de uma mistura de um liquido e de um solido em particulas finas, presentes em um vaso essencialmente auto- vedado, com a condi?ao de que ο liquido ou a mistura preencha pelo menos parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupado por uma fase fluida e ο volume interno, que pode ser ocupado, remanescente, do vaso sendo enchido por uma fase gasosa, que compreende ο suprimento do outro liquido ou da outra mistura ao interior do vaso como um jato motor de um bocal de jato, que e disposto no liquido ou na mistura no vaso e possui um bocal motor e uma camara de troca de momento, ao interior da qual a saida do bocal motor aponta, em que a regiao de suc^ao entre ο bocal motor e a camara de troca de momento e provida com uma bainha tendo pelo menos um orificio de suc9ao, com a condigao de que ο pelo menos um orificio de saida esta abaixo do orificio central, que conduz a partir do bocal motor ao interior da camara de troca de momento.

20. Um processo de acordo com a modalidade 19, em que ο liquido presente no vaso compreende um composto tendo pelo menos uma porqao etilenicamente insaturada, e ο outro liquido suprido como um jato motor e uma solugao de inibidor, que compreende pelo menos 10%, em peso, de fenotiazina, de 5 a 10%, em peso, de p- metoxifenol e pelo menos 50%, em peso, de N- metilpirrolidona. Exemplo operacional e exemplo comparativo:

Em um tanque externo (espessura de parede: 5 mm, material de manufatura: ago inoxidavel DIN 1.4541) de acordo com a figura 13 (impressao cilindrica com um diametro de 8,5 m e uma altura de 10 m ate ο inicio do teto conico), acido acrilico glacial (GAA) estabilizado com 200 ppm, em peso, de MEHQ, foi armazenado em uma temperatura interna desejada de 20°C, sob pressao atmosferica, em uma altura de carga maxima. A altura de carga maxima no tanque de armazenamento foi de 9 m. O volume de gas remanescente na altura de carga maxima foi de 69 m3.

A extragao a partir do tanque foi efetuada por meio de uma bomba centriiuga CPK 50- 200 de KSB Aktiengesellschaft em D- 67227 Frankenthal.

O fluido de barreira presente na bomba com veda^ao de anel deslizante duplo era uma mistura de etileno glicol e agua. O acido acrilico glacial no tanque de armazenamento foi coberto por meio de ar. Atraves de um gas externo, que foi aberto a atmosfera atraves de uma abertura (se^So transversal do orificio no teto conico = 20 cm2), foi possivel liberar ο gas a partir da fase gasosa do tanque a uma abertura no curso do enchimento para a libera9ao da pressao. De um modo correspondente, ο ar foi completado atraves de um dispositivo para a reten^ao de pressao para a equalizagao da pressao no curso da extra9ao do acido acrilico glacial a partir do tanque.

Para a mistura do conteiido do tanque liquido, como pode ser observado na figura 10，um bocal de jato convencional de GEA Wiegand GmbH em D-76275 Ettlingen do tipo 17.1, cuja configuragao detalhada e apresentada essencialmente na escala na figura 11 (os dados na figura 11 sao as dimensdes anexas do bocal de jato em mm; as espessuras de parede foram de 4 a 20 mm; ο material de manufatura para ο bocal do jato foi ago inoxidavel (por exemplo a?o inoxidavel DIN 1. 4541), foi montado de um modo ligeiramente elevado com rela^ao ao fundo do tanque. A bomba centrifuga foi usada para extrair 40 m3/ hora do acido

acrilico glacial, de um modo continuo, a partir do tanque durante um periodo de 1 semana, e para recicla-lo como ο jato motor ao interior do bocal de jato ejetor, atraves do trocador de calor na figura 11. Subseqiientemente, a taxa de reciclo foi retida, mas a taxa de extrafao foi aumentada em 20 m3/ hora. A medida em que ο nivel de enchimento alcangou a regiao de suc^ao do bocal do jato, as valvulas V, presentes no trajeto do liquido motor para ο bocal de jato, foram fechadas de um modo a evitar a pulveriza^ao do jato motor no interior do tanque.

Alem disso, a remogao do acido acrilico glacial a partir do tanque de armazenamento não foi possível sem enchê-lo anteriormente, ao mesmo tempo em que a mistura era continuada.

O bocal de jato convencional foi agora substituído por um bocal de jato de acordo com a invenção, manufaturado a partir do mesmo material, no qual os corpos de turbilhonamento igualmente mostrados na figura 12 haviam sido instalados a montante do bocal motor, cuja configuração detalhada é apresentada na figura 12. Isto foi montado no tanque de armazenamento, tal como mostrado na figura 13. Com as válvulas abertas V, a extração do ácido acrílico glacial pôde ser continuada sem o enchimento do tanque de armazenamento anteriormente. Não houve formação de pulverização. Mesmo quando foi alcançado um nível de enchimento no tanque como mostrado de um modo quantitativo na figura 8, foi possível, após a paralisação temporária da bomba, assumir novamente e continuar a operação de extração, tal como mostrado na figura 9, sem a formação de pulverização.

A Figura 14 mostra, de um modo adicional, um diagrama tridimensional do corpo de turbilhonamento usado.

Em adição, as abreviações nas figuras 10 e 13 representam:

TIA+ para "alarme indicador de temperatura";

LIS para "troca de nível de indicador" como proteção de sobreenchimento (+) e como proteção de subenchimento (-);

TIS+para "segurança de indicador de temperatura";

FIS para "segurança de indicador de fluxo";

F para "fluxo" (pequeno fluxo de segurança como proteção da

bomba).

Z para "intertravamento SIL3".

Em adição, as figuras 10 e 13 mostram, sobre o teto do vaso, uma válvula de não- retorno de duas vias e, além da bomba, mas a montante do ponto de extração, uma válvula de não- retorno de ação única (apenas com abertura externa).

O Pedido de Patente Provisório US N0 60/ 846095, depositado em 09. 21. 2006, é incorporado ao presente pedido através de referência literária.

Com relação aos ensinamentos acima mencionados, numerosas

alterações e desvios a partir da presente invenção são possíveis. Pode, além disso, ser assumido que a invenção, dentro do escopo das reivindicações apensas, pode ser executada de um modo diferente daquele aqui especificamente descrito.

Claims

1. Processo para misturar um líquido ou uma mistura de um líquido e de um sólido em partículas finas presentes em um vaso essencialmente auto- vedado, com a condição de que o líquido ou a mistura preencha apenas parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupado por uma fase fluida, e que o volume interno, que pode ser ocupado, remanescente, do vaso, seja enchido por uma fase gasosa, que compreende o suprimento essencialmente do mesmo líquido ou essencialmente da mesma mistura ao interior do vaso, como um jato motor de um bocal de jato, que está disposto no líquido ou na mistura no vaso, e que possui um bocal motor e uma câmara de troca de momento, ao interior da qual a saída do bocal motor aponta, caracterizado pelo fato de que a região de sucção entre o bocal motor e a câmara de troca de momento é provida com uma bainha tendo pelo menos um orifício de sucção, com a condição de que pelo menos um orifício de saída está abaixo do jato central, que conduz a partir do bocal motor ao interior da câmara de troca de momento.

2. Processo de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que o pelo menos um orifício de sucção é configurado como pelo menos um tubo imerso, que se abre a partir da bainha em direção ao fundo do vaso.

3. Processo de acordo com qualquer das reivindicações 1 ou 2, caracterizado pelo fato de que um movimento de turbilhonamento é conferido ao jato motor, antes que ele passe através do bocal motor.

4. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o movimento de turbilhonamento é conferido com um corpo de turbilhonamento instalado a montante do bocal motor.

5. Processo de acordo com qualquer das reivindicações 1 a 3, caracterizado pelo fato de que o movimento de turbilhonamento é conferido através do suprimento de líquido motor ao bocal motor, de um modo tangencial.

6. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizado pelo fato de que o jato motor é dividido à medida em que ele passa através do bocal motor.

7. Processo de acordo com a reivindicação 6, caracterizado pelo fato de que o bocal motor é um bocal de tela ou um bocal de fenda.

8. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que o líquido compreende pelo menos um dos compostos orgânicos a partir do grupo, que compreende acroleína, metacroleína, ácido acrílico, ácido metacrílico, ésteres do ácido acrílico e ésteres do ácido metacrílico.

9. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizado pelo fato de que o líquido compreende N- vinilformamida.

10. Processo de acordo com a reivindicação 8 ou 9, caracterizado pelo fato de que o líquido compreende pelo menos um inibidor de polimerização dissolvido.

11. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizado pelo fato de que a fase gasosa compreende oxigênio molecular.

12. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ali, caracterizado pelo fato de que o líquido ou a mistura alimentado ao interior do vaso como um jato motor compreende uma porção ou a totalidade de uma porção do líquido ou mistura presente no vaso, que foi extraída anteriormente a partir do vaso.

13. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 ali, caracterizado pelo fato de que o líquido ou a mistura alimentado ao interior do vaso como um jato motor não compreende uma porção do líquido ou mistura, presentes no vaso, que foi extraída anteriormente a partir do vaso.

14. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 13, caracterizado pelo fato de que o líquido ou a mistura alimentados ao interior do vaso como um jato motor foi conduzido através de um trocador de calor anteriormente.

15. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 14, caracterizado pelo fato de que pelo menos IO"5 litros por minuto por litro de líquido presente no vaso essencialmente do mesmo líquido, que consiste do líquido do jato motor conduzido através do bocal motor e da corrente de líquido sugada através do pelo menos um orifício de sucção, fluem através da câmara de troca de momento.

16. Processo de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 14, caracterizado pelo fato de que pelo menos IO"5 litros por minuto por litro de mistura de um líquido e de um sólido em partículas finas, presentes no vaso essencialmente da mesma mistura, que consiste de uma mistura de jato motor conduzida através do bocal motor e da corrente de mistura sugada através de pelo menos um orifício de sucção, flui através da câmara de troca de momento.

17. Bocal de jato, que possui um bocal motor e uma câmara de troca de momento, ao interior da qual a saída do bocal motor aponta, caracterizado pelo fato de que a região de sucção entre bocal motor e a câmara de troca de momento é provida com uma bainha, que possui pelo menos um orifício de sucção, que se abre a um tubo imerso ou pelo menos uma tal conexão para um tal tubo imerso.

18. Uso de um bocal de jato como definido na reivindicação 17, caracterizado pelo fato de ser para a mistura de um líquido ou de uma mistura de um líquido e de um sólido em partículas finas, presentes em um vaso essencialmente auto- vedado, com a condição de que o líquido ou a mistura preencha apenas parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupado por uma fase fluida, e o volume interno, que pode ser ocupado do vaso, remanescente, seja enchido por uma fase gasosa.

19. Processo para misturar um outro líquido ou uma outra mistura ao interior de um líquido ou uma mistura de um líquido e um sólido em partículas finas, presentes em um vaso essencialmente auto-vedado, com a condição de que o líquido ou a mistura preenche apenas parte do volume interno do vaso, que pode ser ocupada por uma fase fluida, e o volume interno, que pode ser ocupado, remanescente, do vaso é enchido por uma fase gasosa, que compreende o suprimento do outro líquido ou da outra mistura ao interior do vaso como um jato motor de um bocal de jato, que está disposto no líquido ou na mistura no vaso e possui um bocal motor e uma câmara de troca de momento, ao interior da qual a saída do bocal motor aponta, caracterizado pelo fato de que a região de sucção entre o bocal motor e a câmara de troca de momento é provida com uma bainha tendo pelo menos um orifício de sucção, com a condição de que o pelo menos um orifício de saída está abaixo do jato central, que conduz a partir do bocal motor ao interior da câmara de troca de momento.

20. Processo de acordo com a reivindicação 19, caracterizado pelo fato de que o líquido presente no vaso compreende um composto tendo pelo menos uma porção etilenicamente insaturada, e o outro líquido suprido como um jato motor é uma solução de inibidor, que compreende pelo menos 10%, em peso, de fenotiazina, de 5 a 10%, em peso, de p-metóxi fenol e pelo menos 50%, em peso, de N-metil- pirrolidona.