BRPI0812965A2

BRPI0812965A2 - Método para lingotamento contínuo do aço

Info

Publication number: BRPI0812965A2
Application number: BRPI0812965-7A
Authority: BR
Inventors: Kawamoto Masayuki; Masayuki Kawamoto; Okada Nobuhiro; Nobuhiro Okada; Hanao Masahito; Masahito Hanao; Takatani Kouji; Kouji Takatani; Ota Kozo; Kozo Ota
Original assignee: Sumitomo Metal Industries, Ltd.
Priority date: 2007-06-28
Filing date: 2008-04-17
Publication date: 2020-06-23
Also published as: KR101154055B1; PL2158985T3; EP2158985A1; CN101678446A; KR20100005235A; JP4967856B2; CN101678446B; ES2694707T3; BRPI0812965B1; WO2009001609A1; EP2158985B1; JP2009006370A; EP2158985A4

Abstract

"MÉTODO PARA UNGOTAMENTO CONTÍNUO DO AÇO". A presente invenção refere-se a uma maneira de aplicação de corrente a uma bobina para dois propósitos, dispondo as duas primeiras bo-binas de excitação 5b enroladas em tomo das respectivas periferias exter-nas de dois núcleos de ferro polares magnéticos 5a, e uma segunda bobina eletromagnética tendo uma bobina de excitação 5c enrolada em tomo da periferia externa dos dois núcleos de ferro polares magnéticos 5a juntos, com o mesmo número na periferia externa de um lado largo 3b de um molde 3, para um total de (2n + 2) na periferia externa (n é um número natural) do lado largo 3b. No caso de agitação eletromagnética, uma multifase corrente alternada de 3 fases ou mais, cada fase tendo uma diferença de fase de 90° a 120°, é aplicada às bobinas de excitação 5b, 5c de todas as bobinas ele-tromagnéticas, no caso de agitação eletromagnética. No caso de frenagem eletromagnética, uma corrente continua é aplicada à bobina de excitação 5c ou às 3 bobinas de excitação 5b, 5c para cada uma das primeira e segunda bobinas eletromagnéticas. A frenagem eletromagnética ou a agitação ele-tromagnética é seletivamente ativada de acordo com a composição do aço líquido e a quantidade de aço líquido 2 fornecido. É possível com estabilida-de produzir placas lingotadas com boa qualidade de superfície, independen-te do tipo de aço e das condições de lingotamento, e a ocorrência de rompi-mento pode ser controlada, desse modo tornando possível obter-se uma operação de lingotamento estável.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "MÉTODO õ PARA LINGOTAMENTO CONTÍNUO DO AÇO”. - Campo da Invenção A presente invenção refere-se a um método para lingotamento — contínuo do aço que emprega uma bobina eletromagnética capaz de ativar seletivamente a frenagem eletromagnética ou a agitação eletromagnética, ao mesmo tempo que controla o fluxo de aço líquido no molde. Técnica Antecedente Na típica lingotamento contínuo do aço, o aço líquido é injetado em um molde por meio de um bocal de imersão com dois orifícios de saída. A figura 2 é uma vista secional esquemática de um estado do fluído do aço líquido em um molde neste típico lingotamento contínuo. O aço líquido 2, o : qual é descarregado por um orifício de saída 1a de um bocal de imersão 1, colide contra uma casca solidificada 2c em um lado estreito 3a de um molde : 15 3. Após contato com a casca solidificada 2c no lado estreito 3a, o aço líquido separa-se em um fluxo para cima 2a e um fluxo para baixo 2b. O fluxo para cima 2a em seguida forma um fluxo horizontal abaixo do menisco e se move na direção do bocal de imersão 1. Número de referência 4 da figura 2 mostra um pó de molde.

O controle do fluxo de aço líquido no molde é da máxima impor- tância na operação e no controle de qualidade das placas lingotadas. Exis- tem vários métodos para obter o controle do fluxo do aço líquido, tal como melhorar a forma do bocal de imersão, ou aplicar uma força eletromagnética ao aço líquido no molde. Nos anos recentes, os métodos de aplicação de uma força eletromagnética ao aço líquido têm conseguido ser amplamente empregados. Existem dois métodos de aplicação de uma força eletromagné- tica para o aço líquido: usando um freio eletromagnético para aplicação de uma força de frenagem para o fluxo de descarregamento do aço líquido do bocal de imersão, e usando a agitação eletromagnética para agitar o aço líquido por meio de uma força eletromagnética.

A frenagem eletromagnética e a agitação eletromagnética cada uma têm suas vantagens e desvantagens, porém falando de um modo geral,

a frenagem eletromagnética é usada em lingotamento de alta velocidade, e a ' agitação eletromagnética é usada em lingotamento de baixa velocidade.

Os V freios eletromagnéticos e os agitadores eletromagnéticos são ambos equi- pados com um núcleo eletromagnético que tem um núcleo de ferro enrolado com uma bobina.

O núcleo de ferro é tipicamente disposto no lado posterior de uma placa de cobre de um molde.

Os dispositivos que têm estas bobinas eletromagnéticas tipicamente possuem uma única função, ou frenagem ele- tromagnética ou agitação eletromagnética.

Dessa maneira, por algum tempo recentemente, dispositivos da bobina eletromagnética têm sido desenvolvidos com a capacidade de fun- cionamento de ambos como um freio eletromagnético e como um agitador eletromagnético (referido abaixo como uma bobina para dois propósitos), ' como descrito pelo requerente nas Referências de Patente 1 e 2. Referência de Patente 1: Publicação Kokai de Pedido de Patente Japonesa : 15 Nº 2005-349454 Referência de Patente 2: Publicação Kokai de Pedido de Patente Japonesa Nº 2007-007719 A bobina para dois propósitos das Referências de Patente 1 e 2 seletivamente causa frenagem eletromagnética ou agitação eletromagnética aoagirsobre o aço líquido em um molde, por fornecer corrente alternada ou contínua à uma bobina eletromagnética disposta na periferia externa do molde.

A bobina para dois propósitos descrita nas Referências de Pa- tente 1 e 2 permite o uso de ambas frenagem eletromagnética e agitação eletromagnética, que até aqui era impossível.

Descrição da Invenção Problema a ser Resolvido pela Invenção O problema a ser resolvido pela presente invenção é que no ca- so de uma bobina para dois propósitos capaz de funcionamento tanto como umfreio eletromagnético quanto como um agitador eletromagnético, não fica claro de que maneira aplicar a corrente elétrica durante o lingotamento con- tínuo do aço, como descrito pelo requerente.

Meios para Resolver estes Problemas Í O método para lingotamento contínuo do aço de acordo com E: uma modalidade da presente invenção é um método que especifica uma maneira de aplicação de corrente a uma bobina para dois propósitos. O mé- — todo pode incluir os etapas de: dispor pelo menos dois núcleos de ferro polares com o mesmo número na periferia externa de um lado largo de um molde, para um total de (2n + 2) na periferia externa do lado largo do molde, em que n é um número natural, em que cada um dos núcleos de ferro polares compreende uma pri- meira bobina de excitação enrolada em torno da periferia externa do núcleo de ferro polar magnético, e em que uma segunda bobina de excitação é en- rolada em torno da periferia externa de dois de pelo menos dois núcleos de . ferro polares magnéticos, tal que os dois núcleos de ferro polares magnéti- cos são enrolados juntos; aplicar, no caso de agitação eletromagnética, uma corrente al- ternada de multifase às bobinas de excitação de todas as bobinas eletro- magnéticas, em que a corrente alternada de multifase tem pelo menos 3 fa- ses, cada fase tendo uma diferença de fase dentre cerca de 90º a cerca de 120º; aplicar, no caso de frenagem eletromagnética, uma corrente contínua à segunda bobina de excitação ou às primeiras bobinas de excita- ção enroladas em torno dos dois núcleos de ferro polares magnéticos e da segunda bobina de excitação, e seletivamente ativar a frenagem eletromagnética ou a agitação eletromagnética de acordo com a composição do aço líquido e da quantida- de de aço líquido fornecido.

Em um aspecto, quando a concentração de carbono constituinte do aço líquido fornecido para o molde é de pelo menos 0,07% e 0,16% ou menos em termos de percentagem em massa: 1) uma corrente alternada de multifase de 3 fases ou mais é a- plicada às primeira e segunda bobinas eletromagnéticas, desse modo cau- sando agitação eletromagnética para agir no aço líquido disposto no molde,

quando o aço líquido é fornecido em menos do que 3 ton/min, e Ô 2) uma corrente contínua é aplicada as primeira e segunda bobi- : nas eletromagnéticas a fim de causar frenagem eletromagnética para agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em 3 ton/minoumais.

Em outro aspecto, quando a concentração de carbono constitu- inte do aço líquido fornecido para o molde é maior do que 0,0050% e menor do que 0,07% em termos de percentagem em massa: 1) uma corrente alternada de multifase de 3 fases ou mais é a- —plicadaas primeira e segunda bobinas eletromagnéticas a fim de causar agi- tação eletromagnética para agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em menos do que 4 ton/min, e R 2) uma corrente contínua é aplicada às primeira e segunda bobi- nas eletromagnéticas a fim de causar frenagem eletromagnética para agir no : 15 aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em 4 ton/min ou mais.

Ainda em outro aspecto, quando a concentração de carbono constituinte do aço líquido fornecido para o molde é de 0,0050% ou menos em termos de percentagem em massa: 1) uma corrente alternada de multifase de 3 fases ou mais é a- plicada as primeira e segunda bobinas eletromagnéticas a fim de causar agi- tação eletromagnética para agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em menos do que 5 ton/min, e 2) uma corrente contínua é aplicada as primeira e segunda bobi- nas eletromagnéticas a fim de causar frenagem eletromagnética para agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em 5 ton/min ou mais.

Efeitos Vantajosos da Invenção De acordo com o método para lingotamento contínuo do aço de — acordo com uma modalidade da presente invenção, é possível com estabili- dade produzir placas lingotadas com boa qualidade de superfície, até mes- mo com tipos de variações de aço e condições de lingotamento. Além disso,

na modalidade da presente invenção, a ocorrência de rompimento pode ser i controlada e uma operação de lingotamento estável pode ser obtida. - Breve Descrição dos Desenhos A figura 1 ilustra a configuração da bobina para dois propósitos 5 empregada no método da presente invenção. A figura 1 (a) é uma vista se- cional horizontal. A figura 1 (b) é uma vista secional vertical.

A figura 2 é uma vista secional vertical esquematicamente mos- trando o estado do fluxo do aço líquido no molde em um método de lingota- mento contínuo convencional.

Breve Descrição dos Números de Referência 1 Bocal de Imersão 2 AçoLíquido . 3 Molde 3a Lado Estreito ' 15 3b LadoLargo 5 Bobina para Dois Propósitos 5a Dentes 5b Enrolamento Interno sc Enrolamento Externo 5d Núcleo Modalidades Preferidas A presente invenção específica uma maneira de aplicar uma cor- rente a uma bobina para dois propósitos de acordo com a composição do aço líquido e a quantidade de aço líquido fornecido quando desempenhada o lingotamento contínuo do aço empregando uma bobina para dois propósitos que é capaz de servir a ambas funções de frenagem eletromagnética e de agitação eletromagnética.

Modalidades A figura 1 ilustra as modalidades preferidas da presente inven- çãoe um processo de concepção inicial da presente invenção para solução dos problemas da técnica anterior.

Os inventores têm estudado de que maneira seletivamente apli-

car a frenagem eletromagnética ou a agitação eletromagnética às condições À de lingotamento quando realizando o lingotamento contínuo do aço empre- - gando uma bobina para dois propósitos como descrito na Referência de Pa- tente 2.

A frenagem eletromagnética pode ter o efeito de redução longi- tudinal das fissuras causadas por solidificação desigual do aço líquido, e ini- bindo a refusão da casca solidificada para desse modo controlar a ocorrên- cia de rompimento. O motivo para isso é que a frenagem eletromagnética reduz a velocidade do fluxo do aço líquido que é descarregado do bocal de imersão, de modo que a velocidade do fluxo do aço líquido seja inferior quando colidir contra a casca solidificada.

Por outro lado, a agitação eletromagnética tem o efeito de impe- . dir que defeitos da superfície em placas lingotadas ocorram ao aumentar a velocidade do fluxo do aço líquido abaixo do menisco adicionando um fluxo f 15 de aço líquido que é paralelo à casca solidificada, desse modo impedindo que bolhas de ar e inclusões de serem capturadas na casca solidificada.

Os inventores atuais conduziram investigações nas quais quan- do seletivamente aplica-se a frenagem eletromagnética ou a agitação ele- tromagnética de acordo com as condições de lingotamento, variam a con- centração de carbono, um componente básico de aço, e a quantidade de aço líquido fornecido para o molde que é determinada pela velocidade de lingotamento e a área secional do molde.

O motivo pelo qual a quantidade de aço líquido fornecido é es- pecificada, em vez de fixar a velocidade de lingotamento como um parâme- tro, é que a quantidade de aço líquido descarregado do bocal de imersão é um parâmetro primordial do fluxo de aço líquido no molde, e por conseguin- te, a quantidade de aço líquido fornecido é um parâmetro mais apropriado do que a velocidade de lingotamento para determinar o método de controle do fluxo de aço líquido.

A seguinte é uma explanação dos resultados das investigações conduzidas pelos inventores. O aço líquido foi fundido tendo as composições fornecidas na tabela 1 abaixo empregando uma máquina de lingotamento contínuo do molde vertical curvado capaz de produzir placas tendo uma lar- ' gura de 1500 mm e uma espessura de 270 mm. - TABELA 1 [Gm [e Tm sTr Is a TI] eme era entes for [997 [20 200 200 Jane arbono) seem e fem [66 [15 am [s5] + | = arbono) Eee e le eee ss + |+| arbono) see frei [es [en me [om] + | + )baixo de carbono) sirene mens [om [16 om 05 [00 Joca baixo de carbono) E? tago nipopentático) | 007 | os2 | 008 | or (one oo | Tt | Tt | | Ca taço nipopertário) | o1 11 [005 | 002 foma ast | Tt | ES aço ipopentático) [016 [045 [02 [002 [0012] 005 | 001 [001] . (Unidade: % em massa) Nota: O Aço de baixo teor de carbono, o aço com teor ultrabaixo de carbono, e o aço hipoperitético, todos têm ferro residual e impurezas inevitáveis.

A figura 1 mostra uma bobina para dois propósitos empregada no lingotamento, e suas dimensões típicas. Na figura 1, o Número de Refe- rência 5 representa duas bobinas para dois propósitos dispostas continua- mente nos respectivos lados largos 3b de um molde 3. Como ilustrado na figura 1, dois dentes 5a são fornecidos com enrolamentos internos 5b, e es- tes dois dentes são, além disso, unidos por enrolamentos externos 5c. Deve ser observado que o Número de Referência 5d é um núcleo, a extremidade mais alta que está na mesma altura em relação ao menisco, e o Número de Referência6 é uma placa de apoio instalada no lado externo do molde 3.

As especificações para a bobina para dois propósitos, que funciona tanto como um freio eletromagnético quanto como um agitador eletromagnético, são fornecidas abaixo. As condições de lingotamento são fornecidas na ta- bela 2, e os resultados da lingotamento são fornecidos na tabela 3.

Especificações para Bobina para dois Propósitos Força eletromagnética no centro do molde na direção da espes-

sura: 0,3 weber/metro quadrado 3000 Gauss; Frequência: 4,0 Hz , Corrente aplicada a cada bobina de excitação: 45,000 ampéres-espiras Fase de corrente alternada: 120º, 3 fases de corrente alternada o = ' = =E

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É [28 bstemposiaro — | o Voltando à tabela 2, o aço no grupo do tipo A foi um aço neutra- lizado de alumínio de baixo teor de carbono tendo uma concentração de carbono maior do que 0,0050% e menor do que 0,07% em termos da per- centagem em massa. No aço do tipo A, a solidificação desigual não ocorreu facilmente, e quando as placas foram verificadas quanto a defeitos de super- à fície, a taxa de ocorrência não foi alta.

Por esse motivo, até mesmo em uma - taxa elevada de fornecimento de aço líquido de 5,7 ton/min, o lingotamento pode ser realizado, até mesmo sem ativar a agitação eletromagnética ou a frenagem eletromagnética convencional (Exemplo Comparativo 23). De qualquer modo, se a frenagem eletromagnética não foi ativada, quando a quantidade de aço líquido fornecido era de 4 ton/min ou maior, a taxa de rompimento aumentou (Vide, Exemplos Comparativos 22 e 23). Por outro lado, se a quantidade de aço líquido fornecida era menor do que 4 ton/min, os defeitos da superfície frequentemente ocorreram nas placas quando a agitação eletromagnética não foi ativada (Vide, Exemplo Comparativo 21). Em contraposição, se a quantidade de aço líquido fornecido fos- . se de 4 ton/min ou maior, o lingotamento estável poderia ser obtido ao se ativar a frenagem eletromagnética (Vide, Exemplos de Trabalho 2-4 e 14). Í 15 Além disso, se a quantidade de aço líquido fornecido fosse menor do que 4 ton/min, a ocorrência de defeitos da superfície nas placas poderia ser redu- zida ao se ativar a agitação eletromagnética (Vide, Exemplos de Trabalho 1 e13). O aço no grupo do tipo B foi um aço de teor ultrabaixo de carbo- no tendo uma concentração de carbono de 0,0050% ou menos em termos da percentagem em massa.

Apesar, falando de um modo qual, no aço do tipo B a solidificação desigual não ocorreu facilmente, a taxa de ocorrência de defeitos de superfície nas placas foi extremamente alta.

Quando a agita- ção eletromagnética ou a frenagem eletromagnética não foi ativada, os de- feitosda superfície ocorreram nas placas até mesmo se a quantidade de aço líquido fornecido foi menor do que 5 ton/min (Vide, Exemplo Comparativo 24), e se a quantidade de aço líquido fornecido foi de 5 ton/min ou maior, os defeitos da superfície frequentemente ocorreram nas placas (Vide, Exemplo Comparativo 25). Usando o aço no grupo tipo B, se a quantidade de aço líquido fornecido foi menor do que 5 ton/min, foi eficaz ativar a agitação eletromag- nética, e na verdade o efeito foi particularmente significante (Vide, exemplos de trabalho 5-7 e 15). Além disso, se a quantidade de aço líquido fornecido i foi de 5 ton/min ou maior, foi da mesma forma eficaz ativar a frenagem ele- - tromagnética (Vide, Exemplos de Trabalho 8 e 16). O aço no grupo tipo C foi um aço hipoperitético tendo uma con- centração de carbono de 0,07% ou maior e 0,16% ou menor em termos de percentagem em massa.

No aço tipo C, a solidificação desigual facilmente ocorre, e a ocorrência de defeitos da superfície foi baixa.

Usando o aço no grupo tipo C, quando a frenagem eletromagnética ou a agitação eletromag- nética não foi ativada, se a quantidade de aço líquido fornecido era de 4 ton/min ou maior, as fissuras longitudinais e a refusão ocorreram, e a taxa de ocorrência de rompimento foi extremamente alta (Vide, Exemplos Compara- tivos 27 e 28). p Usando o aço no grupo tipo C, a taxa de ocorrência de rompi- mento pode ser reduzida ao se ativar a agitação eletromagnética quando a f 15 quantidade de aço líquido fornecido era menor do que 3 ton/min (Vide, E- xemplo de Trabalho 17), e por ativar a frenagem eletromagnética quando a quantidade de aço líquido fornecido era de 3 ton/min ou maior (Vide, Exem- plos de Trabalho 9-12 e 18). Estes resultados mostram que a frenagem eletromagnética foi muito eficaz nos seguintes casos: onde o aço líquido de baixo teor de carbo- no foi fornecido em 4 ton/min ou maior; no qual o aço líquido de teor ultra- baixo de carbono foi fornecido em 5 ton/min ou maior; e onde o aço líquido hipoperitético foi fornecido em 3 ton/min ou maior.

Em particular, a frenagem eletromagnética foi extremamente eficaz no caso de aço hipoperitético, no quala solidificação desigual e a refusão da casca solidificada facilmente o- correu.

Por outro lado, se a quantidade do aço líquido dos tipos acima que foi fornecida foi menor do que as quantidades fornecidas acima, então a agitação eletromagnética foi muito eficaz.

No caso do aço de teor ultrabaixo de carbono em particular, houve casos em que a taxa de defeito da superfi- cie pode ser alta, porém a ativação da agitação eletromagnética foi consta- tada ser muito eficaz em eliminar tais defeitos.

A presente invenção é, lentamente, não limitada aos exemplos Í antecedentes, e as modalidades podem ser adequadamente modificadas, -. uma vez que estão no escopo das idéias técnicas relacionadas nas reivindi- cações.

Por exemplo, a corrente alternada não tem que ter 3-fases, po- rém pode ter um número mais elevado de fases, uma vez que a diferença da fase corrente é entre cerca de 90º a cerca de 120º.

Aplicabilidade Industrial A presente invenção descrita acima pode ser aplicada ao lingo- tamento contínuo empregando um molde curvo, um molde vertical, ou qual- quer forma de molde, uma vez que envolve lingotamento contínuo. Além do mais, a presente invenção pode ser aplicada não somente o lingotamento : contínuo de placas, mas da mesma forma ao lingotamento contínuo de blo- cos.

Claims

REIVINDICAÇÕES ó 1. Método de lingotamento contínuo de aço, que especifica um . modo para aplicar corrente a uma bobina de dois propósitos, o método ca- racterizado por compreender: dispor pelo menos dois núcleos polares de ferro no mesmo nú- mero de uma periferia externa de um lado largo de um molde, para um total de (2n + 2) na periferia externa do lado largo do molde, em que n é um nú- mero natural, em que cada um dos núcleos polares de ferro compreende uma primeira bobina de excitação enrolada em torno da periferia externa do núcleo polar magnético de ferro, e em que uma segunda bobina de excita- ção é enrolada em torno da periferia externa de dois de pelo menos dois nú- - cleos polares magnéticos de ferro, tal que os dois núcleos polares magnéti- - cos de ferro são enrolados juntos; : aplicar, no caso de agitação eletromagnética, uma corrente al- h 15 temada multifase às bobinas de excitação de todas as bobinas eletromagné- ticas, em que a corrente alternada de multifase tem pelo menos 3 fases, ca- da fase tendo uma diferença de fase dentre cerca de 90º a cerca de 120º; aplicar, no caso de frenagem eletromagnética, uma corrente contínua à segunda bobina de excitação ou às primeiras bobinas de excita- ção enroladas em torno dos dois núcleos polares magnéticos de ferro e da segunda bobina de excitação, e seletivamente ativar a frenagem eletromagnética ou a agitação eletromagnética de acordo com a composição do aço líquido e a quantidade de aço líquido fornecido.
2. Método de lingotamento contínuo de um aço de acordo com reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, quando a concentração de carbono constituinte do aço líquido fornecido para o molde é de pelo menos 0,07% e 0,16% ou menos em termos de percentagem em massa: 1) uma corrente alternada multifase de 3 fases ou mais é aplica- daãàsprimeirae segunda bobinas eletromagnéticas, desse modo causando a agitação eletromagnética agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em menos do que 3 ton/min, e

2) uma corrente contínua é aplicada às primeira e segunda bobi- É nas eletromagnéticas a fim de causar a frenagem eletromagnética agir no . aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em 3 ton/min ou mais.
3. Método de lingotamento contínuo de um aço de acordo com reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que, quando a concentração de carbono constituinte do aço líquido fornecido para o molde é maior do que 0,0050% e menor do que 0,07% em termos de percentagem em massa: 1) uma corrente alternada multifase de 3 fases ou mais é aplica- daãàs primeira e segunda bobinas eletromagnéticas a fim de causar a agita- ção eletromagnética agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço . líquido é fornecido em menos do que 4 ton/min, e : 2) uma corrente contínua é aplicada às primeira e segunda bobi- ' nas eletromagnéticas a fim de causar frenagem eletromagnética para agir no S 15 aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em 4 ton/min ou mais.
4. Método de lingotamento contínuo de um aço de acordo com a reivindicação 1, caracterizado pelo fato de que quando a concentração de carbono constituinte do aço líquido fornecido para o molde é de 0,0050% ou menos em termos de percentagem em massa: 1) uma corrente alternada multifase de 3 fases ou mais é aplica- da às primeira e segunda bobinas eletromagnéticas a fim de causar a agita- ção eletromagnética agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em menos do que 5 ton/min, e 2) uma corrente contínua é aplicada às primeira e segunda bobi- nas eletromagnéticas a fim de causar a frenagem eletromagnética agir no aço líquido disposto no molde, quando o aço líquido é fornecido em 5 ton/min ou mais.

FIG. 1 Notações a direita do desenho Fig.1(b): Menisco 1440 ? sd

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