BRPI0914229A2

BRPI0914229A2 - composiÇço de graxa lubrificante, e, uso da mesma

Info

Publication number: BRPI0914229A2
Application number: BRPI0914229-0A
Authority: BR
Inventors: Stefan Daegling
Original assignee: Shell Int Research
Priority date: 2008-06-19
Filing date: 2009-06-18
Publication date: 2012-12-25
Also published as: JP5517266B2; US20110183877A1; JP2011524924A; WO2009153317A1; CN102066534A; BRPI0914229B1; EP2300578B1; KR20110028359A; US8658579B2; EP2300578A1; CN105154177A; KR101634408B1

Abstract

TAMPA PARA FECHAMENTO DE UM COPO. A invenção refere-se a uma tampa para fechamento de um copo ao longo de uma borda de selagem (10) contínua, sendo que a tampa (2) apresenta ao menos uma folha de alumínio e uma camada de plástico, eventualmente em várias camadas, coextrudada sobre a folha de alumínio, sendo que na camada de plástico está prevista uma linha de enfraquecimento (3) em si fechada, caracterizada pelo fato de que ao menos uma camada da camada de plástico consiste um em plástico à base de polietileno (PE) ou em plástico à base de polipropileno (PP), e de preferência a linha de enfraquecimento é introduzida na camada de plástico por meio de um laser CO~ 2~. Em uma configuração, a linha de enfraquecimento (3) é prevista diretamente na região da borda de selagem (10). A invenção refere-se ainda a um processo para produção de uma tal tampa.

Description

"COMPOSIÇÃO DE GRAXA LUBRIFICANTE, E, USO DA MESMA" CAMPO DA INVENÇÃO

A presente invenção diz respeito às composições de graxa lubrificante, particularmente às composições de graxa lubrificante que foram espessas com sabão de lítio com melhores propriedades de sangria e de estabilidade ao cisalhamento do óleo, bem como maior vida útil da graxa e maiores intervalos de re-lubrificação. FUNDAMENTOS DA INVENÇÃO

O principal propósito de lubrificação é a separação de superfícies sólidas que se movem uma com relação a outra, para minimizar ao atrito e desgaste. Os materiais mais freqüentemente usados para este propósito são óleos e graxas. A escolha do lubrificante é determinada principalmente pela aplicação particular.

As graxas lubrificantes são empregadas onde existem pressões elevadas, onde o gotejamento de óleo a partir dos mancais é indesejável ou onde as superfícies de contato são descontínuas, de maneira tal que é difícil manter um filme de separação no mancai. Em decorrência da simplicidade do desenho, menores exigências de vedação e menos necessidade de manutenção, as graxas são quase universalmente a primeira consideração fornecida para lubrificação de mancais de rolamento e rolete em motores elétricos, eletrodoméstico, mancais de roda automotiva, ferramentas de máquina ou acessórios de aeronave. As graxas também são usadas para a lubrificação de pequenas engrenagens motrizes e para muitas aplicações de deslizamento de baixa velocidade. As graxas lubrificantes consistem principalmente em um

lubrificante fluido, tais como um óleo e um espessante. Essencialmente, o mesmo tipo de óleo é empregado na composição de uma graxa assim como em geral é selecionado para óleo de lubrificação. Os ácidos graxos dos sabões de lítio, cálcio, sódio, alumínio e bário são mais comumente usados como espessantes.

Em virtude das demandas cada vez mais crescentes de maiores desempenhos, seria desejável fornecer graxas que exibem melhores propriedades de lubrificação e, em particular, menor sangria de óleo, melhor estabilidade ao cisalhamento e maior vida útil da graxa. SUMÁRIO DA INVENÇÃO

De acordo com a presente invenção, é fornecida uma composição de graxa lubrificante compreendendo: (a) um óleo base; e

(b) um sistema espessante compreendendo (i) um sabão de

lítio de um primeiro ácido carboxílico selecionado de ácidos hidróxi carboxílicos Ci2-C24, e (ii) um sabão de lítio de um segundo ácido carboxílico selecionado de ácidos carboxílicos ramificados Ci2-C24, ácidos di-hidróxi carboxílicos Ci2-C24 e misturas destes. Observou-se surpreendentemente que as composições de graxa

da presente invenção exibem menor sangria do óleo, menor separação de óleo e melhor estabilidade ao cisalhamento, bem como maior vida útil da graxa. Assim, empregando a graxa, inúmeras reaplicações necessárias para manter a lubrificação satisfatória da parte mecânica na qual a graxa é aplicada são reduzidas consideravelmente.

Dessa maneira, a presente invenção fornece adicionalmente o uso de uma composição lubrificante da maneira descrita a seguir para reduzir a sangria do óleo.

De acordo com a presente invenção, é fornecido adicionalmente o uso de uma composição lubrificante da maneira descrita a seguir para melhorar a estabilidade ao cisalhamento. DESCRIÇÃO DETALHADA DA INVENÇÃO

A graxa lubrificante da presente invenção compreende, como um componente essencial, um óleo base. Não existe nenhuma limitação particular com relação ao óleo base usado nas composições de lubrificação de acordo com a presente invenção, e vários óleos de base convencionais podem ser usados de maneira conveniente. O óleo base pode ser de origem mineral ou sintético. Óleos de base de origem mineral podem ser óleos minerais, por exemplo, produzidos por refinamento de solvente ou hidroprocessamento.

r

Oleos de base de origem sintética podem ser tipicamente misturas de polímeros de hidrocarboneto C10-50, por exemplo, polímeros líquidos de alfa- olefinas. Eles também podem ser ésteres convencionais, por exemplo, ésteres de poliol. O óleo base também pode ser uma mistura destes óleos. Preferivelmente, o óleo base é aquele de origem mineral vendido pela Royal Dutch/Shell Group of Companies sob as designações "HVI" ou "MVIN". Óleos de base de hidrocarboneto sintético, por exemplo, aqueles vendidos pela Royal Dutch/Shell Group of Companies sob a designação "XHVI" (nome comercial), também podem ser usados. Preferivelmente, a composição lubrificante compreende pelo

menos 30 % em peso de óleo base, preferivelmente pelo menos 50 % em peso, mais preferivelmente pelo menos 70 % em peso, com base no peso total da composição lubrificante.

Além do óleo base, as composições de graxa lubrificante da presente invenção compreendem adicionalmente um sistema espessante compreendendo (i) um sabão de lítio de um primeiro ácido carboxílico selecionado de ácidos hidróxi carboxílicos C12-C24 e (ii) um sabão de lítio de um segundo ácido carboxílico selecionado de ácidos carboxílicos ramificados Ci2-C24, ácidos di-hidróxi carboxílicos Ci2-C24 e misturas destes. A quantidade de sistema espessante presente na graxa é

preferivelmente de 2 % a 30 %, preferivelmente de 5 % a 20 % em peso da composição.

Mais preferivelmente o sabão de lítio do ácido hidróxi carboxílico Ci2-C24 é um ácido graxo hidróxi C16 a C20. Um ácido graxo hidróxi particularmente preferido é ácido hidroxiesteárico, por exemplo, 9- hidróxi, 10-hidróxi ou ácido 12-hidroxiesteárico, mais preferivelmente o último. O ácido ricinoleico, que é uma forma insaturada de ácido 12- hidroxiesteárico com uma ligação dupla na posição 9-10, também pode ser usado. Outros ácidos graxos hidróxi adequados incluem ácido 12-hidroxi- beênico e ácido 10-hidroxipalmítico.

Além do sabão de lítio de um ácido hidróxi carboxílico Q2- C24, o espessante compreende adicionalmente um sabão de lítio de um segundo ácido carboxílico selecionado de ácidos carboxílicos ramificados C12-C24, ácidos di-hidróxi carboxílicos C12-C24 e misturas destes.

Preferivelmente, o ácido carboxílico ramificado Ci2-C24 é um ácido carboxílico ramificado C16 a C20. Um ácido carboxílico ramificado particularmente preferido é ácido isoesteárico.

Preferivelmente, o ácido di-hidróxi carboxílico Ci2-C24 é um ácido di-hidróxi carboxílico C!6 a C20- Um ácido di-hidróxi carboxílico particularmente preferido é ácido di-hidróxi esteárico, por exemplo, ácido 9, 10-di-hidróxi esteárico.

Em modalidades aqui preferidas, o segundo ácido carboxílico é um ácido carboxílico ramificado Ci2-C24, especialmente ácido isoesteárico. Embora não querendo ficar preso à teoria, acredita-se que o

segundo ácido carboxílico modifica a cristalização do ácido hidróxi carboxílico C12-C24, a fim de fornecer uma graxa que exibe melhores propriedades de lubrificação.

O primeiro ácido carboxílico e o segundo ácido carboxílico estão preferivelmente presentes em uma razão em peso de 20:1 a 1:1, preferivelmente de 10:1 a 1:1, mais preferivelmente de 8:1 a 3:1.

Um ouüo componente preferido aqui nas composições de graxa é um polímero. Qualquer polímero adequado pode ser usado aqui, mas é preferivelmente aquele que dissolve ou pode ser dissolvido no óleo base. Os polímeros preferidos para uso aqui são aqueles que dissolvem facilmente em óleo mineral. Polímeros adequados para uso aqui incluem polímeros e copolímeros de etileno e olefinas. Exemplos de tais polímeros incluem polietileno, polipropileno, polibuteno, poli-isobutileno, EPDM (elastômero de etileno propileno dieno) e similares. São também adequados para uso aqui os polímeros e copolímeros de ácido acrílico. Os polímeros particularmente preferidos para uso aqui são polímeros e copolímeros de etileno e olefinas, especialmente polietileno e EPDM.

Um exemplo de um polímero de EPDM é Nordel NR245, comercialmente disponível pela Du Pont Dow Elastomers S.A. Exemplos de polímeros de poliacrilato são Luwax EAS 5 e Luwax ES 91014, comercialmente disponível pela BASF Aktiengesellschaft, Ludwigshafen, Alemanha. Exemplos de polietileno tipo polímeros são Petrothene NA 204- 000, comercialmente disponível pela Equistar Chemicals LP, Houston, Texas, USA e Lupolene PE LD 1800S, comercialmente disponível pela Ultrapolimers Deutschland GmbH.

r

E preferível que o polímero aqui usado apresente um peso molecular na faixa de 150.000 a 700.000, mais preferivelmente de 150.000 a 500.000.

O polímero está preferivelmente presente em uma quantidade de cerca de 0,01 % a cerca de 10 %, preferivelmente de cerca de 0,1 % a cerca de 5 %, mais preferivelmente de cerca de 0,1 % a cerca de 2 % em peso da composição.

Vários aditivos de graxa convencionais podem ser incorporados nas graxas lubrificantes da presente invenção, em quantidades normalmente usadas neste campo de aplicação, para transmitir certas características desejáveis à graxa, tais como estabilidade à oxidação, aderência, propriedades de pressão extrema e inibição da corrosão. Aditivos adequados incluem um ou mais agentes de pressão extrema/antidesgaste, por exemplo, sais de zinco tal como dialquil zinco ou ditiofosfatos de diarila, boratos, tiadiazóis substituídos, compostos poliméricos de nitrogênio/fósforo preparados, por exemplo, reagindo um dialcóxi amina com um fosfato orgânico substituído, fosfatos de amina, óleos de origem natural ou sintética de esperma sulfurizado, gordura sulfurizada, ésteres sulfurizados, ésteres de ácido graxo sulfurizado, e materiais sulfurizados similares, organofosfatos, por exemplo, de acordo com a fórmula (OR)3P=O, onde R é um grupo alquila, arila ou aralquila e fosforotionato de trifenila; um ou mais detergentes contendo metal com excesso de base, tais como salicilatos ou alquilarilsulfonatos de alquila de cálcio ou magnésio; um ou mais aditivos dispersantes sem cinza, tais como produtos de reação de anidrido poli- isobutenil succínico e uma amina ou éster; um ou mais antioxidantes, tais como fenóis ou aminas impedidas, por exemplo, fenil alfa naftilamina; um ou mais aditivos antiferrugem; um ou mais aditivos de modificação de atrito; um ou mais agentes que melhoram o índice de viscosidade; um ou mais aditivos depressores do ponto de fluidez; e um ou mais agentes de aderência. Os materiais sólidos tais como grafite, dissulfeto de molibdênio finamente dividido, talco, pós metálicos e vários polímeros, tal como cera de polietileno, também podem ser adicionados para transferir propriedades especiais. Para reduzir os níveis de atrito, os versados na técnica procuram

usar amplamente formulações a base de molibdênio orgânico, e existem numerosas propostas na literatura de patentes de tais composições de lubrificação.

A presente invenção será agora descrita pela referência nos exemplos a seguir. Exemplos

As graxas lubrificantes dos exemplos e exemplos comparativos a seguir foram preparadas pelo procedimento a seguir.

50 % do óleo base são carregados em uma autoclave junto com ácido 12-hidroxiesteárico, ácido isoesteárico (se presente) e hidróxido de lítio monoidratado e 100 mL de água. A autoclave é fechada e aquecida até 145 °C. Após atingir a temperatura de ventilação, a válvula de ventilação é aberta e vapor é liberado por 30 minutos. Quando a pressão do vapor é 0 megapascal (0 bar), com a válvula de ventilação ainda aberta, o aquecimento é iniciado até uma temperatura de 215 °C. Após atingir uma temperatura de 215 °C, a autoclave é resfriada com jaqueta de resfriamento de 1 °C/min para atingir 165°C. Após atingir 165°C, os 50 % restantes de óleo base são carregados no vaso, junto com o polímero dissolvido, se presente. A seguir, o produto é resfriado a 80 0C e quaisquer aditivos são carregados no vaso. A seguir, o produto é homogeneizado com um moinho de rolo triplo. Exemplos comparativos AaF

As formulações de graxas comparativas AaF são apresentadas na tabela 1 a seguir.

Tabela 1

A/% em peso B/% em peso C/% em peso D/% em peso E/% em peso F/% em peso HVI1701 85,67 87,46 89,03 90,40 91,60 92,65 Acido 12- hidroxiesteárico 12,50 10,94 9,57 8,37 7,33 6,41 LiOH monoidratado —I-r—--- 1,83 1,60 1,40 1,23 1,07 0,94

-j—τ—-------------1-1-1- r_ __!_i_

Oleo mineral com uma viscosidade a 40 0C de IlOm s e um índice de viscosidade de 95 comercialmente disponível pela Shell Oil Company.

Exemplos 1 to 6

As formulações dos exemplos 1 a 6, de acordo com a presente invenção, são apresentadas na tabela 2 a seguir.

Tabela 2

1/% em peso 2/% em peso 3/% em peso 4/% em peso 5/% em peso 6/% em peso HVI 1701 84,79 86,68 88,35 89,81 91,09 92,19 Acido 12- hidroxiesteárico 10,60 9,28 8,12 7,10 6,21 5,44 LiOH monoidratado 1,96 1,72 1,50 1,31 1,15 1,01 Acido isoesteárico —I-r------ 2,65 2,32 2,03 1,78 1,55 1,36

Oleo mineral com uma viscosidade a 40 0C de 110 m1 s"1 e um índice de viscosidade de 95 comercialmente disponível pela Shell Oil Company. Exemplos 7 a 12

As formulações dos exemplos 7 a 12, de acordo com a presente invenção, são apresentadas na tabela 3 a seguir.

Tabela 3

7/% em peso 8/% em peso 9/% em peso 10/% em peso 11/% em peso 12/% em peso HVI 1701 82,14 84,36 86,32 88,03 89,54 90,83 Acido 12- hidroxiesteárico 10,60 9,28 8,12 7,10 6,21 5,44 LiOH monoidratado 1,96 1,72 1,50 1,31 1,15 1,01 Acido isoesteárico 2,65 2,32 2,03 1,78 1,55 1,36 Lupoleno PE LD 1800S2 2,65 2,32 2,03 1,78 1,55 1,36

-j—r - — 1-1-1-1—--.-1-1_I

2 polímero de polietileno comercialmente disponível pela Ultrapolimers Deutschland GmbH.

Medição de propriedades de lubrificação

As graxas dos exemplos 1 a 12 e exemplos comparativos AaF foram submetidas a vários métodos de teste padrão a fim de medir uma variedade de diferentes propriedades de lubrificação. Os vários métodos de teste usados são listados a seguir.

A penetração não trabalhada foi medida usando DIN ISO 2137. A penetração efetiva foi medida usando DIN ISSO 2137.

A penetração trabalhada após teste de laminação foi medida usando ISO 213 7/ASTM-D1831.

Penetração trabalhada diferencial foi medida usando ISO 2137/ASTM-D1831.

A sangria do óleo foi medido usando DIN 51817. O comportamento de espalhamento foi medido usando DIN 58397-2.

Os métodos de teste usados para medir a separação de óleo na pressão e espessura da camada de sabão na pressão podem ser observados no manual de operação da Willy Vogel AG, Berlin, Alamanha, intitulado "Fettl- Testgerat FTG 2 nach Vogel/Marawe "Profgerat fiar die Ertmittlung der Olausscheidun bel Fettsehmierstoffen unter Druckbelastung" mit dem Naehweis der Eindickeraushartung". O aparelho e método de teste também são descritos nas duas publicações a seguir: Tribologie und Schmierungstechnik, 41Jahrgang, 4/1994, páginas 209-212 e Tribologie und Schmierungstechnik, 42.Jahrgangr 6/1995, páginas 306-310.

Os resultados destas medições são mostrados nas tabelas 4, 5 e

6 a seguir.

Tabela 4 (Resultados para exemplos comparativos AaF

B

C

D

Penetração não trabalhada (0,1 mm)

217

239

262

288

314

329

Penetração trabalhada (0,1 mm)

228

245

266

288

Penetração trabalhada laminação (0,1 mm)4

após teste de

332

352

343

409

313

387

332

415

Penetração trabalhada diferencial teste de laminação (0,1 mm)4_

apos

104

107

77

121

74

83

Sangria do óleo (% em peso)

0,5

1,0

1,5

2,8

4,9

6,6

Sangria do óleo (% em peso)^ Sangria do óleo (% em peso)7"

0,7

1,5

2,7

6,3

11,6

15,8 31,7

4,7

7,1

11,6

17,8

Sangria do óleo (% em peso)

7,8

12,7

20,3

29,9

Comportamento de espalhamento (horas )

2,80

2,30

Separação de óleo na pressão (mm )

1189

1391

1,89 1475

1,56

1696

25,3

38,1

1,52

1836

44,9

1,53

2061

Espessura da camada de sabão na pressão (mm)_

3,25

3,33

2,91

2,97

2,52

2,57

medida em 25 °C. realizada em 80 0C por 50 horas realizado em 40 0C por 18 horas realizado em 40 0C por 7 dias realizado em 120 0C por 18 horas realizado em 120 0C por 7 dias realizado em 40 0C

Tabela 5 (Resultados para os exemplos 1 a 6)

1 2 3 4 5 6 Penetração não trabalhada (0,1 mm)3 227 253 267 288 313 330 Penetração trabalhada (0,1 mm)3 238 261 279 303 325 340 Penetração trabalhada após teste de laminação (0,1 mm)4 285 307 335 343 335 365 Penetração trabalhada diferencial após teste de laminação (0,1 mm)4 47 46 56 40 10 25 Sangria do óleo (% em peso)5 0,3 0,5 0,8 1,4 2,1 3,3 Sangria do óleo (% em peso)6 0,2 0,8 1,9 3,9 6,6 10,4 Sangria do óleo (% em peso)7 3,6 5,4 8,1 11,5 14,6 20,5 Sangria do óleo (% em peso)8 11,0 16,8 23,3 30,6 38,0 44,8 Comportamento de espalhamento (horas )y 4,81 3,75 3,15 2,66 2,22 1,91 Separação de óleo na pressão (mm3) 508 532 591 643 742 859 Espessura da camada de sabão na pressão (mm) 0,81 0,73 0,72 0,64 0,59 0,54 3 medida em 25 °C.

4 realizada em 80 0C por 50 horas

realizada em 40 0C por 18 horas

6 realizada em 40 0C por 7 dias

7 realizada em 120 0C por 18 horas

8 realizada em 120 0C por 7 dias

9 realizada em 40 0C

Tabela 6 (Resultados para os exemplos 7 a 12)

10

7 8 9 10 11 12 Penetração não trabalhada (0,1 mm)J 196 218 250 281 301 323 Penetração trabalhada (0,1 mm)3 214 239 263 291 316 334 Penetração trabalhada após teste de laminação (0,1 mm)4 240 273 305 323 343 359 Penetração trabalhada diferencial após teste de laminação (0,1 mm)4 26 34 42 32 27 25 Sangria do óleo (% em peso)5 0,1 0,2 0,3 0,9 1,5 2,2 Sangria do óleo (% em peso)0 0,1 0,2 0,6 2,7 4,7 6,9 Sangria do óleo (% em peso)' 1,8 3,2 4,8 7,8 10,8 14,1 Sangria do óleo (% em peso)8 6,4 11,5 16,3 26,3 33,7 39,5 Comportamento de espalhamento (horas )9 7,37 5,29 3,86 3,10 2,57 2,28 Separação de óleo na pressão (mm3) 361 434 488 519 578 645 Espessura da camada de sabão na pressão (mm) -rr~-:-—- 0,95 0,89 0,81 0,72 0,60 0,52

4 realizada em 80 0C por 50 horas

realizada em 40 0C por 18 horas

6 realizada em 40 0C por 7 dias

7 realizada em 120 0C por 18 horas

8 realizada em 120 0C por 7 dias

9 realizada em 40 0C

Os resultados mostrados nas tabelas 4, 5 e 6 são mostrados graficamente na figuras 1 a 6. Em cada figura o eixo χ é penetração trabalhada. Quanto maior a penetração trabalhada, mais macia é a graxa. Cada linha dos gráficos representa uma linha de regressão dos pontos de dados para cada uma das graxas indicadas. Em cada figura são mostradas três linhas de regressão; uma para os exemplos comparativos AaF, uma para os exemplos 1 a 6 e uma para os exemplos 7 a 12.

A figura 1 é um gráfico de penetração trabalhada diferencial após teste de laminação (eixo y) versus penetração trabalhada (eixo x) para cada uma das graxas testadas. A figura 1 demonstra a estabilidade ao cisalhamento das formulações de graxa testadas. A figura 2 é um gráfico de sangria do óleo em % (medido em 40 0C por 7 dias) (eixo y) versus penetração trabalhada (eixo x) para cada uma das graxas testadas.

A figura 3 é um gráfico de sangria do óleo (medido em 120 0C por 7 dias) (eixo y) versus penetração trabalhada (eixo x).

A figura 4 é um gráfico de espalhamento de óleo (em horas) (eixo y) versus penetração trabalhada (eixo x).

A figura 5 é um gráfico de separação de óleo na pressão (eixo y) versus penetração trabalhada (eixo x).

A figura 6 é um gráfico da espessura da camada de sabão na pressão (em mm) (eixo y) contra penetração trabalhada (eixo x). Discussão

Pode-se observar a partir dos dados na tabelas 4 a 6 e da figuras 1 a 6 que as graxas de acordo com a presente invenção (contendo sais de lítio de ácido isoesteárico e ácido 12-hidroxiesteárico) fornecem melhores propriedades de lubrificação, em particular, melhores propriedades de estabilidade ao cisalhamento, sangria do óleo, espalhamento de óleo e separação de óleo comparadas às graxas convencionais (contendo um sal de lítio de ácido 12-hidroxiesteárico, mas nenhum sal de lítio de ácido isoesteárico) . Também pode-se observar a partir das figuras 1 a 6 que as graxas contendo uma pequena quantidade de polímero, além de um sistema espessante contendo sais de lítio de ácido isoesteárico e ácido 12- hidroxiesteárico, em geral, mostram melhores propriedades de lubrificação (melhor estabilidade ao cisalhamento, menor sangria do óleo, melhor espalhamento de óleo, menor separação de óleo) comparadas ás graxas contendo sais de lítio de ácido isoesteárico e ácido 12-hidroxiesteárico, mas nenhum polímero.

Claims

1. Composição de graxa lubrificante, caracterizada pelo fato de que compreende: (a) um óleo base; e (b) um sistema espessante compreendendo (i) um sabão de lítio de um primeiro ácido carboxílico selecionado de um ácido hidróxi carboxílico Cxi-Cia e (ii) um sabão de lítio de um segundo ácido carboxílico selecionado de ácidos carboxílicos ramificados Cu-Cia, ácidos di-hidróxi carboxílicos Cj2-C24 e misturas destes.

2. Composição de graxa lubrificante de acordo com a reivindicação 1, caracterizada pelo fato de que o ácido hidróxi carboxílico é um ácido hidróxi carboxílico Ci6 a C20.

3. Composição de graxa lubrificante de acordo com a reivindicação 1 ou 2, caracterizada pelo fato de que o ácido hidróxi carboxílico é um ácido hidroxiesteárico.

4. Composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 3, caracterizada pelo fato de que o ácido hidróxi carboxílico é ácido 12-hidroxiesteárico.

5. Composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 4, caracterizada pelo fato de que o segundo ácido carboxílico é um ácido carboxílico ramificado Ci2 a C24.

6. Composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 5, caracterizada pelo fato de que o ácido carboxílico ramificado é um ácido carboxílico ramificado Ci6 a C20.

7. Composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 6, caracterizada pelo fato de que o ácido carboxílico ramificado é ácido isoesteárico.

8. Composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 7, caracterizada pelo fato de que o primeiro ácido carboxílico e o segundo ácido carboxílico estão presentes em uma razão em peso de 20:1 a 1:1.

9. Composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 8, caracterizada pelo fato de que compreende adicionalmente um polímero selecionado de polímeros e copolímeros de etileno e olefinas, e polímeros e copolímeros de ácido acrílico.

10. Composições de graxa lubrificante de acordo com a reivindicação 9, caracterizada pelo fato de que o polímero apresenta um peso molecular de 150.000 a 700.000.

11. Composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 10, caracterizada pelo fato de que o óleo base é um óleo mineral.

12. Uso da composição de graxa lubrificante como definida em qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato de que é para reduzir a sangria do óleo.

13. Uso da composição de graxa lubrificante de acordo com qualquer uma das reivindicações 1 a 11, caracterizado pelo fato de que é para melhorar a estabilidade ao cisalhamento.