BRPI1001716A2

BRPI1001716A2 - processo para a produção de uma fração de hidrocarboneto com elevado número de octanagem e baixo teor de enxofre

Info

Publication number: BRPI1001716A2
Application number: BRPI1001716-0A
Authority: BR
Inventors: Quentin Debuisschert; Jacinthe Frecon; Robert L Huggins
Original assignee: Inst Francais Du Petrole
Priority date: 2009-05-26
Filing date: 2010-05-25
Publication date: 2011-04-26
Also published as: EP2256179B1; ES2497541T3; JP2010275550A; BRPI1001716B1; JP5666829B2; EP2256179A3; CN101899325B; KR20100127726A; CN101899325A; US20100300932A1; EP2256179A2; KR101801975B1; US8246811B2

Abstract

PROCESSO PARA A PRODUçãO DE UMA FRAçãO DE HIDROCARBONETO COM ELEVADO NúMERO DE OCTANAGEM E BAIXO TEOR DE ENXOFRE A presente invenção refere-se a um processo para a produção de uma fração de hidrocarboneto com eievado número de octanagem e baixo teor de enxofre de um material de partida de hidrocarboneto, compreendendo pelo menos os seguintes estágios:um estágio de hidrodessulfurização do material de partida de hidrocarboneto,pelo menos um estágio de extração de compostos aromáticos de todo ou de parte do efluente que é obtido do estágio de hidrodessulfurização, por meio do qual a dita extração produz um rafinato enriquecido com parafina e um extrato enriquecido com composto aromático enviado a um tanque de gasolina para melhorar seu número de octanagem. Uma parte do rafinato parafínico pode ser utilizada em uma mistura com o extrato aromático; uma outra parte pode ser utilizada como uma base petroquimica tanto para a produção de compostos aromáticos como para a produção de olefinas.

Description

Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "PROCESSOPARA A PRODUÇÃO DE UMA FRAÇÃO DE HIDROCARBONETOCOM ELEVADO NÚMERO DE OCTANAGEM E BAIXO TEOR DEENXOFRE".

A presente invenção refere-se ao campo da incrementação nonúmero de octanagem de uma fração de hidrocarboneto, e mais particular-mente a um processo para a produção de uma fração de hidrocarbonetocom elevado número de octanagem e baixo teor de enxofre, o que tornapossível melhorar toda a fração, reduzir o teor total de enxofre da fração aníveis muito baixos, enquanto é aumentado o número de octanagem dafração.

O refino de petróleo, bem-como a petroquímica, estão atual-mente sujeitos a novas restrições. Na verdade, todos os países estão ado-tando gradualmente especificações estritas de enxofre: o objetivo é a ob-tenção de entre 5 a 10 ppm de enxofre. O problema de reduzir os teores deenxofre concentra-se essencialmente nas gasolinas que são obtidas porcraqueamento, seja catalítico (FCC: Fluid Catalytic Cracking, de acordo coma terminologia em inglês), seja não-catalítico (formação de coque, reduçãoda viscosidade, craqueamento sob vapor), precursores de enxofre primáriosnos tanques de gasolina. Hoje, há projetos para a produção de gasolina comcraqueamento catalítico em conformidade com as especificações de enxofre.Embora esses projetos procurem limitar a perda de olefinas, eles envolveminevitavelmente uma perda de octano, independentemente da tecnologia queé utilizada, o que representa um problema, em um momento em que as re-strições de octano impostas pelos fabricantes de automóveis são cada vezmais rigorosas.

Surge uma segunda restrição devido ao fato de que o mercadode combustível produz uma redução contínua da demanda por gasolina emfavor do diesel, enquanto mantém um requisito de alta qualidade da gasolinano plano do octano, a pressão de vapor de Reid e o teor de enxofre. Portan-to, é importante produzir gasolina de melhor qualidade, mas em uma quanti-dade reduzida em favor dos destilados (querosene e diesel).Surge uma terceira restrição da petroquímica, e em particulardos processos de craqueamento sob vapor e de reforma catalítica, que - pa-ra produzir respectivamente as olefinas e os compostos aromáticos que têmum valor mais elevado (etileno e propileno) - vê o preço de suas matériasprimas (as naftas em particular) aumentar de modo alarmante e contínuo porcausa das limitações de recursos que chegam e que requerem materiais departida que são pobres em compostos aromáticos.

Uma solução bem-conhecida do elemento versado na técnicapara a redução do teor de enxofre consiste em realizar um hidrotratamento(ou hidrodessulfurização) das frações de hidrocarboneto e em particular dasgasolinas por meio de craqueamento catalítico. No entanto, este processoapresenta um inconveniente importante de causar uma queda muito signifi-cativa no número de octanagem.

Outros processos para dessulfurização das gasolinas olefínicaspela limitação da hidrogenação das olefinas, e por conseguinte minimizaçãoda redução do número de octanagem, são descritos em várias patentes.

A patente EP1370627, por exemplo, apresenta um processopara a produção de gasolina com um baixo teor de enxofre, o qual com-preende pelo menos uma hidrogenação seletiva das diolefinas que estãopresentes na gasolina inicial, um estágio de a transformação de compostosde enxofre leves que estão presentes na gasolina, um fracionamento da ga-solina que é obtida em pelo menos duas frações, uma fração leve e umafração pesada, e um tratamento de dessulfurização em um estágio de pelomenos uma parte da fração pesada que é obtida do fracionamento. Dessemodo, esse processo torna possível reduzir a quantidade de enxofre queestá presente na gasolina e obter gasolinas cujo número de octanagem émaior do que aquele que poderia ser obtido simplesmente com um hidrotra-tamento. No entanto, mesmo que o número de octanagem seja melhoradoem relação àquele que é obtido com um hidrotratamento, ele é por fim de-gradado, isto é, menor do que o do material de partida tratado.

O objetivo da presente invenção, portanto, consiste na elimi-nação de um ou mais dos inconvenientes da técnica anterior ao propor umprocesso para a produção de uma fração de hidrocarboneto, começandocom um material de partida de hidrocarboneto e, por exemplo, uma fraçãode gasolina por craqueamento catalítico, tornando possível satisfazer as re-strições acima mencionadas:

- a produção de um material de partida de hidrocarboneto emconformidade com as especificações de enxofre com um número de octana-gem do produto que seja maior ou igual ao do material de partida e uma re-dução substancial do teor de olefina;

- a conversão de uma parte do material de partida de hidrocar-boneto em uma base para a petroquímica;

- e, em alguns casos, a conversão de uma parte do material departida de hidrocarboneto em destilados médios com baixo teor de enxofre;

- o envio de somente uma parte da gasolina original para umtanque de gasolina.

Para esta finalidade, a presente invenção propõe um processopara a produção de uma fração de hidrocarboneto com elevado número deoctanagem e baixo teor de enxofre, iniciando com um material de partida dehidrocarboneto, o qual compreende pelo menos os seguintes estágios:

- um estágio de hidrodessulfurização do material de partida dehidrocarboneto;

- pelo menos um estágio de extração de compostos aromáticosde todo ou de parte do efluente que é obtido do estágio de hidrodessulfuri-zação, com o que a dita extração produz um rafinato enriquecido com para-fina e um extrato enriquecido com composto aromático que é enviado paraum tanque de gasolina.

Em uma modalidade da invenção, o material de partida de hi-drocarboneto é obtido de uma unidade de craqueamento catalítico ou deuma unidade de craqueamento térmico ou de uma unidade de formação decoque ou de uma unidade de redução da viscosidade.

De acordo com uma modalidade da invenção, o estágio de hi-drodessulfurização é seletivo e levado a efeito em um estágio, em um oudois reatores, ou em dois estágios.De acordo com outra modalidade da invenção, o estágio de hi-drodessulfurização é não-seletivo.

Em uma modalidade da invenção, uma parte do rafinato pa-rafínico é enviada para uma unidade craqueamento sob vapor ou para umaunidade de reforma catalítica.

Em uma modalidade da invenção, uma parte do rafinato pa-rafínico é enviada em uma mistura com o extrato aromático para um tanquede gasolina.

Em uma modalidade da invenção, pelo menos uma parte do ra-finato parafínico é enviada para um estágio de separação que produz umrafinato leve que é enviado ao tanque de gasolina, em uma mistura com oextrato aromático e/ou para uma unidade de craqueamento sob vapor ouuma unidade de reforma catalítica, e um rafinato pesado é enviado ao tan-que de diesel ou ao tanque de querosene.

De acordo com uma modalidade da invenção, o processo com-preende os seguintes estágios:

- um estágio de hidrogenação seletiva das diolefinas do materi-al de partida de hidrocarboneto;

- um estágio de separação do efluente que é obtido no estágiode hidrogenação seletiva, produzindo pelo menos duas frações, uma fraçãode hidrocarboneto leve e uma fração de hidrocarboneto pesada, o qual éenviado como um material de partida do estágio de hidrodessulfurização.

De acordo com uma outra modalidade da invenção, com-preende os seguintes estágios:

- um estágio de separação do efluente que é obtido no estágiode hidrogenação seletiva, produzindo pelo menos duas frações, uma fraçãode hidrocarboneto leve e uma fração de hidrocarboneto intermediária, o qualé enviado como um material de partida do estágio de hidrodessulfurização.

Em uma modalidade da invenção, a fração de hidrocarbonetoleve é enviada em uma mistura com o extrato aromático, e uma parte do ra-finato parafínico ao tanque de gasolina.

Em uma modalidade da invenção, o estágio de extração decompostos aromáticos é uma extração de líquido-líquido ou uma destilaçãoextrativa.

Em uma modalidade da invenção, o estágio de extração decompostos aromáticos é uma extração de líquido-líquido com uma razão desolvente entre 1,5 e 5.

A invenção também se refere ao uso do processo de acordocom a invenção para a produção de uma fração de hidrocarboneto que épobre em compostos aromáticos e/ou olefinas e que é utilizada em petro-química, iniciando com uma fração de gasolina.

De acordo com uma modalidade da invenção, a fração de hi-drocarboneto é utilizada em um processo de craqueamento sob vapor.

De acordo com outra modalidade da invenção, a fração de hi-drocarboneto é utilizada em um processo de reforma catalítica.

Outras características e vantagens da invenção serão maisbem-compreendidas e ficarão mais evidentes com a leitura da descriçãoapresentada abaixo, com referência às figuras anexas, e que são fornecidasa título de exemplo:

- a Figura 1 é uma representação esquemática do processo pa-ra a produção de uma fração de hidrocarboneto de acordo com a invenção,

- a Figura 2 é uma representação esquemática de uma variantedo processo para a produção de uma fração de hidrocarboneto de acordocom a invenção,

- a Figura 3 é uma representação esquemática de uma outravariante do processo para a produção de uma fração de hidrocarboneto deacordo com a invenção.

O processo de acordo com a invenção, ilustrado nas Figuras 1,2 e 3, consiste na produção de uma fração de hidrocarboneto com elevadonúmero de octanagem e baixo teor de enxofre.

O material de partida que é utilizado no processo de acordocom a invenção é um material de partida de hidrocarboneto que contém en-xofre e os cujos pontos de ebulição se estendem do ponto de ebulição dosmateriais de partida de hidrocarboneto, com quatro átomos de carbono (C4),até o ponto de ebulição final de 300°C, de acordo com o padrão ASTM D86.O material de partida de hidrocarboneto que é utilizado no processo deacordo com a invenção pode ser, por exemplo, uma fração de gasolina queé obtida de uma unidade de craqueamento catalítico, de uma unidade decraqueamento térmico (Steam Cracker, de acordo com a terminologia eminglês), de uma unidade de formação de coque (Coker, de acordo com aterminologia em inglês) ou de uma unidade de redução da viscosidade (Vi-sbreaker, de acordo com a terminologia em inglês).

O material de partida que é utilizado no processo de acordocom a invenção compreende de maneira geral:

- Uma fração de olefina de mais de 5% em peso e mais fre-qüentemente de mais de 10% em peso.

- Uma fração de compostos aromáticos de mais de 5% em pe-so e mais freqüentemente de mais de 10% em peso.

- Pelo menos 50 ppm em peso de enxofre.

No processo de acordo com a invenção, ilustrado na Figura 1,o material de partida de hidrocarboneto é submetido a pelo menos um trata-mento de hidrodessulfurização e a um tratamento de extração de compostosaromáticos. Para esta finalidade, o material de partida é enviado através dalinha (1) para uma unidade de hidrodessulfurização (C). O efluente que éobtido da unidade de hidrodessulfurização (C) circula através da linha (4)antes de ser enviado à unidade de extração de compostos aromáticos (D). Oextrato aromático (também chamado de extrato enriquecido com compostoaromático, em relação ao material de partida) circula então através da linha(9). O rafinato parafínico (também chamado de rafinato enriquecido com pa-rafina, em relação ao material de partida) que é obtido na saída da unidadede extração de compostos aromáticos (D) circula através da linha (6). Umaparte deste rafinato parafínico é enviada através da linha (7) para uma un-idade de craqueamento sob vapor. A outra parte deste rafinato parafínico éenviada através da linha (8) para o tanque de gasolina. A mistura dos eflu-entes (extrato aromático e rafinato parafínico) que circula nas linhas (9) e (8)é enviada através da linha (10) para o tanque de gasolina.

O projeto dos estágios de hidrodessulfurização e de extraçãode compostos aromáticos torna possível incrementar todo o material de par-tida de hidrocarboneto e em particular uma fração de gasolina ao reduzir oteor de enxofre e ao maximizar o número de octanagem da gasolina. Umaparte da gasolina pode ser convertida em destilado médio com baixo teor deenxofre. Uma outra parte da gasolina pode ser utilizada em uma base para apetroquímica ao ser enviada para uma unidade de craqueamento sob vapor.

Desse modo, o processo de acordo com a invenção tornapossível satisfazer as restrições acima citadas ao reduzir a quantidade degasolina produzida de um material de partida de hidrocarboneto em favor deum rafinato melhor para a petroquímica.

De acordo com uma variante do processo de acordo com a in-venção (ilustrada na figura 2), os estágios de hidrodessulfurização e ex-tração de compostos aromáticos podem ser precedidos por um estágio dehidrogenação seletiva, ele próprio seguido por um estágio de separação.Nesta variante, o material de partida é enviado através da linha (1) para umaunidade de hidrogenação seletiva (A). O efluente que é obtido da unidade dehidrogenação seletiva (A) circula através da linha (2) e é então injetado emuma coluna de separação (B) que produz pelo menos duas frações: umafração de gasolina leve, a qual é enviada ao tanque de gasolina através dalinha (5): esta fração leve terá um ponto final máximo ASTM D86 de 160°C,de preferência de 120°C, e com mais preferência de 90°C, com o que umafração de gasolina pesada circula através da linha (3), e opcionalmente umafração de gasolina intermediária circula através da linha (18). Esta fraçãointermediária tem em geral um ponto de ebulição final ASTM D86 que é me-nor ou igual a 220°C, de preferência menor ou igual a 180°C, e com maispreferência menor ou igual a 160°C. Quando uma fração intermediária (18) éproduzida, ela é enviada à unidade de hidrodessulfurização (C) através dalinha (18). A fração pesada que circula através da linha (3) é enviada aosdestilados médios após o hidrotratamento, se necessário. No caso onde nãohá nenhuma fração intermediária, a fração pesada é enviada à unidade dehidrodessulfurização (C) através da linha (3).

O efluente que é obtido da unidade de hidrodessulfurização (C)circula através da linha (4) antes de ser enviado à unidade (D) para extraçãode compostos aromáticos. O rafinato parafínico circula através da linha (6).

Uma parte deste rafinato parafínico é enviada através da linha (7) para umaunidade de craqueamento sob vapor. A outra parte deste rafinato parafínico éenviada através da linha (8) ao tanque de gasolina. Os efluentes (gasolinaleve e extrato aromático) que circulam nas linhas (9) e (5) são misturadosatravés da linha (11) antes de ser enviados em uma mistura com o efluente(rafinato parafínico) que circula através da linha (B) para o tanque de gasolina.

Esta variante do processo de acordo com a invenção tornapossível, no momento do estágio de separação, a obtenção de uma fraçãode gasolina leve que contém menos de 10 ppm de enxofre e uma fração degasolina pesada com um teor de olefina controlado que envolve uma re-dução de 15 a 85% das olefinas que são enviadas para a unidade de hidro-dessulfurização.

No caso em que é desejável maximizar o material de partida nodispositivo de craqueamento sob vapor, a configuração proposta pode con-sistir em:

- um estágio de hidrogenação seletiva,

- um estágio de separação,

- um estágio de hidrodessulfurização na fração de gasolina pe-sada e uma parte da fração de gasolina leve,

- um estágio de extração de compostos aromáticos de todos osefluentes obtidos da unidade de hidrodessulfurização,

- o envio de todo o rafinato parafínico que é obtido para o dis-positivo de craqueamento sob vapor.

Também é possível separar o rafinato parafínico em duasfrações, em uma fração leve, que é pobre em enxofre e em octano que éenviada ao tanque de gasolina se uma margem for utilizada em termos donúmero de octanagem ou, em caso contrário, ao dispositivo de craqueamen-to sob vapor, e em uma fração pesada, que é pobre em enxofre e tem umponto de fulgor controlado, a qual é enviada ao tanque de querosene ou aotanque de diesel.

De acordo com uma outra variante do processo de acordo coma invenção (ilustrada na figura 3), o estágio de extração de compostosaromáticos pode ser seguido por um estágio de separação. O material departida é enviado através da linha (1) para a unidade de hidrogenação sele-tiva (A). O efluente que é obtido da unidade de hidrogenação seletiva (A)circula através da linha (2) e é então injetado em uma coluna de separação(B) que produz duas frações: uma fração de gasolina leve, a qual é enviadaao tanque de gasolina através da linha 5, e uma fração de gasolina pesada,a qual é enviada à unidade de hidrodessulfurização (C) através da linha (3).O efluente que é obtido da unidade de hidrodessulfurização (C) circulaatravés da linha (4) antes de ser enviado à unidade (D) para extração decompostos aromáticos.

O rafinato parafínico circula através da linha (6). Os efluentes(gasolina leve e extrato aromático) que circulam nas linhas (9) e (5) são mis-turados através da linha (11).

O rafinato parafínico que circula através da linha (6) é enviadoa uma coluna de separação (Ε). O rafinato pesado é enviado à fração de di-esel através da linha (13). O rafinato leve circula através da linha (14). Umaparte desse rafinato leve é enviada através da linha (15) para o tanque de ga-solina, e a outra parte é enviada através da linha (16) para o dispositivo decraqueamento sob vapor. O efluente que circula através da linha (11) é mis-turado com o efluente que circula através da linha (15) para fornecer o eflu-ente que circula através da linha (17) que é enviado ao tanque de gasolina.

Esta variante pode ser utilizada no caso em que é desejávelmaximizar a produção de destilados, sem enviar o produto à petroquímica.

De acordo com outra variante do processo de acordo com a in-venção (não ilustrada), o material de partida de hidrocarboneto, sem nenhumestágio prévio de hidrogenação seletiva ou separação, é submetido a pelomenos um tratamento de hidrodessulfurização e a um tratamento para ex-tração de compostos aromáticos que podem ser seguidos por um estágio deseparação. Para esta finalidade, o material de partida é enviado para umaunidade de hidrodessulfurização. O efluente que é obtido da unidade de hi-drodessulfurização é enviado à unidade de extração de compostos aromáti-cos. O rafinato parafínico que é obtido na saída da unidade de extração decompostos aromáticos é enviado a uma coluna de separação. O rafinato pe-sado é enviado à fração de diesel. Uma parte do rafinato leve é enviada aotanque de gasolina, e a outra parte é enviada ao dispositivo de craqueamen-to sob vapor. O extrato aromático que é obtido da unidade de extração émisturado com a outra parte do rafinato leve para ser enviado então ao tan-que de gasolina.

Os vários estágios do processo de acordo com a invenção sãodescritos em mais detalhes abaixo.

Estágio de Hidroaenacão Seletiva

O processo de acordo com a invenção pode compreender umestágio de hidrogenação seletiva. Este estágio tem como objetivo a trans-formação das diolefinas, presentes no material de partida de hidrocarboneto,em olefinas. Durante este estágio, também é possível aumentar o peso dosprodutos de enxofre leves que estão presentes no material de partida de hi-drocarboneto.

Este estágio de hidrogenação seletiva ocorre em um reator queestá geralmente na presença de um catalisador que contém pelo menos ummetal do grupo VIII, selecionado de preferência do grupo que é formado porplatina, paládio e níquel e um substrato. É possível, por exemplo, utilizar umcatalisador à base de níquel ou de paládio depositado em um substrato in-erte, tal como, por exemplo, alumina, sílica ou um substrato que contém pelomenos 50% de alumina.

Um outro metal pode ser combinado com o metal primário paraformar um catalisador bimetálico, tal como, por exemplo, molibdênio outungstênio. O uso de tais fórmulas catalíticas foi reivindicado, por exemplo,na patente FR 2 764 299.

A seleção das condições de operação é particularmente impor-tante. Em geral, o estágio é levado a efeito sob pressão e na presença deuma quantidade de hidrogênio que excede ligeiramente o valor estoi-quimétrico que é necessário para hidrogenação das diolefinas. O hidrogênioe o material de partida que devem ser tratados são injetados em correntesascendentes ou descendentes em um reator que em geral compreende umleito catalisador fixo.

A pressão que é empregada durante a reação de hidrogenaçãoseletiva deve ser adequada para manter mais de 60% em peso do materialde partida a ser tratado na fase líquida no reator, de preferência mais de80%, e com mais preferência ainda de 95%. Desse modo, a pressão é ge-ralmente entre, por exemplo, 0,4 e 5 MPa, de preferência mais do que 1MPa, e com mais preferência entre 1 e 4 MPa. A vazão volumétrica de horaem hora do material de partida a ser tratado fica compreendida entre cercade 1 e cerca de 20 h"1 (volume do material de partida por volume do catali-sador e por hora), de preferência entre 2 e 10 h"1, e com mais preferênciaentre 2 e 8 h"1.

A temperatura fica em geral compreendida entre cerca de 50°Ce 250°C, e de preferência entre 80°C e 220°C, e com mais preferência entre100°C e 200°C, para garantir uma conversão adequada das diolefinas.

A razão entre o hidrogênio e o material de partida que é ex-pressa em termos de litros fica em geral compreendida entre 3 e 50 litros porlitro, e de preferência entre 3 e 20 litros por litro.

No caso do tratamento de uma gasolina de craqueamento cata-lítico, esta última pode conter até várias % em peso de diolefinas (de 0,1% a5%). Após a hidrogenação, o teor de diolefina geralmente é reduzido a me-nos de 3.000 rpm, e de preferência a menos de 1.500 ppm.

De modo a transformar os compostos de enxofre leves emcompostos de enxofre pesados, este estágio de hidrogenação pode ser ex-ecutado mediante a passagem, por exemplo, do material de partida de car-bono inicial por um catalisador que possa hidrogenar as diolefinas e trans-formar os compostos de enxofre leves ou as olefinas em compostos de en-xofre mais pesados, ou por um catalisador separado (idêntico ou diferente),mas tornando possível realizar esta transformação no mesmo reator que oestágio de hidrogenação.

Estágio de Separação do Efluente que é Obtido do Estágio de Hidroqenação

O processo de acordo com a invenção pode em geral com-preender um estágio para separação do efluente que é obtido no estágio dehidrogenação em pelo menos duas frações. Essas frações são:

- uma fração leve que contém um teor de enxofre residual limi-tado e que contém as olefinas que podem ser utilizadas como material departida da petroquímica ou ser incorporadas no tanque de gasolina sem out-ro tratamento a jusante cuja finalidade é a redução do seu teor de enxofre;

- uma fração pesada que é enriquecida com compostosaromáticos em relação ao material de partida e em que a parte principal decompostos de enxofre, inicialmente presente no material de partida, é con-centrada;

- opcionalmente, uma fração intermediária que contém a parteprincipal de produtos de BTX (benzeno, tolueno e xileno) que estão inicial-mente presentes no material de partida.

Este estágio de separação é de preferência levado a efeito pormeio de uma coluna de destilação/fracionamento padrão. Esta coluna defracionamento deve tornar possível a separação de pelo menos a fração levedo material de partida que é obtido da hidrogenação que contém uma pe-quena fração de enxofre da fração pesada que contém a parte principal deenxofre que está inicialmente presente no material de partida inicial.

Esta coluna opera em geral a uma pressão entre 0,1 e 2 MPa,e de preferência entre 0,1 e 1 MPa. O número de placas teóricas desta colu-na de separação fica em geral compreendido entre 10 e 100, e de pre-ferência entre 20 e 60. A taxa de refluxo, que é expressa como sendo arazão do tráfego líquido na coluna dividido pelo fluxo do destilado, expressaem kg/h, fica em geral compreendida entre 0,1 e 2, e de preferência e maiordo que 0,5.

A gasolina leve que é obtida no final da separação geralmentecontém pelo menos 50% das olefinas C5, e de preferência pelo menos 90%,opcionalmente, de compostos C5, das olefinas C6 e de compostos Cl.

Geralmente, esta fração leve tem um baixo teor de enxofre, istoé, em geral não é necessário tratar a fração leve antes de usar a mesmacomo combustível.

No entanto, em determinados casos extremos, uma moderaçãoda gasolina leve pode ser levada em consideração.

Estágio de Hidrodessulfurizacão

O processo de acordo com a invenção compreende um estágiode hidrodessulfurização. Este estágio pode ser levado a efeito diretamenteno material de partida inicial ou na fração pesada que é obtida no final doestágio de separação.

A hidrodessulfurização que é executada dentro da estrutura doprocesso pode ser seletiva (com uma taxa de saturação de olefina controla-da, isto é, a preservação de uma parte das olefinas) ou não-seletiva (satu-ração das olefinas). Este estágio é em geral levado a efeito em pelo menosum reator na presença do catalisador que compreende pelo menos um ele-mento do grupo VIII.

Hidrodessulfurização Seletiva:

A hidrodessulfurização seletiva pode ser executada tanto emum estágio como em dois estágios.

Por dois estágios entenda-se os diagramas com eliminaçãointermediária de H2S.

No caso de um diagrama com um estágio, este estágio podeconter um ou dois reatores com diferentes condições de operação.

Exemplo de um único reator:

O catalisador que é utilizado é geralmente um catalisador quecompreende o cobalto ou níquel e o molibdênio. Este estágio é levado a efei-to na presença de hidrogênio, a uma temperatura entre, por exemplo, 200°Ce 400°C, e de preferência entre 220°C e 350°C, sob uma pressão que ficageralmente entre 0,5 e 5 MPa, de preferência entre 1 e 3 MPa, e com maispreferência entre 1,5 e 3 MPa. A vazão volumétrica líquida fica compreendi-da entre, por exemplo, 0,5 e 10 IV1 (expressa em termos de volume líquidopor volume do catalisador e por hora), e de preferência entre 1 e 8 h'1.

A razão entre H2/HC é ajustada com base nas taxas de hidrodessulfurizaçãodesejadas na faixa entre, por exemplo, 100 e 600 litros por litro, e de pre-ferência entre 100 e 350 litros por litro.

Exemplo de dois reatores:

O catalisador e as condições de operação que são utilizadosno primeiro reator são similares àqueles descritos no exemplo de um únicoreator.

No segundo reator, os catalisadores que são utilizados são ge-ralmente catalisadores que compreendem o cobalto e o molibdênio ou cata-lisadores que compreendem o níquel.

A temperatura no segundo reator fica em geral compreendidaentre 250 e 400°C, e de preferência entre 300 e 370°C. A vazão volumétricalíquida fica compreendida entre, por exemplo, 0,5 e cerca de 10 h"1 (expres-sa em termos de volume líquido por volume do catalisador e por hora), e depreferência entre 1 e 8 h'1.

As condições de pressão e a razão entre H2/HC são similaresàquelas do primeiro reator no primeiro estágio.

Esta configuração (e em particular o desacoplamento da tem-peratura e o uso da concatenação do catalisador) torna possível ser maisseletivo do que na configuração com um único reator. A preservação dasolefinas através do estágio HDS é, portanto, melhor.

No caso dos dois estágios, esses últimos são:

- um primeiro estágio: operado sob condições de pressão, tem-peratura, LHSV e H2/HC similares a um do projeto do primeiro estágio com 1reator;

- um segundo estágio: trata o efluente do 1o estágio após elimi-nação de H2S, operado sob condições que estão dentro das mesmas faixasque aquelas do primeiro estágio.

O catalisador que é utilizado é geralmente um catalisador quecompreende o cobalto e o molibdênio nos dois estágios.

Esta configuração torna possível ser ainda mais seletivo utili-zando a eliminação intermediária de H2S entre os dois estágios, o que reduza pressão parcial de H2S.

No caso da hidrodessulfurização seletiva, a conversão das ole-finas pela hidrodessulfurização observada é de 5 a 95%, de preferência de15a 85%, e com mais preferência de 15 a 50%.Hidrodessulfurização Não-Seletiva:

Este estágio é levado a efeito na presença de hidrogênio, emuma temperatura entre, por exemplo, 200°C e 400°C, e de preferência entre220°C e 350°C, sob uma pressão geralmente entre 0,5 e 5 MPa, de pre-ferência entre 1 e 3 MPa, e com mais preferência entre 1,5 e 3 MPa.A vazão volumétrica líquida fica compreendida entre, por exemplo, 0,5 e cer-ca de 10 h"1 (expressa em termos de volume líquido por volume do catalisa-dor e por hora) e de preferência entre 1 e 8 h'1. A razão entre H2/C é ajusta-da com base nas taxas de hidrodessulfurização desejadas dentro da faixaentre, por exemplo, 100 e 600 litros por litro, e de preferência entre 100 e350 litros por litro.

A diferença principal em relação a uma hidrodessulfurização se-letiva é a seleção do catalisador. O catalisador que é utilizado é geralmenteum catalisador que compreende o cobalto e o molibdênio ou o níquel e o mo-libdênio. Os catalisadores que são utilizados têm uma atividade de hidroge-nação mais forte do que no caso de uma hidrodessulfurização seletiva.

No processo de acordo com a invenção, a conversão de com-postos de enxofre insaturados é maior do que 15%, e de preferência maiordo que 90%.

No caso da hidrodessulfurização não-seletiva, a redução dasolefinas que é observada é maior do que 50%, de preferência maior do que85%, e com mais preferência maior do que 95%.Estágio de extração de compostos aromáticos:

O processo de acordo com a invenção compreende um estágiode extração de compostos aromáticos. Esta extração é tanto uma extraçãolíquido-líquido como uma destilação extrativa que emprega um ou mais sol-ventes.No caso de uma extração líquido-líquido padrão, a extração éexecutada por meio de qualquer tipo de solvente bem-conhecido do elemen-to versado na técnica para realizar tais extrações e, por exemplo, solventesdo tipo sulfolano, sulfóxido de dimetila (DMSO), dimetil formamida (DMF),N-metil pirrolidona (NMP), N-formil morfolina (NFM), metanol, acetonitrila eas misturas desses diferentes solventes. O efluente que é obtido depois doestágio de hidrodessulfurização é colocado em contato com o solvente emuma primeira coluna de extração da qual é recuperado um solvente que érico em compostos aromáticos e um rafinato que consiste em compostosnão-aromáticos. O rafinato é purificado abaixo em uma coluna de lavagempara remover os traços residuais de solvente do mesmo. O solvente que érico em compostos aromáticos primeiro é convencionalmente liberado dosúltimos compostos não-aromáticos em uma coluna de separação, e entãoenviado para uma coluna para recuperação de compostos aromáticos.O solvente é reciclado após a regeneração, ao passo que os compostosaromáticos são recuperados na forma de extrato.

No caso de uma destilação extrativa, um solvente de sepa-ração não-volátil que seja miscível em um alto ponto de ebulição é utilizadopara modificar a volatilidade relativa (pressão de vapor) dos componentes deuma mistura cuja volatilidade seja muito próxima. O solvente interage demodo diferente com os vários componentes da mistura, causando dessemodo uma diferença na volatilidade em relação a cada componente e tor-nando possível a sua separação. A técnica consiste em enviar o fluxo quecompreende os compostos aromáticos com um solvente para uma coluna dedestilação extrativa. Os compostos não-aromáticos são retirados através dotopo da coluna com uma pequena quantidade de solvente (que é então re-generado). Os compostos aromáticos são retirados através da base da colu-na com o solvente. A unidade de composto solvente/aromático é enviada auma coluna de separação ou os compostos aromáticos purificados serãoseparados do solvente. O solvente que é utilizado é bem-conhecido do ele-mento versado na técnica, tal como, por exemplo, N-formil morfolina.

Uma das vantagens da invenção surge do fato de que não énecessário ter um rendimento excelente nem uma pureza muito elevada nofinal do estágio de extração de compostos aromáticos, o contrário das con-dições para a aplicação dessas tecnologias em um ambiente petroquímicopara produzir compostos aromáticos com pureza elevada e alto rendimento.

Mesmo se o número de octanagem for melhor com uma razão de solventemais alta, a qualidade dos produtos é aceitável com uma razão de solventemais baixa do que a que é utilizada convencionalmente por um elementoversado na técnica. Portanto, é possível utilizar uma unidade simplificadapara extrair compostos aromáticos em relação a uma unidade de extraçãoconvencional. Neste caso, de preferência:

- a coluna de separação é eliminada ou compreende poucasplacas;

- a razão entre solvente/material de partida fica compreendidaentre 1 e 10, de preferência entre 1 e 6, e com mais preferência entre 1 e3,5, ao contrário de uma extração convencional onde a razão fica com-preendida entre 3 e 10.

O extrato aromático que é obtido torna possível remover asmoléculas com baixo número de octanagem que estão presentes no materialde partida e desse modo em geral contribui para ultrapassar as especifi-cações requeridas no Número de Octanagem de Pesquisa (ou RON1 deacordo com a terminologia em inglês) de 95 e no Número de Octano Motor(ou MON, de acordo com a terminologia em inglês) de 85 do tanque de ga-solina após nova mistura com os outros componentes típicos (reformato,isomerato, éteres...).

O rafinato parafínico que é obtido constitui em geral um exce-lente material de partida para uma unidade de craqueamento sob vapor oude reforma catalítica e desse modo substitui a nafta, que é muito cara.Fstáaio de separação do rafinato aue é obtido após a extração de compos-tos aromáticos

O processo de acordo com a invenção pode compreender umestágio de separação do rafinato, obtido no estágio de extração de compos-tos aromáticos, em pelo menos duas frações, uma fração leve, que pode serenviada ao tanque de gasolina ou à petroquímica, e uma fração pesada, quepode ser enviada ao tanque de querosene ou de diesel.

Esta separação é de preferência executada por meio de umacoluna de destilação convencional.

Esta coluna opera geralmente em uma pressão entre 0,01 e 2MPa, e de preferência entre 0,01 e 0,5 MPa. O número de placas teóricasdesta coluna de separação fica geralmente compreendida entre 10 e 100, ede preferência entre 20 e 60. A taxa de refluxo, expressa como sendo a razãoentre o tráfego líquido na coluna dividido pela vazão do destilado expressa emkg/h, é geralmente de mais de 0,2 e de preferência de mais de 0,4.

Os exemplos comparativos a seguir ilustram a presente in-venção.

Exemplos

Exemplo 1 (Figura 1)

a) Obtenção de uma gasolina por craaueamento catalítico dessulfurizado

O material de partida é uma gasolina obtida por craqueamentocatalítico de modo a produzir uma gasolina de qualidade que seja pelo me-nos similar ao material de partida e um rafinato que possa abastecer umaunidade de craqueamento sob vapor.

A gasolina obtida por craqueamento catalítico tem as seguintescaracterísticas:

destilação ASTM D86:ponto inicial: 35°C,ponto final: 220°C,teor de olefina: 33,6% em peso,teor do composto aromático: 34,6% em peso,RON = 93,00,enxofre = 3,278 ppm.

O material de partida inicial (1) é dessulfurizado seletivamenteem um catalisador de cobalto/molibdênio (tipo HR 806) sob as seguintescondições: temperatura: 260°C; P = 2 MPa, WH = 4 h"1 com uma razão en-tre H2/HC de 200 1/1 na unidade de hidrodessulfurização (C).b) Extração de gasolina dessulfurizada

O efluente que é obtido no estágio de hidrodessulfurização éenviado através da linha (4) para uma unidade (D) para extração de compos-tos aromáticos de sulfolano.

A unidade é simplificada em relação a uma unidade de ex-tração convencional:

- a coluna de separação é eliminada.

- a razão entre solvente/material de partida é reduzida para 2,7.

O rafinato parafínico que circula através da linha (6) é enviadoparcialmente ao tanque de gasolina através da linha (8) até que uma gasoli-na com octanagem que seja maior ou igual ao material de partida sejaobtida.

O excesso é enviado ao dispositivo de craqueamento sob va-por através da linha (7).

c) Qualidade dos produtos

<table>table see original document page 20</table

Sob essas condições, é obtida uma gasolina cujo número deoctanagem é ligeiramente aumentado (RON: 93,10) em relação a um dentreo material de partida inicial (RON: 93,00). O teor de enxofre é muito baixo(9,5 ppm) e diminuiu muito em relação a um dentre o material de partida ini-cial (3.278 ppm). O rafinato constitui um bom material de partida de cra-queamento sob vapor.Exemplo 2 (Figura 2 - Modo Seletivo)

a) Obtenção de uma gasolina por craqueamento catalítico dessulfurizado

O material de partida é uma gasolina obtida por craqueamentocatalítico em que se deseja recuperar um rafinato para envio ao craquea-mento sob vapor enquanto é melhorada a qualidade da gasolina que é pro-duzida.

A gasolina obtida por craqueamento catalítico que circulaatravés da linha (1) tem as seguintes características:destilação ASTM D86:

ponto inicial: 35°C,

ponto final: 140°C,

teor de olefina: 34,5% em peso,

teor do composto aromático: 19,2% em peso,

RON = 91,40,

enxofre = 1,112 ppm.

Ela é tratada em um catalisador de hidrogenação seletiva deníquel-molibdênio (HR 845). A gasolina é tratada sob as seguintes con-dições:

temperatura: 160°C; pressão: 2 MPa; WH = 4 h"1 com umarazão entre H2/HC de 5 l/l.

O efluente que circula através da linha (2) é então fracionadoem uma coluna (estágio B).

No topo, uma fração com um ponto de ebulição dessulfurizadofinal ASTM D86 de 60°C que circula através da linha (5) é recuperada. Nabase, a fração de intervalo de destilação ASTM D86 de 60-140°C (3) quecircula através da linha (3) é dessulfurizada seletivamente em um catalisadorCoMo (HR 806) sob as seguintes condições: Temperatura: 260°C; P = 2MPa, WH = 4 h"1 com uma razão entre H2/HC de 200 l/l.

b) Extração de gasolina de dessulfurizada

O efluente da hidrodessulfurização que circula através da linha(4) é enviado para uma extração de um composto aromático de sulfolano.

- a coluna de separação é eliminada.

- a razão entre solvente/material de partida é reduzida para 2,7.

O rafinato que circula através da linha (6) é enviado em parteao tanque de gasolina através da linha (8) até que uma gasolina com umaoctanagem que seja maior ou igual ao do material de partida é obtida.O excesso é enviado ao dispositivo de craqueamento sob vapor através dalinha (7). O extrato (9) é enviado ao tanque de gasolina.

c) Qualidade dos produtos

<table>table see original document page 22</column></row><table>

Sob essas condições, é obtida uma gasolina cujo número deoctanagem é ligeiramente aumentado (RON: 92,00) em relação ao do ma-terial de partida inicial (RON: 91.40). O teor de enxofre é muito baixo (<10ppm) e diminuiu muito em relação ao do material de partida inicial (1.112ppm). O rafinato constitui um bom material de partida de craqueamento sobvapor.

Exemplo 3 (Figura 2 - Modo Não-Seletivo)

a) Obtenção de uma gasolina por craqueamento catalítico dessulfurizado

A gasolina por craqueamento catalítico que circula através dalinha (1) tem as seguintes características:

destilação ASTM D86:ponto inicial: 35°C,ponto final: 140°C,teor de olefina: 34,5% em peso,teor do composto aromático: 19,2% em peso,RON = 91,40,enxofre =1,112 ppm.

temperatura: 160°C; pressão: 2 MPa; WH = 4 h_1 com umarazão entre H2/HC de 5 1/1.

O efluente (2) é então fracionado (unidade B). No topo, umafração com um ponto de ebulição dessulfurizado final ASTM D86 de 60°Cque circula através da linha (5) é recuperada. Na base, uma fração de inter-valo de destilação ASTM D86 de 60-140°C (3) que circula através da linha(3) é dessulfurizada (unidade C) e hidrogenada totalmente em um catalisa-dor CoMo sob as seguintes condições: Temperatura: 260°C; P = 2 MPa,WH = 4 h"1 com uma razão entre H2/HC de 200 l/l.

As olefinas da gasolina obtida por craqueamento catalítico pe-sada foram virtualmente hidrogenadas completamente.b) Extração da gasolina dessulfurizada

O efluente da hidrodessulfurização que circula através da linha(4) é enviado para extração de um composto aromático de sulfolano.

- a coluna de separação é eliminada,

- a razão entre solvente/material de partida fica reduzida entre

2 e 3. É ajustada aqui em 2,5.

O rafinato que circula através da linha (6) é enviado em parteao tanque de gasolina através da linha (8) até que uma gasolina com umaoctanagem maior ou igual ao do material de partida seja obtida. O excesso éenviado ao dispositivo de craqueamento sob vapor através da linha (7).O extrato (9) é enviado ao tanque de gasolina.

c) Qualidade dos produtos

<table>table see original document page 24</column></row><table>Sob essas condições, é obtida uma gasolina com o mesmonúmero de octanagem que o material de partida (RON: 91,4). O teor de en-xofre é muito baixo (<10 ppm) e diminuiu muito em relação ao do material departida inicial (1.112 ppm).

O rafinato constitui um bom material de partida de craquea-mento sob vapor que é ainda melhor do que no exemplo precedente porquecontém poucas olefinas.

Exemplo 4 (Figura 2 - Modo Não-Seletivo)

a) Obtenção de uma gasolina por craaueamento catalítico dessulfurizado

O material de partida é uma gasolina obtida por craqueamentocatalítico em que se deseja recuperar uma gasolina com um número máximode octanagem e um rafinato de qualidade muito boa para enviar ao dispositi-vo de craqueamento sob vapor e melhorar a qualidade da gasolina que éproduzida.

Ela é tratada em um catalisador de hidrogenação seletiva deníquel-molibdênio (HR 845) sob as seguintes condições:

temperatura: 160°C; pressão: 2 MPa; WH = 4 h"1 com umarazão entre H2/HC de 5 1/1.

O efluente (2) é então fracionado (unidade B). No topo, umafração com um ponto de ebulição dessulfurizado final ASTM D86 de 60°Cque circula através da linha (5) é recuperada. Na base, uma fração de inter-valo de destilação ASTM D86 de 60-140°C (3) que circula através da linha(3) é dessulfurizada (unidade C) e hidrogenada totalmente em um catalisa-dor CoMo sob as seguintes condições: Temperatura: 260°C; P = 2 MPa1WH = 4 h"1 com uma razão entre H2/HC de 200 l/l.

As olefinas da gasolina obtida por craqueamento catalítico pe-sada foi virtualmente hidrogenada completamente.

b) Extração de gasolina dessulfurizada

O efluente da hidrodessulfurização que circula através da linha(4) é enviado para extração de um composto aromático de sulfolano (un-idade D).

A unidade é idêntica às unidades de extração automática con-vencionais. A razão entre solvente/material de partida é 6.

O rafinato (7) é enviado para craqueamento sob vapor. Porcausa de sua natureza virtualmente totalmente parafínica, ele constitui umexcelente material de partida de craqueamento sob vapor.

O extrato (9) é enviado ao tanque de gasolina.

A gasolina que é produzida tem um número de octanagem queé bastante melhorado em relação ao material de partida.

c) Qualidade dos produtos

Efluente

<table>table see original document page 26</column></row><table>

Sob essas condições, é obtida uma gasolina cujo número deoctanagem (RON: 96,90) é maior em relação a um dentre o material de par-tida inicial (RON: 91,40). O teor de enxofre é muito baixo (<10 ppm) e dimi-nui muito em relação a um dentre o material de partida inicial (1.112 ppm).Exemplo 5 (Figura 3)

a) Obtenção de uma gasolina por craaueamento catalítico dessulfurizado

O material de partida é uma gasolina obtida por craqueamentocatalítico em que se deseja enviar 20% ao tanque de diesel, enquanto seproduz uma gasolina de uma qualidade que seja pelo menos similar ao ma-terial de partida e produzir um rafinato que possa abastecer um dispositivode craqueamento sob vapor.

Ela é tratada em um catalisador de hidrogenação seletiva deníquel-molibdênio (tipo HR 845) sob as seguintes condições:

temperatura: 160°C; pressão: 2 MPa; WH = 4 IT1 com umarazão entre H2/HC de 5 1/1.

O efluente que é obtido no final da hidrogenação seletiva quecircula através da linha (2) é então fracionado em uma coluna de fraciona-mento (B). No topo da coluna, uma fração com um ponto de ebulição dessul-furizado final ASTM D86 de 60°C que circula através da linha (5) é recuperada.

Na base, a fração com um intervalo de destilação ASTM D86 a60-220°C que circula através da linha (3) é dessulfurizada seletivamente(unidade C) em um catalisador de cobalto/molibdênio (tipo HR 806) sob asseguintes condições de operação:

temperatura: 260°C; P = 2 MPa, WH = 4 h"1 com uma razãoentre H2/HC de 200 l/l.b) Extração de gasolina dessulfurizada

O efluente do estágio de hidrodessulfurização (4) é enviado pa-ra extração de um composto aromático de sulfolano. A unidade é simplifica-da em relação a uma unidade de extração convencional:

a razão entre solvente/material de partida é reduzida a 3,5.

O rafinato da extração que circula através da linha (6) é entãodestilado. A fração dessulfurizada mais pesada (com um intervalo de destilaçãoASTM D86 de 150-220°C) é enviada ao tanque de diesel através da linha (13).

O rafinato leve (que tem um ponto de destilação final ASTMD86 de 150°C) que circula através da linha (14) é enviado parcialmente aotanque de gasolina (15) até que uma gasolina com um octano que sejamaior ou igual ao do material de partida seja obtida.

O excesso é enviado ao dispositivo de craqueamento sob va-por (16).

c) Qualidade dos produtos

<table>table see original document page 28</column></row><table>Sob essas condições, é obtida uma gasolina cujo número deoctanagem é aumentado (RON: 95,70) em relação ao do material de partidainicial (RON: 93,00). O teor de enxofre é muito baixo (< 10 ppm) e diminuimuito em relação ao do material de partida inicial (3.278 ppm).

A fração com um intervalo de destilação ASTM D86 150-220será enviada ao tanque de diesel ou ao tanque de querosene com um hidro-tratamento precedente, caso necessário.

O rafinato leve constitui um bom material de partida de cra-queamento sob vapor.

O conjunto de exemplos, ilustrando as diferentes variantes dainvenção, demonstra o fato de que o processo de acordo com a invençãotorna possível preservar e, em alguns casos, aumentar o número de octana-gem do material de partida de hidrocarboneto que é obtido, enquanto reduzsignificativamente o seu teor de enxofre.

A quantidade de gasolina também é extremamente reduzidaem favor de um rafinato melhor para a petroquímica.

Deve ficar óbvio ao elemento versado na técnica que a pre-sente invenção não deve ficar limitada aos detalhes que são fornecidos aci-ma e torna a modalidade possível de várias outras formas específicas semque se desvie do campo de aplicação da invenção. Por conseguinte, essasmodalidades devem ser consideradas a título de ilustração e podem sermodificadas sem, no entanto, ultrapassar o âmbito definido pelas reivindi-cações.

Claims

1. Processo para a produção de uma fração de hidrocarbonetocom elevado número de octanagem e baixo teor de enxofre de um materialde partida de hidrocarboneto, o qual compreende pelo menos os seguintesestágios:- um estágio de hidrodessulfurização do material de partida dehidrocarboneto,- pelo menos um estágio para extração de compostos aromáti-cos de todo ou de parte do efluente que é obtido no estágio de hidrodessul-furização, por meio do qual a dita extração produz um rafinato enriquecidocom parafina em relação ao material de partida e um extrato enriquecidocom composto aromático que é enviado a um tanque de gasolina.

2. Processo, de acordo com a reivindicação 1, em que o ma-terial de partida de hidrocarboneto é obtido de uma unidade de craqueamen-to catalítico ou de uma unidade de craqueamento térmico ou de uma un-idade de formação de coque ou de uma unidade de redução da viscosidade.

3. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, em que oestágio de hidrodessulfurização é seletivo e executado em um estágio, emum ou dois reatores, ou em dois estágios.

4. Processo, de acordo com a reivindicação 1 ou 2, em que oestágio de hidrodessulfurização é não-seletivo.

5. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 4, em que uma parte do rafinato parafínico é enviada a uma unidade cra-queamento sob vapor para lá produzir olefinas leves ou para uma unidadede reforma catalítica para ali produzir compostos aromáticos.

6. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 5, em que uma parte do rafinato parafínico é enviada em uma mistura como extrato aromático para um tanque de gasolina.

7. Processo, de acordo com a reivindicação 1, em que pelomenos uma parte do rafinato parafínico é enviada para um estágio da sepa-ração que produz um rafinato leve que é enviado ao tanque de gasolina, emuma mistura com o extrato aromático, e/ou para uma unidade de craquea-mento sob vapor ou para uma unidade de reforma catalítica e um rafinatopesado que é enviado ao tanque de diesel ou ao tanque de querosene.

8. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 7, o qual compreende os seguintes estágios:- um estágio de hidrogenação seletiva das diolefinas do materi-al de partida de hidrocarboneto,- um estágio para separação do efluente que é obtido noestágio de hidrogenação seletiva que produz pelo menos duas frações, auma fração de hidrocarboneto leve e uma fração de hidrocarboneto pesadaenviada como um material de partida do estágio de hidrodessulfurização.

9. Processo, de acordo com qualquer uma das reivindicações 1a 7, o qual compreende os seguintes estágios:- um estágio de hidrogenação seletiva das diolefinas do materi-al de partida de hidrocarboneto,- um estágio para separação do efluente que é obtido noestágio de hidrogenação seletiva que produz pelo menos duas frações, umafração de hidrocarboneto leve e uma fração de hidrocarboneto intermediáriaenviada como um material de partida do estágio de hidrodessulfurização.

10. Processo, de acordo com a reivindicação 8 ou 9, em que afração de hidrocarboneto leve é enviada em uma mistura com o extratoaromático e uma parte do rafinato parafínico para o tanque de gasolina.

11. Processo, de acordo com uma das reivindicações 1 a 10,em que o estágio de extração aromática é uma extração de líquido-líquidoou uma destilação extrativa.

12. Processo, de acordo com a reivindicação 11, sendo que oestágio para extração de compostos aromáticos é uma extração de líquido-líquido com uma razão de solvente entre 1,5 e 5.

13. Uso do processo como definido em qualquer uma das rei-vindicações 1 a 12, para a produção de uma fração de hidrocarboneto queseja pobre em compostos aromáticos e/ou olefinas e que seja utilizada napetroquímica, a partir de uma fração de gasolina.

14. Uso, de acordo com a reivindicação 13, em que a fração dehidrocarboneto é utilizada em um processo de craqueamento sob vapor.

15. Uso, de acordo com a reivindicação 13, em que a fração dehidrocarboneto é utilizada em um processo de reforma catalítica.