BRPI1101574A2 - Apparatus on a flat or cylindrical card having a cloth-covered cylinder and at least one adjacent roll - Google Patents
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Abstract
Aparelho em uma carda plana ou carda cilíndrica tendo um cilindro recoberto de tecido e pelo menos um rolo adjacente. A presente invenção refere-se a um aparelho em uma carda plana ou carda cilíndrica tendo um cilindro recoberto de tecido e pelo menos um cilindro adjacente recoberto de tecido, por exemplo, cilindro destacador e/ou picador, que coopera um com o outro com um pequeno espaçamento entre suas superfícies cilíndricas (garras de trabalho) em diferentes pontos de transferência de fibra, tendo um membro lateral (tela lateral) disposto em cada lado do cilindro e montado em posição fixa na estrutura, um dispositivo de deslocamento é proporcionado para o rolo adjacente de modo a ajustar a pinçagem de trabalho prescrita usando um dispositivo de ajuste. De modo a manter a pinçagem de trabalho entre os rolos adjacentes substancialmente constante em qualquer estado de operação em um modo estruturalmente simples, o membro lateral é acoplado ao dispositivo de deslocamento por meio de pelo menos um meio de transmissão de força e, no caso de uma mudança na temperatura do membro lateral, o rolo adjacente é deslocado durante a operação de modo que a pinçagem de trabalho é mantida substancialmente constante.Apparatus on a flat or cylindrical card having a cloth-covered cylinder and at least one adjacent roll. The present invention relates to an apparatus on a flat card or cylindrical card having a tissue-covered cylinder and at least one adjacent tissue-covered cylinder, for example, detaching and / or mincing cylinder, which cooperate with one another. A small spacing between their cylindrical surfaces (working jaws) at different fiber transfer points, having a side member (side screen) arranged on either side of the cylinder and mounted in a fixed position on the frame, a displacement device is provided for the roll. adjacent to adjust the prescribed working clamp using an adjusting device. In order to maintain working clamping between adjacent rollers substantially constant in any state of operation in a structurally simple manner, the side member is coupled to the displacement device by at least one force transmission means and, in the case of As the side member temperature changes, the adjacent roll is displaced during operation so that the working clamp is kept substantially constant.
Description
Relatório Descritivo da Patente de Invenção para "APARELHO EM UMA CARDA PLANA OU CARDA CILÍNDRICA TENDO UM CILINDRO RECOBERTO DE TECIDO E PELO MENOS UM ROLO ADJACENTE". A presente invenção refere-se a um aparelho em uma carda plana ou carda cilíndrica tendo um cilindro recoberto de tecido e pelo menos um cilindro adjacente recoberto de tecido, por exemplo, cilindro destacador e/ou picador, os quais cooperam um com o outro com um pequeno espaçamento entre suas superfícies cilíndricas (pinçagem de trabalho) nos pontos de transferência de fibra, tendo um membro lateral (tela lateral) disposto em cada lado do cilindro e montado em posição fixa em uma estrutura, e tendo um dispositivo de deslocamento para o rolo adjacente de modo a ajustar a pinçagem de trabalho prescrita usando um dispositivo de ajuste.Report of the Invention Patent for "APPLIANCE ON A FLAT OR CYLINDER CARD HAVING A CYLINDER COVERED WITH FABRIC AND AT LEAST ONE ADJACENT ROLL". The present invention relates to an apparatus on a flat card or cylindrical card having a tissue covered cylinder and at least one adjacent tissue covered cylinder, for example, detaching and / or mincing cylinder, which cooperate with each other with each other. a small spacing between their cylindrical surfaces (working pinch) at the fiber transfer points, having a side member (side screen) disposed on each side of the cylinder and mounted in a fixed position on a frame, and having a displacement device for the adjacent roll to adjust the prescribed work pinch using an adjusting device.
Em máquinas de cardagem modernas de alto desempenho, o a-quecimento dos componentes e a mudança associada no espaçamento dos componentes desempenha um papel cada vez mais importante. O mesmo é também verdadeiro para o espaçamento entre o cilindro e o cilindro destacador. Para ser capaz de obter uma boa qualidade com um máximo de coeficiente de produção, o referido espaçamento deve ser mantido o mais constante possível. O aumento contínuo nos coeficientes de produção das máquinas de cardagem de nova geração também resulta, entretanto, em diferenças mais significantes entre a pinçagem do rolo ajustada quando a máquina está fria e a pinçagem do rolo no estado aquecido. Por exemplo, no campo de processamento de poliéster pode algumas vezes ocorrer que o ajuste frio necessário para proporcionar uma ótima pinçagem do rolo quando a máquina está aquecida é tão grande que é dificilmente possível se iniciar a fiação de modo adequado. Adicionalmente, o resultado tecnológico durante a "fase de aquecimento" é significantemente inferior àquele quando a máquina está completamente aquecida.In modern high-performance carding machines, component warming and the associated change in component spacing plays an increasingly important role. The same is also true for the spacing between the cylinder and the detaching cylinder. To be able to achieve good quality with a maximum production coefficient, such spacing must be kept as constant as possible. The continuous increase in production coefficients of new generation carding machines also results, however, in more significant differences between the set pinch when the machine is cold and the set pinch in the heated state. For example, in the field of polyester processing it may sometimes occur that the cold adjustment required to provide optimum pinch of the roll when the machine is heated is so large that it is difficult to properly spin. Additionally, the technological result during the "warm-up phase" is significantly lower than that when the machine is fully heated.
Durante a cardagem, quantidades cada vez maiores de material de fibra são processadas por unidade de tempo, o que requer maiores velocidades dos componentes de trabalho e desempenhos instalados mais elevados. A maior produtividade do material de fibra (taxa de produção), mes- mo quando a área de superfície de trabalho permanece constante, resulta em maior geração de calor como um resultado do trabalho mecânico. Ao mesmo tempo, entretanto, o resultado tecnológico da cardagem (uniformidade da fita de carda, grau de limpeza, redução de nep etc.) está constantemente sendo aprimorado, o que requer um maior número de superfícies efetivas em empenho de cardagem e ajustes mais restritos das referidas superfícies efetivas, por exemplo, planos fixos e/ou planos giratórios, com relação ao cilindro (tambor). A proporção de fibras sintéticas sendo processadas, as quais - comparado com algodão — gera mais calor como um resultado de fricção quando em contato com as superfícies eficazes (coberturas) da máquina, está continuamente aumentando. Os componentes de trabalho de máquinas de cardagem de alto desempenho são atualmente totalmente delimitados em todos os lados de modo a se conformar aos altos padrões de segurança, para evitar a emissão de partículas dentro do ambiente de fiação e para minimizar a necessidade para reparo das máquinas. Grades ou mesmo superfícies abertas de orientação de material que permitem a troca de ar são realmente uma coisa do passado. As referidas circunstâncias mar-cadamente aumentam a entrada de calor na máquina, enquanto a descarga de calor por meio de convecção é marcadamente reduzida. O aquecimento mais intenso resultante das máquinas de cardagem de alto desempenho leva a uma maior deformação termoelástica a qual, por conta da distribuição não uniforme do campo de temperatura, afeta os espaçamentos ajustados das superfícies efetivas: os espaçamentos entre cilindro e carda, cilindro destacador, cardas fixas e locais de separação se tornam menores. Em um caso extremo, a abertura ajustada entre as superfícies efetivas pode ser completamente consumida por expansão térmica, de modo que os componentes que se movem um em relação ao outro se colidem, resultando em dano considerável à máquina de cardagem de alto desempenho afetada. Assim, particularmente a geração de calor na zona de trabalho da máquina de cardagem pode levar a graus diferentes de expansão térmica quando as diferenças de temperatura entre os componentes são muito grandes. A abertura de cardagem e a pinçagem de rolo na máquina de cardagem são extraordinariamente importantes. A qualidade da cardagem será um sucesso ou uma derrota com o exato ajuste das referidas aberturas (pinçagem do rolo). Sob a ação de calor, os rolos se expandem e as aberturas se alteram. Adicionalmente à expansão dos rolos ocasionada pela força centrífuga, a qual grandemente altera as aberturas, uma alta taxa de produção e fibras sintéticas de cardagem intensiva adicionalmente provoca um intenso aquecimento dos rolos. Ocorrem mudanças termicamente induzidas nas dimensões dos rolos. De modo a alcançar uma ótima qualidade de cardagem é necessário que a pinçagem do rolo permaneça constante durante a operação. "Constante" significa neste contexto que a variação no espaçamento deve ser preferivelmente menor do que 0,01 mm.During carding, increasing amounts of fiber material are processed per unit of time, which requires higher workpiece speeds and higher installed performances. Higher fiber material productivity (production rate), even when the work surface area remains constant, results in higher heat generation as a result of mechanical work. At the same time, however, the technological carding result (carding tape uniformity, cleanliness, nep reduction, etc.) is constantly being improved, which requires a greater number of effective carding surfaces and tighter adjustments. of said effective surfaces, for example, fixed planes and / or rotary planes with respect to the cylinder (drum). The proportion of synthetic fibers being processed, which - compared to cotton - generates more heat as a result of friction when in contact with the machine's effective surfaces (covers), is continually increasing. The work components of high performance carding machines are currently fully enclosed on all sides to conform to high safety standards, to avoid particulate emission within the spinning environment and to minimize the need for machine repair. . Grids or even open material guiding surfaces that allow air exchange are really a thing of the past. Said circumstances markedly increase the heat input in the machine, while the convective heat discharge is markedly reduced. The more intense heating resulting from the high performance carding machines leads to higher thermoelastic deformation which, due to the uneven distribution of the temperature field, affects the adjusted effective surface spacings: the cylinder and card spacing, the detaching cylinder, fixed cards and places of separation become smaller. In an extreme case, the adjusted gap between the effective surfaces can be completely consumed by thermal expansion, so that components moving relative to each other collide, resulting in considerable damage to the affected high-performance carding machine. Thus, particularly the heat generation in the working area of the carding machine can lead to different degrees of thermal expansion when the temperature differences between components are very large. Card opening and roll pinning on the carding machine are extraordinarily important. The quality of the carding will be a success or a defeat with the exact adjustment of the said openings (pinch of the roll). Under heat, the rollers expand and the openings change. In addition to the roll expansion caused by centrifugal force, which greatly alters the openings, a high production rate and intensive carding synthetic fibers additionally causes intense roll heating. Thermally induced changes in roller dimensions occur. In order to achieve optimum carding quality, the pinch of the roll must remain constant during operation. "Constant" means in this context that the variation in spacing should preferably be less than 0.01 mm.
Em um aparelho conhecido (EP 1 300 494 B), um módulo de envio compreende um suporte e um módulo de alimentação compreende um suporte. O eixo rotacional do cilindro destacador é fixamente disposto no suporte associado e o eixo rotacional do picador é fixamente disposto no suporte associado. Cada um dos suportes tem um eixo pivô que une o respectivo suporte à placa de base da estrutura. Cada suporte é capaz de pivo-tar em torno do eixo respectivo entre uma posição de prontidão e uma posição de trabalho. Na posição de trabalho do módulo de alimentação, o picador tem um espaçamento prescrito (garras de trabalho) na posição de transferência com relação a o cilindro, enquanto na posição de trabalho do módulo de envio o cilindro destacador tem o seu espaçamento prescrito (pinçagem de trabalho) na posição de transferência com relação ao cilindro. O a-juste de um módulo sobre o eixo pivô respectivo é efetuado por ação de alavanca entre o eixo e um local de ajuste respectivo espaçado a partir do eixo pivô. Em cada local de ajuste há um mecanismo de ajuste (dispositivo de ajuste), por exemplo, um parafuso. Qualquer tipo de elemento ajustável pode ser proporcionado entre o suporte e um batente estacionário na estrutura de máquina. A estrutura de suporte para o cilindro consiste em placa de base acima mencionada e se estende a partir de lado a lado sobre toda a largura de trabalho. Um par de pernas de suporte é montado em cada extremidade e cada par de pernas porta um painel de apoio respectivo o qual acomoda os mancais para o eixo do cilindro. Neste aparelho, a pinçagem de trabalho prescrita entre o cilindro e o cilindro destacador ou o picador é ajustada uma vez apenas usando o mecanismo de ajuste (dispositivo de ajuste) antes da operação e é retido durante a operação. A pinçagem de trabalho no estado frio é ajustada para ser relativamente maior e reduzir em tamanho a dimensão desejada na medida em que a temperatura do cilindro e do rolo adjacente aumenta. A desvantagem é que no estado frio da máquina a pinçagem de trabalho é muito grande e alcança o valor desejado apenas com o aquecimento. Quando a máquina de cardagem tem que funcionar a partir de estacionário de modo a processar um determinado lote de tufos de fibras, as temperaturas das diferentes partes da máquina muda continuamente ao longo de um determinado período até que finalmente um estado estável ou constante (temperatura de operação) seja alcançado. O período "transitório" das referidas mudanças de temperatura é muito mais longo do que o próprio período de funcionamento em si. Um equilíbrio térmico é alcançado, por e-xemplo, apenas após a partir de 1 a 5 horas. Isto tem o resultado de que a qualidade da banda da carda na fase de aquecimento é relativamente pobre. Adicionalmente, o processo de fabricação deve ser extremamente preciso. O ajuste da pinçagem de trabalho é assim diferente no estado frio e no estado aquecido da máquina. A referida diferença se torna cada vez mais aparente quando diferentes materiais de fibra são processados, por exemplo, algodão ou fibras sintéticas. A presente invenção baseia-se assim no problema de proporcionar um aparelho do tipo descrito no início que evita as desvantagens mencionadas, que seja especialmente simples em termos estruturais e que permita que a pinçagem de trabalho entre os rolos adjacentes seja mantida substancialmente constante em qualquer estado de operação. O referido problema é solucionado pela descrição caracterizante da reivindicação 1.In a known apparatus (EP 1 300 494 B), a shipping module comprises a support and a power module comprises a support. The rotational axis of the detaching cylinder is fixedly disposed on the associated support and the rotational axis of the mincer is fixedly arranged on the associated support. Each bracket has a pivot shaft that joins its bracket to the frame baseplate. Each bracket is capable of pivoting about its axis between a readiness position and a work position. In the working position of the feed module, the mincer has a prescribed spacing (working jaws) in the transfer position relative to the cylinder, while in the working position of the sending module the detaching cylinder has its prescribed spacing (working clamp). ) in the transfer position with respect to the cylinder. The adjustment of a module on the respective pivot shaft is performed by leveraging between the shaft and a respective adjustment location spaced from the pivot shaft. At each adjustment location there is an adjustment mechanism (adjusting device), for example a screw. Any type of adjustable element may be provided between the support and a stationary stop on the machine frame. The support structure for the cylinder consists of the abovementioned baseplate and extends from side to side over the entire working width. A pair of support legs is mounted at each end and each pair of legs carries a respective support panel which accommodates the bearings for the cylinder shaft. In this apparatus, the prescribed working pinch between the cylinder and the detaching cylinder or the mincer is adjusted once only using the adjusting mechanism (adjusting device) prior to operation and is retained during operation. The cold working clamp is adjusted to be relatively larger and to reduce in size to the desired size as the temperature of the cylinder and adjacent roller increases. The disadvantage is that in the cold state of the machine the working clamp is too large and reaches the desired value only with heating. When the carding machine has to operate from stationary to process a particular batch of fiber tufts, the temperatures of the different parts of the machine continuously change over a period of time until finally a stable or constant state (temperature of operation) is reached. The "transitional" period of such temperature changes is much longer than the actual operating period itself. A thermal equilibrium is achieved, for example, only after 1 to 5 hours. This has the result that the quality of the card band in the heating phase is relatively poor. Additionally, the manufacturing process must be extremely accurate. The setting of the work clamp is thus different in the cold and warm state of the machine. Said difference becomes increasingly apparent when different fiber materials are processed, for example cotton or synthetic fibers. The present invention is therefore based on the problem of providing an apparatus of the type described at the outset which avoids the aforementioned drawbacks, which is especially structurally simple and which allows working clamping between adjacent rollers to be kept substantially constant in any state. of operation. Said problem is solved by the characterizing description of claim 1.
Em resultado das medidas tomadas de acordo com a presente invenção é possível, em um modo estruturalmente simples, se manter constantes as garras do rolo em máquinas de cardagem sob a ação de calor. De acordo com a presente invenção, um dispositivo de deslocamento operável por um meio de transmissão de força, por exemplo, um acoplamento mecânico, é proporcionado para o rolo adjacente de modo a manter a pinçagem de trabalho entre cilindro e, por exemplo, o cilindro destacador constante no caso de variar as condições de operação. Diferente do aparelho conhecido, o ajuste da pinçagem de trabalho prescrito usando o dispositivo de ajuste é retido durante a operação ou no caso de mudanças na temperatura. Uma vantagem adicional é que medidas de controle (eletrônico) para adaptar as mudanças na pinçagem de trabalho são evitadas, as referidas medidas estando associadas com um desembolso considerável em termos de equipamento e custo.As a result of the measures taken in accordance with the present invention it is possible, in a structurally simple manner, to keep the roll jaws constant in heat-controlled carding machines. In accordance with the present invention, a displacement device operable by a force transmission means, for example a mechanical coupling, is provided to the adjacent roller to maintain working clamping between cylinder and, for example, the cylinder. constant detacher if operating conditions vary. Unlike the known apparatus, the work clamp setting prescribed using the adjusting device is retained during operation or in case of changes in temperature. An additional advantage is that (electronic) control measures to adapt changes in work clamping are avoided, such measures being associated with a considerable outlay on equipment and cost.
Pela hábil configuração da articulação do cilindro destacador e do elemento de compensação, a presente invenção permite que a pinçagem de trabalho seja mantida a mais constante possível. Para o devido fim, o cilindro destacador é acomodado na estrutura da máquina de cardagem em um ponto pivô. Pela rotação em torno do referido ponto, o espaçamento entre os pontos centrais do cilindro e do cilindro destacador é mudado. O elemento de posicionamento é ligado à tela de alumínio lateral do cilindro. Alumínio apresenta um maior coeficiente de expansão térmica do que o aço. Como um resultado do aquecimento do cilindro e assim também da tela lateral, o elemento de posicionamento e assim também o cilindro destacador são impulsionados em afastamento a partir do cilindro, deste modo compensando a maior proximidade dos rolos um em relação ao outro causada pela expansão térmica. Adicionalmente, o referido efeito pode ser intensificado ou enfraquecido ao reduzir ou aumentar a distância (sistema de alavanca) do elemento de posicionamento a partir do ponto pivô. Um modo adicional possível de influenciar a intensidade da compensação é se variar o material a partir do qual o elemento de posicionamento é produzido e, portanto o coeficiente de expansão térmica do mesmo.By the skilled configuration of the detachment cylinder hinge and compensation element, the present invention allows the working clamp to be kept as constant as possible. To this end, the detaching cylinder is accommodated in the carding machine frame at a pivot point. By rotating about said point, the spacing between the center points of the cylinder and the detaching cylinder is changed. The positioning element is attached to the cylinder side aluminum screen. Aluminum has a higher coefficient of thermal expansion than steel. As a result of the heating of the cylinder and thus also of the side screen, the positioning element and thus also the detaching cylinder are pushed away from the cylinder, thereby compensating for the closer proximity of the rollers to each other caused by thermal expansion. . Additionally, said effect may be enhanced or weakened by reducing or increasing the distance (lever system) of the positioning element from the pivot point. An additional possible way of influencing the compensation intensity is by varying the material from which the positioning element is produced and thus the coefficient of thermal expansion thereof.
Reivindicações 2 a 34 contêm desenvolvimento vantajosos da presente invenção. A presente invenção é descrita em maiores detalhes abaixo com referencia às modalidades exemplificai ivas mostradas nos desenhos. A figura 1 é uma vista diagramática lateral da máquina de carda-gem para o aparelho de acordo com a presente invenção; A figura 2 mostra, em vista lateral, um detalhe das respectivas telas laterais do cilindro e do cilindro destacador, as quais são unidas por um eixo roscado, o cilindro destacador com a tela lateral associada sendo capaz de pivotar em torno de um mancai pivô; A figura 3 é a vista lateral do cilindro com um cilindro destacador montado de modo pivotável, o meio de transmissão de força sendo articulado na tela lateral do cilindro e no elemento de alavanca do mancai de pivô; A figura 4 mostra, em vista lateral, o cilindro e um cilindro destacador deslocavelmente montado com o aparelho de acordo com a presente invenção; A figura 5a é uma vista diagramática lateral da estrutura da máquina de cardagem na qual a tela lateral do cilindro é montada em posição fixa e a tela lateral do cilindro destacador é pivotavelmente montado; A figura 5b mostra uma seção diagramática I - I através da tela lateral do cilindro e da tela lateral do cilindro destacador, assim como o acoplamento das duas telas laterais por meio de um fuso em um lado da máquina de cardagem e uma vista correspondente do outro lado; A figura 6a mostra um cilindro de fluido (meio hidráulico de transmissão de força); A figura 6b mostra a fixação do alojamento do cilindro de fluido de acordo com a figura 6a a superfície externa da tela lateral do cilindro como um meio adicional de transmissão de força; A figura 7 mostra um tubo de metal como um constituinte do meio de transmissão de força, com o qual, adicionalmente, um elemento de Peltier é associado, e A figura 8 é uma vista diagramática lateral das mudanças no diâmetro do cilindro e do cilindro destacador no caso de um aumento na temperatura. A figura 1 mostra a máquina de cardagem, por exemplo, a Trützs- chler TC de carda plana, tendo um rolo de alimentação 1, mesa de alimentação 2, picadores 3a, 3b, 3c, cilindro 4, cilindro destacador 5, rolo extrator 6, rolos de garra 7, 8, elemento de guia da manta 9, funil da banda 10, rolos de envio 11, 12, topo de carda giratório 13 com rolos guias de topo de carda 13a, 13b e planos de carda 14, barril 15 e enrolador 16. As direções de rotação dos rolos são indicadas pelas setas curvas. A letra de referência Mi denota o ponto central (eixo) do cilindro 4, M2 o ponto central do cilindro destacador 5 e M3 o ponto central do picador 3c. O número de referência 4a denota a cobertura e o número de referência 4b a direção de rotação do cilindro 4. O número de referência 5a denota a cobertura e 5b a direção de rotação do cilindro destacador 5. A letra de referência C denota a direção de rotação do topo de carda giratório 13 na posição de cardagem e, a letra de referência C denota a direção de transporte de retorno dos planos de carda 14, com 17’, 17" denotando elementos funcionais fixos. A seta A indica a direção de trabalho.Claims 2 to 34 contain advantageous developments of the present invention. The present invention is described in more detail below with reference to the exemplary embodiments shown in the drawings. Figure 1 is a diagrammatic side view of the carding machine for the apparatus according to the present invention; Figure 2 shows, in side view, a detail of the respective side screens of the cylinder and the detaching cylinder, which are joined by a threaded shaft, the detaching cylinder with the associated side fabric being able to pivot around a pivot bearing; Figure 3 is a side view of the cylinder with a pivotably mounted detachable cylinder, the force transmission means being pivoted to the cylinder side screen and the pivot bearing lever member; Figure 4 shows, in side view, the cylinder and a detachable cylinder movably mounted with the apparatus according to the present invention; Figure 5a is a diagrammatic side view of the structure of the carding machine in which the cylinder side screen is mounted in a fixed position and the peel cylinder side screen is pivotably mounted; Figure 5b shows a diagrammatic section I - I through the cylinder side screen and the detaching cylinder side screen as well as the coupling of the two side screens by means of a spindle on one side of the carding machine and a corresponding view on the other. side; Figure 6a shows a fluid cylinder (power transmission hydraulic means); Figure 6b shows the attachment of the fluid cylinder housing according to Figure 6a to the outer surface of the cylinder side screen as an additional force transmission means; Figure 7 shows a metal tube as a constituent of the force transmission means with which additionally a Peltier element is associated, and Figure 8 is a diagrammatic side view of changes in cylinder diameter and detachment cylinder. in case of an increase in temperature. Figure 1 shows the carding machine, for example, the Trützschler TC flat card, having a feed roller 1, feed table 2, mincers 3a, 3b, 3c, cylinder 4, peeler roller 5, puller roller 6 , clamping rollers 7, 8, blanket guide element 9, strip hopper 10, shipping rollers 11, 12, swivel top 13 with top end guide rollers 13a, 13b and card planes 14, barrel 15 and winder 16. The directions of rotation of the rollers are indicated by the curved arrows. The reference letter Mi denotes the center point (axis) of the cylinder 4, M2 the center point of the detaching cylinder 5 and M3 the center point of the mincer 3c. Reference number 4a denotes the cover and reference number 4b the direction of rotation of the cylinder 4. Reference number 5a denotes the cover and 5b the direction of rotation of the detaching cylinder 5. Reference letter C denotes the direction of rotation of top of card 13 in carding position and, reference letter C denotes the return transport direction of card planes 14, 17 ', 17 "denoting fixed functional elements. Arrow A indicates working direction .
De acordo com a figura 2, a tela lateral 18a do cilindro 4 e a tela lateral 19a do cilindro destacador 5 são acopladas uma a outra por meio de um eixo roscado 21a (fuso de ajuste). O eixo roscado 21a é suportado por uma extremidade do mesmo em um flange 22a, batente ou similar da tela lateral 18a e pela outra extremidade do mesmo no flange 23a, batente ou similar da tela lateral 19a. O eixo roscado 21a tem uma rosca de parafuso em cada uma de suas duas extremidades, com as quais porcas são associadas, e cada um dos flanges 22a e 23a apresenta orifícios perfurados através dos quais as roscas de parafuso do fuso de parafuso 21a passam. Uma estrutura de máquina fixa 24 é proporcionada (vide figura 5a) na qual a tela lateral fixa 18a é fixamente montada. O cilindro 4 é da mesma forma em posição fixa. Adicionalmente, na estrutura de máquina 24 há montado em posição fixa um mancai pivô 25 em torno do qual o cilindro destacador 5 e a tela lateral associada 18a são capazes de pivotar na direção das setas Η, I (vide figura 3).According to Figure 2, the side screen 18a of the cylinder 4 and the side screen 19a of the detaching cylinder 5 are coupled to each other by means of a threaded shaft 21a (adjusting spindle). The threaded shaft 21a is supported by one end thereof on a side web flange 22a, stop or the like and the other end thereof on the side web flange 23a, stop or the like. The threaded shaft 21a has a screw thread at each of its two ends, with which nuts are associated, and each of the flanges 22a and 23a have perforated holes through which the screw threads of screw screw 21a pass. A fixed machine frame 24 is provided (see figure 5a) in which the fixed side screen 18a is fixedly mounted. Cylinder 4 is likewise in a fixed position. Additionally, in the machine frame 24 a pivot bearing 25 is mounted in a fixed position around which the detaching cylinder 5 and the associated side screen 18a are capable of pivoting in the direction of the arrows Η, I (see figure 3).
De acordo com a figura 3, o cilindro destacador é montado de modo a pivotar em torno de um ponto pivô fixo (mancai pivô 25) na estrutura 24 da máquina. O braço pivô 26 do cilindro destacador 5 é ligado a uma extremidade do fuso 21, barra de metal ou similar. A ligação pode ser efetuada, por exemplo, por meio de uma arruela esférica, coquilha ou similar (não mostradas). A outra extremidade do fuso é fixada à tela lateral 18a por meio do elemento de fixação 22a.According to Figure 3, the detachment cylinder is pivotably mounted around a fixed pivot point (pivot bearing 25) in the machine frame 24. Pivot arm 26 of peel cylinder 5 is attached to one end of spindle 21, metal bar or the like. Connection may be effected, for example, by means of a spherical washer, sleeve or the like (not shown). The other end of the spindle is fixed to the side web 18a by means of the fastener 22a.
Quando a tela lateral 18a se expande na direção radial como um resultado de aquecimento, o fuso 21 é deslocado substancialmente a mesma quantidade na direção da seta D e assim gira o braço pivô 26 em torno de o ponto pivô 25 na direção da seta H. Ao mesmo tempo, o cilindro destacador 5 (e com o mesmo a tela lateral 19a, vide a figura 2) é pivotado a mesma quantidade em torno de o ponto pivô 25 na direção de seta H. Deste modo, o espaçamento a entre as pontas da cobertura 4a do cilindro 4 e a cobertura 5a do cilindro destacador 5 permanecem constante ou predominantemente constante. Em um modo correspondente, o cilindro destacador 5 é pivotado em torno de o ponto pivô 25 na direção de seta I quando a tela lateral 18a se contrai na direção radial como um resultado de resfriamento. O espaçamento a permanece constante ou predominantemente constante. Em cada caso, o cilindro 4 e a tela lateral 18a permanecem em posição fixa. O cilindro 4 e o cilindro destacador 5 são proporcionados na superfície cilíndrica dos mesmos com cobertura penetrante 4a e 5a, respectivamente. Para a transferência das fibras a partir do cilindro 4 para o cilindro destacador 5, uma importância crucial é fixada ao espaçamento a entre as superfícies cilíndricas dos dois rolos, adicionalmente a outros parâmetros, tais como, por exemplo, a velocidade de superfície dos dois rolos e a natureza da cobertura penetrante. Boas proporções de trabalho entre os rolos podem ser garantidas apenas quando o espaçamento a é mantido dentro de tolerâncias exatas e muito estreitas. Com tal disposição, no caso de diâmetros de rolo de 0,20 m a 1,5 m e larguras de rolo de até 2 m o valor ideal para o espaçamento a se encontra em uma faixa de cerca de 0,05 mm < a < 0,3 mm, o limite inferior do espaçamento a não sendo uma necessidade tecnológica mas sendo mantida apenas de modo a evitar contato mútuo ou interferência entre as pontas de cobertura dos dois rolos. Há de outro modo um risco de fogo e dano mecânico às coberturas penetrantes onerosas. O espaçamento a é portanto extremamente pequeno em comparação com as dimensões dos rolos. O aumento no diâmetro estabelecido pela elevação na temperatura do rolo é, como foi estabelecido por experimentos, da ordem de 0,08 mm por 10°C de elevação na temperatura. Por meio do aparelho de acordo com a presente invenção, um valor ótimo do espaçamento a e do cilindro destacador 5 ajustado no estado frio da máquina de cardagem é retido durante operação.When side screen 18a expands in the radial direction as a result of heating, the spindle 21 is shifted substantially the same amount in the direction of arrow D and thus rotates the pivot arm 26 around the pivot point 25 in the direction of arrow H. At the same time, the detaching cylinder 5 (and with the same side screen 19a, see figure 2) is pivoted the same amount around the pivot point 25 in the direction of arrow H. Thus, the spacing a between the ends of cover 4a of cylinder 4 and cover 5a of peel cylinder 5 remain constant or predominantly constant. In a corresponding mode, the detaching cylinder 5 is pivoted around the pivot point 25 in the direction of arrow I when the side screen 18a contracts in the radial direction as a result of cooling. The spacing a remains constant or predominantly constant. In each case, cylinder 4 and side screen 18a remain in a fixed position. The cylinder 4 and the detaching cylinder 5 are provided on the cylindrical surface thereof with penetrating cover 4a and 5a, respectively. For the transfer of fibers from cylinder 4 to peel 5, a crucial importance is attached to the spacing between the cylindrical surfaces of the two rollers, in addition to other parameters such as, for example, the surface velocity of the two rollers. and the nature of the penetrating cover. Good working proportions between the rollers can be guaranteed only when the spacing a is kept within exact and very narrow tolerances. With such an arrangement, in the case of roll diameters of 0.20 m to 1.5 m and roll widths of up to 2 m, the ideal value for spacing a is in a range of about 0.05 mm <a <0.3. mm, the lower limit of spacing is not a technological necessity but is maintained only so as to avoid mutual contact or interference between the covering ends of the two rollers. There is otherwise a risk of fire and mechanical damage to costly penetrating covers. The spacing a is therefore extremely small compared to the dimensions of the rollers. The increase in diameter established by the rise in roller temperature is, as established by experiments, on the order of 0.08 mm per 10 ° C rise in temperature. By the apparatus according to the present invention, an optimum value of the spacing a and the set-off roller 5 adjusted in the cold state of the carding machine is retained during operation.
De acordo com a figura 4, uma estrutura estacionária 24 da carda plana ou carda cilíndrica é proporcionada na forma de uma armação tendo quatro suportes (apenas dois são mostrados) e tendo duas barras horizontais longitudinais (apenas uma é mostrada). As duas barras longitudinais e os suportes são unidos entre si por barras transversais (não mostradas) para formar uma armação de suporte estável e rígida para os dois rolos giratórios 4 e 5 que são equipados com cobertura penetrante e operam com um pequeno espaçamento a entre os mesmos. O cilindro 4 é montado em posição fixa e de modo a ser giratório em torno de um eixo Mi por meio de dois elementos de suporte 26 (dos quais apenas um é mostrado na figura 4), que são aparafusados apertadamente às barras longitudinais por meio de parafusos 25a, 25b, e são direcionados e girados no sentido horário 4b por meio de dispositivos não mostradas. O cilindro 4 porta a cobertura penetrante 4a em sua superfície cilíndrica. O cilindro destacador 5 é da mesma forma montado de modo a ser giratório em torno de o seu eixo M2 por meio de dois e-lementos de suporte 27 (apenas um é mostrado) nas barras longitudinais 22 da estrutura 20. Os elementos de suporte 27 não são aparafusados apertadamente às barras longitudinais, entretanto, mas são guiados de tal modo que os mesmos são deslocáveis paralelos ao eixo em uma pequena quantidade da ordem de 1 a 2 mm. Por deslocamento paralelo dos elementos de suporte 27, na direção das setas Μ, N o espaçamento entre as superfícies cilíndricas ou coberturas 4a e 5a dos rolos 4 e 5 pode, portanto ser mantido constante. Para este fim, um fuso 28 acopla o elemento de suporte 27 (contém o mancai rotacional para o cilindro destacador 5) a um batente um ba- tente 22a na tela lateral fixa 18a do cilindro 4.According to Figure 4, a stationary structure 24 of the flat card or cylindrical card is provided in the form of a frame having four supports (only two are shown) and having two longitudinal horizontal bars (only one is shown). The two longitudinal bars and the supports are joined together by transverse bars (not shown) to form a stable and rigid support frame for the two swivel rollers 4 and 5 which are fitted with penetrating cover and operate with a small spacing between them. same. The cylinder 4 is mounted in a fixed position and rotatable about an axis Mi by means of two support elements 26 (of which only one is shown in figure 4), which are tightly bolted to the longitudinal bars by means of screws 25a, 25b, and are directed and turned clockwise 4b by means of devices not shown. The cylinder 4 carries the penetrating cover 4a on its cylindrical surface. The detaching cylinder 5 is likewise rotatably mounted about its axis M2 by means of two support elements 27 (only one is shown) on the longitudinal bars 22 of the frame 20. The support elements 27 they are not tightly bolted to the longitudinal bars, however, but are guided such that they are displaceable parallel to the axis in a small amount on the order of 1 to 2 mm. By parallel displacement of the support elements 27, in the direction of the arrows Μ, N the spacing between the cylindrical surfaces or covers 4a and 5a of the rollers 4 and 5 can therefore be kept constant. To this end, a spindle 28 couples the support member 27 (contains the rotary bearing for the detachment cylinder 5) to a stopper 22a in the fixed side screen 18a of cylinder 4.
Na figura 5a, uma estrutura fixa da máquina de cardagem 24 é proporcionada, à qual a tela lateral 18a do cilindro é fixada em posição fixa. Adicionalmente, a tela lateral 19a do cilindro destacador 5 e a tela lateral 20a do picador 3c (não mostradas na figura 5a) são pivotavelmente montadas na estrutura da máquina de cardagem 24 (estrutura da máquina). A figura 5b mostra a porção do cilindro 4 com a superfície cilíndrica 4f de sua parede 4e e as extremidades do cilindro 4c, 4d (elementos de suporte radiais). A superfície 4f é proporcionada com uma cobertura de revestimento 4a, a qual no presente exemplo é proporcionada na forma de fio com dentes de serra. O fio com dentes de serra é arrastado sobre o cilindro 4, quer dizer é enrolado em torno do cilindro 4 em voltas apertadamente adjacentes entre flanges laterais (não mostrados), de modo a formar uma superfície de trabalho cilíndrica proporcionada com pontas. As fibras devem ser processadas o mais uniformemente possível na superfície de trabalho (cobertura de revestimento). O cilindro destacador 5 (apenas parte do qual é mostrado) está em associação axialmente paralela com o cilindro 4. O espaçamento entre as coberturas 4a e 5a é indicado pela letra de referência a. A transferência de fibras é efetuada entre as coberturas 4a e 5a localizadas opostas uma à outra. A mesma é substancialmente influenciada pela posição de uma cobertura de revestimento com relação a outra e pela cobertura do espaçamento a entre as pontas dos dentes das duas coberturas 4a e 5a. A largura de trabalho L do cilindro 4 e do cilindro destacador 5 é, por exemplo, 1300 mm ou mais. O cilindro 4 pode, entretanto, se tornar deformado como um resultado do estiramento do fio de cobertura, como um resultado da força centrífuga ou como um resultado de aquecimento causado pelo processo de cardagem. Os munhões do cilindro 4 são montados em mancais 29a, 29b, que são montados na estrutura de máquina fixa 24 (vide figura 5a). O diâmetro, por exemplo, 1250 mm, da superfície cilíndrica 4f, quer dizer duas vezes o raio r-t é uma importante dimensão da máquina. As telas laterais 18a, 18b são fixadas à estrutura de máquina 24. Os flanges 22a e 22b são fixados às telas laterais 18a e 18b, respectivamente. A velocidade circunferencial do cilindro 4 é, por exemplo, 35 m/sec. As telas laterais 18a e 18b do cilindro 4 são mecanicamente acopladas por meio de fusos 21a e 21b às telas laterais 19a e 19b, respectivamente, do cilindro destacador 5.In figure 5a, a fixed structure of the carding machine 24 is provided to which the cylinder side screen 18a is fixed in position. In addition, the side screen 19a of the peel cylinder 5 and the side screen 20a of the chipper 3c (not shown in Figure 5a) are pivotably mounted on the structure of the carding machine 24 (machine frame). Figure 5b shows the portion of cylinder 4 with the cylindrical surface 4f of its wall 4e and the ends of cylinder 4c, 4d (radial support elements). Surface 4f is provided with a sheath cover 4a which in the present example is provided in the form of sawtooth wire. The saw-toothed wire is dragged over the cylinder 4, that is, it is wound around the cylinder 4 in tightly adjacent turns between side flanges (not shown) to form a cylindrical work surface provided with tips. The fibers should be processed as evenly as possible on the work surface (sheath coating). The detaching cylinder 5 (only part of which is shown) is in axially parallel association with the cylinder 4. The spacing between the covers 4a and 5a is indicated by the reference letter a. Fiber transfer is effected between the covers 4a and 5a located opposite each other. It is substantially influenced by the position of one liner cover relative to one another and by the spacing a coverage between the tooth tips of the two coverings 4a and 5a. The working width L of the cylinder 4 and the detaching cylinder 5 is, for example, 1300 mm or more. Cylinder 4 may, however, become deformed as a result of stretching of the sheath, as a result of centrifugal force or as a result of heating caused by the carding process. Cylinder trunnions 4 are mounted on bearings 29a, 29b which are mounted on the fixed machine frame 24 (see figure 5a). The diameter, for example 1250 mm, of cylindrical surface 4f, that is to say twice the radius r-t is an important dimension of the machine. The side screens 18a, 18b are attached to the machine frame 24. Flanges 22a and 22b are attached to the side screens 18a and 18b, respectively. The circumferential speed of cylinder 4 is, for example, 35 m / sec. The side screens 18a and 18b of cylinder 4 are mechanically coupled by spindles 21a and 21b to the side screens 19a and 19b, respectively, of the detaching cylinder 5.
De acordo com a figura 6a, um fluido 44 tendo um coeficiente de expansão altamente volumétrico é localizado em um recipiente a prova de vazamento 40. Um pistão 42, que é dotado de mola, por exemplo, por duas molas de compressão 41a, 41b, e tem uma haste de pistão 21a, é usado para orientar o fluido 44 (sobre pressão). Quando aquecido, o fluido 44 se expande. A haste de pistão que se salienta 21a se move para fora. Conectada ao rolo a pivotavelmente montado 5, a última se move em afastamento a partir do cilindro 4 que é montado em posição fixa. Quando o fluido 44 resfri-a, o processo ocorre de modo inverso. A energia necessária para o aquecimento do fluido 44 ou para a retirada de calor a partir do fluido 44 é implementado pela tela lateral 18a à qual o recipiente 40 é fixado (vide figura 6b). A haste de pistão 21a tem, por exemplo, uma rosca, de modo que o ajuste inicial pode ser realizado. Pela correta escolha do fluido, a área de superfície do pistão, direcionamento de mola e volume de fluido, o aparelho é adaptável em relação a força de ajuste e o percurso do ajuste. O alojamento 40 é dividido em uma parte de alojamento 40a na qual as molas de compressão 41a, 41b são localizadas e a parte de alojamento 40b na qual o óleo hidráulico é localizado. A haste de pistão 21a e o pistão 42 são deslocáveis na direção de seta G no caso de expansão térmica. Deve ser observado que, no caso de uma mudança na temperatura da tela lateral 18a, meramente a fixação do recipiente 40 para a tela lateral 18a resulta em um deslocamento (não deslizável) da haste de pistão 21a na direção F ou G e assim a um deslocamento da tela lateral 19a com o cilindro destacador 5. Como um resultado, a tela lateral 19a do cilindro destacador 5 é, por exemplo, pivotado (vide figura 2 e 5b). O cilindro hidráulico de fluido 45 mostrado na figura 6a, 6b forma um meio adicional de transmissão de força. Nesta modalidade, o aparelho de acordo com a presente invenção e o meio adicional de transmissão de força 45 formam uma combinação.According to Figure 6a, a fluid 44 having a highly volumetric coefficient of expansion is located in a leak-proof container 40. A piston 42, which is springed, for example, by two compression springs 41a, 41b, and has a piston rod 21a, is used to guide fluid 44 (under pressure). When heated, fluid 44 expands. The protruding piston rod 21a moves outwardly. Connected to the pivotably mounted roller 5, the latter moves spaced apart from the cylinder 4 which is mounted in a fixed position. When fluid 44 cools it, the process occurs in reverse. The energy required for heating fluid 44 or for heat removal from fluid 44 is implemented by the side screen 18a to which the container 40 is attached (see figure 6b). Piston rod 21a has, for example, a thread, so that initial adjustment can be performed. Due to the correct choice of fluid, piston surface area, spring direction and fluid volume, the device is adaptable with respect to the adjusting force and the adjustment path. The housing 40 is divided into a housing part 40a in which the compression springs 41a, 41b are located and the housing part 40b in which the hydraulic oil is located. Piston rod 21a and piston 42 are displaceable in the direction of arrow G in case of thermal expansion. It should be noted that, in the event of a change in temperature of the side web 18a, merely securing the container 40 to the side web 18a results in a (non-sliding) displacement of the piston rod 21a in the F or G direction and thus to a offsetting the side screen 19a with the peel cylinder 5. As a result, the side screen 19a of the peel cylinder 5 is, for example, pivoted (see figures 2 and 5b). Hydraulic fluid cylinder 45 shown in figure 6a, 6b forms an additional means of transmitting force. In this embodiment, the apparatus according to the present invention and the additional force transmission means 45 form a combination.
De acordo com a figura 7, o fuso 21a é na forma de um tubo de metal. O corpo expansível ou capaz de ser contraído do fuso 21a é preferivelmente produzido de um material tendo um elevado coeficiente de expansão térmica e ao mesmo tempo uma elevada resistência (por exemplo, alumínio). O corpo mostrado na figura 7 é um tubo de alumínio (coeficiente de expansão térmica α = 23.8 · 10"6 [1/°K]). Sendo na forma de um corpo oco (tubo), o corpo tem o máximo de pouca massa possível de modo que o mesmo pode ser aquecido e resfriado o mais rapidamente possível. Adicionalmente, o mesmo é isolado de modo que o mesmo não é capaz de perder o calor proporcionado ao ambiente. O isolamento 30 pode ser efetuado externamente, por exemplo, por meio de um tubo de espuma de borracha. Os campos de conexão aos componentes circundantes da máquina, diferente do corpo do fuso 21a, são produzidos de um material tendo um baixo coeficiente de expansão térmica de modo a retirar o mínimo de calor possível a partir do corpo e da mesma forma para isolar o fuso 21a. Aqui (baixo) aço com liga, por exemplo, é adequado. Um elemento de Peltier 46 requer uma superfície plana para a montagem. Se um tubo redondo como na figura 7 for usado, é necessário se fixar a peça intermediária 47 (fixação de Peltier) ao tubo (por exemplo, usando adesivo condutor de calor ou parafusos) de modo a se obter a superfície plana. É também possível se configurar o corpo do fuso 21a diretamente com a superfície plana, por exemplo, na forma de um perfil de alumínio extrudado. Um corpo de resfriamento 48 é adesivamente fixado diretamente ao elemento de Peltier 46; o mesmo pode também ser fixado por grampeamento. No referido arranjo, o aparelho de acordo com a presente invenção e a modalidade mostrada na figura 7 tendo um elemento de Peltier 46 adicionalmente associado com o meio de transmissão de força forma uma combinação. O elemento de Peltier 46 pode efetuar tanto resfriamento como aquecimento. Isto permite que energia térmica adicional seja fornecida e retirada em um modo que responde muito flexível e rapidamente à mudanças no estado do cilindro 4 e um rolo adjacente (por exemplo, cilindro destacador 5a ou picador 3c).According to figure 7, the spindle 21a is in the form of a metal tube. The expandable or collapsible body of spindle 21a is preferably made of a material having a high coefficient of thermal expansion and at the same time a high strength (e.g. aluminum). The body shown in Figure 7 is an aluminum tube (coefficient of thermal expansion α = 23.8 · 10 "6 [1 / ° K]). Being in the form of a hollow body (tube), the body has a low mass maximum. It can be heated and cooled as quickly as possible.In addition, it is insulated so that it is not able to lose the heat provided to the environment.The insulation 30 can be effected externally, for example by The fields of connection to the surrounding machine components, other than the spindle body 21a, are made of a material having a low coefficient of thermal expansion to remove as little heat as possible from the similarly for insulating spindle 21. Here, low alloy steel, for example, is suitable A Peltier element 46 requires a flat surface for mounting If a round tube as in Figure 7 is used, it is necessary to fix the intermediate part 47 (Peltier attachment) to the pipe (eg using heat-conductive adhesive or screws) to obtain the flat surface. It is also possible to configure the spindle body 21a directly with the flat surface, for example in the form of an extruded aluminum profile. A cooling body 48 is adhesively attached directly to the Peltier element 46; It can also be fixed by stapling. In said arrangement, the apparatus according to the present invention and the embodiment shown in Figure 7 having a Peltier element 46 additionally associated with the force transmission means forms a combination. The Peltier element 46 can perform both cooling and heating. This allows additional thermal energy to be supplied and withdrawn in a mode that responds very flexibly and rapidly to changes in the state of cylinder 4 and an adjacent roller (e.g., detaching cylinder 5a or mincer 3c).
Na figura 8, o diâmetro do cilindro 4 no estado não deformado, por exemplo, antes da inicialização da máquina de cardagem a temperatura ambiente, é indicado pela letra de referência D, enquanto o diâmetro do cilindro 4 no estado no qual o mesmo foi deformado pela ação da temperatura é indicado por D + AD. Como um resultado do aumento no diâmetro AD, a pinçagem de trabalho prescrita iria neste estado ser reduzida a um espaçamento a - AD/2. Como um resultado do deslocamento do rolo adjacente, por exemplo, do cilindro destacador 5, de acordo com a presente invenção, a redução é pelo menos grandemente compensada. Pode então ser o caso em que o diâmetro d do cilindro destacador 5 aumenta para um valor d + Ad como um resultado de aquecimento. O processamento, por exemplo, das fibras sintéticas é associado com a geração de uma quantidade considerável de calor. As direções do aumento em diâmetro do cilindro 4 (ou a expansão da tela lateral 18a) e do aumento em diâmetro do cilindro destacador 5 são opostos um ao outro na região da pinçagem de trabalho a. Neste caso, o deslocamento do cilindro destacador 5 pode não ser suficiente para manter a pinçagem de trabalho prescritas a constantes no caso de mudanças no cilindro 4 e no cilindro destacador 5. Aqui pode ser vantajoso que o deslocamento do cilindro destacador 5 seja aumentado, por exemplo, por uma quantidade Ad. Medidas adotadas para efetuar o referido aumento no deslocamento do cilindro destacador 5 em afastamento a partir do cilindro 4 podem incluir: uma mudança do ponto de ação do meio de transmissão de força no braço de alavanca, um material para o meio de transmissão de força tendo um maior coeficiente de expansão térmica do que para a tela lateral 18a, um meio adicional hidráulico de transmissão de força (vide figura 6a, 6b) ou um dispositivo de aquecimento e/ou resfriamento, por exemplo, um elemento de Peltier (vide figura 7), adicionalmente associado com o meio de transmissão de força. O aparelho de acordo com a presente invenção pode também ser usado para a largura de trabalho do cilindro 4 e o rolo adjacente, por exemplo, cilindro destacador 5 e picador 3c, de 1000 mm ou mais.In Figure 8, the diameter of cylinder 4 in the undeformed state, for example prior to initialization of the carding machine at room temperature, is indicated by the reference letter D, while the diameter of cylinder 4 in the state in which it was deformed by temperature action is indicated by D + AD. As a result of the increase in AD diameter, the prescribed working clamp would in this state be reduced to a - AD / 2 spacing. As a result of displacement of the adjacent roll, for example of the detaching cylinder 5, according to the present invention, the reduction is at least greatly compensated. This may then be the case where the diameter d of the detaching cylinder 5 increases to a value d + Ad as a result of heating. Processing, for example, of synthetic fibers is associated with generating a considerable amount of heat. The directions of the diameter increase of cylinder 4 (or the expansion of the side screen 18a) and the diameter increase of the detachment cylinder 5 are opposite each other in the working pinch region a. In this case, the displacement of the detachment cylinder 5 may not be sufficient to maintain the prescribed working clamp at constant in case of changes in the cylinder 4 and detachment cylinder 5. Here it may be advantageous for the displacement of the detachment cylinder 5 to be increased, for example. For example, for an amount Ad. Measures taken to effect said increase in displacement of the detent cylinder 5 away from cylinder 4 may include: a change in the action point of the force transmission means on the lever arm, a material for the power transmission means having a higher coefficient of thermal expansion than for side screen 18a, an additional hydraulic power transmission means (see figure 6a, 6b) or a heating and / or cooling device, for example a Peltier element (see figure 7), additionally associated with the force transmission means. The apparatus according to the present invention may also be used for the working width of cylinder 4 and the adjacent roller, for example peeler cylinder 5 and chipper 3c, of 1000 mm or more.
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