CA1268643A - Alliages a base d'al contenant du lithium, du cuivre et du manganese - Google Patents
Alliages a base d'al contenant du lithium, du cuivre et du manganeseInfo
- Publication number
- CA1268643A CA1268643A CA000476315A CA476315A CA1268643A CA 1268643 A CA1268643 A CA 1268643A CA 000476315 A CA000476315 A CA 000476315A CA 476315 A CA476315 A CA 476315A CA 1268643 A CA1268643 A CA 1268643A
- Authority
- CA
- Canada
- Prior art keywords
- alloys
- alloy
- alloy according
- tempering
- quenching
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 239000000956 alloy Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 229910052744 lithium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 13
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 10
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title claims abstract description 7
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 7
- 239000010949 copper Substances 0.000 title abstract description 11
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 3
- WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N Lithium Chemical compound [Li] WHXSMMKQMYFTQS-UHFFFAOYSA-N 0.000 title abstract description 3
- 239000011572 manganese Substances 0.000 title abstract 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 title description 5
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 title 1
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 17
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 11
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 claims abstract description 10
- 238000010791 quenching Methods 0.000 claims abstract description 9
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 claims abstract description 9
- 238000005496 tempering Methods 0.000 claims abstract description 8
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 6
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims abstract description 3
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 claims description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 abstract description 8
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 abstract 1
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 description 15
- 238000005266 casting Methods 0.000 description 6
- 239000000047 product Substances 0.000 description 6
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 3
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910000733 Li alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000889 atomisation Methods 0.000 description 2
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 2
- 239000001989 lithium alloy Substances 0.000 description 2
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000007782 splat cooling Methods 0.000 description 2
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910018182 Al—Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001856 Ethyl cellulose Substances 0.000 description 1
- 229910019086 Mg-Cu Inorganic materials 0.000 description 1
- JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N [Li].[Al] Chemical compound [Li].[Al] JFBZPFYRPYOZCQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 1
- -1 aluminum-lithium copper Chemical group 0.000 description 1
- 230000027455 binding Effects 0.000 description 1
- 238000009739 binding Methods 0.000 description 1
- ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J calcium sulfate hemihydrate Chemical compound O.[Ca+2].[Ca+2].[O-]S([O-])(=O)=O.[O-]S([O-])(=O)=O ZOMBKNNSYQHRCA-UHFFFAOYSA-J 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 1
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 1
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000000593 degrading effect Effects 0.000 description 1
- 238000010030 laminating Methods 0.000 description 1
- 230000007774 longterm Effects 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 238000009859 metallurgical testing Methods 0.000 description 1
- 238000005272 metallurgy Methods 0.000 description 1
- 238000004452 microanalysis Methods 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 125000006850 spacer group Chemical group 0.000 description 1
- 238000009987 spinning Methods 0.000 description 1
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C21/00—Alloys based on aluminium
- C22C21/12—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent
- C22C21/16—Alloys based on aluminium with copper as the next major constituent with magnesium
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Superconductors And Manufacturing Methods Therefor (AREA)
Abstract
La présente invention concerne des alliages à base d'aluminium contenant essentiellement du lithium, du cuivre et du manganèse, qui possèdent de hautes caractéristiques mécaniques spécifiques et une ductilité élevée. Ces alliages sont caractérisés en ce que leur composition est la suivante (% en poids): Li 1,7 à 2,5%; Cu 1,5 à 3,4%; Mg 1,2 à 2,7% (avec 0,5 ? <IMG> ? 0,8); Fe < 0,20%; Si < 0,12%; Cr 0 à 0,3%; Mn 0 à 1,0%; Zr 0 à 0,2%; Ti 0 à 0,1%; Be 0 à 0,01%; autres éléments (impuretés); chacun ? 0,05%; total ? 0,15%; reste : Al. L'invention concerne également un procédé de traitement thermique de ces alliages consistant en une homogénéisation vers ?(.degree.C) = 535 - 5 (% Mg) dissolvant pratiquement tous les composés Al-Cu-(Li,Mg), en une mise en solution entre ? + 10.degree.C et ? - 20.degree.C, en une trempe et un revenu entre 170 et 220.degree.C pendant une durée allant de 8 à 48 heures. Les caractéristiques mécaniques de résistance et de ductilité obtenues sont équivalentes à celles des alliages 2000 ou 7000 classiques.
Description
~26~L3 ~ 1 --La presente inventlon est relative à des alliages à base d'Al, contenant essentiellement du Li, du Cu et du Mg et possedant de hautes caracteristi-ques spécifiques et une ductilite elevee.
S Il est connu des métallurgistes que l'addition de lithillm diminue la den-site et augmente le module d'élasticite et la resistance mécanique des al-lia~es d'aluminium. Ceci explique l'intérêt des concepteurs pour ces al-- liages en vue d'applicatihns dans l'industrie aéronautique, et plus parti-culièrement, pour les alliages d'aluminium au lithium contenant d'autres éléments d'addition tels que le magnesium ou le cuivre. Toutefois, de tels alliages au lithium devront imperativement posseder une ductilite et une ténacité au moins equivalentes, à resistance mecanique égale, à celle des alliages aeronautiques conventionnels tels que les alliages 2024-T4 ou T351, 2214T6(51), 7175-T73 t51) ou T7652 et 7150-T651 tselon la nomencla-ture de l'Aluminium Association), ce qui n'est pas le cas des alliages aulithium connus.
Recemment, les metallurgistes o~t propose de nouvelles compositions d'al-liages aluminium-lithium au cuivre et au magnesium à faible densite et haute resistance mecanique specifique; il s'agit9 en particulier, des al-- liages experimentaux faisant l'objet de la demande publiee de brevet europeen ; n 88511 qui revend~que les alliages de composition nQminale (en poids %):
~; Li = 2,0 à 2,8; Cu = 1,0 à 1,5; Mg = 0,4 à 1; Zr ~0,2; Mn~ 0,5; Ni~ 0,5;
~ Cr ~ 0,5. Les niveaux de resistance et d'allongement obtenus sur tôles minces - à l'etat T8 et sur tôles epaisses à l'etat T651 sont toutefois encore infe-rieurs a ceux des alliages aeronautiques des series 2000 à 7000, comme pour les autres alliages des systemes AlLiCu e$ AlLiCuMg à teneur en lithium supe-rieure à 1,7 ~ connus à ce jour, qu'il s'agisse de produits obtenus par me-tallurgie du lingot (par exemple, en coulee semi-continue~ou par metallurgie des poudres.
Au cours d'essais metallurgiques, nous avons trouve et experimente de nou-velles compositions d~alliages industriels du systeme Al-Li-Mg-Cu (~ Cr, Mn, Zr, Ti) plus performants que les alliages des systèmes AlLiCu et ~12~36~
AlLiMg et que les alliages connus du système AlLiCuMg du point de vue du compromis entre la résistance mécanique et la ductilité.
Ces nouveaux alliages selon l'invention ont les compositions pondérales suivantes:
Li 1,7 à 2,5%
Cu 1,5 à 3,4% ~ avec 0,5 ~ - ~ 0,8 Mg 1,2 à 2,7% u Fe S 0,20%
Si S 0,12%
Cr 0 à 0,3%
~ Mn 0 à 1,0%
:~ Zr 0 à 0,2%
: Ti 0 à 0,1%
Be 0 à 0,02%
autres éléments (impuretés~
chacun S 0,05%
total $ 0,15%
reste: aluminium La teneur en éléments principaux est de préfarence tenue indivuduellement ou en combinaison, entre 1,2 et 2,2%
~- pour Mg et 1,7 et 3,0% pour Cu. La valeur en Cu peut être limitée entre 2 et 2,7%. La teneur en Zr est de préférence comprise entre 0,10 et 0,18%. Le fer et le silicium sont : 25 tenus de préférence au-dessous de 0,10 et 0,06%
respectivement.
Pour obtenir le meilleur compromis, résistance mécanique-ductilité, on doit de préférence observer la relation suivante:
~ % Li (% Cu + 2) ~ % Mg = k .~
avec 8,5 ~ k ~ 11,5 de préférence 9 S k S 11 ~: k représente un paramètre numérique calculé en fonc-:~
~L2~ 6~3 - 2a -tion des teneurs (en ~) d'élements d'alliages et dont la valeur peut varier de 8,5 à 11,5.
Selon la présente invention, il est également prévu un procédé de traitement thermique des alliages définis plus haut, comprenant au moins une homogénéisation, une mise en solution, une trempe et un revenu, caractérisé
en ce que l'alliage est homogénéisé et mis en solution à une température (en C~ de l'ordre de ~ = 535 - 5 (% Mg).
De préférence, la durée de l'homogénéisation et de ~ lO la mise en solution est suffisamment longue pour qu'après la ..
: trempe, les phases intermétalliques de type ~l-Cu-(Li, Mg) ` aient une taille comprise entre 0 et 5 ium, limites incluses.
Les alliages selon l'invention possèdent leur - niveau optimal de résistance et de ductilité s'ils sont ~: 15 obtenus par le procédé décrit plus haut, c'est-à-dire après ~ des traitements d'homogénéisation des produits coulés et de : mise en solution des produits transformés comportant au moins un palier à une température ~ (en C) de l'ordre de 0 = 535 - 5 (~ Mg). De préférence, la durée doit être suffisante pour qu'après trempe, les composés intermétalliques des phases Al-Cu (Li, Mg) détectables lors d'examen micrographique ou par microanalyse électronique ou ionique (SIMS) soient de préférence complètement dissous dans l'Al ou aient une taille inférieure à 5 ym.
~: 25 L'homogénéisation peut se faire dans un domaine de ; ~ température compris entre ~ ~ 10 (C) et ~ - 20 (C);
~:
,' ~ .
/
-i.r~ ~, /
~o ~ .
~$~tj43 ~ 3 ~la mise e~ solution ect de préférence effectuee entre ~ + 10C.
Il a ete constate que les alliages, pour lesquels K > 11,5, possedaient une ductilite insuffisante, et que ceux,pour lesquel~ K< 8,5, avaient 5 une resistance mécanlque insuffisacte Les durées optimales de trai~emen~ thermique d'homogeneisation ~ la tempe-rature ~sont de 0,5 à 8 heures pour les alliages ~laborés par solidifica-tion rapide (atomisation - splat cooling - ou tout autre moyen) et de 12 à 72 heures pour les produits moules ou elaborés en coulee semi-continue.
Ces alliages possedent leurs propriétés mécaniques optimales apres reve-nus de durees de 8 a 48 heures a des températures comprises entre 170 et 220 C (de preference entre 180 et 200 C) et il est preférable de faire subir aux produits de forme adequa~e (tôles, barres, largets) un ecrouis-sage donnant lieu a une deformation plastique de 1 a 5 % (préferentielle-ment 2 a 4 %) entre trempe et revenu,ce qui permet d'améliorer encore la resistance mecanique des produits sans degrader leur ductilite.
Dans ces conditions, les alliages selon l'invention possèdent une resis-tance mecanique et une ductilite superieures a celles de l'alliage bien connu AlLiMgMn 01420 (Al - 5 % Mg - 2 % Li - 0,6 % Mn) et ont un compromis ; entre resistance mecanique et ductilite superieur à celui des alliages ~lLiCuMg connus (a faibles teneurs en magnesium). Ils ont, par ailleurs, ~ une excellente resistance à la corrosion feuilletante.
` ~
Ces alliages sont donc particulièrement interessants pour la fabrication de demi-produits moules ou corro3es (elabores par coulee semi-continue, ~; 30 atomisation ou splat cooling, etc... ) qu'il s'agisse par exemple de pro-; duits files, lamines, forges ou matrices.
.~ .
L'invention sera mieux comprise et illustree a l'aide des figures et exem-ples suivants.
La figure 1 represente, en perspective, une piece matricee relative a l'exemple 2 donne ci-après.
`~ 2~ 3 EXF.MPLE 1 ~ Des billettes ~ 200 mm ont été coulées en semi-continu et possèdent les ~ analyses reportées au Tableau I (a). Sauf indications contraires, les teneurs en Fe et Si des coulées utilisées sont inférieures respectivement 5à 0,04 ~ et 0,03 ~. Celles-ci correspondent soit à des alliages clâssiques (C,D), soit à un alliage au lithium connu (E), soit ~ des alliages selon l'inventi~n (A, F) ou hors de l'invention (B). Ces billettes ont été ho généisées et filées en largets ~ 100 x 13 mm. Ceux-ci ont ensuite été mis en solution, trempés ~ 1'eau et revenus dans les conditions 10reportées au Tableau I (b). Les résultats des caractéristiq~es mécaniques ; de traction obtenues dans le sens long et travers long sont reportés au Tableau I (c) avec des mesures de téna¢ité~.(facteur Kic) aans le sens (L.T.).
: Tableau I
Ia - Compositions chimiques _. . _ ; 20 I Coulée _ Teneurs ponderales : repere Alliage % Li % cul % Mg % Mn % Zr % Ti Autres : Selon l'in-A vention 1,90 2,38 1,30 0,01 0,12 0,01 ~:~ 25 .. _ K H_9 6_ _ : : B invention 2,45 2,22 1,01 0,01 0,11 0,01 .... _ C 2024 0 4,38 1,33 0,75 0,11 0,02 _ ; D Fe-0,05 0 1,32 2,36 0,02 0 0,02 CZn-5'721 ~ E (DTDXXXA) 2,28 1,32 0,75 < 0,01 0,14 0,04 _ .
:: 35 Selon l'in-F vention 2,05 2,13 1,57 < o,ol 0,12 0,02 _ .~ . (K=10,0) ,:
.~
~:
. ~ , ~2~ 6fl~3 Ib - Traitements thermiques Coulée ~o généisationMise en¦ Traction ReveAu repère solution contrôlée A 526C - 24h530C - 2h 2 ~ 190C - 48h B 535C - 24h 535C - 2h 2 % 190C - 48h C 490~C - 8h 495~C- 2h 2,1 ~ T351 D 470C - 16h 475~C - 2h 2,0 ~ 6h 107~C
+24h 160C
E 538C - 24h 538C - 2h 3,5 % 190C - 12h _ 527C - 24h 526C - 1,5h 2,0 S ~190C - 48h Ic - Caractéristiques mécaniques de traction et ~énacit~;
~ _ _ 15 Coulée l Sens long !I Sens travers 1 ong L.T*
repère Rp 0,2 Rm ¦ A Rp 0,2~ Rm A Klc (Mpa) (Mpa) ~ (Mpa) ~ (Mpa) % Mpa ~
_ I . .
; A 455 49511,6 419 461 8,5 40 B 460 5206,5 427 475 5,8 34 C ~01 53012,3 342 49119,0 39 460 53011,6 4~6 51713,1 41 E 462 5234,6 399 487 7,0 35 P 492 4889,7 41~ 452 7,7 41 _ 25 * Traction sens long, propagation de fissure sur travers.
Les alliages selon l'invention (A et F) présentent des allongements et une ténacité : supérieurs à ceux de l'alliage au ~i connu (E) à limites élasti-ques équivalentes. Les caractéristiques mecaniques de traction obtenues sur les alliages A et F sont, par ailleurs, voisines de celles des alliages 30 conventionnels.
Des billettes ~ 200 mm, dont la composition chimique est reportée au Tableau II (a), ont été coulées en semi-continu, homogénéisées, puis trans-; formées par filage et matriçage en matricés de précision dont la forme 35 est reportée a la fig. 1. Ces derniers sont constitués d'un fond plat .
~;864;~
rectangulaire (1) de dimensiQns 489 ~ 70 x 3 mm, bordé, sur ses deux rl-ves longi~udinales et une rive transversale, de trois nervures ~2) per-pendiculaires au fond, hautes de 40 à 60 mm et épaisses de 3 à 5 mm, les rives longitudinales étant séparées par trois petites entretoises (3) 5 d'epaisseur 1,5 mm. LQS traitements thermiques effectues sont reportes au Tableau II (b) et les résultats des caracteristiques mecaniques obtenus dans les sens long et travess long sont reportés au Tableau II (c).
Tableau II
IIa - Compositions chimiques Coulee Teneurs ponderales Alli e .
repèreag % Li % Cu % Mg % Mn % Zr % Ti Autres I
Selon l'in-AK - 9 6 1 90 2,38 1 30 0,01 0,12 0,01 _ Binvention 2,45 2,22 1,01 0,01 0,11 0,01 _ _ ~ G Hors 2,68 1,36 0,92 <0,01 0,10 0,01 _ _ Selon l'in-Fvention 2,05 2,13 1,57 <0,01 0,12 0,02 ~ r r 2n~5,85 H 7175 0 1,43 2,47 0,02 _ 0,02 8Fei_0~l8 -IIb - Traitements thermiques _ ~ Traction _ :~ 25 repère Homogénéisation Mise en I contrôlee . Rev~nu . ~
: : A 526 C ~ 24 h. 530 C - 2 h. non 190 C - 24 h.
B 535 C - 24 h. 535 C - 2 h. non190 C - 24 h.
G 533 C 24 h. 533 C - 1,5 h. non210~ C - 18 h.
F 526 C - 24 h. 526 C - 1,5 h. non190 C - 12 h.
H 470 C - 10 h. 475 C - 2 h. non107 C - 6 h.
. _ + 175 C- 8 h.
12~8~i~3 IIc - Caractéristiques mécaniques de traction . Coulée Sens long Sens ~ ong : repère Rp 0,2 Rm Rp 0,2Rm A
(MPa) (MPa) % ¦(MPa)(MPa) : A 488 590 10,2 450 561 10,8 B 495 S98 6,5 462 553 7,2 : G 507 582 5,0 446 528 7,2 . 484 583 9,8 492 555 10,2 H 4B5 555 1(),8 471 490 10,7 Cet exemple montre que les alliages selon l'invention (A ~t F)conduisent : sur des matricés de précision (non écrouis entre tr~mpe et revenu) à des 15 niveaux de résistance mécanique et de ductilité au ins égaux à ceux ~ de l'alliage 7175 (H) normalemen$ utilisé pour ce type de produit, mais :~. . plus dense.
':
: ~, ~ '
S Il est connu des métallurgistes que l'addition de lithillm diminue la den-site et augmente le module d'élasticite et la resistance mécanique des al-lia~es d'aluminium. Ceci explique l'intérêt des concepteurs pour ces al-- liages en vue d'applicatihns dans l'industrie aéronautique, et plus parti-culièrement, pour les alliages d'aluminium au lithium contenant d'autres éléments d'addition tels que le magnesium ou le cuivre. Toutefois, de tels alliages au lithium devront imperativement posseder une ductilite et une ténacité au moins equivalentes, à resistance mecanique égale, à celle des alliages aeronautiques conventionnels tels que les alliages 2024-T4 ou T351, 2214T6(51), 7175-T73 t51) ou T7652 et 7150-T651 tselon la nomencla-ture de l'Aluminium Association), ce qui n'est pas le cas des alliages aulithium connus.
Recemment, les metallurgistes o~t propose de nouvelles compositions d'al-liages aluminium-lithium au cuivre et au magnesium à faible densite et haute resistance mecanique specifique; il s'agit9 en particulier, des al-- liages experimentaux faisant l'objet de la demande publiee de brevet europeen ; n 88511 qui revend~que les alliages de composition nQminale (en poids %):
~; Li = 2,0 à 2,8; Cu = 1,0 à 1,5; Mg = 0,4 à 1; Zr ~0,2; Mn~ 0,5; Ni~ 0,5;
~ Cr ~ 0,5. Les niveaux de resistance et d'allongement obtenus sur tôles minces - à l'etat T8 et sur tôles epaisses à l'etat T651 sont toutefois encore infe-rieurs a ceux des alliages aeronautiques des series 2000 à 7000, comme pour les autres alliages des systemes AlLiCu e$ AlLiCuMg à teneur en lithium supe-rieure à 1,7 ~ connus à ce jour, qu'il s'agisse de produits obtenus par me-tallurgie du lingot (par exemple, en coulee semi-continue~ou par metallurgie des poudres.
Au cours d'essais metallurgiques, nous avons trouve et experimente de nou-velles compositions d~alliages industriels du systeme Al-Li-Mg-Cu (~ Cr, Mn, Zr, Ti) plus performants que les alliages des systèmes AlLiCu et ~12~36~
AlLiMg et que les alliages connus du système AlLiCuMg du point de vue du compromis entre la résistance mécanique et la ductilité.
Ces nouveaux alliages selon l'invention ont les compositions pondérales suivantes:
Li 1,7 à 2,5%
Cu 1,5 à 3,4% ~ avec 0,5 ~ - ~ 0,8 Mg 1,2 à 2,7% u Fe S 0,20%
Si S 0,12%
Cr 0 à 0,3%
~ Mn 0 à 1,0%
:~ Zr 0 à 0,2%
: Ti 0 à 0,1%
Be 0 à 0,02%
autres éléments (impuretés~
chacun S 0,05%
total $ 0,15%
reste: aluminium La teneur en éléments principaux est de préfarence tenue indivuduellement ou en combinaison, entre 1,2 et 2,2%
~- pour Mg et 1,7 et 3,0% pour Cu. La valeur en Cu peut être limitée entre 2 et 2,7%. La teneur en Zr est de préférence comprise entre 0,10 et 0,18%. Le fer et le silicium sont : 25 tenus de préférence au-dessous de 0,10 et 0,06%
respectivement.
Pour obtenir le meilleur compromis, résistance mécanique-ductilité, on doit de préférence observer la relation suivante:
~ % Li (% Cu + 2) ~ % Mg = k .~
avec 8,5 ~ k ~ 11,5 de préférence 9 S k S 11 ~: k représente un paramètre numérique calculé en fonc-:~
~L2~ 6~3 - 2a -tion des teneurs (en ~) d'élements d'alliages et dont la valeur peut varier de 8,5 à 11,5.
Selon la présente invention, il est également prévu un procédé de traitement thermique des alliages définis plus haut, comprenant au moins une homogénéisation, une mise en solution, une trempe et un revenu, caractérisé
en ce que l'alliage est homogénéisé et mis en solution à une température (en C~ de l'ordre de ~ = 535 - 5 (% Mg).
De préférence, la durée de l'homogénéisation et de ~ lO la mise en solution est suffisamment longue pour qu'après la ..
: trempe, les phases intermétalliques de type ~l-Cu-(Li, Mg) ` aient une taille comprise entre 0 et 5 ium, limites incluses.
Les alliages selon l'invention possèdent leur - niveau optimal de résistance et de ductilité s'ils sont ~: 15 obtenus par le procédé décrit plus haut, c'est-à-dire après ~ des traitements d'homogénéisation des produits coulés et de : mise en solution des produits transformés comportant au moins un palier à une température ~ (en C) de l'ordre de 0 = 535 - 5 (~ Mg). De préférence, la durée doit être suffisante pour qu'après trempe, les composés intermétalliques des phases Al-Cu (Li, Mg) détectables lors d'examen micrographique ou par microanalyse électronique ou ionique (SIMS) soient de préférence complètement dissous dans l'Al ou aient une taille inférieure à 5 ym.
~: 25 L'homogénéisation peut se faire dans un domaine de ; ~ température compris entre ~ ~ 10 (C) et ~ - 20 (C);
~:
,' ~ .
/
-i.r~ ~, /
~o ~ .
~$~tj43 ~ 3 ~la mise e~ solution ect de préférence effectuee entre ~ + 10C.
Il a ete constate que les alliages, pour lesquels K > 11,5, possedaient une ductilite insuffisante, et que ceux,pour lesquel~ K< 8,5, avaient 5 une resistance mécanlque insuffisacte Les durées optimales de trai~emen~ thermique d'homogeneisation ~ la tempe-rature ~sont de 0,5 à 8 heures pour les alliages ~laborés par solidifica-tion rapide (atomisation - splat cooling - ou tout autre moyen) et de 12 à 72 heures pour les produits moules ou elaborés en coulee semi-continue.
Ces alliages possedent leurs propriétés mécaniques optimales apres reve-nus de durees de 8 a 48 heures a des températures comprises entre 170 et 220 C (de preference entre 180 et 200 C) et il est preférable de faire subir aux produits de forme adequa~e (tôles, barres, largets) un ecrouis-sage donnant lieu a une deformation plastique de 1 a 5 % (préferentielle-ment 2 a 4 %) entre trempe et revenu,ce qui permet d'améliorer encore la resistance mecanique des produits sans degrader leur ductilite.
Dans ces conditions, les alliages selon l'invention possèdent une resis-tance mecanique et une ductilite superieures a celles de l'alliage bien connu AlLiMgMn 01420 (Al - 5 % Mg - 2 % Li - 0,6 % Mn) et ont un compromis ; entre resistance mecanique et ductilite superieur à celui des alliages ~lLiCuMg connus (a faibles teneurs en magnesium). Ils ont, par ailleurs, ~ une excellente resistance à la corrosion feuilletante.
` ~
Ces alliages sont donc particulièrement interessants pour la fabrication de demi-produits moules ou corro3es (elabores par coulee semi-continue, ~; 30 atomisation ou splat cooling, etc... ) qu'il s'agisse par exemple de pro-; duits files, lamines, forges ou matrices.
.~ .
L'invention sera mieux comprise et illustree a l'aide des figures et exem-ples suivants.
La figure 1 represente, en perspective, une piece matricee relative a l'exemple 2 donne ci-après.
`~ 2~ 3 EXF.MPLE 1 ~ Des billettes ~ 200 mm ont été coulées en semi-continu et possèdent les ~ analyses reportées au Tableau I (a). Sauf indications contraires, les teneurs en Fe et Si des coulées utilisées sont inférieures respectivement 5à 0,04 ~ et 0,03 ~. Celles-ci correspondent soit à des alliages clâssiques (C,D), soit à un alliage au lithium connu (E), soit ~ des alliages selon l'inventi~n (A, F) ou hors de l'invention (B). Ces billettes ont été ho généisées et filées en largets ~ 100 x 13 mm. Ceux-ci ont ensuite été mis en solution, trempés ~ 1'eau et revenus dans les conditions 10reportées au Tableau I (b). Les résultats des caractéristiq~es mécaniques ; de traction obtenues dans le sens long et travers long sont reportés au Tableau I (c) avec des mesures de téna¢ité~.(facteur Kic) aans le sens (L.T.).
: Tableau I
Ia - Compositions chimiques _. . _ ; 20 I Coulée _ Teneurs ponderales : repere Alliage % Li % cul % Mg % Mn % Zr % Ti Autres : Selon l'in-A vention 1,90 2,38 1,30 0,01 0,12 0,01 ~:~ 25 .. _ K H_9 6_ _ : : B invention 2,45 2,22 1,01 0,01 0,11 0,01 .... _ C 2024 0 4,38 1,33 0,75 0,11 0,02 _ ; D Fe-0,05 0 1,32 2,36 0,02 0 0,02 CZn-5'721 ~ E (DTDXXXA) 2,28 1,32 0,75 < 0,01 0,14 0,04 _ .
:: 35 Selon l'in-F vention 2,05 2,13 1,57 < o,ol 0,12 0,02 _ .~ . (K=10,0) ,:
.~
~:
. ~ , ~2~ 6fl~3 Ib - Traitements thermiques Coulée ~o généisationMise en¦ Traction ReveAu repère solution contrôlée A 526C - 24h530C - 2h 2 ~ 190C - 48h B 535C - 24h 535C - 2h 2 % 190C - 48h C 490~C - 8h 495~C- 2h 2,1 ~ T351 D 470C - 16h 475~C - 2h 2,0 ~ 6h 107~C
+24h 160C
E 538C - 24h 538C - 2h 3,5 % 190C - 12h _ 527C - 24h 526C - 1,5h 2,0 S ~190C - 48h Ic - Caractéristiques mécaniques de traction et ~énacit~;
~ _ _ 15 Coulée l Sens long !I Sens travers 1 ong L.T*
repère Rp 0,2 Rm ¦ A Rp 0,2~ Rm A Klc (Mpa) (Mpa) ~ (Mpa) ~ (Mpa) % Mpa ~
_ I . .
; A 455 49511,6 419 461 8,5 40 B 460 5206,5 427 475 5,8 34 C ~01 53012,3 342 49119,0 39 460 53011,6 4~6 51713,1 41 E 462 5234,6 399 487 7,0 35 P 492 4889,7 41~ 452 7,7 41 _ 25 * Traction sens long, propagation de fissure sur travers.
Les alliages selon l'invention (A et F) présentent des allongements et une ténacité : supérieurs à ceux de l'alliage au ~i connu (E) à limites élasti-ques équivalentes. Les caractéristiques mecaniques de traction obtenues sur les alliages A et F sont, par ailleurs, voisines de celles des alliages 30 conventionnels.
Des billettes ~ 200 mm, dont la composition chimique est reportée au Tableau II (a), ont été coulées en semi-continu, homogénéisées, puis trans-; formées par filage et matriçage en matricés de précision dont la forme 35 est reportée a la fig. 1. Ces derniers sont constitués d'un fond plat .
~;864;~
rectangulaire (1) de dimensiQns 489 ~ 70 x 3 mm, bordé, sur ses deux rl-ves longi~udinales et une rive transversale, de trois nervures ~2) per-pendiculaires au fond, hautes de 40 à 60 mm et épaisses de 3 à 5 mm, les rives longitudinales étant séparées par trois petites entretoises (3) 5 d'epaisseur 1,5 mm. LQS traitements thermiques effectues sont reportes au Tableau II (b) et les résultats des caracteristiques mecaniques obtenus dans les sens long et travess long sont reportés au Tableau II (c).
Tableau II
IIa - Compositions chimiques Coulee Teneurs ponderales Alli e .
repèreag % Li % Cu % Mg % Mn % Zr % Ti Autres I
Selon l'in-AK - 9 6 1 90 2,38 1 30 0,01 0,12 0,01 _ Binvention 2,45 2,22 1,01 0,01 0,11 0,01 _ _ ~ G Hors 2,68 1,36 0,92 <0,01 0,10 0,01 _ _ Selon l'in-Fvention 2,05 2,13 1,57 <0,01 0,12 0,02 ~ r r 2n~5,85 H 7175 0 1,43 2,47 0,02 _ 0,02 8Fei_0~l8 -IIb - Traitements thermiques _ ~ Traction _ :~ 25 repère Homogénéisation Mise en I contrôlee . Rev~nu . ~
: : A 526 C ~ 24 h. 530 C - 2 h. non 190 C - 24 h.
B 535 C - 24 h. 535 C - 2 h. non190 C - 24 h.
G 533 C 24 h. 533 C - 1,5 h. non210~ C - 18 h.
F 526 C - 24 h. 526 C - 1,5 h. non190 C - 12 h.
H 470 C - 10 h. 475 C - 2 h. non107 C - 6 h.
. _ + 175 C- 8 h.
12~8~i~3 IIc - Caractéristiques mécaniques de traction . Coulée Sens long Sens ~ ong : repère Rp 0,2 Rm Rp 0,2Rm A
(MPa) (MPa) % ¦(MPa)(MPa) : A 488 590 10,2 450 561 10,8 B 495 S98 6,5 462 553 7,2 : G 507 582 5,0 446 528 7,2 . 484 583 9,8 492 555 10,2 H 4B5 555 1(),8 471 490 10,7 Cet exemple montre que les alliages selon l'invention (A ~t F)conduisent : sur des matricés de précision (non écrouis entre tr~mpe et revenu) à des 15 niveaux de résistance mécanique et de ductilité au ins égaux à ceux ~ de l'alliage 7175 (H) normalemen$ utilisé pour ce type de produit, mais :~. . plus dense.
':
: ~, ~ '
Claims (18)
1. Alliage à base d'aluminium à haute résistance et haute ductilité, caractérisé en ce qu'il contient (en poids %):
Li 1,7 à 2,5%
Cu 1,5 à 3,4%) avec 0,5 ? ? 0,8 Mg 1,2 à 2,7%) Fe ? 0,20%
Si ? 0,12%
Cr 0 à 0,3%
Mn 0 à 1,0%
Zr 0 à 0,2%
Ti 0 à 0,1%
Be 0 à 0,02%
Autres éléments (impuretés) chacun ? 0,05%
total ? 0,15%
reste: aluminium
Li 1,7 à 2,5%
Cu 1,5 à 3,4%) avec 0,5 ? ? 0,8 Mg 1,2 à 2,7%) Fe ? 0,20%
Si ? 0,12%
Cr 0 à 0,3%
Mn 0 à 1,0%
Zr 0 à 0,2%
Ti 0 à 0,1%
Be 0 à 0,02%
Autres éléments (impuretés) chacun ? 0,05%
total ? 0,15%
reste: aluminium
2. Alliage selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'il contient de 1,7 à 3% de Cu.
en ce qu'il contient de 1,7 à 3% de Cu.
3. Alliage selon la revendication 2, caractérisé
en ce qu'il contient entre 2 et 2,7% de Cu.
en ce qu'il contient entre 2 et 2,7% de Cu.
4. Alliage selon la revendication l, caractérisé
en ce qu'il contient de 1,2 à 2,2% de Mg.
en ce qu'il contient de 1,2 à 2,2% de Mg.
5. Alliage selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'il contient au plus 0,10% de Fe et au plus 0,06% de si.
en ce qu'il contient au plus 0,10% de Fe et au plus 0,06% de si.
6. Alliage selon la revendication 1, caractérisé
en ce qu'il contient de 0,10 à 0,18 de Zr.
en ce qu'il contient de 0,10 à 0,18 de Zr.
7. Alliage selon la revendication 1, caractérisé
en ce:
Cu 1,7 à 3,0%
Mg 1,2 à 2,2%
Zr 0,10 à 0,18%
Fe ? 0,10%
Si ? 0,06%
en ce:
Cu 1,7 à 3,0%
Mg 1,2 à 2,2%
Zr 0,10 à 0,18%
Fe ? 0,10%
Si ? 0,06%
8. Alliage selon la revendication 7, caractérisé
en ce qu'il contient de 2 à 2,7% de Cu.
en ce qu'il contient de 2 à 2,7% de Cu.
9. Alliage selon la revendication 1, caractérisé
en ce que:
% Li (% Cu + 2) + % Mg = k avec 8,5 ? k ? 11,5.
en ce que:
% Li (% Cu + 2) + % Mg = k avec 8,5 ? k ? 11,5.
10. Alliage selon la revendication 9, caractérisé
en ce que 9 ? k ? 11.
en ce que 9 ? k ? 11.
11. Procédé de traitement thermique des alliages définis dans la revendication 1, comprenant au moins une homogénéisation, une mise en solution, une trempe et un revenu, caractérisé en ce que l'alliage est homogénéisé et mis en solution à une température (en °C) de l'ordre de .theta. = 535 - 5 (% Mg).
12. Procédé selon la revendication 11, caractérisé
en ce que la durée de l'homogénéisation et de la mise en solution est suffisamment longue pour qu'après la trempe, les phases intermétalliques de type Al-Cu-(Li,Mg) aient une taille comprise entre 0 et 5 µm, limites incluses.
en ce que la durée de l'homogénéisation et de la mise en solution est suffisamment longue pour qu'après la trempe, les phases intermétalliques de type Al-Cu-(Li,Mg) aient une taille comprise entre 0 et 5 µm, limites incluses.
13. Procédé selon la revendication 11 ou 12, caractérisé en ce que l'homogénéisation a lieu dans le domaine de température limité par .theta. + 10 (°C) et .theta. - 20 (°C).
14. Procédé selon la revendication 11 ou 12, carac-térisé en ce que la mise en solution a lieu dans le domaine de température limité par .theta. + 10 (°C) et .theta. - 10 (°C).
15. Procédé selon la revendication 11, caractérisé
en ce que le revenu est effectué entre 170 et 220°C pendant une durée allant de 8 à 48 heures.
en ce que le revenu est effectué entre 170 et 220°C pendant une durée allant de 8 à 48 heures.
16. Procédé selon la revendication lS, caractérisé
en ce que le revenu est effectué entre 180 et 200°C.
en ce que le revenu est effectué entre 180 et 200°C.
17. Procédé selon la revendication 11, caractérisé
en ce qu'une déformation plastique de 1 à 5 % est appliquée au produit traité entre la trempe et le revenu.
en ce qu'une déformation plastique de 1 à 5 % est appliquée au produit traité entre la trempe et le revenu.
18. Procédé selon la revendication 17, caractérisé
en ce qu'une déformation plastique de 2 à 4 % est en outre appliquée au produit traité entre la trempe et le revenu.
en ce qu'une déformation plastique de 2 à 4 % est en outre appliquée au produit traité entre la trempe et le revenu.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| FR8404482 | 1984-03-15 | ||
| FR8404482A FR2561261B1 (fr) | 1984-03-15 | 1984-03-15 | Alliages a base d'al contenant du lithium, du cuivre et du magnesium |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CA1268643A true CA1268643A (fr) | 1990-05-08 |
Family
ID=9302351
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CA000476315A Expired - Fee Related CA1268643A (fr) | 1984-03-15 | 1985-03-12 | Alliages a base d'al contenant du lithium, du cuivre et du manganese |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4752343A (fr) |
| EP (1) | EP0164294B1 (fr) |
| JP (2) | JPS60215735A (fr) |
| BR (1) | BR8501143A (fr) |
| CA (1) | CA1268643A (fr) |
| DE (1) | DE3567677D1 (fr) |
| ES (1) | ES8606516A1 (fr) |
| FR (1) | FR2561261B1 (fr) |
| IL (1) | IL74562A (fr) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS62297433A (ja) * | 1986-06-18 | 1987-12-24 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 構造用Ａｌ―Ｃｕ―Ｍｇ―Ｌｉ系アルミニウム合金材料の製造方法 |
| US5122339A (en) * | 1987-08-10 | 1992-06-16 | Martin Marietta Corporation | Aluminum-lithium welding alloys |
| US5032359A (en) * | 1987-08-10 | 1991-07-16 | Martin Marietta Corporation | Ultra high strength weldable aluminum-lithium alloys |
| US5512241A (en) * | 1988-08-18 | 1996-04-30 | Martin Marietta Corporation | Al-Cu-Li weld filler alloy, process for the preparation thereof and process for welding therewith |
| US5455003A (en) * | 1988-08-18 | 1995-10-03 | Martin Marietta Corporation | Al-Cu-Li alloys with improved cryogenic fracture toughness |
| US5259897A (en) * | 1988-08-18 | 1993-11-09 | Martin Marietta Corporation | Ultrahigh strength Al-Cu-Li-Mg alloys |
| US5462712A (en) * | 1988-08-18 | 1995-10-31 | Martin Marietta Corporation | High strength Al-Cu-Li-Zn-Mg alloys |
| US5085830A (en) * | 1989-03-24 | 1992-02-04 | Comalco Aluminum Limited | Process for making aluminum-lithium alloys of high toughness |
| US5211910A (en) * | 1990-01-26 | 1993-05-18 | Martin Marietta Corporation | Ultra high strength aluminum-base alloys |
| US5133931A (en) * | 1990-08-28 | 1992-07-28 | Reynolds Metals Company | Lithium aluminum alloy system |
| US5198045A (en) * | 1991-05-14 | 1993-03-30 | Reynolds Metals Company | Low density high strength al-li alloy |
| RU2139954C1 (ru) * | 1998-04-17 | 1999-10-20 | Региональная общественная организация инвалидов "Содействие созданию современных информационных технологий для инвалидов" | Способ изготовления изделий из алюминиевых сплавов, содержащих литий |
| RU2163938C1 (ru) * | 1999-08-09 | 2001-03-10 | Государственное предприятие "Всероссийский научно-исследовательский институт авиационных материалов" | Коррозионно-стойкий сплав на основе алюминия, способ получения полуфабрикатов и изделие из него |
| EP1788101B8 (fr) * | 2004-09-06 | 2009-02-18 | Federalnoe Gosudarstvennoe Unitarnoe predpriyatie "Vserossiysky Nauchno-Issledovatelsky Institut Aviatsionnykh Materialov" (FGUP "VIAM") | Alliage a base d'aluminium et article fabrique a partir de cet alliage |
| US8315214B2 (en) * | 2007-05-18 | 2012-11-20 | Research In Motion Limited | Method and system for discontinuous reception de-synchronization detection |
| BRPI0820679A2 (pt) | 2007-12-04 | 2019-09-10 | Alcoa Inc | ligas alumínio-cobre-lítio melhoradas |
| BR112013020682B1 (pt) | 2011-02-17 | 2022-09-20 | Arconic Technologies Llc | Produto de liga de alumínio forjado |
| FR3065012B1 (fr) * | 2017-04-10 | 2022-03-18 | Constellium Issoire | Produits en alliage aluminium-cuivre-lithium a faible densite |
| CN108823519B (zh) * | 2018-07-02 | 2021-10-01 | 鼎镁新材料科技股份有限公司 | 一种高Mg含量中强高延变形铝锂合金及其热处理方法 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0088511B1 (fr) * | 1982-02-26 | 1986-09-17 | Secretary of State for Defence in Her Britannic Majesty's Gov. of the United Kingdom of Great Britain and Northern Ireland | Alliages d'aluminium |
| EP0090583B2 (fr) * | 1982-03-31 | 1992-02-05 | Alcan International Limited | Traitement thermique d'alliages d'aluminium |
| CA1198656A (fr) * | 1982-08-27 | 1985-12-31 | Roger Grimes | Alliages metalliques legers |
| JPS59118848A (ja) * | 1982-12-27 | 1984-07-09 | Sumitomo Light Metal Ind Ltd | 電気抵抗を高めた構造用アルミニウム合金 |
-
1984
- 1984-03-15 FR FR8404482A patent/FR2561261B1/fr not_active Expired - Fee Related
-
1985
- 1985-03-11 US US06/710,691 patent/US4752343A/en not_active Expired - Lifetime
- 1985-03-11 IL IL74562A patent/IL74562A/xx unknown
- 1985-03-11 ES ES541146A patent/ES8606516A1/es not_active Expired
- 1985-03-12 CA CA000476315A patent/CA1268643A/fr not_active Expired - Fee Related
- 1985-03-13 EP EP85420044A patent/EP0164294B1/fr not_active Expired
- 1985-03-13 DE DE8585420044T patent/DE3567677D1/de not_active Expired
- 1985-03-14 BR BR8501143A patent/BR8501143A/pt unknown
- 1985-03-14 JP JP60051547A patent/JPS60215735A/ja active Granted
-
1988
- 1988-04-27 JP JP63105376A patent/JPS63290252A/ja active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| IL74562A (en) | 1988-11-15 |
| FR2561261B1 (fr) | 1992-07-24 |
| BR8501143A (pt) | 1985-11-12 |
| EP0164294A1 (fr) | 1985-12-11 |
| ES8606516A1 (es) | 1986-04-16 |
| EP0164294B1 (fr) | 1989-01-18 |
| DE3567677D1 (en) | 1989-02-23 |
| JPS60215735A (ja) | 1985-10-29 |
| JPS63290252A (ja) | 1988-11-28 |
| US4752343A (en) | 1988-06-21 |
| IL74562A0 (en) | 1985-06-30 |
| FR2561261A1 (fr) | 1985-09-20 |
| JPH0440418B2 (fr) | 1992-07-02 |
| ES541146A0 (es) | 1986-04-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CA1268643A (fr) | Alliages a base d'al contenant du lithium, du cuivre et du manganese | |
| EP0162096B1 (fr) | Alliages a base d'aluminium contenant du lithium, du magnesium et du cuivre | |
| AU2005269483B2 (en) | An Al-Si-Mg-Zn-Cu alloy for aerospace and automotive castings | |
| CA2793885C (fr) | Alliages d'aluminium lithium de serie 2xxx a faible differentiel de resistance | |
| EP2664687B1 (fr) | Produit d'alliage d'aluminium moulé à usinabilité améliorée et son procédé de fabrication | |
| US9771635B2 (en) | Cast aluminum alloy for structural components | |
| EP2675933B1 (fr) | Alliages d'aluminium-lithium de la série 2xxx | |
| WO2007097817A2 (fr) | Alliage d'aluminium coulable, de qualite balistique, soudable, de grande tenacite et de grande resistance, traitement thermique dudit alliage et articles produits a partir dudit alliage | |
| US20020053373A1 (en) | Cylinder head and motor block castings | |
| WO2006014948A2 (fr) | Alliage al-si-mg-zn-cu pour pieces coulees utilisees dans l'aerospatiale et l'industrie automobile | |
| JPH0372147B2 (fr) | ||
| KR101333915B1 (ko) | 알루미늄-아연-마그네슘-스칸듐 합금 및 이의 제조 방법 | |
| EP2783020B1 (fr) | Affinage de grain et alliages de fonderie d'aluminium | |
| JP4187018B2 (ja) | 耐リラクセーション特性に優れた鋳造アルミニウム合金とその熱処理方法 | |
| US20050238529A1 (en) | Heat treatable Al-Zn-Mg alloy for aerospace and automotive castings | |
| CA3118984A1 (fr) | Alliages d'aluminium 2xxx | |
| Kumar et al. | Improvement of Al–Si hypoeutectic cast alloy properties by forging with grain refiner and modifier | |
| Allen et al. | A calorimetric evaluation of the role of impurities in the nucleation of secondary phases in 1xxx Al alloys | |
| CA2887438A1 (fr) | Alliages aluminium lithium 5xxx ameliores et leurs procedes de production | |
| Olufemi | Ageing characteristics of sand cast Al-Mg-Si (6063) alloy | |
| JP2004292892A (ja) | 高強度アルミニウム合金鍛造材及びこれを用いた鍛造製品 | |
| Yang | Role of Magnesium Addition on the Occurrence of Incipient Melting in Experimental and Commercial Al-Si-Cu Alloys and its Influence on the Alloy Microstructure and Tensile Properties | |
| Druschitz et al. | Advanced cast aluminum alloys | |
| JPH1180874A (ja) | アルミニウム合金板及びその製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MKLA | Lapsed |