CA3003375C - Pneumatique presentant des proprietes d'usure ameliorees - Google Patents

Abstract

L'invention concerne un pneumatique comprenant au moins deux couches de travail et d'au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels, une couche C étant disposée entre les extrémités des couches de travail. La bande de roulement présente au moins une découpure constituée d'au moins deux parties, le ratio de la largeur mesurée au fond de la premiere partie sur la largeur mesurée en surface de la bande de roulement étant strictement supérieur a 2, le ratio de la largeur mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la deuxième partie sur la largeur mesurée au fond étant supérieur ou egal a 1, la distance d'entre l'extrémité de la couche de travail axialement la plus étroite et l'autre couche de travail étant telle que 1.1ø < d < 2.2ø, l'épaisseur de la couche C de mélange caoutchouteux étant sensiblement constante.

Description

PNEUMATIQUE PRESENTANT DES PROPRIETES D'USURE AMELIOREES

[0001] La presente invention conceme un pneumatique, a armature de carcasse radiale et plus particulierement un pneumatique destine a equiper des vehicules portant de lourdes 5 charges et roulant a vitesse soutenue, tels que, par exemple les camions, tracteurs, remorques ou bus routiers.

[0002] D'une maniere generale dans les pneumatiques de type poids-lourds, !'armature de carcasse est ancree de part et d'autre dans la zone du bourrelet et est surmontee radialement par une armature de sommet constituee d'au moins deux couches, superposees 10 et formees de fils ou cables paralleles dans chaque couche et croises d'une couche a la suivante en faisant avec la direction circonferentielle des angles compris entre 10° et 45°.

Lesdites couches de travail, formant !'armature de travail, peuvent encore etre recouvertes d'au moins une couche <lite de protection et formee d'elements de renforcement avantageusement metalliques et extensibles, <lits elastiques.

Elle peut egalement comprendre 15 une couche de fils ou cables metalliques a faible extensibilite faisant avec la direction circonferentielle un angle compris entre 45° et 90°, cette nappe, <lite de triangulation, etant radialement situee entre !'armature de carcasse et la premiere nappe de sommet <lite de travail, formees de fils ou cables paralleles presentant des angles au plus egaux a 45° en valeur absolue.

La nappe de triangulation forme avec au moins ladite nappe de travail une 20 armature triangulee, qui presente, sous les differentes contraintes qu'elle subit, peu de deformations, la nappe de triangulation ayant pour role essentiel de reprendre les efforts de compression transversale dont est l'objet l'ensemble des elements de renforcement dans la zone du sommet du pneumatique.

[0003] Des cables sont <lits inextensibles lorsque lesdits cables presentent sous une 25 force de traction egale a 10% de la force de rupture un allongement relatif au plus egal a 0,2%.

[0004] Des cables sont <lits elastiques lorsque lesdits cables presentent sous une force de traction egale a la charge de rupture un allongement relatif au moins egal a 3% avec un module tangent maximum inferieur a 150 GPa.

[0005] Des elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement qui font avec la direction circonferentielle des angles compris dans l'intervalle + 2,5°, - 2,5° autour de 0°.

[0006] La direction circonferentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la 5 direction correspondant a la peripherie du pneumatique et definie par la direction de roulement du pneumatique.

[0007] La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallele a l'axe de rotation du pneumatique.

[0008] La direction radiale est une direction coupant l'axe de rotation du pneumatique 1 o et perpendiculaire a celui-ci. [0009] normale.

L'axe de rotation du pneumatique est l'axe autour duquel il tourne en utilisation

[0010] Un plan radial ou meridien est un plan qm contient l'axe de rotation du pneumatique.

[0011] Le plan median circonferentiel, ou plan equatorial, est un plan perpendiculaire a l'axe de rotation du pneu et qui divise le pneumatique en deux moities.

[0012] En ce qui conceme les fils ou cables metalliques, les mesures de force a la rupture (charge maximale en N), de resistance a la rupture (en MPa), d'allongement a la rupture (allongement total en%) et de module (en 0Pa) sont e:ffectuees en traction selon la 20 norme ISO 6892 de 1984.

[0013] Ence qui concerne les compositions de caoutchouc, les mesures de module sont effectuees en traction selon la norme AFNOR-NFT-46002 de septembre 1988 : on mesure en seconde elongation (i.e., apres un cycle d'accommodation) le module secant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) a 10% d'allongement (conditions normales de temperature et 25 d'hygrometrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de decembre 1979).

[0014] Certains pneumatiques actuels, dits "routiers", sont destines a rouler a grande vitesse et sur des trajets de plus en plus longs, du fait de !'amelioration du reseau routier et WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 de la crmssance du reseau autoroutier dans le monde. L'ensemble des conditions, sous lesquelles un tel pneumatique est appele a rouler, permet sans aucun doute un accroissement du nombre de kilometres parcourus, l'usure du pneumatique etant moindre ; par contre !'endurance de ce demier et en particulier de !'armature de sommet est penalisee. [0015] 11 existe en effet des contraintes au niveau de !'armature de sommet et plus particulierement des contraintes de cisaillement entre les couches de sommet, alliees a une elevation non negligeable de la temperature de fonctionnement au niveau des extremites de la couche de sommet axialement la plus courte, qui ont pour consequence !'apparition et la propagation de fissures de la gomme au niveau desdites extremites. 10

[0016] Afin d'ameliorer !'endurance de !'armature de sommet du type de pneumatique etudie, des solutions relatives a la structure et qualite des couches et/ou profiles de melanges caoutchouteux qui sont disposes entre et/ou autour des extremites de nappes et plus particulierement des extremites de la nappe axialement la plus courte ont deja ete apportees. 15 [0017] 11 est notamment connu d'introduire une couche de melange caoutchouteux entre les extremites des couches de travail pour creer un decouplage entre lesdites extremites pour limiter les contraintes de cisaillement.

De telles couches de decouplage doivent toutefois presenter une tres bonne cohesion.

De telles couches de melanges caoutchouteux sont par exemple decrites dans la demande de brevet WO 2004/076204. 20

[0018] Les pneumatiques ainsi realises permettent effectivement d'ameliorer les performances notamment en termes d'endurance.

[0019] Par ailleurs, il est connu pour realiser des pneumatiques a bande de roulement tres large ou bien pour conferer a des pneumatiques d'une dimension donnee des capacites de charges plus importantes d'introduire une couche d'elements de renforcement 25 circonferentiels.

La demande de brevet WO 99/24269 decrit par exemple la presence d'une telle couche d'elements de renforcement circonferentiels.

[0020] La couche d'elements de renforcement circonferentiels est usuellement constituee par au mo ins un cable metallique enroule pour former une spire dont l' angle de pose par rapport a la direction circonferentielle est inferieur a 2.5°.

[0021] En combinaison avec cette structure inteme de pneu, il est connu de pourvoir la 5 bande de roulement, c'est-a-dire la partie du pneu destinee a venir en contact avec le sol lors du roulage et a s'user lors du roulage, d'une sculpture formee d'elements de relief delimites par des rainures qu'elles soient d'orientation circonferentielle, transversale ou oblique.

L'objectif d'une telle sculpture est de conferer a la bande de roulement de bonnes performances en roulage sur chaussee seche et sur chaussee revetue d'eau notamment par 1 o temps de pluie.

[0022] Pour ameliorer les performances des bandes de roulement sans toutefois trop abaisser les rigidites de cisaillement desdites bandes, il est connu de former sur la surface de roulement une pluralite d'aretes orientees transversalement ou en oblique afin de couper la pellicule d'eau sur une chaussee pour assurer un bon contact entre la bande de roulement et 15 la chaussee.

Un moyen d'obtention de telles aretes consiste a pourvoir la bande avec une pluralite de decoupures, ces decoupures ayant la forme de rainures ou la forme d'incisions.

On distingue, dans la presente demande, les incisions des rainures en ce que les incisions ont une largeur appropriee pour permettre pendant le roulage un contact au moins partiel entre les parois en vis-a-vis delimitant ces incisions et notamment au cours du passage dans le 20 contact avec le sol, ce qui ne saurait etre le cas pour les rainures dans les conditions normales d'usage du pneu.

[0023] Combine a ce besoin d'ameliorer la performance d'adherence par la presence d'aretes formees par les decoupures transversales, il est egalement requis que les performances d'une bande de roulement soient perennes, c'est-a-dire que des performances 25 satisfaisantes soient atteintes meme apres une usure partielle plus ou moins avancee.

Par usure partielle d'une bande de roulement, on entend un etat d'usure correspondant a une epaisseur de bande de roulement au plus egale a l'epaisseur totale de bande pouvant etre usee avant de devoir changer le pneu notamment pour des raisons de reglementation.

[0024] La demande de brevet WO 02/38399-A2 decrit une bande de roulement pour 30 pneu de vehicule poids lourd, cette bande de roulement comprenant une pluralite de rainures transversales sont formees d'une altemance de zones en creux et d'incisions de fa,con a avoir un volume de creux s, ouvrant sur la surface de roulement a I' etat neuf et un volume de creux caches, ces creux caches etant destines a s, ouvrir apres une usu.re partielle de la meme bande de roulement.

La presence de creux caches - apparaissant avec l'usure, 5 permet d'avoir une plus grande rigidite a l'etat initial tout en assurant une performance d'adherence quel que soit le niveau d'usure de la bande.

[0025] La demande de brevet WO 2011039194 decrit encore une bande de roulement pour pneumatique de vehicule de type poids lourd, cette bande de roulement comprenant une pluralite de rainures presentant des rainures presentant en surface de la bande de 10 roulement une succession de rainures et incisions formant ensemble une decoupure continue presentant en outre des creux caches.

Le brevet US 2,322,505 decrit egalement une bande de roulement pour pneurnatique de vehicule de type poids lourd comportant des sculptures avec creux caches.

[0026] Lors d'essais, les inventeurs ont mis en evidence que la presence de certains 15 types de decoupures comportant des creux caches en altemance pouvait conduire a une degradation des performances en termes d'usure, avec !'apparition de formes d'usures irregulieres, en comparaison de pneumatiques similaires ne comportant pas de creux caches pour des usages identiques.

[0027] Au vu de ce qui precede, et selon un aspect de la presente invention, un objet est 20 de foumir un pneumatique a armature de carcasse radiate comprenant une armature de sommet formee d'au moins deux couches de sommet de travail d'elements de renforcement, une couche (C) de melange caoutchouteux etant disposee entre au moins des extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail, lesdites au moins deux couches de sommet de travail ayant des largeurs axiales differentes, ladite armature de sommet etant 25 coiffee radialement d'une bande de roulement, ladite bande de roulement etant reunie a deux bourrelets par l'intermediaire de deux flan cs, !'armature de sommet comportant au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels, ladite bande de roulement comportant une surface de roulement destinee a venir en contact avec une chaussee et former une surface de contact, une distance d'entre une extremite de la couche de travail axialement la plus 30 etroite et la couche de travail separee de la couche de travail axialement la plus etroite par la couche (C) de melange caoutchouteux etant telle que 1.10 < d < 2.20, 0 etant le diametre des Date re1tue/Date received 2023-06-12 -5aelements de renforcement de ladite au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels, dans un plan meridien, et l'epaisseur de la couche (C) de melange caoutchouteux etant sensiblement constante SUI la largeUI axiale comprise entre une extremite axialement interieUie de la couche (C) de melange caoutchouteux et l'extremite de 5 la couche de travail axialement la plus etroite, dans lequel ladite bande de roulement est constituee d'au moins une partie centrale s'etendant au moins dans la zone du plan equatorial et deux parties axialement exterieures et presente au moins dans ladite partie centrale au moins une decoupUie, dans lequel: - ladite au moins une decoupUie est constituee d'au moins une premiere partie et d'au moins une deuxieme partie, contigues et chacune affleurant la surface de la bande de roulement; - dans lequel la profondeUI, mesuree SUI pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, desdites au moins une premiere partie et au moins une deuxieme partie est superieure ou egale a 40 % de l'epaisseur de la bande de roulement; - dans lequel le ratio de la largeUI (Dr') mesuree au fond de ladite au moins une premiere partie sur la largeur ( d, ') mesuree en surface de la ban de de roulement SUI pneumatique neuf de ladite au moins une premiere partie est strictement superieur a 2; et - dans lequel le ratio de la largeUI ( d,) mesuree en surface de la ban de de roulement SUI pneumatique neuf de ladite au moins une deuxieme partie SUI la largeUI (Dr) mesUiee au fond de ladite au moins une deuxieme partie est superieUie ou egal a 1. [0027a] D'autres aspect(s), objet(s), but(s), mode(s) de realisation, et/ou avantage(s) de la presente invention, tous etant preferentiels et/ou optionnels, sont brievement decrits cidessous et dans les sections suivantes. [0027b] Par exemple, un but de !'invention peut etre de fournir des pneumatiques dont 25 les proprietes d'usure et plus speci:fiquement de regularite d'usUie sont conservees ou ameliorees quel que soit l'usage, pour ces types de decoupures comportant des creux caches en altemance presents dans la bande de roulement et dont la fabrication est simpli:fiee voire dont les couts de fabrication sont reduits.

Date re1tue/Date received 2023-06-12 -5b- [0027c] Ce but est atteint selon !'invention par un pneumatique a armature de carcasse radiale comprenant une armature de sommet formee d'au moins deux couches de sommet de travail d'elements de renforcement, une couche C de melange caoutchouteux etant disposee entre au moins les extrernites desdites au moins deux couches de sommet de travail, ladite 5 armature de sommet etant coiffee radialement d'une bande de roulement, ladite bande de roulement etant reunie a deux bourrelets par l'intermediaire de deux :flancs, !'armature de Date re1tue/Date received 2023-06-12 WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 sommet comportant au moms une couche d' elements de renforcement circonferentiels, ladite bande de roulement comportant une surface de roulement destinee a venir en contact avec une chaussee et former une surface de contact, ladite bande de roulement etant constituee d'au moins une partie centrale s'etendant au moins dans la zone du plan 5 equatorial et deux parties axialement exterieures et presentant au moins dans ladite partie centrale au moins une decoupure, telle que: ladite au moins une decoupure est constituee d'au moins une premiere partie et d'au moins une deuxieme partie, contigues et chacune affleurant la surface de la bande de roulement, la profondeur, mesuree sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, desdites au moins une premiere partie et au moins une deuxieme partie est superieure ou egale a 40 % de l'epaisseur de la bande roulement, le ratio de la largeur mesuree au fond de la ladite au moins une premiere partie sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la ladite au moins une premiere partie est strictement superieur a 2, le ratio de la largeur mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la ladite au moins une deuxieme partie sur la largeur mesuree au fond de la ladite au moins une deuxieme partie est superieur ou egal a 1, la distance d entre l'extremite de la couche de travail axialement la plus etroite et la couche 20 de travail separee de la couche de travail axialement la plus etroite par la couche C de melange caoutchouteux etant telle que 1.10 < d < 2.20, 0 etant le diametre des elements de renforcement de ladite au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels, et dans un plan meridien, l'epaisseur de la couche C de melange caoutchouteux etant sensiblement constante sur la largeur axiale comprise entre l'extremite axialement interieure 25 de la couche C et l'extremite de la couche de travail axialement la plus etroite.

[0029] Au sens de l'invention, une decoupure designe de maniere generique soit une rainure soit une incision et correspond a l'espace delimite par des parois de matiere se faisant face et distantes l'une de l'autre d'une distance non nulle ( dite "largeur de la WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 decoupure").

Ce qui differencie une incision d'une rainure c'est precisement cette distance; dans le cas d'une incision, cette distance est appropriee pour permettre la mise en contact au moins partielle des parois opposees delimitant ladite incision au moins lors du passage dans le contact avec la chaussee.

Dans le cas d'une rainure, les parois de cette rainure ne peuvent 5 venir en contact l'une contre l'autre dans les conditions usuelles de roulage.

[0030] Au sens de l'invention, la profondeur d'une decoupure est la distance radiale mesuree sur un pneumatique neuf entre la surface de la bande de roulement et le point radialement le plus interieur de ladite decoupure.

[0031] Au sens de }'invention, l'epaisseur de la bande roulement, mesuree dans une 1 o coupe radiale du pneumatique, est la distance mesuree sur pneumatique neuf entre un point de la surface de la bande de roulement et la projection orthogonale dudit point sur la surface radialement exterieure de l' armature de sommet.

[0032] La largeur entre les parois d'une decoupure est mesuree sur pneumatique neuf, dans un plan de coupe perpendiculaire au plan moyen des parois et au plan tangent a la 15 surface de la bande de roulement.

Elle est mesuree selon une direction parallele au plan tangent a la surface de la bande de roulement.

[0033] Au sens de !'invention, la largeur entre les parois d'une decoupure en surface de la bande de roulement correspond a la mesure la plus petite dans la partie radialement exterieure de la decoupure et plus exactement a la mesure la plus petite realisee dans une 20 zone comprise radialement entre un point radialement le plus exterieur de ladite decoupure et un point situe a une distance de la surface de la bande de roulement egale a 30 % de la profondeur de ladite decoupure.

[0034] Au sens de l'invention, une mesure au fond de ladite au moins une premiere partie de ladite au moins une decoupure correspond a la mesure la plus grande dans la partie 25 radialement interieure de la decoupure et plus exactement a la mesure la plus grande realisee dans une zone comprise radialement entre le point radialement le plus interieur de ladite decoupure et un point situee a une distance de la surface de la bande de roulement egale a 25% de la profondeur de ladite decoupure.

[0035] Au sens de l'invention, une mesure au fond de ladite au moins une deuxieme partie de ladite au moins une decoupure correspond a la mesure la plus grande dans la partie radialement interieure de la decoupure et plus exactement a la mesure la plus grande realisee dans une zone comprise radialement entre le point radialement le plus interieur de ladite 5 decoupure et un point situee a une distance de la surface de la bande de roulement egale a 7 5 % de la profondeur de ladite decoupure.

[0036] La partie centrale de la bande de roulement s'etendant au moins dans la zone du plan equatorial presente avantageusement selon }'invention une largeur axiale au moins aussi grande que celle de la couche d' elements de renforcement circonferentiels. 10

[0037] Conformement a }'invention, le pneumatique comporte au moins une decoupure dont ladite au moins une premiere partie presente a l'etat neuf des creux caches dont la dimension est plus importante que la dimension visible en surface de la bande de roulement a l'etat neuf

[0038] Avantageusement selon l'invention, la largeur mesuree au fond de ladite au 15 moins une premiere partie de la ladite au moins une decoupure est strictement superieure a 3mm.

[0039] De preference encore selon l'invention, la largeur mesuree au fond de ladite au moins une premiere partie de la ladite au moins une decoupure est de preference inferieure a 10mm. 20

[0040] Selon un mode de realisation prefere de l'invention, le ratio de la largeur mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la ladite au moins une deuxieme partie sur la largeur mesuree au fond de la ladite au moins une deuxieme partie est strictement superieur a 2.

[0041] Selon ce mode de realisation de l'invention notamment, la premiere partie de 25 ladite au moins une decoupure est avantageusement formee d'une rainure radialement interieure a une incision, la deuxieme partie est avantageusement formee d'une rainure radialement exterieure a une incision et un canal de liaison lie les rainures entre elles.

[0042] Selon ce mode realisation, le reseau de rainures ainsi cree permet lors d'un roulage sur route mouille d'evacuer l'eau et de la stocker temporairement lors du passage dans l' aire de contact et confere ainsi une meilleure adherence au pneumatique.

[0043] Au sens de !'invention, la distance d est mesuree dans un plan meridien de cable 5 a cable, c'est-a-dire entre le cable d'une premiere couche de travail et le cable d'une seconde couche de travail, selon une direction sensiblement perpendiculaire aux surfaces de la couche C.

En d'autres termes, cette distanced englobe l'epaisseur de la premiere couche C et les epaisseurs respectives des melanges caoutchouteux de calandrage, radialement exterieure aux cables de la couche de travail radialement interieure et radialement interieure 10 aux cables de la couche de travail radialement exterieure.

[0044] Au sens de l'invention, l'epaisseur de la couche C de melange caoutchouteux est mesuree entre les deux surfaces de ladite couche C selon la projection orthogonale d'un point d'une surface sur l'autre surface.

[0045] Au sens de !'invention, l'epaisseur de la couche C de melange caoutchouteux 15 est sensiblement constante signifie qu'elle ne varie pas de plus de 0.3 mm.

Ces variations d'epaisseur ne sont dues qu'aux phenomenes de fluage lors de la fabrication et de la cuisson du pneumatique.

La couche C sous forme de semi-fini, c'est-a-dire en tant qu'elements pret a etre utilise pour la realisation d'un pneumatique presente ainsi avantageusement une epaisseur constante. 20

[0046] Les differentes mesures d'epaisseur sont effectuees sur une coupe transversale d'un pneumatique, le pneumatique etant done dans un etat non gonfle.

[0047] La couche C de melange caoutchouteux permet d'obtenir un decouplage desdites couches de sommet de travail afin de repartir les contraintes de cisaillement sur une plus grande epaisseur.

[0048] Au sens de !'invention des couches couplees sont des couches dont les elements de renforcement respectifs sont separes radialement d'au plus 1,5 mm, ladite epaisseur de WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 caoutchouc etant mesuree radialement entre les generatrices respectivement superieure et inferieure desdits elements de renforcement.

[0049] Les conceptions de pneumatiques plus usuelles prevoient des couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail 5 avec des epaisseurs plus importantes notamment au niveau de l'extremite de la couche de travail la plus etroite et avec un profil d'epaisseur non homogene lorsque celui-ci est vu selon une coupe meridienne du pneumatique pour autoriser une telle epaisseur et pour eviter de trop perturber l'environnement de l'extremite de la couche de travail la plus etroite.

La presence de cette couche de melange caoutchouteux permet notamment de 1 o limiter les contraintes de cisaillement entre les extremites des couches de sommet de travail, les rigidites circonferentielles desdites couches de sommet de travail etant nulles a leur extremite.

La distance entre l'extremite de la couche de travail axialement la plus etroite et la couche de travail separee de la couche de travail axialement la plus etroite par la couche de melange caoutchouteux, mesuree conformement a la definition de d ci-dessus, est 15 habituellement superieure a 3.3 mm.

Cela correspond a une epaisseur de la couche de melange caoutchouteux d'au moins 2.5 mm alors que, generalement, son epaisseur tend a chacune de ses extremites vers une valeur inferieure a 0.5 mm.

[0050] Les essais realises ont montre que la presence d'au moms une couche d' elements de renforcement circonferentiels radialement entre les deux couches de sommet 20 de travail permet de conserver des performances notamment en termes d'endurance satisfaisantes avec une couche C de melange caoutchouteux d'epaisseur sensiblement constante sur la largeur axiale comprise entre l'extremite axialement interieure de la couche C et 1' extremite de la couche de travail axialement la plus etroite et telle que la distance d soit comprise entre 1.10 et 2.20. 11 semble en effet, que la presence de la couche d'elements 25 de renforcement circonferentiels contribue suffisamment a la reprise d'au moins une partie de la tension circonferentielle notamment lors du passage dans 1' aire de contact pour diminuer les contraintes de cisaillement entre les extremites des couches de sommet de travail.

[0051] Les essa1s realises ont par ailleurs montre que les pneumatiques selon !'invention presentent des performances d'usure et notamment de regularite d'usure satisfaisantes quelles que soient les conditions d'utilisation des pneumatiques.

[0052] Les inventeurs ont en effet su mettre en evidence que des decoupures 5 comportant au moins une premiere partie dont la profondeur est superieure a 40 % de l'epaisseur de la bande roulement et dont le ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une premiere partie sur la largeur mesuree en surface de ladite au moins une premiere partie est strictement superieur a 2 conduisent a une deformation locale de l' armature de sommet lors de la fabrication du pneumatique et notamment lors de la cuisson de celui-ci.

IO Les inventeurs pensent interpreter cette deformation de !'armature sommet du fait d'un fluage des materiaux elastomeriques non maitrises au niveau desdites au moins une premiere partie desdites decoupures lors du moulage et de la cuisson dudit pneumatique.

Cela se traduirait vraisemblablement par une deformation selon la direction radiale des couches constitutives de !'armature de sommet localisees a proximite de ladite au moins une 15 premiere partie desdites decoupures.

Ces deformations pourraient conduire lors de l'usage des pneumatiques a une alteration des performances du pneumatique en termes d'usure et notamment de regularite d'usure, l'epaisseur de melange a user n'etant pas reguliere.

[0053] Les inventeurs pensent interpreter les resultats obtenus avec les pneumatiques selon !'invention par la presence d'une couche C d'epaisseur sensiblement constante sur la 20 largeur axiale comprise entre l'extremite axialement interieure de la couche C et l'extremite de la couche de travail axialement la plus etroite et telle que la distance d soit comprise entre 1.10 et 2.20 associee a une couche d'elements de renforcement circonferentiels qui semblent pouvoir diminuer voir eviter lesdites deformations locales de !'armature de sommet lors de la cuisson de pneumatiques comportant des decoupures telles que decrites 25 selon !'invention avec une presence de creux caches.

[0054] La geometrie de la couche C de melange caoutchouteux conforme a !'invention semble aller dans le sens d'une meilleure maitrise du fluage des melanges lors de la fabrication du pneumatique et notamment de la cuisson de celui-ci.

[0055] Et de maniere tres surprenante, la couche d'elements de renforcement 30 circonferentiels, qui est usuellement presente pour limiter des effets de cisaillement entre les WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 couches de sommet de travail, semble permettre une meilleure maitrise des deplacements des melanges formant la ban de roulement lors de la cuisson d 'un pneumatique, celui-ci comportant des decoupures telles que decrites selon !'invention avec des creux caches.

[0056] Selon une premiere variante de realisation de l'invention, ladite au moins une 5 decoupure est une decoupure d'orientation longitudinale.

[0057] Au sens de l'invention, une decoupure d'orientation longitudinale est une decoupure dont le plan moyen d'au moins une partie des parois de ladite decoupure forme un angle avec un plan longitudinal inferieur a 10°.

Cet angle forme avec un plan longitudinal peut etre oriente dans un sens ou dans l'autre par rapport audit plan longitudinal.

Une 10 decoupure d'orientation longitudinale peut encore etre une decoupure dont les parois ondulent ou zigzaguent autour d'un plan moyen tel qu'il vient d'etre decrit.

[0058] Avantageusement selon cette premiere variante de realisation de l'invention, ladite au moins une decoupure circonferentielle est continue sur la peripherie du pneumatique.

[0059] Selon une deuxieme variante de realisation de !'invention, ladite au moins une decoupure est une decoupure d'orientation transversale.

[0060] Au sens de l'invention, une decoupure d'orientation transversale est une decoupure dont le plan moyen d'au moins une partie des parois de ladite decoupure forme un angle avec un plan radial inferieur a 35°.

Cet angle forme avec un plan radial peut etre 20 oriente dans un sens ou dans 1 'autre par rapport audit plan radial.

Une decoupure d'orientation transversale peut encore etre une decoupure qui chemine continument de part et d'autre d'un plan moyen tel qu'il vient d'etre decrit; il peut encore s'agir d'une decoupure dont les parois ondulent ou zigzaguent autour d'un plan moyen tel qu'il vient d'etre decrit. 25

[0061] Selon une troisieme variante de realisation de !'invention, ladite au moins une decoupure est une decoupure d'orientation oblique.

[0062] Au sens de !'invention, une decoupure d'orientation oblique est une decoupure dont le plan moyen d'au mains une partie des parois de ladite decoupure forme un angle avec un plan radial compris entre 35° et 80°.

Cet angle forme avec un plan radial peut etre oriente dans un sens ou dans l'autre par rapport audit plan radial.

Une decoupure 5 d'orientation oblique peut encore etre une decoupure qui chemine continument de part et d'autre d'un plan moyen tel qu'il vient d'etre decrit; il peut encore s'agir d'une decoupure dont les parois ondulent ou zigzaguent autour d'un plan moyen tel qu'il vient d'etre decrit.

[0063] Selan d'autres variantes de realisation de !'invention, le pneumatique selon !'invention comporte au mains dans ladite partie centrale de la bande de roulement une IO combinaison de decoupures, telles que decrites selon !'invention, d'orientation circonferentielle et/ou d'orientation transversale et/ou d'orientation oblique.

[0064] Avantageusement selon l'invention, le taux d'entaillement volumique de la bande de roulement du pneumatique selon !'invention est inferieur ou egal a 15 %, de preference inferieur ou egal a 13 % et de preference encore superieur a 5 %.

[0065] Le taux d' entaillement volumique de la bande de roulement est defini selon !'invention sur pneumatique neuf par le rapport du volume de decoupures sur le volume total de la bande de roulement.

Le volume total de la bande de roulement est quant a lui defmi au sens de !'invention par le volume, incluant le volume de toutes les decoupures, evalue entre la surface de roulement et une surface parallele a cette surface de roulement 20 passant par le fond du creux s'etendant le plus a l'interieur de la bande.

[0066] Selan une variante avantageuse de }'invention, le module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement de la couche C de melange caoutchouteux est inferieur a 8 MP a et la valeur maximale de tan(o), note tan(o)max, de la couche C est inferieure a 0 .100.

[0067] Le facteur de perte tan(o) est une propriete dynamique de la couche de melange 25 caoutchouteux. 11 est mesure sur un viscoanalyseur (Metravib V A4000), selon la norme ASTM D 5992-96.

On enregistre la reponse d'un echantillon de composition vulcanisee (eprouvette cylindrique de 2 mm d'epaisseur et de 78 mm2 de section), soumis a une sollicitation sinusoi"dale en cisaillement simple alteme, a la frequence de 1 0Hz, a une temperature de 100°C.

On effectue un balayage en amplitude de deformation de 0,1 a 50% WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 (cycle aller), puis de 50% a 1 % (cycle retour).

Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan(8) observee, note tan(8)max•

[0068] La resistance au roulement est la resistance qui apparait lorsque le pneumatique roule.

Elle est representee par les pertes hysteretiques liees a la deformation du pneumatique 5 durant une revolution.

Les valeurs de frequence liees a la revolution du pneumatique correspondent a des valeurs de tan(8) mesuree entre 30 et 100°C.

La valeur de tan(8) a 100 °C correspond ainsi a un indicateur de la resistance au roulement du pneumatique en roulage. [0069] 11 est encore possible d'estimer la resistance au roulement par la mesure des 10 pertes d'energie par rebond des echantillons a energie imposee a des temperatures de 60 °C et exprimees en pourcentage.

[0070] Avantageusement selon l'invention, la perte a 60 °C, notee P60, de la couche de melange caoutchouteux C est inferieure a 20 %.

[0071] Selan cette variante de !'invention, les performances en termes de resistance au 15 roulement sont ameliorees et permettent de contribuer a une moindre consommation de carburant par les vehicules equipes de tels pneumatiques.

[0072] L'utilisation de tels melanges dont les modules d'elasticite sont inferieurs ou egaux a 8 MPa et dont la valeur tan(8)max est inferieure a 0.100 va permettre d'ameliorer les proprietes du pneumatique en matiere de resistance au roulement en conservant des 20 proprietes d'endurance et d'usure satisfaisante.

[0073] Les conceptions de pneumatiques plus usuelles prevoient des couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail avec des modules d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement superieurs a 8.5 MPa, notamment pour permettre de limiter les contraintes de cisaillement entre les extremites des 25 couches de sommet de travail, les rigidites circonf erentielles desdites couches de sommet de travail etant nulles a leur extremite.

De tels modules qui le plus souvent sont meme superieurs a 9 MPa permettent d'eviter les amorces et la propagation de fissuration dans les WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 melanges caoutchouteux aux extremites desdites couches de sommet de travail et plus particulierement a l' extremite de la couche de travail la plus etroite.

[0074] Les inventeurs ont su mettre en evidence que la presence d'au moms une couche d' elements de renforcement circonferentiels permet de conserver des performances 5 notamment en termes d'endurance satisfaisantes avec un module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement de la couche C inferieur a 8 MPa.

[0075] Les inventeurs ont encore su mettre en evidence que la cohesion de la couche C, lorsqu'elle presente un module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement inferieur a 8 MPa, reste satisfaisante.

[0076] Au sens de !'invention, un melange caoutchouteux cohesif est un melange caoutchouteux notamment robuste a la fissuration.

La cohesion d'un melange est ainsi evaluee par un test de fissuration en fatigue realise sur une eprouvette «PS» (pure shear). 11 consiste a determiner, apres entaillage de l' eprouvette, la vitesse de propagation de fissure « Vp » (nm/cycle) en fonction du taux de restitution d'energie « E » (J/m2).

Le domaine 15 experimental couvert par la mesure est compris dans la plage -20°C et +150°C en temperature, avec une atmosphere d'air ou d'azote.

La sollicitation de l'eprouvette est un deplacement dynamique impose d'amplitude comprise entre 0.1mm et 10mm sous forme de sollicitation de type impulsionnel (signal« haversine » tangent) avec un temps de repos egal a la duree de l'impulsion; la frequence du signal est de l'ordre de lOHz en moyenne.

[0077] La mesure comprend 3 parties : • Une accommodation de l'eprouvette «PS», de 1000 cycles a 27% de deformation. • une caracterisation energetique pour determiner la loi « E » = f (deformation).

Le taux de restitution d'energie « E » est egal a WO*hO, avec WO = energie foumie au materiau par cycle et par unite de volume et hO = hauteur initiale de l'eprouvette.

L'exploitation des acquisitions «force/ deplacement » donne ainsi la relation entre « E » et !'amplitude de la sollicitation.

WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 • La mesure de fissuration, apres entaillage de l'eprouvette «PS».

Les informations recueillies conduisent a determiner la vitesse de propagation de la fissure« Vp » en fonction du niveau de sollicitation impose« E ».

[0078] Les inventeurs ont notamment mis en evidence que la presence d'au moins une 5 couche d'elements de renforcement circonferentiels contribue a une moindre evolution de la cohesion de la couche C.

En effet, les conceptions de pneumatiques plus usuelles comportant notamment des couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail avec des modules d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement superieurs a 8.5 MPa, conduisent a une evolution de la cohesion 1 o desdites couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail, celle-ci tendant a s'affaiblir.

Les inventeurs constatent que la presence d'au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels qui limite les contraintes de cisaillement entre les extremites des couches de sommet de travail et en outre, limite les augmentations de temperature conduit a une foible evolution de la cohesion 15 de la couche C.

Les inventeurs considerent ainsi que la cohesion de la couche C, plus foible que ce qui existe dans les conceptions de pneumatiques plus usuelles, est satisfaisante dans la conception du pneumatique selon l'invention.

[0079] Par ailleurs, la presence des couches C de melange caoutchouteux disposee entre au moins les extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail dont le 20 module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement est inferieur a 8,5 MPa et dont la valeur maximale de tan(o), note tan(o)max, est inferieure a 0.100 ne semble pas favorable a une meilleure maitrise du fluage des materiaux elastomeriques ; au contraire la presence de telles couches C semble favoriser ce phenomene de deformation de l 'armature sommet lors de la fabrication du pneumatique et notamment lors de la cuisson de celui-ci, notamment 25 pour les deformations liees aux decoupures les plus proches desdites couches C.

[0080] Les inventeurs ont su mettre en evidence que la presence d'au moms une couche d' elements de renforcement circonferentiels permet de conserver des performances notamment en termes d'endurance mais egalement en termes d'usure satisfaisantes avec un module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement de la couche C inferieur a 8 MPa.

[0081] Selon un mode de realisation prefere selon cette variante de realisation de !'invention, la couche C de melange caoutchouteux est un melange elastomerique a base de caoutchouc naturel ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4 et eventuellement d'au moins un autre elastomere dienique, le caoutchouc naturel ou le 5 polyisoprene synthetique en cas decoupage etant present a un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres elastomeres dieniques utilises et d'une charge renfon;ante constituee : a) soit par du noir de carbone de surface specifique BET superieure a 60 m2/g, 1. employe a un taux compris entre 20 et 40 pee lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est superieur a 85, 11. employe a un taux compris entre 20 et 60 pee lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est inferieur a 85, b) soit par du noir de carbone de surface specifique BET inferieure a 60 m2/g, quelle que soit son indice de structure, employe a un taux compris entre 20 et 80 pee, et de preference entre 30 et 50 pee, c) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe forme par les silices precipitees ou pyrogenees, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifies en cours ou apres la synthese de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g employee a un taux compris entre 20 et 80 pee, et de preference entre 30 et 50 pee, d) soit par un coupage de noir de carbone decrit en (a) et/ou de noir de carbone decrit en (b) et/ou une charge blanche decrite en (c), dans lequel le taux global de charge est compris entre 20 et 80 pee, et de preference entre 40 et 60 pee. 25

[0082] La mesure de surface specifique BET est effectuee selon la methode de BRUNAUER, EMMET et TELLER decrite dans "The Journal of the American Chemical Society", vol. 60, page 309, fevrier 1938, correspondant a la norme NFT 45007 de novembre 1987.

[0083] L'indice de structure du noir COAN (Compressed Oil Absorption Number) est mesure selon la norme ASTM D3493.

[0084] Dans le cas d'utilisation de charge claire ou charge blanche, il est necessaire d'utiliser un agent de couplage et/ou de recouvrement choisi parmi les agents connus de 5 l'homme de l'art.

Comme exemples d'agents de couplage preferentiel, on peut citer les alcoxysilanes sulfures du type polysulfure de bis-(3-trialcoxysilylpropyle), et parmi ceux-ci notamment le tetrasulfure de bis-(3-triethoxysilylpropyle) commercialise par la Societe DEGUSSA sous les denominations Si69 pour le produit liquide pur et X50S pour le produit solide ( coupage 50/50 en poids avec du noir N330).

Comme exemples d'agents de 1 o recouvrement on peut citer un alcool gras, un alk:ylalcoxysilane tel qu'un hexadecyltrimethoxy ou triethoxysilane respectivement commercialises par la Societe DEGUSSA sous les denominations Sil 16 et Si216, la diphenylguanidine, un polyethylene glycol, une huile silicone eventuellement modifie au moyen des fonctions OH ou alcoxy.

L'agent de recouvrement et/ou de couplage est utilise dans un rapport ponderal par rapport 15 a la charge ~ a 1/100 et ::,; a 20/100, et preferentiellement compris entre 2/100 et 15/100 lorsque la charge claire represente la totalite de la charge renfon;ante et compris entre 1/100 et 20/100 lorsque la charge renfon;:ante est constituee par un coupage de noir de carbone et de charge claire.

[0085] Comme autres exemples de charges renfon;antes ayant la morphologie et les 20 fonctions de surface SiOH et/ou AlOH des matieres de type silice et/ou alumine precedemment decrites et pouvant etre utilisees selon l'invention en remplacement partiel ou total de celles-ci, on peut citer les noirs de carbone modifies soit au cours de la synthese par addition a l'huile d'alimentation du four d'un compose du silicium et/ou d'aluminium soit apres la synthese en ajoutant, a une suspension aqueuse de noir de carbone dans une 25 solution de silicate et/ou d'aluminate de sodium, un acide de fa9on a recouvrir au moins partiellement la surface du noir de carbone de fonctions SiOH et/ou AlOH.

Comme exemples non limitatifs de ce type de charges carbonees avec en surface des fonctions SiOH et/ou AlOH, on peut citer les charges type CSDP decrites dans la Conference N° 24 du Meeting ACS, Rubber Division, Anaheim, Califomie, 6-9 mai 1997 ainsi que celles de la 30 demande de brevet EP-A-0 799 854.

[0086] Lorsqu'une charge claire est utilisee comme seule charge renfor9ante, les proprietes d'hysterese et de cohesion sont obtenues en utilisant une silice precipitee ou pyrogenee, ou bien une alumine precipitee ou bien encore un alurninosilicate de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g.

Comme exemples non limitatifs de ce type 5 de charge, on peut citer les silices KS404 de la Societe Akzo, Ultrasil™ VN2 ou VN3 et BV3370GR de la Societe Degussa, Zeopol 8745 de la Societe Huber, Zeosil™ l 75MP ou Zeosil™ l 165MP de la societe Rhodia, HI-SIL™ 2000 de la Societe PPG etc.

[0087] Parrni les elastomeres dieniques pouvant etre utilises en coupage avec le caoutchouc naturel ou un polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4, on 10 peut citer un polybutadiene (BR) de preference a majorite d'enchainements cis-1,4, un copolymere styrene-butadiene (SBR) solution ou emulsion, un copolymere butadieneisoprene (BIR) ou bien encore un terpolymere styrene-butadiene-isoprene (SBIR).

Ces elastomeres peuvent etre des elastomeres modifies en cours de polymerisation ou apres polymerisation au moyen d'agents de ramification comme un divinylbenzene ou d'agents 15 d'etoilage tels que des carbonates, des halogenoetains, des halogenosiliciums ou bien encore au moyen d'agents de fonctionnalisation conduisant a un greffage sur la chaine ou en bout de chaine de fonctions oxygenees carbonyle, carboxyle ou bien d'une fonction amine comme par exemple par action de Ia dimethyl ou de la diethylamino benzophenone.

Dans le cas de coupages de caoutchouc naturel ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements 20 cis-1,4 avec un ou plusieurs des elastomeres dieniques, mentionnes ci-dessus, le caoutchouc naturel ou le polyisoprene synthetique est utilise de preference a un taux majoritaire et plus preferentiellement a un taux superieur a 70 pee.

[0088] Selan ce mode de realisation prefere de !'invention, un module d'elasticite plus faible s'accompagne generalement d'un module visqueux G" plus faible, cette evolution 25 s'averant favorable a une reduction de la resistance au roulement du pneurnatique.

[0089] De preference encore, la largeur axiale D de la couche de melange caoutchouteux C comprise entre l'extremite axialement la plus a l'interieure de ladite couche de melange caoutchouteux C et l' extremite de la couche de sommet de travail axialement la mains large est telle que : Date re1tue/Date received 2023-06-12 WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 avec <j)2, diametre des elements de renforcement de la couche de sommet de travail axialement la moins large.

Une telle relation defmit une zone d'engagement entre la couche de melange caoutchouteux C et la couche de sommet de travail axialement la moins large.

Un tel engagement en dessous d'une valeur egale a trois fois le diametre des elements de 5 renforcement de la couche de travail axialement la moins large peut ne pas etre suffisant pour obtenir un decouplage des couche de sommet de travail pour notamment obtenir une attenuation des sollicitations en extremite de la couche de sommet de travail axialement la moins large.

Une valeur de cet engagement superieure a vingt fois le diametre des elements de renforcement de la couche de travail axialement la moins large peut conduire a une 10 diminution trop importante de la rigidite de derive de l'armature de sommet du pneumatique.

[0090] Selon une variante de realisation de !'invention, le module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement d'au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail est inferieur a 8,5 MPa et la valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, 15 de ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail est inferieure a 0.100.

[0091] Comme dans le cas de la couche de melange caoutchouteux C, l'utilisation d'au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail dont le module d'elasticite est inferieur OU egal a 8,5 MPa et dont la valeur tan(8)max est inferieure a 20 0.100 va permettre d'ameliorer les proprietes du pneumatique en matiere de resistance au roulement en conservant des proprietes d'endurance et d'usure satisfaisante.

[0092] Habituellement, les modules d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement des couches de calandrage des couches de sommet de travail sont superieurs a 10 MPa.

De tels modules d'elasticite sont requis pour permettre de limiter les mises en compression des 25 elements de renforcement des couches de sommet de travail notamment lorsque le vehicule suit un parcours sinueux, lors de manamvres sur les parkings ou bien lors du passage de ronds-points.

En effet, les cisaillements selon la direction axiale qui s'operent sur la bande de roulement dans la zone de la surface de contact avec le sol conduisent a la mise en compression des elements de renforcement d'une couche de sommet de travail.

[0093] Les inventeurs ont encore su mettre en evidence que la couche d'element de renforcement circonferentiels autorise des modules d' elasticite plus faible sans nuire aux proprietes d' endurance du pneumatique du fait des mises en compressions des elements de renforcement des couches de sommet de travail telles que decrites precedemment.

[0094] Les inventeurs ont encore su mettre en evidence que la cohesion des couches de calandrages des couches de sommet de travail, lorsqu'elle presente un module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement inferieur a 8.5 MPa, reste satisfaisante.

[0095] Les inventeurs ont notamment mis en evidence que la presence d'au mains une couche d'elements de renforcement circonferentiels contribue a une moindre evolution de la 1 o cohesion des couches de calandrages des couches de sommet de travail.

En effet, les conceptions de pneumatiques plus usuelles comportant notamment des couches de calandrages des couches de sommet de travail avec des modules d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement superieurs a 8.5 MPa, conduisent a une evolution de la cohesion desdites couches de calandrages des couches de sommet de travail, celle-ci tendant a 15 s'affaiblir.

Les inventeurs constatent que la presence d'au mains une couche d'elements de renforcement circonferentiels qui contribue a limiter les mises en compression des elements de renforcement des couches de sommet de travail notamment lorsque le vehicule suit un parcours sinueux et en outre, limite les augmentations de temperature conduit a une faible evolution de la cohesion des couches de calandrages.

Les inventeurs considerent ainsi que la 20 cohesion des couches de calandrages des couches de sommet de travail, plus faible que ce qui existe dans les conceptions de pneumatiques plus usuelles, est satisfaisante dans la conception du pneumatique selon !'invention.

[0096] Par ailleurs, la presence d'au mains une couche de calandrage d'au mains une couche de sommet de travail dont le module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement 25 est inferieur a 8,5 MPa et dont la valeur maximale de tan(o), note tan(o)max, est inferieure a 0.100 ne semble pas favorable a une meilleure maitrise du fluage des materiaux elastomeriques; au contraire la presence d'une telle couche de calandrage semble favoriser ce phenomene de deformation de l 'armature sommet lors de la fabrication du pneumatique et notamment lors de la cuisson de celui-ci.

[0097] Les inventeurs ont su mettre en evidence que la presence d'au moms une couche d' elements de renforcement circonferentiels permet de conserver des performances notamment en termes d'endurance mais egalement en termes d'usure satisfaisantes avec au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail dont le 5 module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement est inferieur a 8,5 MPa.

[0098] Selon un mode de realisation prefere de !'invention, ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail est un melange elastomerique a base de caoutchouc naturel ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis- 1,4 et eventuellement d'au moins un autre elastomere dienique, le caoutchouc naturel ou le IO polyisoprene synthetique en cas decoupage etant present a un taux majoritaire par rapport au taux de l'autre ou des autres elastomeres dieniques utilises et d'une charge renfon;ante constituee : a) soit par du noir de carbone de surface specifique BET superieure a 60 m2/g, employe a un taux compris entre 20 et 40 pee lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est superieur a 85, n. employe a un taux compris entre 20 et 60 pee lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est inferieur a 85, b) soit par du noir de carbone de surface specifique BET inferieure a 60 m2/g, quelle que soit son indice de structure, employe a un taux compris entre 20 et 80 pee, et de preference entre 30 et 50 pee, c) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe forme par les silices precipitees ou pyrogenees, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifies en cours ou apres la synthese de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g employee a un taux compris entre 20 et 80 pee, et de preference entre 30 et 50 pee, d) soit par un coupage de noir de carbone decrit en (a) et/ou de noir de carbone decrit en (b) et/ou une charge blanche decrite en (c), dans lequel le taux global de charge est compris entre 20 et 80 pee, et de preference entre 40 et 60 pee.

[0099] Dans le cas d'utilisation de charge claire ou charge blanche, il est necessaire d'utiliser un agent de couplage et/ou de recouvrement choisi parmi les agents connus de l'homme de l'art.

Comme exemples d'agents de couplage preferentiel, on peut citer les alcoxysilanes sulfures du type polysulfure de bis-(3-trialcoxysilylpropyle), et parmi ceux-ci 5 notamment le tetrasulfure de bis-(3-triethoxysilylpropyle) commercialise par la Societe DEGUSSA sous les denominations Si69 pour le produit liquide pur et X50S pour le produit solide ( coupage 50/50 en poids avec du noir N330).

Comme exemples d'agents de recouvrement on peut citer un alcool gras, un alkylalcoxysilane tel qu'un hexadecyltrimethoxy ou triethoxysilane respectivement commercialises par la Societe 10 DEGUSSA sous les denominations Sil 16 et Si216, la diphenylguanidine, un polyethylene glycol, une huile silicone eventuellement modifie au moyen des fonctions OH ou alcoxy.

L'agent de recouvrement et/ou de couplage est utilise dans un rapport ponderal par rapport a la charge 2 a 1/100 et s a 20/100, et preferentiellement compris entre 2/100 et 15/100 lorsque la charge claire represente la totalite de la charge renfon;ante et compris entre 1/100 15 et 20/100 lorsque la charge renfon;;ante est constituee par un coupage de noir de carbone et de charge claire.

[00100] Comme autres exemples de charges renfon;antes ayant la morphologie et les fonctions de surface SiOH et/ou AlOH des matieres de type silice et/ou alumine precedemment decrites et pouvant etre utilisees selon l'invention en remplacement partiel ou 20 total de celles-ci, on peut citer les noirs de carbone modifies soit au cours de la synthese par addition a l'huile d'alimentation du four d'un compose du silicium et/ou d'aluminium soit apres la synthese en ajoutant, a une suspension aqueuse de noir de carbone dans une solution de silicate et/ou d'aluminate de sodium, un acide de fa9on a recouvrir au moins partiellement la surface du noir de carbone de fonctions SiOH et/ou AlOH.

Comme 25 exemples non limitatifs de ce type de charges carbonees avec en surface des fonctions SiOH et/ou AlOH, on peut citer les charges type CSDP decrites dans la Conference N° 24 du Meeting ACS, Rubber Division, Anaheim, Califomie, 6-9 mai 1997 ainsi que celles de la demande de brevet EP-A-0 799 854.

[00101] Lorsqu'une charge claire est utilisee comme seule charge renfor9ante, les 30 proprietes d'hysterese et de cohesion sont obtenues en utilisant une silice precipitee ou pyrogenee, ou bien une alumine precipitee ou bien encore un aluminosilicate de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g.

Comme exemples non limitatifs de ce type de charge, on peut citer les silices KS404 de la Societe Akzo, Ultrasil™ VN2 ou VN3 et BV3370GR de la Societe Degussa, Zeopol 8745 de la Societe Huber, Zeosil™ l 75MP ou Zeosil™ l 165MP de la societe Rhodia, HI-SIL™ 2000 de la Societe PPG etc. 5

[00102] Parmi les elastomeres dieniques pouvant etre utilises en coupage avec le caoutchouc nature! ou un polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4, on peut citer un polybutadiene (BR) de preference a majorite d'enchainements cis-1,4, un copolymere styrene-butadiene (SBR) solution ou emulsion, un copolymere butadieneisoprene (BIR) ou bien encore un terpolymere styrene-butadiene-isoprene (SBIR).

Ces 10 elastomeres peuvent etre des elastomeres modifies en cours de polymerisation ou apres polymerisation au moyen d'agents de ramification comme un divinylbenzene ou d'agents d'etoilage tels que des carbonates, des halogenoetains, des halogenosiliciums ou bien encore au moyen d'agents de fonctionnalisation conduisant a un greffage sur la chaine ou en bout de chaine de fonctions oxygenees carbonyle, carboxyle ou bien d'une fonction amine comme 15 par exemple par action de la dimethyl ou de la diethylamino benzophenone.

Dans le cas de coupages de caoutchouc nature! ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4 avec un ou plusieurs des elastomeres dieniques, mentionnes ci-dessus, le caoutchouc nature! ou le polyisoprene synthetique est utilise de preference a un taux majoritaire et plus preferentiellement a un taux superieur a 70 pee. 20

[00103] Avantageusement encore selon l'invention, la difference entre le module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement de la premiere couche C et le module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement de ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail est inferieure a 2 MPa.

[00104] Selon un premier mode de realisation, le module d'elasticite du calandrage d'au 25 moins la couche de sommet de travail la plus etroite est superieur a celui de ladite couche de melange caoutchouteux C pour que l'empilement desdites couches presente un gradient de module d'elasticite favorable a la lutte contre l'amorce de fissuration en extremite de la couche de sommet de travail la plus etroite.

[00105] Selon un deuxieme mode de realisation, les modules d' elasticite du calandrage 30 des couches de sommet de travail et de celui de ladite couche de melange caoutchouteux C Date re1tue/Date received 2023-06-12 WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 sont identiques et avantageusement encore les melanges caoutchouteux sont les mernes pour simplifier les conditions industrielles de fabrication du pneumatique.

[00106] Selon un mode de realisation avantageux de l'invention, la couche de sommet de travail axialement la plus large est radialement a l'interieur des autres couches de sommet 5 de travail.

[00107] Selon une variante avantageuse de realisation de I 'invention, la couche d'elements de renforcement circonferentiels presente une largeur axiale superieure a 0.5xW.

[00108] West la largeur maximale axiale du pneumatique, lorsque ce dernier est monte sur sajante de service et gonfle a sa pression recommandee.

[00109] Les largeurs axiales des couches d'elements de renforcement sont mesurees sur une coupe transversale d'un pneumatique, le pneumatique etant done dans un etat non gonfle.

[00110] Selon une realisation preferee de l'invention, au moins deux couches de sommet de travail presentent des largeurs axiales differentes, la difference entre la largeur axiale de 15 la couche de sommet de travail axialement la plus large et la largeur axiale de la couche de sommet de travail axialement la moins large etant comprise entre 10 et 30 mm.

[00111] Selon un mode de realisation preferee de l'invention, une couche d'elements de renforcement circonferentiels est radialement disposee entre deux couches de sommet de travail.

[00112] Selon ce mode de realisation de l'invention, la couche d'elements de renforcement circonferentiels pennet de limiter de maniere plus importante les mises en compression des elements de renforcement de l'annature de carcasse qu'une couche semblable mise en place radialement a l'exterieur des couches de travail.

Elle est preferablement radialement separee de l'annature de carcasse par au moins une couche de 25 travail de fa9on a limiter les sollicitations desdits elements de renforcement et ne pas trop les fatiguer.

[00113] Avantageusement encore selon l'invention, les largeurs axiales des couches de sommet de travail radialement adjacentes a la couche d' elements de renforcement circonferentiels sont superieures a la largeur axiale de ladite couche d'elements de renforcement circonferentiels et de preference, lesdites couches de sommet de travail 5 adjacentes a la couche d'elements de renforcement circonferentiels sont de part et d'autre du plan equatorial et dans le prolongement axial immediat de la couche d'elements de renforcement circonferentiels couplees sur une largeur axiale, pour etre ensuite decouplees par une couche C de melange de caoutchouc au moins sur le restant de la largeur commune aux <lites deux couches de travail.

[00114] La presence de tels couplages entre les couches de sommet de travail adjacentes a la couche d' elements de renforcement circonferentiels permet la diminution des contraintes de tension agissant sur les elements circonferentiels axialement le plus a l'exterieur et situe le plus pres du couplage.

[00115] Selon un mode de realisation avantageux de !'invention, les elements de 15 renforcement d'au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement metalliques presentant un module secant a 0,7 % d'allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inferieur a 150 0Pa.

[00116] Selon une realisation preferee, le module secant des elements de renforcement a 0,7 % d'allongement est inferieur a 100 GPa et superieur a 20 0Pa, de preference compris 20 entre 30 et 90 GPa et de preference encore inferieur a 80 0Pa.

[00117] De preference egalement, le module tangent maximum des elements de renforcement est inferieur a 130 GPa et de preference encore inferieur a 120 0Pa.

[00118] Les modules exprimes ci-dessus sont mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l'allongement determinee avec une precontrainte de 20 MPa 25 ramenee a la section de metal de l' element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section de metal de l'element de renforcement.

[00119] Les modules des memes elements de renforcement peuvent etre mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l'allongement determinee avec une precontrainte de 10 MPa ramenee a la section globale de l'element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section globale de 5 l'element de renforcement.

La section globale de l'element de renforcement est la section d'un element composite constitue de metal et de caoutchouc, ce demier ayant notamment penetre l'element de renforcement pendant la phase de cuisson du pneumatique.

[00120] Selon cette formulation relative a la section glob ale de l' element de renforcement, les elements de renforcement des parties axialement exterieures et de la partie IO centrale d'au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement metalliques presentant un module secant a 0,7 % d'allongement compris entre 5 et 60 GPa et un module tangent maximum inferieur a 75 GPa.

[00121] Selon une realisation preferee, le module secant des elements de renforcement a 0,7 % d'allongement est inferieur a 50 Gpa et superieur a 10 GPa, de preference compris 15 entre 15 et 45 GPa et de preference encore inferieure a 40 GPa.

[00122] De preference egalement, le module tangent maximum des elements de renforcement est inferieur a 65 GPa et de preference encore inferieur a 60 GPa.

[00123] Selon un mode de realisation prefere, les elements de renforcements d'au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement 20 metalliques presentant une courbe contrainte de traction en fonction de l' allongement relatif ayant des foibles pentes pour les foibles allongements et une pente sensiblement constante et forte pour les allongements superieurs.

De tels elements de renforcement de la nappe additionnelle sont habituellement denommes elements "bi-module".

[00124] Selon une realisation preferee de l'invention, la pente sensiblement constante et 25 forte apparait a partir d'un allongement relatif compris entre 0,1 % et 0,5%.

[00125] Les differentes caracteristiques des elements de renforcement enoncees c1- dessus sont mesurees sur des elements de renforcement preleves sur des pneumatiques.

[00126] Des elements de renforcement plus particulierement adaptes a la realisation d'au moins une couche d' elements de renforcement circonferentiels selon !'invention sont par exemple des assemblages de formule 21.23, dont la construction est 3x(0.26+6x0.23) 4.4/6.6 SS ; ce cable a torons est constitue de 21 fils elementaires de formule 3 x (1+6), 5 avec 3 torons tordus ensembles chacun constitue de 7 fils, un fil formant une ame centrale de diametre egal a 26/100 mm et 6 fils enroules de diametre egal a 23/100 mm.

Un tel cable presente un module secant a 0, 7% egal a 45 GPa et un module tangent maximum egal a 98 GPa, mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l'allongement determinee avec une precontrainte de 20 MPa ramenee a la section de metal de l'element de 1 o renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section de metal de l'element de renforcement.

Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l'allongement determinee avec une precontrainte de 10 MPa ramenee a la section globale de l'element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section globale de l'element de renforcement, ce cable de 15 formule 21.23 presente un module secant a 0,7% egal a 23 GPa et un module tangent maximum egal a 49 GPa.

[00127] De la meme fa9on, un autre exemple d' elements de renforcement est un assemblage de formule 21.28, dont la construction est 3x(0.32+6x0.28) 6.2/9.3 SS.

Ce cable presente un module secant a 0,7% egal a 56 GPa et un module tangent maximum egal 20 a 102 GP a, mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l' allongement determinee avec une precontrainte de 20 MPa ramenee a la section de metal de l'element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section de metal de l'element de renforcement.

Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l'allongement determinee avec une precontrainte de 10 MPa ramenee a la 25 section globale de !'element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section globale de l'element de renforcement, ce cable de formule 21.28 presente un module secant a 0,7% egal a 27 GPa et un module tangent maximum egal a 49 GPa.

[00128] L'utilisation de tels elements de renforcement dans au moms une couche 30 d'elements de renforcement circonferentiels permet notamment de conserver des rigidites de WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 la couche satisfaisante y compris apres les etapes de conformation et de cuisson dans des procedes de fabrication usuels.

[00129] Selon un deuxieme mode de realisation de !'invention, les elements de renforcement circonferentiels peuvent etre formees d'elements metalliques inextensibles et 5 coupes de maniere a former des trorn;:ons de longueur tres inferieure a la circonference de la couche la moins longue, mais preferentiellement superieure a 0, 1 fois ladite circonference, les coupures entre tronc;:ons etant axialement decalees les unes par rapport aux autres.

De preference encore, le module d'elasticite a la traction par unite de largeur de la couche additionnelle est inferieur au module d'elasticite a la traction, mesure dans les memes 1 o conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible.

Un tel mode de realisation permet de conferer, de maniere simple, a la couche d'elements de renforcement circonferentiels un module pouvant facilement etre ajuste (par le choix des intervalles entre tronc;:ons d'une meme rangee ), mais dans tous les cas plus faible que le module de la couche constituee des memes elements metalliques mais continus, le module de la couche 15 additionnelle etant mesure sur une couche vulcanisee d'elements coupes, prelevee sur le pneumatique.

[00130] Selon un troisieme mode de realisation de !'invention, les elements de renforcement circonferentiels sont des elements metalliques ondules, le rapport a/"A de !'amplitude d'ondulation sur la longueur d'onde etant au plus egale a 0,09.

De preference, le 20 module d'elasticite a la traction par unite de largeur de la couche additionnelle est inferieur au module d'elasticite a la traction, mesure dans les memes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible. [00131]

[00132] Les elements metalliques sont preferentiellement des cables d'acier.

Selon un mode de realisation prefere de !'invention, les elements de 25 renforcement des couches de sommet de travail sont des cables metalliques inextensibles.

[00133] Avantageusement selon l'invention, l'armature de sommet est formee d'au moins deux couches de sommet de travail d'elements de renforcement, croises d'une couche a l'autre en faisant avec la direction circonferentielle des angles compris entre 10° et 45°.

[00134] L'invention prevoit encore avantageusement pour diminuer les contraintes de tension agissant sur les elements circonferentiels axialement le plus a l'exterieur que l'angle forme avec la direction circonferentielle par les elements de renforcement des couches de sommet de travail est inferieur a 30° et de preference inferieur a 25°.

[00135] Selon une autre variante avantageuse de !'invention, les couches de sommet de travail comportent des elements de renforcement, croises d'une nappe a l'autre, faisant avec la direction circonferentielle des angles variables selon la direction axiale, lesdits angles etant superieurs sur les bords axialement exterieurs des couches d'elements de renforcement par rapport aux angles desdits elements mesures au niveau du plan median circonferentiel.

IO Une telle realisation de l'invention permet d'augmenter la rigidite circonferentielle dans certaines zones et au contraire de la diminuer dans d'autres, notamment pour diminuer les mises en compression de l'armature de carcasse.

[00136] Une realisation preferee de l'invention prevoit encore que !'armature de sommet est completee radialement a l'exterieur par au moins une couche supplementaire, 15 <lite de protection, d'elements de renforcement <lits elastiques, orientes par rapport a la direction circonferentielle avec un angle compris entre 10° et 45° et de meme sens que l'angle forme par les elements inextensibles de la couche de travail qui lui est radialement adjacente.

[00137] La couche de protection peut avoir une largeur axiale inferieure a la largeur 20 axiale de la couche de travail la moins large.

Ladite couche de protection peut aussi avoir une largeur axiale superieure a la largeur axiale de la couche de travail la moins large, telle qu'elle recouvre les bords de la couche de travail la moins large et, dans le cas de la couche radialement superieure comme etant le moins large, telle qu'elle soit couplee, dans le prolongement axial de !'armature additionnelle, avec la couche de sommet de travail la plus 25 large sur une largeur axiale, pour etre ensuite, axialement a l'exterieur, decouplee de ladite couche de travail la plus large par des profiles d'epaisseur au moins egale a 2 mm.

La couche de protection formee d'elements de renforcement elastiques peut, dans le cas cite cidessus, etre d'une part eventuellement decouplee des bords de ladite couche de travail la moins large par des profiles d'epaisseur sensiblement moindre que l'epaisseur des profiles WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 separant les bords des deux couches de travail, et avoir d'autre part une largeur axiale inferieure ou superieure a la largeur axiale de la couche de sommet la plus large.

[00138] Selon l'un quelconque des modes de realisation de !'invention evoque precedemment, !'armature de sommet peut encore etre completee, radialement a l'interieur 5 entre !'armature de carcasse et la couche de travail radialement interieure la plus proche de ladite armature de carcasse, par une couche de triangulation d'elements de renforcement inextensibles metalliques en acier faisant, avec la direction circonf erentielle, un angle superieur a 45° et de meme sens que celui de l'angle forme par les elements de renforcement de la couche radialement la plus proche de !'armature de carcasse. 10

[00139] D'autres details et caracteristiques avantageux de l'invention ressortiront c1- apres de la description des exemples de realisation de !'invention en reference aux figures 1 a 4 qui representent : figure 1, une vue meridienne d'un schema d'un pneumatique selon !'invention, figure 2, une vue en perspective d'un schema d'une partie d'une bande de roulement d'un pneumatique selon un mode de realisation de !'invention, figure 3, une vue en coupe selon le plan AA' d'une deuxieme partie d'une decoupure telle que representee sur la figure 2, figure 4, une vue en coupe selon le plan BB' d'une premiere partie d'une decoupure telle que representee sur la figure 2.

[00140] Les figures ne sont pas representees a l'echelle pour en simplifier la comprehension.

La figure 1 ne represente qu'une demi-vue d'un pneumatique qui se prolonge de maniere symetrique par rapport a l'axe XX' qui represente le plan median circonferentiel, ou plan equatorial, d'un pneumatique.

[00141] Sur la figure 1, le pneumatique 1, de dimension 315/70 R 22.5, a un rapport de 25 forme H/S egal a 0, 70, H etant la hauteur du pneumatique 1 sur sa jante de montage et S sa largeur axiale maximale.

Ledit pneumatique 1 comprend une armature de carcasse radiale 2 ancree dans deux bourrelets, non representes sur la figure. L'armature de carcasse est WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 formee d'une seule couche de cables metalliques.

Cette armature de carcasse 2 est frettee par une armature de sommet 4, formee radialement de l'interieur a l'exterieur : d'une premiere couche de travail 41 formee de cables metalliques inextensibles 9 .28 non frettes, continus sur toute la largeur de la nappe, orientes d'un angle egal a 24°, d'une couche d'elements de renforcement circonferentiels 42 formee de cables metalliques en acier 21x23, de type "bi-module", d'une seconde couche de travail 43 formee de cables metalliques inextensibles 9.28 non frettes, continus sur toute la largeur de la nappe, orientes d'un angle egal a 24 ° et croises avec les cables metalliques de la couche 41, d'une couche de protection 44 formees de cables metalliques elastiques 6.35. [00142] [00143] [00144]

[00145] L'armature de sommet est elle-meme coiffee d'une bande de roulement 6.

La largeur axiale maximale W du pneumatique est egale a 317 mm.

La largeur axiale L41 de la premiere couche de travail 41 est egale a 252 mm.

La largeur axiale L43 de la deuxieme couche de travail 43 est egale a 232 mm. 15

[00146] Quant a la largeur axiale L42 de la couche d'elements de renforcement circonferentiels 42, elle est egale a 194 mm. [00147] 124mm.

La demiere nappe de sommet 44, <lite de protection, a une largeur L44 egale a

[00148] Conformement a l'invention, une couche de melange caoutchouteux C vient 20 decoupler les extremites des couches de sommet de travail 41 et 43.

[00149] La zone d'engagement de la couche C entre les deux couches de sommet de travail 41 et 43 est definie par son epaisseur et plus precisement la distance radiate d entre l'extremite de la couche 43 et la couche 41 et par la largeur axiale D de la couche C comprise entre l'extremite axialement interieure de ladite couche C et l'extremite de la 25 couche de sommet de travail 43 radialement exterieure.

La distance radiale d est egale a 2 mm, ce qui correspond a une epaisseur de la couche C egale a 1.2 mm.

Conformement a WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 l'invention, l'epaisseur de la couche C est sensiblement identique dans une vue meridienne sur la largeur axiale comprise entre l'extremite axialement interieure de la couche C et l'extremite de la couche de travail axialement la plus etroite.

[00150] Le diametre des elements de renforcement circonferentiels de la couche 42 est 5 egale a 1.35 mm.

La distance d est done egale a 1.48 fois le diametre 0 de ces elements.

[00151] La distance axiale D est egale a 20 mm, soit environ 19 fois le diametre <!>2 des elements de renforcement de la nappe de travail 42, le diametre <!>2 etant egal a 1.07 mm.

[00152] La realisation de pneumatiques selon l'invention a mis en evidence une simplification de la fabrication, du conditionnement et du stockage de la couche C de 10 melange caoutchouteux en tant que produit semi-fini avant de realiser le pneumatique.

La realisation elle-meme du pneumatique est egalement simplifiee, la mise en place et la precision de mise en place de ladite couche C etant plus simple du fait de sa forme homogene concemant sa section.

Les couts de fabrication du pneumatique peuvent ainsi etre reduits grace a ces simplifications de fabrication de gestion et de mise en amvre de la 15 couche C de melange caoutchouteux.

[00153] La figure 2 illustre schematiquement une vue en perspective et en transparence d'une decoupure 7 selon un mode de realisation de !'invention.

Conformement a !'invention, cette decoupure 7 est constituee d'une altemance de premieres parties 9 et de deuxiemes parties 8, chaque extremite d'une premiere partie 9 etant contigue a une deuxieme partie 8.

[00154] Une premiere partie 9 forme en surface 6 de la bande de roulement 5 une incision 12 qui cache plus en profondeur dans la bande de roulement une rainure 13.

[00155] Une deuxieme partie 8 forme en surface 6 de la bande de roulement 5 une rainure 10 qui cache plus en profondeur dans la bande de roulement une incision 11.

[00156] Sur la figure 3, est representee schematiquement une deuxieme partie 8 en 25 coupe selon le plan de coupe AA'.

Ce plan de coupe AA' est perpendiculaire au plan moyen des parois et au plan tangent a la surface 6 de la bande de roulement 5.

La largeur Df de la deuxieme partie 8 en fond de decoupure est egale a 0.7 mm.

La largeur <ls de la deuxieme partie 8 en surface de la bande de roulement 5 est mesuree entre les extremites 14 et 15 de WO 2017 /103452 PCT /FR2016/053396 ladite deuxieme partie 8 en surface 6 de la bande de roulement 5.

Elle est egale a 7 mm.

Le ratio dJ Df est egal a 10.

[00157] Dans le cas de la figure 3, la deuxieme partie 8 forme une rainure IO en surface 6 de la bande de roulement 5.

Apres usure de la bande de roulement, la disparition de ladite 5 rainure 10 fait apparaitre une incision 11 qui, conformement a la defmition donnee precedemment presente une largeur inferieure a 2 mm.

[00158] Sur la figure 4, est representee schematiquement une premiere partie 9 en coupe selon le plan de coupe BB'.

Ce plan de coupe BB' est perpendiculaire au plan moyen des parois et au plan tangent a la surface 6 de la bande de roulement 5.

La largeur Dr' de la 10 premiere partie 9 en fond de decoupure est egale a 7 mm.

La largeur ds' de la premiere partie 9 en surface de la bande de roulement 5 est mesuree entre les extremites 16 et 17 de ladite premiere partie 9 en surface 6 de la bande de roulement 5.

Elle est egale a 0.7 mm.

Le ratio Dr'/ ds' est egal a 10.

[00159] Dans le cas de la figure 4, la premiere partie 9 forme une incision 12 en surface 15 6 de la bande de roulement 5 qui conformement a la defmition donnee precedemment presente une largeur inferieure a 2 mm.

Apres usure de la bande de roulement, le creux cache sous ladite incision 12 fait apparaitre une rainure 13.

Comme explique precedemment, lorsque le pneumatique est neuf, !'incision permet de former des an~tes tout en conservant une rigidite de la bande de roulement importante, les parois venant au contact l'une de 20 l'autre au moment du contact avec le sol.

Apres usure, lorsque le creux cache apparait il forme une rainure et done des aretes, la rigidite etant conservee du fait de la profondeur de la decoupure moins importante dans la bande de roulement.

[00160] Des essais ont ete realises avec des pneumatiques selon !'invention et des pneumatiques de reference. 25

[00161] Ces essais ont consistes en des roulages simulant un usage moyen des pneumatiques lorsqu'ils equipent des vehicules de type Poids lourds.

Le but de ces essais est de controler l'etat des pneumatiques au cours des roulages et d'identifier d'eventuels problemes d'irregularites d'usure de la bande de roulement.

[00162] Les pneumatiques selon l’invention sont réalisés conformément aux figures 1-4.

[00163] Des pneumatiques de référence sont réalisés conformément aux figures 2 à 4, ils comportent une couche C présentant un profil de sa section arrondi et telle que la distance d est égale à 3.5 mm et leur architecture sommet diffère en ce que l’armature sommet ne comporte pas de couche d’éléments de renforcement 5 circonférentiels.

[00164] Au cours des roulages, les pneumatiques de référence font apparaître des irrégularités d’usure.

De telles irrégularités d’usure peuvent dans certaines conditions avoir des effets négatifs sur les propriétés d’adhérence du pneumatique car la surface de l’aire de contact peut s’en trouver modifiée.

Ces irrégularités d’usure peuvent également générer des 10 vibrations, perceptibles par l’usager et donc une situation d’inconfort pour celui-ci.

En outre, l’apparition rapide de telles irrégularités d’usure conduit à une augmentation de la vitesse d’usure des pneumatiques et donc une durée d’utilisation moindre qu’espérée.

[00165] Concernant les pneumatiques selon l’invention, les essais montrent que de telles irrégularités d’usure apparaissent plus tardivement et de manière beaucoup moins prononcée 15 de sorte que les propriétés d’adhérence ne sont quasiment pas affectées quelles que soient les conditions de roulage.

[00166] D'autres item(s), aspect(s), objet(s), mode(s) de réalisation, et/ou avantage(s) de la présente invention, tous étant préférentiels et/ou optionnels, sont brièvement décrits cidessous et dans les sections suivantes: 20 1.

Un pneumatique (1) à armature de carcasse radiale (2) comprenant une armature de sommet (4) formée d'au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement (41, 43), une couche (C) de mélange caoutchouteux étant disposée entre au moins des extrémités desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43), lesdites au moins deux couches de sommet de travail ayant des largeurs axiales différentes, ladite 25 armature de sommet (4) étant coiffée radialement d'une bande de roulement (5), ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l'intermédiaire de deux flancs, l'armature de sommet (4) comportant au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42), ladite bande de roulement (5) comportant une surface de roulement (6) destinée à venir en contact avec une chaussée et former une surface de contact, une distance d entre une 30 extrémité de la couche de travail (43) axialement la plus étroite et la couche de travail (41) séparée de la couche de travail (43) axialement la plus étroite par la couche (C) de mélange caoutchouteux étant telle que 1.1ø < d < 2.2ø, ø étant le diamètre des éléments de renforcement de ladite au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42), dans un plan méridien, et l'épaisseur de la couche (C) de mélange caoutchouteux étant sensiblement constante sur la largeur axiale comprise entre une 5 extrémité axialement intérieure de la couche (C) de mélange caoutchouteux et l'extrémité de la couche de travail (43) axialement la plus étroite, dans lequel ladite bande de roulement est constituée d'au moins une partie centrale s'étendant au moins dans la zone du plan équatorial et deux parties axialement extérieures et présente au moins dans ladite partie centrale au moins une 10 découpure (7), dans lequel: - ladite au moins une découpure (7) est constituée d'au moins une première partie (9) et d'au moins une deuxième partie (8), contiguës et chacune affleurant la surface (6) de la bande de roulement (5); - dans lequel la profondeur, mesurée sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie 15 centrale, desdites au moins une première partie (9) et au moins une deuxième partie (8) est supérieure ou égale à 40 % de l'épaisseur de la bande de roulement; - dans lequel le ratio de la largeur (Df') mesurée au fond de ladite au moins une première partie (9) sur la largeur (ds') mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une première partie (9) est strictement supérieur à 20 2; et - dans lequel le ratio de la largeur (ds) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une deuxième partie (8) sur la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une deuxième partie (8) est supérieure ou égal à 1. 2.

Le pneumatique (1) selon l’item 1, dans lequel le ratio de la largeur (ds) mesurée en surface 25 de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une deuxième partie (8) sur la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une deuxième partie (8) est strictement supérieur à 2. 3.

Le pneumatique (1) selon l’item 1 ou 2, dans lequel la largeur (Df') mesurée au fond de ladite au moins une première partie (9) de ladite au moins une découpure (7) est strictement 30 supérieure à 3 mm. 4.

Le pneumatique (1) selon l’item 3, dans lequel la largeur (Df') mesurée au fond de ladite au moins une première partie (9) de ladite au moins une découpure (7) est inférieure à 10 mm. 5.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 4, dans lequel ladite au moins une première partie (9) de ladite au moins une découpure (7) est 5 formée d'une rainure (13) radialement intérieure à une incision (12), dans lequel ladite au moins une deuxième partie (8) est formée d'une rainure (10) radialement extérieure à une autre incision (11) et dans lequel un canal de liaison lie les rainures (13, 10) entre elles. 6.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 5, dans lequel ladite au moins une 10 découpure (7) est une découpure d'orientation longitudinale. 7.

Le pneumatique (1) selon l’item 6, dans lequel ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale est continue sur la périphérie du pneumatique. 8.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 5, dans lequel ladite au moins une découpure (7) est une découpure d'orientation transversale. 15 9.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 5, dans lequel ladite au moins une découpure (7) est une découpure d'orientation oblique. 10.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 9, dans lequel le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la couche (C) de mélange caoutchouteux est inférieur à 8 MPa et dans lequel la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max, de la 20 couche (C) de mélange caoutchouteux est inférieure à 0.100, le facteur de perte tan(δ) est une propriété dynamique de la couche de mélange caoutchouteux mesuré selon la norme ASTM D 5992-96. 11.

Le pneumatique selon l’item 10, dans lequel la couche (C) de mélange caoutchouteux est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique 25 à majorité d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée: a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET supérieure à 60 m 2 /g, i. employé à un taux compris entre 20 et 40 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est supérieur à 85, ii. employé à un taux compris entre 20 et 60 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est inférieur à 85, b) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 20 et 80 pce, c) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine 5 comportant des fonctions de surface SiOH ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, 10 d) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) ou de noir de carbone décrit en (b) et une charge blanche décrite en (c), dans lequel le taux global de charge est compris entre 20 et 80 pce. 12.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 10, lesdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43) étant chacune formée desdits éléments de 15 renforcement insérés entre deux couches de calandrage de mélange caoutchouteux, dans lequel le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement d'au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est inférieur à 8,5 MPa et dans lequel la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max , de ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est inférieure à 0.100, le 20 facteur de perte tan(δ) est une propriété dynamique de la couche de mélange caoutchouteux mesuré selon la norme ASTM D 5992-96. 13.

Le pneumatique (1) selon l’item 12, dans lequel ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité 25 d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée: a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET supérieure à 60 m 2 /g, i. employé à un taux compris entre 20 et 40 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est supérieur à 85, ii. employé à un taux compris entre 20 et 60 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est inférieur à 85, b) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 20 et 80 pce, c) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine 5 comportant des fonctions de surface SiOH ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, 10 d) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) ou de noir de carbone décrit en (b) et une charge blanche décrite en (c), dans lequel le taux global de charge est compris entre 20 et 80 pce. 14.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 13, dans lequel ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42) est radialement disposée entre 15 lesdites au moins deux couches de travail (41, 43). 15.

Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 14, dans lequel lesdites au moins deux couches de sommet de travail formant l’armature de sommet sont constituées d'éléments de renforcement croisés d'une couche à l'autre en faisant avec une direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°.

Claims (15)

1. REVENDICATIONS: 1. Un pneumatique (1) à armature de carcasse radiale (2) comprenant une armature de sommet (4) formée d'au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement (41, 43), une couche (C) de mélange caoutchouteux étant disposée entre au moins des extrémités desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43), lesdites au moins deux couches de sommet de travail ayant des largeurs axiales différentes, ladite armature de sommet (4) étant coiffée radialement d'une bande de roulement (5), ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l'intermédiaire de deux flancs, l'armature de sommet (4) comportant au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42), ladite bande de roulement (5) comportant une surface de roulement (6) destinée à venir en contact avec une chaussée et former une surface de contact, une distance d entre une extrémité de la couche de travail (43) axialement la plus étroite et la couche de travail (41) séparée de la couche de travail (43) axialement la plus étroite par la couche (C) de mélange caoutchouteux étant telle que 1.1ø < d < 2.2ø, ø étant le diamètre des éléments de renforcement de ladite au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42), dans un plan méridien, et l'épaisseur de la couche (C) de mélange caoutchouteux étant sensiblement constante sur la largeur axiale comprise entre une extrémité axialement intérieure de la couche (C) de mélange caoutchouteux et l'extrémité de la couche de travail (43) axialement la plus étroite, dans lequel ladite bande de roulement est constituée d'au moins une partie centrale s'étendant au moins dans la zone du plan équatorial et deux parties axialement extérieures et présente au moins dans ladite partie centrale au moins une découpure (7), dans lequel: - ladite au moins une découpure (7) est constituée d'au moins une première partie (9) et d'au moins une deuxième partie (8), contiguës et chacune affleurant la surface (6) de la bande de roulement (5); - dans lequel la profondeur, mesurée sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, desdites au moins une première partie (9) et au moins une deuxième partie (8) est supérieure ou égale à 40 % de l'épaisseur de la bande de roulement; - dans lequel le ratio de la largeur (Df') mesurée au fond de ladite au moins une première partie (9) sur la largeur (ds') mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une première partie (9) est strictement supérieur à 2; et - dans lequel le ratio de la largeur (ds) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une deuxième partie (8) sur la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une deuxième partie (8) est supérieure ou égal à 1.
2. 2. Le pneumatique (1) selon la revendication 1, dans lequel le ratio de la largeur (ds) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une deuxième partie (8) sur la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une deuxième partie (8) est strictement supérieur à 2.
3. 3. Le pneumatique (1) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la largeur (Df') mesurée au fond de ladite au moins une première partie (9) de ladite au moins une découpure (7) est strictement supérieure à 3 mm.
4. 4. Le pneumatique (1) selon la revendication 3, dans lequel la largeur (Df') mesurée au fond de ladite au moins une première partie (9) de ladite au moins une découpure (7) est inférieure à 10 mm.
5. 5. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel ladite au moins une première partie (9) de ladite au moins une découpure (7) est formée d'une rainure (13) radialement intérieure à une incision (12), dans lequel ladite au moins une deuxième partie (8) est formée d'une rainure (10) radialement extérieure à une autre incision (11) et dans lequel un canal de liaison lie les rainures (13, 10) entre elles.
6. 6. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel ladite au moins une découpure (7) est une découpure d'orientation longitudinale.
7. 7. Le pneumatique (1) selon la revendication 6, dans lequel ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale est continue sur la périphérie du pneumatique.
8. 8. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel ladite au moins une découpure (7) est une découpure d'orientation transversale.
9. 9. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 5, dans lequel ladite au moins une découpure (7) est une découpure d'orientation oblique.
10. 10. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la couche (C) de mélange caoutchouteux est inférieur à 8 MPa et dans lequel la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max, de la couche (C) de mélange caoutchouteux est inférieure à 0.100, le facteur de perte tan(δ) est une propriété dynamique de la couche de mélange caoutchouteux mesuré selon la norme ASTM D 5992-96.
11. 11. Le pneumatique selon la revendication 10, dans lequel la couche (C) de mélange caoutchouteux est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée: a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET supérieure à 60 m 2 /g, i. employé à un taux compris entre 20 et 40 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est supérieur à 85, ii. employé à un taux compris entre 20 et 60 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est inférieur à 85, b) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 20 et 80 pce, c) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, d) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) ou de noir de carbone décrit en (b) et une charge blanche décrite en (c), dans lequel le taux global de charge est compris entre 20 et 80 pce.
12. 12. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, lesdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43) étant chacune formée desdits éléments de renforcement insérés entre deux couches de calandrage de mélange caoutchouteux, dans lequel le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement d'au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est inférieur à 8,5 MPa et dans lequel la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max , de ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est inférieure à 0.100, le facteur de perte tan(δ) est une propriété dynamique de la couche de mélange caoutchouteux mesuré selon la norme ASTM D 5992-96.
13. 13. Le pneumatique (1) selon la revendication 12, dans lequel ladite au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée: a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET supérieure à 60 m 2 /g, i. employé à un taux compris entre 20 et 40 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est supérieur à 85, ii. employé à un taux compris entre 20 et 60 pce lorsque l'indice de structure du noir (COAN) est inférieur à 85, b) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 20 et 80 pce, c) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 20 et 80 pce, d) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) ou de noir de carbone décrit en (b) et une charge blanche décrite en (c), dans lequel le taux global de charge est compris entre 20 et 80 pce.
14. 14. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans lequel ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42) est radialement disposée entre lesdites au moins deux couches de travail (41, 43).
15. 15. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 14, dans lequel lesdites au moins deux couches de sommet de travail formant l’armature de sommet sont constituées d'éléments de renforcement croisés d'une couche à l'autre en faisant avec une direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°.