CA3003376C - Pneumatique presentant des proprietes d'usure et de resistance au roulement ameliorees - Google Patents

Abstract

L’invention concerne un pneumatique comprenant au moins deux couches de travail et au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels, une couche C étant dispose entre les extrémités des couches de travail. La bande de roulement présente au moins une découpure d’orientation longitudinale et au moins une découpure d’orientation transversale, le ratio de la largeur mesurée au fond desdites découpures d’orientation longitudinale sur la largeur mesurée en surface de la bande de roulement étant strictement supérieur a 1.2, le ratio de la largeur mesurée au fond de ladite au moins une découpure d’orientation transversale sur la largeur mesurée en surface de la bande de roulement étant supérieur ou égal à 1, le module d’élasticité sous tension à 10% d'allongement de la couche C étant supérieur à 9 MPa et la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, de la couche C étant inférieure à 0.100.

Description

PNEUMATIQUE PRESENTANT DES PROPRIETES D’USURE ET DE RESISTANCE AU ROULEMENT AMELIOREES

[0001] La presente invention conceme un pneumatique, a armature de carcasse radiale et plus particulierement un pneumatique destine a equiper des vehicules portant de lourdes charges et roulant a vitesse soutenue, tels que, par exemple les camions, tracteurs, remorques ou bus routiers.

[0002] D'une maniere generale dans les pneumatiques de type poids-lourds, 1'armature de carcasse est ancree de part et d'autre dans la zone du bourrelet et est surmontee radialement par une armature de sommet constituee d'au moins deux couches, superposees et formees de fils ou cables paralleles dans chaque couche et croises d’une couche a la suivante en faisant avec la direction circonferentielle des angles compris entre 10° et 45°. Lesdites couches de travail, formant 1'armature de travail, peuvent encore etre recouvertes d'au moins une couche dite de protection et formee d'elements de renforcement avantageusement metalliques et extensibles, dits elastiques. Elle pent egalement comprendre une couche de fils ou cables metalliques a faible extensibilite faisant avec la direction circonferentielle un angle compris entre 45° et 90°, cette nappe, dite de triangulation, etant radialement situee entre 1'armature de carcasse et la premiere nappe de sommet dite de travail, formees de fils ou cables paralleles presentant des angles au plus egaux a 45° en valeur absolue. La nappe de triangulation forme avec au moins ladite nappe de travail une armature triangulee, qui presente, sous les differentes contraintes qu'elle subit, peu de deformations, la nappe de triangulation ayant pour role essentiel de reprendre les efforts de compression transversale dont est 1'objet 1'ensemble des elements de renforcement dans la zone du sommet du pneumatique.

[0003] Des cables sont dits inextensibles lorsque lesdits cables presentent sous une force de traction egale a 10% de la force de rupture un allongement relatif au plus egal a 0,2%.

[0004] Des cables sont dits elastiques lorsque lesdits cables presentent sous une force de traction egale a la charge de rupture un allongement relatif au moins egal a 3% avec un module tangent maximum inferieur a 150 GPa.5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25

[0005] Des elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement qui font avec la direction circonferentielle des angles compris dans 1'intervalle + 2,5°, - 2,5° autour de 0°.

[0006] La direction circonferentielle du pneumatique, ou direction longitudinale, est la direction correspondant a la peripheric du pneumatique et definie par la direction de roulement du pneumatique.

[0007] La direction transversale ou axiale du pneumatique est parallele a 1’axe de rotation du pneumatique.

[0008] La direction radiale est une direction coupant l’axe de rotation du pneumatique et perpendiculaire a celui-ci.

[0009] L’axe de rotation du pneumatique est l’axe autour duquel il toume en utilisation normale.

[0010] Un plan radial ou meridien est un plan qui contient l’axe de rotation du pneumatique.

[0011] Le plan median circonferentiel, ou plan equatorial, est un plan perpendiculaire a l’axe de rotation du pneu et qui divise le pneumatique en deux moities.

[0012] En ce qui conceme les fils ou cables metalliques, les mesures de force a la rupture (charge maximale en N), de resistance a la rupture (en MPa), d'allongement a la rupture (allongement total en %) et de module (en GPa) sont effectuees en traction selon la norme ISO 6892 de 1984.

[0013] En ce qui conceme les compositions de caoutchouc, les mesures de module sont effectuees en traction selon la norme AFNOR-NFT-46002 de septembre 1988 : on mesure en seconde elongation (i.e., apres un cycle d’accommodation) le module secant nominal (ou contrainte apparente, en MPa) a 10% d'allongement (conditions normales de temperature et d'hygrometrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de decembre 1979).

[0014] Certains pneumatiques actuels, dits "routiers", sont destines a rouler a grande vitesse et sur des trajets de plus en plus longs, du fait de 1'amelioration du reseau routier et5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 de la croissance du reseau autoroutier dans le monde. L'ensemble des conditions, sous lesquelles un tel pneumatique est appele a rouler, permet sans aucun doute un accroissement du nombre de kilometres parcourus, 1'usure du pneumatique etant moindre ; par contre 1'endurance de ce dernier et en particulier de I'armature de sommet est penalisee.

[0015] Il existe en effet des contraintes au niveau de I'armature de sommet et plus particulierement des contraintes de cisaillement entre les couches de sommet, alliees a une elevation non negligeable de la temperature de fonctionnement au niveau des extremites de la couche de sommet axialement la plus courte, qui ont pour consequence 1'apparition et la propagation de fissures de la gomme au niveau desdites extremites.

[0016] Afin d'ameliorer 1'endurance de I'armature de sommet du type de pneumatique etudie, des solutions relatives a la structure et qualite des couches et/ou profiles de melanges caoutchouteux qui sont disposes entre et/ou autour des extremites de nappes et plus particulierement des extremites de la nappe axialement la plus courte ont deja ete apportees.

[0017] Il est notamment connu d’introduire une couche de melange caoutchouteux entre les extremites des couches de travail pour creer un decouplage entre lesdites extremites pour limiter les contraintes de cisaillement. De telles couches de decouplage doivent toutefois presenter une ties bonne cohesion. De telles couches de melanges caoutchouteux sont par exemple decrites dans la demande de brevet WO 2004/076204.

[0018] Les pneumatiques ainsi realises permettent effectivement d’ameliorer les performances notamment en termes d’endurance.

[0019] Par ailleurs, il est connu pour realiser des pneumatiques a bande de roulement ties large ou bien pour conferer a des pneumatiques d’une dimension donnee des capacites de charges plus importantes d’introduire une couche d’elements de renforcement circonferentiels. La demande de brevet WO 99/24269 decrit par exemple la presence d’une telle couche d’elements de renforcement circonferentiels.

[0020] La couche d’elements de renforcement circonferentiels est usuellement constituee par au moins un cable metallique enroule pour former une spire dont 1’angle de pose par rapport a la direction circonferentielle est inferieur a 2.5°.5 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25

[0021] En combinaison avec cette structure interne de pneu, il est connu de pourvoir la bande de roulement, c'est-a-dire la partie du pneu destinee a venir en contact avec le sol lors du roulage et a s'user lors du roulage, d'une sculpture formee d'elements de relief delimites par des rainures qu'elles soient d'orientation circonferentielle, transversale ou oblique. L'objectif d'une telle sculpture est de conferer a la bande de roulement de bonnes performances en roulage sur chaussee seche et sur chaussee revetue d'eau notamment par temps de pluie.

[0022] Pour ameliorer les performances des bandes de roulement sans toutefois trop abaisser les rigidites de cisaillement desdites bandes, il est connu de former sur la surface de roulement une pluralite d'aretes orientees transversalement ou en oblique afin de couper la pellicule d'eau sur une chaussee pour assurer un bon contact entre la bande de roulement et la chaussee. Un moyen d'obtention de telles aretes consiste a pourvoir la bande avec une pluralite de decoupures, ces decoupures ayant la forme de rainures ou la forme d'incisions. On distingue, dans la presente demande, les incisions des rainures en ce que les incisions ont une largeur appropriee pour permettre pendant le roulage un contact au moins partiel entre les parois en vis-a-vis delimitant ces incisions et notamment au cours du passage dans le contact avec le sol, ce qui ne saurait etre le cas pour les rainures dans les conditions normales d'usage du pneumatique.

[0023] Combine a ce besoin d'ameliorer la performance d'adherence par la presence d'aretes formees par les decoupures transversales, il est egalement requis que les performances d'une bande de roulement soient perennes, c'est-a-dire que des performances satisfaisantes soient atteintes meme apres une usure partielle plus ou moins avancee. Par usure partielle d'une bande de roulement, on entend un etat d'usure correspondant a une epaisseur de bande de roulement au plus egale a 1'epaisseur totale de bande pouvant etre usee avant de devoir changer le pneumatique notamment pour des raisons de regiementation.

[0024] La demande de brevet WO 02/38399-A2 decrit une bande de roulement pour pneu de vehicule poids lourd, cette bande de roulement comprenant une pluralite de rainures circonferentielles et transversales. Les rainures transversales sont formees d’une altemance de zones en creux et d’incisions de faqon a avoir un volume de creux s’ouvrant sur la surface de roulement a 1’etat neuf et un volume de creux caches, ces creux caches5 10 15 20 25 30 etant destines a s’ouvrir apres une usure partielle de la meme bande de roulement. La presence de creux caches - apparaissant avec1’usure, permet d’avoir une plus grande rigidite a 1’etat initial tout en assurant une performance d’adherence quel que soit le niveau d’usure de la bande.

[0025] Lors d’essais, les inventeurs ont mis en evidence que la presence de la combinaison de decoupures longitudinales et transversales comportant des creux caches, la dimension des creux caches pouvant etre relativement peu importante pour les deux types dedecoupures, pouvait conduire a une degradation des performances en termes d’usure, avec l’apparition de formes d’usures irregulieres, en comparaison de pneumatiques similaires ne comportant pas de tels creux caches pour des usages identiques.

[0026] Par ailleurs, les exigences actuelles orientent la conception des pneumatiques de sorte que ceux-ci participent a la diminution de la consommation de carburant des vehicules.

[0027] Au vu de ce qui precede, et selon un aspect de la presente invention, un objet est de foumir un pneumatique a armature de carcasse radiale comprenant une armature de sommet formee d'au moins deux couches de sommet de travail d'elements de renforcement, une couche (C) de melange caoutchouteux etant disposee entre au moins les extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail, ladite armature de sommet etant coiffee radialement d'une bande de roulement, ladite bande de roulement etant reunie a deux bourrelets par1'intermediaire de deux flancs,1'armature de sommet comportant au moins une couche d'elements de renforcement circonferentiels, ladite bande de roulement comportant une surface de roulement destineea venir en contact avec une chaussee et former une surface de contact, le module d'elasticite sous tension a 10 % d'allongement de la couche (C) de melange caoutchouteux etant superieur a 9 MPa, la mesure du module d'elasticite etant effectuee en traction selon la norme AFNOR-NFT-46002 de septembre 1988 dans les conditions normales de temperature et d'hygrometrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de decembre 1979, une valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, de la couche (C) de melange caoutchouteux etant inferieure a 0.100, un facteur de perte tan(5) etant mesure selon la norme ASTM D 5992-96, dans lequel ladite bande de roulement est constituee d'au moins une partie centrale s'etendant au moins dans la zone du plan equatorial (XX') et deux parties axialement exterieures et presente au moins dans ladite partie centrale au moins une decoupure d'orientation longitudinale et au moins une decoupure d'orientation transversale, Date reQue/Date received 2023-06-095 10 15 20 25 30 -5aunc decoupure d'orientation longitudinale etant unc decoupure dont le plan moyen d'au moins unc partie des parois de ladite decoupure forme un angle avec un plan longitudinal inferieur a 10°, une decoupure d'orientation transversale etant une decoupure dont le plan moyen d'au moins une partie des parois de ladite decoupure forme un angle avec un plan radial inferieur a 35°, dans lequel la profondeur, mesuree sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une decoupure d'orientation longitudinale est superieure ou egale a 40 % de 1'epaisseur de la bande de roulement, dans lequel le ratio de la largeur (Df) mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d'orientation longitudinale sur la largeur (ds) mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une decoupure d'orientation longitudinale est superieur a 1.2, dans lequel la profondeur, mesuree sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une decoupure d'orientation transversale est superieure ou egale a 40 % de1'epaisseur de la bande de roulement, et dans lequel le ratio de la largeur (D'f) mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d'orientation transversale) sur la largeur (d's) mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une decoupure d'orientation transversale est superieur ou egal a 1. [0027a] D’autres aspect(s), objet(s), but(s), mode(s) de realisation, et/ou avantage(s) de la presente invention, tous etant preferentiels et/ou optionnels, sont brievement decrits cidessous et dans les sections suivantes. [0027b] Par exemple, un but de 1’invention pent etre de foumir des pneumatiques dont les proprietes d’usure et plus specifiquement de regularite d’usure sont conservees ou ameliorees quel que soit 1’usage, les pneumatiques comportant une combinaison de decoupures longitudinales et transversales comportant des creux caches presentes sur la bande de roulement et dont les performances en termes de resistance au roulement sont ameliorees pour contribuer a une moindre consommation de carburant par les vehicules equipes de tels pneumatiques.

[0028] Ce but est atteint selon 1’invention par un pneumatique a armature de carcasse radiale comprenant une armature de sommet formee d'au moins deux couches de sommet de travail d'elements de renforcement, une couche C de melange caoutchouteux etant disposee entre au moins les extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail, ladite armature de sommet etant coiffee radialement d’une bande de roulement, ladite bande de Date reQue/Date received 2023-06-09-5broulement etant reunie a deux bourrelets par 1’intermediaire de deux flancs, l’armature de sommet comportant au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels, ladite bande de roulement comportant une surface de roulement destinee a venir en contact avec une chaussee et former une surface de contact, ladite bande de roulement etant 5 constituee d’au moins une partie centrale s’etendant au moins dans la zone du plan equatorial et deux parties axialement exterieures et presentant au moins dans ladite partie centrale au moins une decoupure d’orientation longitudinale et au moins une decoupure d’orientation transversale, la profondeur, mesuree sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale etant superieure ou to egale a 40 % de 1’epaisseur de la bande roulement, le ratio de la largeur mesuree au fond de la ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la ladite au moins une decoupure Date reQue/Date received 2023-06-095 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25 d’orientation transversale, la profondeur, mesuree sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale etant superieure ou egale a 40 % de 1’epaisseur de la bande roulement, le ratio de la largeur mesuree au fond de la ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale etant superieur a 1.2, la profondeur, mesuree sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une decoupure d’orientation transversale etant superieure ou egale a 40 % de 1’epaisseur de la bande roulement, le ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation transversale sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la ladite au moins une decoupure d’orientation transversale etant superieur ou egal a 1, le module d’elasticity sous tension a 10 % d'allongement de la couche C etant superieur a 9 MPa et la valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, de la couche C etant inferieure a 0.100.

[0029] Au sens de rinvention, une decoupure designe de maniere generique soit une rainure soit une incision et correspond a 1'espace delimite par des parois de matiere se faisant face et distantes 1'une de 1'autre d'une distance non nulle (dite "largeur de la decoupure"). Ce qui differencie une incision d'une rainure c'est precisement cette distance ; dans le cas d'une incision, cette distance est appropriee pour permettre la mise en contact au moins partielle des parois opposees delimitant ladite incision au moins lors du passage dans le contact avec la chaussee. Dans le cas d'une rainure, les parois de cette rainure ne peuvent venir en contact 1'une contre 1'autre dans les conditions usuelles de roulage.

[0030] Au sens de 1’invention, une decoupure d’orientation longitudinale est une decoupure dont le plan moyen d’au moins une partie des parois de ladite decoupure forme un angle avec un plan longitudinal inferieur a 10°. Cet angle forme avec un plan longitudinal peut etre oriente dans un sens ou dans 1’autre par rapport audit plan longitudinal. Une decoupure d’orientation longitudinale peut encore etre une decoupure dont les parois ondulent ou zigzaguent autour d’un plan moyen tel qu’il vient d’etre decrit.

[0031] Au sens de 1’invention, une decoupure d’orientation transversale est une decoupure dont le plan moyen d’au moins une partie des parois de ladite decoupure forme un angle avec un plan radial inferieur a 35°. Cet angle forme avec un plan radial peut etre5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 oriente dans un sens ou dans 1’autre par rapport audit plan radial. Une decoupure d’orientation transversale peut encore etre une decoupure qui chemine continument de part et d’autre d’un plan moyen tel qu’il vient d’etre decrit ; il peut encore s’agir d’une decoupure dont les parois ondulent ou zigzaguent autour d’un plan moyen tel qu’il vient d’etre decrit.

[0032] Au sens de 1’invention, la profondeur d’une decoupure est la distance radiale mesuree sur un pneumatique neuf entre la surface de la bande de roulement et le point radialement le plus interieur de ladite decoupure.

[0033] Au sens de 1’invention, 1’epaisseur de la bande roulement, mesuree dans une coupe radiale du pneumatique, est la distance mesuree sur pneumatique neuf entre un point de la surface de la bande de roulement et la projection orthogonale dudit point sur la surface radialement exterieure de 1’armature de sommet.

[0034] La largeur entre les parois d’une decoupure est mesuree sur pneumatique neuf, dans un plan de coupe perpendiculaire au plan moyen des parois et au plan tangent a la surface de la bande de roulement. Elle est mesuree selon une direction parallele au plan tangent a la surface de la bande de roulement.

[0035] Au sens de 1’invention, la largeur entre les parois d’une decoupure en surface de la bande de roulement correspond a la mesure la plus petite dans la partie radialement exterieure de la decoupure et plus exactement a la mesure la plus petite realisee dans une zone comprise radialement entre un point radialement le plus exterieur de ladite decoupure et un point situe a une distance de la surface de la bande de roulement egale a 30 % de la profondeur de ladite decoupure.

[0036] Au sens de 1’invention, une mesure au fond d’une decoupure correspond a la mesure la plus grande dans la partie radialement interieure de la decoupure et plus exactement a la mesure la plus grande realisee dans une zone comprise radialement entre le point radialement le plus interieur de ladite decoupure et un point situee a une distance de la surface de la bande de roulement egale a 25% de la profondeur de ladite decoupure.5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25

[0037] La partie centrale de la bande de roulement s’etendant au moins dans la zone du plan equatorial presente avantageusement selon 1’invention une largeur axiale au moins aussi grande que celle de la couche d’elements de renforcement circonferentiels.

[0038] Le facteur de perte tan(8) est une propriete dynamique de la couche de melange caoutchouteux. Il est mesure sur un viscoanalyseur (Metravib VA4000), selon la norme ASTM D 5992-96. On enregistre la reponse d’un echantillon de composition vulcanisee (eprouvette cylindrique de 2 mm d’epaisseur et de 78 mm2 de section), soumis a une sollicitation sinusoidale en cisaillement simple alterne, a la frequence de 10Hz, a une temperature de 100°C. On effectue un balayage en amplitude de deformation de 0,1 a 50% (cycle aller), puis de 50% a 1% (cycle retour). Les resultats exploites sont le module complexe de cisaillement dynamique (G) et le facteur de perte tan(8) mesure sur le cycle retour. Pour le cycle retour, on indique la valeur maximale de tan(8) observee, note tan(8)max.

[0039] La resistance au roulement est la resistance qui apparait lorsque le pneumatique roule. Elle est representee par les pertes hysteretiques liees a la deformation du pneumatique durant une revolution. Les valeurs de frequence liees a la revolution du pneumatique correspondent a des valeurs de tan(8) mesuree entre 30 et 100°C. La valeur de tan(8) a 100 °C correspond ainsi a un indicateur de la resistance au roulement du pneumatique en roulage.

[0040] Il est encore possible d’estimer la resistance au roulement par la mesure des pertes d’energie par rebond des echantillons a energie imposee a des temperatures de 60 °C et exprimees en pourcentage.

[0041] Avantageusement selon 1’invention, la perte a 60 °C, notee P60, de la dite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail est inferieure a 20 %.

[0042] La couche C de melange caoutchouteux permet d’obtenir un decouplage desdites couches de sommet de travail afin de repartir les contraintes de cisaillement sur une plus grande epaisseur.5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25

[0043] Au sens de 1’invention des couches couplees sont des couches dont les elements de renforcement respectifs sont separes radialement d'au plus 1,5 mm, ladite epaisseur de caoutchouc etant mesuree radialement entre les generatrices respectivement superieure et inferieure desdits elements de renforcement.

[0044] Les essais realises ont montre que 1’utilisation de melanges constituant la couche C dont les modules d’elasticite sont superieurs a 9 MPa et dont la valeur tan(8)max est inferieure a 0.100 permet d’ameliorer les proprietes du pneumatique en matiere de resistance au roulement en conservant des proprietes d’endurance satisfaisante.

[0045] Les conceptions de pneumatiques plus usuelles prevoient des couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail avec des modules d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement sensiblement equivalents mais avec des valeurs maximales de tan(8), note tan(8)max, superieures a 0.120. De tels melanges plus usuels pour ce type de couches conduisent a une meilleure cohesion.

[0046] Au sens de rinvention, un melange caoutchouteux cohesif est un melange caoutchouteux notamment robuste a la fissuration. La cohesion d’un melange est ainsi evaluee par un test de fissuration en fatigue realise sur une eprouvette « PS » (pure shear). Il consiste a determiner, apres entaillage de 1’eprouvette, la vitesse de propagation de fissure « Vp » (mn/cycle) en fonction du taux de restitution d’energie « E » (J/m2). Le domaine experimental convert par la mesure est compris dans la plage -20°C et +150°C en temperature, avec une atmosphere d’air ou d’azote. La sollicitation de 1’eprouvette est un deplacement dynamique impose d’amplitude comprise entre 0.1mm et 10mm sous forme de sollicitation de type impulsionnel (signal « haversine » tangent) avec un temps de repos egal a la duree de 1’impulsion ; la frequence du signal est de 1’ordre de 10Hz en moyenne.

[0047] La mesure comprend 3 parties : • Une accommodation de 1’eprouvette « PS », de 1000 cycles a 27% de deformation. • une caracterisation energetique pour determiner la loi « E » = f (deformation). Le taux de restitution d’energie « E » est egal a W0*h0, avec W0 = energie foumie au materiau par cycle et par unite de volume et hO = hauteur initiate de 1'eprouvette.5 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25 L’exploitation des acquisitions « force / deplacement » donne ainsi la relation entre « E » et 1’amplitude de la sollicitation.

[0048] La mesure de fissuration, apres entaillage de 1’eprouvette « PS ». Les informations recueillies conduisent a determiner la vitesse de propagation de la fissure « Vp » en fonction du niveau de sollicitation impose « E ».

[0049] Les essais realises ont par ailleurs montre que les pneumatiques selon 1’invention presentent des performances d’usure et notamment de regularite d’usure satisfaisantes quelles que soient les conditions d’utilisation des pneumatiques.

[0050] Les inventeurs ont en effet su mettre en evidence que la combinaison de decoupures d’orientation longitudinale et de decoupures d’orientation transversale dont la profondeur est superieure a 40 % de 1’epaisseur de la bande roulement et dont le ratio de la largeur mesuree au fond desdites decoupures longitudinales sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement desdites decoupures est superieur a 1.2 et dont le ratio de la largeur mesuree au fond desdites decoupures transversales sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement desdites decoupures est superieur ou egal a 1, associee a une couche C de melange caoutchouteux disposee entre au moins les extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail dont le module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement est superieur a 9 MPa et dont la valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, est inferieure a 0.100 conduisent a des deformations locales de l’armature de sommet lors de la fabrication du pneumatique et notamment lors de la cuisson de celui-ci. Les inventeurs pensent interpreter cette deformation de l’armature sommet du fait d’un fluage des materiaux elastomeriques non maitrises au niveau desdites decoupures comportant des creux caches lors du moulage et de la cuisson dudit pneumatique. Cela se traduirait vraisemblablement par une deformation selon la direction radiale des couches constitutives de l’armature de sommet localisees a proximite desdites decoupures. Ces deformations pourraient conduire lors de 1’usage des pneumatiques a une alteration des performances du pneumatique en termes d’usure et notamment de regularite d’usure, 1’epaisseur de melange a user n’etant pas reguliere selon les directions transversale et longitudinale du pneumatique. La presence supplementaire des couches C de melange caoutchouteux disposee entre au moins les extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail dont le module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement est superieur a 9 MPa et dont5 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25 la valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, est inferieure a 0.100 ne semble pas favorable a une meilleure maitrise du fluage des materiaux elastomeriques ; au contraire la presence de telles couches C semble favoriser ce phenomene de deformation de rarmature sommet lors de la fabrication du pneumatique et notamment lors de la cuisson de celui-ci, notamment pour les deformations liees aux decoupures les plus proches desdites couches C.

[0051] Les inventeurs ont encore mis en evidence que des creux caches au sein de decoupures orientees selon la direction longitudinale avec des dimensions relativement peu importantes des lors qu’ils sont associes a une serie de decoupures transversales ne comportant pas de creux caches, qu’il s’agisse de rainures ou d’incisions transversales, conduisent egalement a une deformation selon la direction radiale des couches constitutives de l’armature de sommet.

[0052] La presence de la couche d’elements de renforcement circonferentiels conformement a 1’invention permet de limiter voire de prevenir ces phenomenes d’usures irregulieres selon les directions transversale et longitudinale du pneumatique.

[0053] Les inventeurs pensent interpreter les resultats obtenus avec les pneumatiques selon 1’invention par la presence d’une couche d’elements de renforcement circonferentiels qui semble pouvoir diminuer voir eviter lesdites deformations locales de l’armature de sommet lors de la cuisson de pneumatiques comportant des decoupures d’orientation longitudinale et transversale dont la profondeur est superieure ou egale a 40 % de 1’epaisseur de la bande roulement et dont le ratio de la largeur mesuree au fond des decoupures d’orientation longitudinale sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement des decoupures d’orientation longitudinale est superieur a 1.2 et dont le ratio de la largeur mesuree au fond desdites decoupures transversales sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement desdites decoupures est superieur ou egal a 1, associees a une couche C de melange caoutchouteux disposee entre au moins les extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail dont le module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement est superieur a 9 MPa et dont la valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, est inferieure a 0.100.

[0054] De maniere tres surprenante, la couche d’elements de renforcement circonferentiels, qui est usuellement presente pour limiter des effets de cisaillement entre les5 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25 couches de sommet de travail, semble permettre une meilleure maitrise des deplacements des melanges formant la bande roulement lors de la cuisson d’un pneumatique, celui-ci comportant des decoupures d’orientation longitudinale comportant des creux caches et des decoupures d’orientation transversale comportant ou non des creux caches associees a une couche C de melange caoutchouteux disposee entre au moins les extremites desdites au moins deux couches de sommet de travail dont le module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement est supcricur a 9 MPa et dont la valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, est inferieure a 0.100.

[0055] Par ailleurs, les inventeurs ont su mettre en evidence que la couche d’elements de renforcement circonferentiels autorise des choix de melanges caoutchouteux de la couche C presentant une cohesion moins favorable sans nuire aux proprietes d’endurance du pneumatique.

[0056] Les inventeurs ont notamment mis en evidence que la presence d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels contribue a une moindre evolution de la cohesion de la couche C. En effet, les conceptions de pneumatiques plus usuelles comportant notamment des couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail avec des valeurs de tan(8)max superieures a 0.120 conduisent a une evolution de la cohesion desdites couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail, celle-ci tendant a s’affaiblir. Les inventeurs constatent que la presence d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels qui limite les contraintes de cisaillement entre les extremites des couches de sommet de travail et en outre, limite les augmentations de temperature conduit a une faible evolution de la cohesion de la couche C. Les inventeurs considerent ainsi que la cohesion de la couche C, plus faible que ce qui existe dans les conceptions de pneumatiques plus usuelles, est satisfaisante dans la conception du pneumatique selon 1’invention.

[0057] Les inventeurs ont ainsi su mettre en evidence que la presence d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels permet de conserver des performances notamment en termes d’endurance et en termes d’usure satisfaisantes en presence de la combinaison selon 1’invention de decoupures d’orientation longitudinale comportant des5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 creux caches et de decoupures d’orientation transversale comportant ou non des creux caches et d’un module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement des couches C superieur a 9 MPa et d’une valeur de tan(8)max des couches C inferieure a 0.100.

[0058] Selon un mode de realisation de 1’invention, le ratio de la largeur mesuree au fond de la ladite au moins une decoupure d’orientation transversale sur la largeur mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de la ladite au moins une decoupure d’orientation transversale est strictement superieur a 1.2.

[0059] Selon ce mode de realisation, la decoupure d’orientation transversale presente de preference un ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation transversale sur la largeur de la ladite au moins une decoupure d’orientation transversale mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf superieur a 1.2 sur toute sa longueur.

[0060] Selon une variante de ce mode de realisation, cette condition sur le ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation transversale sur la largeur de la ladite au moins une decoupure d’orientation transversale mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf superieur a 1.2 peut n’etre verifiee que sur une partie de la longueur de la decoupure d’orientation transversale.

[0061] Selon encore d’autres variantes de ce mode de realisation, cette condition sur le ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation transversale sur la largeur de la ladite au moins une decoupure d’orientation transversale mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf superieur a 1.2 peut etre verifiee par intermittence sur la longueur de la decoupure d’orientation transversale.

[0062] Selon une variante de realisation de 1’invention, la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation transversale est strictement superieure a 2 mm.

[0063] Avantageusement selon 1’invention, la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation transversale est inferieure a 10 mm.

[0064] Selon une variante preferee de 1’invention, la decoupure d’orientation longitudinale presente un ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 decoupure d’orientation longitudinale sur la largeur de la ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf superieur a 1.2 sur toute sa longueur.

[0065] Selon une autre variante de 1’invention, cette condition sur le ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale sur la largeur de la ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf superieur a 1.2 pent n’etre verifiee que sur une partie de la longueur de la decoupure d’orientation longitudinale.

[0066] Selon encore d’autres variantes de 1’invention, cette condition sur le ratio de la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale sur la largeur de la ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale mesuree en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf superieur a 1.2 peut etre verifiee par intermittence sur la longueur de la decoupure d’orientation longitudinale.

[0067] Selon une autre variante de realisation de 1’invention, la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale est strictement superieure a 3 mm.

[0068] Avantageusement selon 1’invention, la largeur mesuree au fond de ladite au moins une decoupure d’orientation longitudinale est inferieure a 10 mm.

[0069] Avantageusement selon 1’invention, le taux d’entaillement volumique de la bande de roulement du pneumatique selon 1’invention est inferieur ou egal a 15 %, de preference inferieur ou egal a 13 % et de preference encore superieur a 5 %.

[0070] Le taux d’entaillement volumique de la bande de roulement est defini selon 1’invention sur pneumatique neuf par le rapport du volume de decoupures sur le volume total de la bande de roulement. Le volume total de la bande de roulement est quant a lui defini au sens de 1’invention par le volume, incluant le volume de toutes les decoupures, evalue entre la surface de roulement et une surface parallele a cette surface de roulement passant par le fond du creux s’etendant le plus a I’interieur de la bande.5 10 15 20 25 30 CA 03003376 2018-04-25

[0071] Selon un mode de realisation prefere de 1’invention, la couche C de melange caoutchouteux est un melange elastomerique a base de caoutchouc naturel ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4 et eventuellement d'au moins un autre elastomere dienique, le caoutchouc naturel ou le polyisoprene synthetique en cas de coupage etant present a un taux majoritaire par rapport au taux de 1'autre ou des autres elastomeres dieniques utilises et d'une charge renforqante constituee : a) soit par du noir de carbone de surface specifique BET inferieure a 60 m2/g, quelle que soit son indice de structure, employe a un taux compris entre 40 et 100 pee, et de preference entre 60 et 90 pee, b) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou A1OH choisie dans le groupe forme par les silices precipitees ou pyrogenees, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifies en cours ou apres la synthese de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g employee a un taux compris entre 40 et 100 pee, et de preference entre 60 et 90 pee, c) soit par un coupage de noir de carbone decrit en (a) et d’une charge blanche decrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 40 et 100 pee, et de preference entre 60 et 90 pee.

[0072] La mesure de surface specifique BET est effectuee selon la methode de BRUNAUER, EMMET et TELLER decrite dans "The Journal of the American Chemical Society", vol. 60, page 309, fevrier 1938, correspondant a la norme NFT 45007 de novembre 1987.

[0073] Dans le cas d'utilisation de charge claire ou charge blanche, il est necessaire d'utiliser un agent de couplage et/ou de recouvrement choisi parmi les agents connus de rhomme de 1'art. Comme exemples d'agents de couplage preferentiel, on peut citer les alcoxysilanes sulfures du type polysulfure de bis-(3-trialcoxysilylpropyle), et parmi ceux-ci notamment le tetrasulfure de bis-(3-triethoxysilylpropyle) commercialise par la Societe DEGUSSA sous les denominations Si69 pour le produit liquide pur et X50S pour le produit solide (coupage 50/50 en poids avec du noir N330). Comme exemples d'agents de recouvrement on peut citer un alcool gras, un alkylalcoxysilane tel qu'un5 10 15 20 25 30 -16 — hexadecyltrimethoxy ou triethoxysilane respectivement commercialises par la Societe DEGUSSA sous les denominations Sil16 et Si216, la diphenylguanidine, un polyethylene glycol, une huile silicone eventuellement modifie au moyen des fonctions OH ou alcoxy. L'agent de recouvrement et/ou de couplage est utilise dans un rapport ponderal par rapport a la charge a 1/100 et a 20/100, et preferentiellement compris entre 2/100 et 15/100 lorsque la charge claire represente la totalite de la charge renfor^ante et compris entre 1/100 et 20/100 lorsque la charge renfor^ante est constituee par un coupage de noir de carbone et de charge claire.

[0074] Comme autres exemples de charges renforQantes ayant la morphologic et les fonctions de surface SiOH et/ou A1OH des matieres de type silice et/ou alumine precedemment decrites et pouvant etre utilisees selon 1'invention en remplacement partiel ou total de celles-ci, on peut citer les noirs de carbone modifies soit au corns de la synthese par addition a 1'huile d'alimentation du four d'un compose du silicium et/ou d'aluminium soit apres la synthese en ajoutant, a une suspension aqueuse de noir de carbone dans une solution de silicate et/ou d'aluminate de sodium, un acide de fa^on a recouvrir au moins partiellement la surface du noir de carbone de fonctions SiOH et/ou A1OH. Comme exemples non limitatifs de ce type de charges carbonees avec en surface des fonctions SiOH et/ou A1OH, on peut citer les charges type CSDP decrites dans la Conference N° 24 du Meeting ACS, Rubber Division, Anaheim, Califomie, 6-9 mai 1997 ainsi que celles de la demande de brevet EP-A-0 799 854.

[0075] Lorsqu'une charge claire est utilisee comme seule charge renfor^ante, les proprietes d'hysterese et de cohesion sont obtenues en utilisant une silice precipitee ou pyrogenee, ou bien une alumine precipitee ou bien encore un aluminosilicate de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g. Comme exemples non limitatifs de ce type de charge, on peut citer les silices KS404 de la Societe Akzo, Ultrasil™ VN2 ou VN3 et BV3370GR de la Societe Degussa, Zeopol 8745 de la Societe Huber, Zeosil™ 175MP ou Zeosil™ 1165MP de la societe Rhodia, HI-SIL™ 2000 de la Societe PPG etc.

[0076] Parmi les elastomeres dieniques pouvant etre utilises en coupage avec le caoutchouc naturel ou un polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4, on peut citer un polybutadiene (BR) de preference a majorite d'enchainements cis-1,4, un copolymere styrene-butadiene (SBR) solution ou emulsion, un copolymere butadieneDate reQue/Date received 2023-06-095 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25 isoprene (BIR) ou bien encore un terpolymere styrene-butadiene-isoprene (SBIR). Ces elastomeres peuvent etre des elastomeres modifies en cours de polymerisation ou apres polymerisation au moyen d'agents de ramification comme un divinylbenzene ou d'agents d'etoilage tels que des carbonates, des halogenoetains, des halogenosiliciums ou bien encore au moyen d'agents de fonctionnalisation conduisant a un greffage sur la chaine ou en bout de chaine de fonctions oxygenees carbonyle, carboxyle ou bien d'une fonction amine comme par exemple par action de la dimethyl ou de la diethylamino benzophenone. Dans le cas de coupages de caoutchouc naturel ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4 avec un ou plusieurs des elastomeres dieniques, mentionnes ci-dessus, le caoutchouc naturel ou le polyisoprene synthetique est utilise de preference a un taux majoritaire et plus preferentiellement a un taux superieur a 70 pee.

[0077] Le choix de la charge renforgante intervenant dans le melange caoutchouteux constituant la couche C contribue a la fois a 1’obtention des valeurs de module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement et a 1’obtention des valeurs de tan(8)max. Toutefois, dans les plages de valeurs precitees concemant les dites charges renforgantes, 1’homme du metier saura encore adapter les quantites d’autres constituants usuels, tels que les agents vulcanisant ou bien les derives de cobalt, ou adapter les procedes de melangeages pour obtenir les valeurs de module d’elasticite et de tan(8)max precitees.

[0078] Selon une variante de realisation de 1’invention, la distance d entre 1’extremite de la couche de travail axialement la plus etroite et la couche de travail separee de la couche de travail axialement la plus etroite par la couche C de melange caoutchouteux est telle que l.lo < d < 2.2o, 0 etant le diametre des elements de renforcement de ladite au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels et, dans un plan meridien, 1’epaisseur de la couche C de melange caoutchouteux etant sensiblement constante sur la largeur axiale comprise entre 1’extremite axialement interieure de la couche C et 1’extremite de la couche de travail axialement la plus etroite.

[0079] Au sens de 1’invention, la distance d est mesuree dans un plan meridien de cable a cable, e’est-a-dire entre le cable d’une premiere couche de travail et le cable d’une seconde couche de travail, selon une direction sensiblement perpendiculaire aux surfaces de la couche C. En d’autres termes, cette distance d englobe 1’epaisseur de la premiere couche5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 C et les epaisseurs respectives des melanges caoutchouteux de calandrage, radialement exterieure aux cables de la couche de travail radialement interieure et radialement interieure aux cables de la couche de travail radialement exterieure.

[0080] Au sens de 1’invention, 1’epaisseur de la couche C de melange caoutchouteux est mesuree entre les deux surfaces de ladite couche C selon la projection orthogonale d’un point d’une surface sur l’autre surface.

[0081] Au sens de 1’invention, 1’epaisseur de la couche C de melange caoutchouteux est sensiblement constante signifie qu’elle ne varie pas de plus de 0.3 mm. Ces variations d’epaisseur ne sont dues qu’aux phenomenes de fluage lors de la fabrication et de la cuisson du pneumatique. La couche C sous forme de semi-fini, c’est-a-dire en tant qu’elements pret a etre utilise pour la realisation d’un pneumatique presente ainsi avantageusement une epaisseur constante.

[0082] Les differentes mesures d’epaisseur sont effectuees sur une coupe transversale d’un pneumatique, le pneumatique etant done dans un etat non gonfle.

[0083] Les conceptions de pneumatiques plus usuelles, prevoient des couches de melange caoutchouteux disposees entre les extremites des couches de sommet de travail avec des epaisseurs plus importantes notamment au niveau de 1’extremite de la couche de travail la plus etroite et avec un profil d’epaisseur non homogene lorsque celui-ci est vu selon une coupe meridienne du pneumatique pour autoriser une telle epaisseur et pour eviter de trop perturber 1’environnement de 1’extremite de la couche de travail la plus etroite. Comme explique precedemment, la presence de cette couche de melange caoutchouteux permet notamment de limiter les contraintes de cisaillement entre les extremites des couches de sommet de travail, les rigidites circonferentielles desdites couches de sommet de travail etant nulles a leur extremite. La distance entre 1’extremite de la couche de travail axialement la plus etroite et la couche de travail separee de la couche de travail axialement la plus etroite par la couche de melange caoutchouteux, mesuree conformement a la definition de d ci-dessus, est habituellement superieure a 3.3 mm. Cela correspond a une epaisseur de la couche de melange caoutchouteux d’au moins 2.5 mm alors que,5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 generalement, son epaisseur tend a chacune de ses extremites vers une valeur inferieure a 0.5 mm.

[0084] Les inventeurs ont su mcttrc en evidence que la presence d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels permet de conserver des performances notamment en termes d’endurance satisfaisantes avec une couche C de melange caoutchouteux d’epaisseur sensiblement constante sur la largeur axiale comprise entre 1’extremite axialement interieure de la couche C et 1’extremite de la couche de travail axialement la plus etroite et telle que la distance d soit comprise entre l.lo et 2.2o. Il semble en effet, que la presence de la couche d’elements de renforcement circonferentiels contribue suffisamment a la reprise d’au moins une partie de la tension circonferentielle notamment lors du passage dans l’aire de contact pour diminuer les contraintes de cisaillement entre les extremites des couches de sommet de travail.

[0085] La geometrie de la couche C de melange caoutchouteux conforme a 1’invention semble, en outre, aller dans le sens d’une meilleure maitrise du fluage des melanges lors de la fabrication du pneumatique et notamment de la cuisson de celui-ci.

[0086] Par ailleurs, la couche C de melange caoutchouteux se presente ainsi avantageusement a 1’etat de semi-fini sous forme d’une couche d’epaisseur constante qui est simple de fabrication et en outre qui peut etre stockee simplement. En effet, les couches habituellement utilisees telles que decrites precedemment qui presentent en coupe une forme avec des variations d’epaisseur sont d’une part plus difficiles realiser et d’autre part plus difficile a Stocker. En effet, les variations d’epaisseur creent des problemes de stockage, ces semi-finis etant le plus souvent stockes sous forme d’enroulement sur bobine. La couche C selon 1’invention se presente a 1’etat de produit semi-fini avec une section presentant un profil sensiblement plat comparee aux couches habituellement utilisees qui se presentent a 1’etat de produit semi-fini avec une section presentant un profil sensiblement arrondi.

[0087] La fabrication et le stockage de la couche de melange caoutchouteux conforme a 1’invention sous forme de semi-fini etant ainsi tellement simplifies, il peut en resulter des couts moindres pour la fabrication du pneumatique.5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25

[0088] Selon un mode de realisation avantageux de 1’invention, la couche de sommet de travail axialement la plus large est radialement a 1’interieur des autres couches de sommet de travail.

[0089] De preference encore, la largeur axiale D de la couche de melange caoutchouteux C comprise entre 1’extremite axialement la plus a 1’interieure de ladite couche de melange caoutchouteux C et 1’extremite de la couche de sommet de travail axialement la moins large est telle que : 342 D 25.<|>2 avec (|)2, diametre des elements de renforcement de la couche de sommet de travail axialement la moins large. Une telle relation definit une zone d’engagement entre la couche de melange caoutchouteux C et la couche de sommet de travail axialement la moins large. Un tel engagement en dessous d’une valour egale a trois fois le diametre des elements de renforcement de la couche de travail axialement la moins large peut ne pas etre suffisant pour obtenir un decouplage des couche de sommet de travail pour notamment obtenir une attenuation des sollicitations en extremite de la couche de sommet de travail axialement la moins large. Une valeur de cet engagement superieure a vingt fois le diametre des elements de renforcement de la couche de travail axialement la moins large peut conduire a une diminution trop importante de la rigidite de derive de 1’armature de sommet du pneumatique.

[0090] De preference, la largeur axiale D de la couche de melange caoutchouteux C comprise entre 1’extremite axialement la plus a 1’interieure de ladite couche de melange caoutchouteux C et 1’extremite de la couche de sommet de travail axialement la moins large est superieure a 5 mm.

[0091] Selon une variante de realisation de 1’invention, le module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement d’au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail est superieur a 9 MPa et la valeur maximale de tan(8), note tan(8)max, de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail est inferieure a 0.100.5 10 15 20 25 30 CA 03003376 2018-04-25

[0092] Habituellement, les couches de calandrage des couches de sommet de travail presentent des modules d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement sensiblement equivalents a ceux de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail selon 1’invention mais presentent des valeurs maximales de tan(8), note tan(8)max, superieures a 0.120. De tels melanges plus usuels pour ce type de couches conduisent a une meilleure cohesion.

[0093] Comme dans le cas de la couche C, les inventeurs ont su mettre en evidence que la cohesion des couches de calandrages des couches de sommet de travail, lorsqu’elles presentent un module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement superieur a 9 MPa et une valeur de tan(8)max inferieure a 0.100, reste satisfaisante.

[0094] Les inventeurs ont encore mis en evidence que la presence d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels contribue a une moindre evolution de la cohesion des couches de calandrage des couches de sommet de travail. En effet, les inventeurs ont constate que la presence d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels qui contribue a limiter les mises en compression des elements de renforcement des couches de sommet de travail notamment lorsque le vehicule suit un parcours sinueux et en outre, limite les augmentations de temperature et conduit ainsi a une faible evolution de la cohesion des couches de calandrages. Les inventeurs considerent ainsi que la cohesion des couches de calandrages des couches de sommet de travail, plus faible que ce qui existe dans les conceptions de pneumatiques plus usuelles, est satisfaisante dans la conception du pneumatique selon 1’invention.

[0095] Les inventeurs ont ainsi su mettre en evidence que la couche d’element de renforcement circonferentiels autorise des choix de melanges caoutchouteux des couches de calandrages des couches de sommet de travail presentant une cohesion moins favorable sans nuire aux proprietes d’endurance du pneumatique.

[0096] Comme dans le cas de la couche de melange caoutchouteux C, 1’utilisation d’au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail dont le module d’elasticite est superieur ou egal a 9 MPa et dont la valeur ta^S)^ est inferieure a 0.100 va permettre d’ameliorer les proprietes du pneumatique en matiere de resistance au roulement en conservant des proprietes d’endurance satisfaisante.5 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25

[0097] Selon un mode de realisation prefere de 1’invention, ladite au moms une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail est un melange elastomerique a base de caoutchouc nature! ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis- 1,4 et eventuellement d'au moins un autre elastomere dienique, le caoutchouc natural ou le polyisoprene synthetique en cas de coupage etant present a un taux majoritaire par rapport au taux de 1'autre ou des autres elastomeres dieniques utilises et d'une charge renfor^ante constituee : a) soit par du noir de carbone de surface specifique BET inferieure a 60 m2/g, quelle que soit son indice de structure, employe a un taux compris entre 40 et 100 pee, et de preference entre 60 et 90 pee, b) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe forme par les silices precipitees ou pyrogenees, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifies en cours ou apres la synthese de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g employee a un taux compris entre 40 et 100 pee, et de preference entre 60 et 90 pee, c) soit par un coupage de noir de carbone decrit en (a) et d’une charge blanche decrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 40 et 100 pee, et de preference entre 60 et 90 pee.

[0098] Dans le cas d'utilisation de charge claire ou charge blanche, il est necessaire d'utiliser un agent de couplage et/ou de recouvrement choisi parmi les agents connus de rhomme de 1'art. Comme exemples d'agents de couplage preferentiel, on peut citer les alcoxysilanes sulfures du type polysulfure de bis-(3-trialcoxysilylpropyle), et parmi ceux-ci notamment le tetrasulfure de bis-(3-triethoxysilylpropyle) commercialise par la Societe DEGUSSA sous les denominations Si69 pour le produit liquide pur et X50S pour le produit solide (coupage 50/50 en poids avec du noir N330). Comme exemples d'agents de recouvrement on peut citer un alcool gras, un alkylalcoxysilane tel qu'un hexadecyltrimethoxy ou triethoxysilane respectivement commercialises par la Societe DEGUSSA sous les denominations Sil16 et Si216, la diphenylguanidine, un polyethylene glycol, une huile silicone eventuellement modifie au moyen des fonctions OH ou alcoxy.5 10 15 20 25 30 -23 — L'agent de recouvrement et/ou de couplage est utilise dans un rapport ponderal par rapport a la charge a 1/100 et a 20/100, et preferentiellement compris entre 2/100 et 15/100 lorsque la charge claire represente la totalite de la charge renfor^ante et compris entre 1/100 et 20/100 lorsque la charge renfor^ante est constituee par un coupage de noir de carbone et de charge claire.

[0099] Comme autres exemples de charges renfor^antes ayant la morphologic et les fonctions de surface SiOH et/ou A1OH des matieres de type silice et/ou alumine precedemment decrites et pouvant etre utilisees selon 1'invention en remplacement partiel ou total de celles-ci, on peut citer les noirs de carbone modifies soit au cours de la synthese par addition a 1'huile d'alimentation du four d'un compose du silicium et/ou d'aluminium soit apres la synthese en ajoutant, a unc suspension aqueuse de noir de carbone dans une solution de silicate et/ou d'aluminate de sodium, un acide de fa9on a recouvrir au moins partiellement la surface du noir de carbone de fonctions SiOH et/ou A1OH. Comme exemples non limitatifs de ce type de charges carbonees avec en surface des fonctions SiOH et/ou A1OH, on peut citer les charges type CSDP decrites dans la Conference N° 24 du Meeting ACS, Rubber Division, Anaheim, Califomie, 6-9 mai 1997 ainsi que celles de la demande de brevet EP-A-0 799 854.

[00100] Lorsqu'une charge claire est utilisee comme seule charge renfor?ante, les proprietes d'hysterese et de cohesion sont obtenues en utilisant une silice precipitee ou pyrogenee, ou bien une alumine precipitee ou bien encore un aluminosilicate de surface specifique BET comprise entre 30 et 260 m2/g. Comme exemples non limitatifs de ce type de charge, on peut citer les silices KS404 de la Societe Akzo, Ultrasil™ VN2 ou VN3 et BV3370GR de la Societe Degussa, Zeopol 8745 de la Societe Huber, Zeosil™ 175MP ou Zeosil™ 1165MP de la societe Rhodia, HI-SIL™ 2000 de la Societe PPG etc.

[00101] Parmi les elastomeres dieniques pouvant etre utilises en coupage avec le caoutchouc naturel ou un polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4, on peut citer un polybutadiene (BR) de preference a majorite d'enchainements cis-1,4, un copolymere styrene-butadiene (SBR) solution ou emulsion, un copolymere butadiene¬ isoprene (BIR) ou bien encore un terpolymere styrene-butadiene-isoprene (SBIR). Ces elastomeres peuvent etre des elastomeres modifies en cours de polymerisation ou apres polymerisation au moyen d'agents de ramification comme un divinylbenzene ou d'agents Date reQue/Date received 2023-06-095 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 d'etoilage tels que des carbonates, des halogenoetains, des halogenosiliciums ou bien encore au moyen d'agents de fonctionnalisation conduisant a un greffage sur la chaine ou en bout de chaine de fonctions oxygenees carbonyle, carboxyle ou bien d'une fonction amine comme par exemple par action de la dimethyl ou de la diethylamino benzophenone. Dans le cas de coupages de caoutchouc naturel ou de polyisoprene synthetique a majorite d'enchainements cis-1,4 avec un ou plusieurs des elastomeres dieniques, mentionnes ci-dessus, le caoutchouc naturel ou le polyisoprene synthetique est utilise de preference a un taux majoritaire et plus preferentiellement a un taux superieur a 70 pee.

[00102] Comme dans le cas de la couche C, le choix de la charge renforgante intervenant dans le melange caoutchouteux constituant ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de somrnet de travail contribue a la fois a 1’obtention des valeurs de module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement et a 1’obtention des valeurs de tan(8)max. Toutefois, dans les plages de valeurs precitees concemant les dites charges renforgantes, 1’homme du metier saura encore adapter les quantites d’autres constituants usuels, tels que les agents vulcanisant ou bien les derives de cobalt, ou adapter les procedes de melangeages pour obtenir les valeurs de module d’elasticite et de tan(8)max precitees.

[00103] Avantageusement encore selon 1’invention, la difference entre le module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement de la couche C et le module d’elasticite sous tension a 10 % d'allongement de ladite au moins une couche de calandrage d’au moins une couche de sommet de travail est inferieure a 2 MPa.

[00104] Selon un premier mode de realisation, le module d’elasticite du calandrage d’au moins la couche de sommet de travail la plus etroite est superieure a celui de ladite couche de melange caoutchouteux C pour que 1’empilement desdites couches presente un gradient de module d’elasticite favorable a la lutte contre l’amorce de fissuration en extremite de la couche de sommet de travail la plus etroite.

[00105] Selon un deuxieme mode de realisation, les modules d’elasticite du calandrage des couches de sommet de travail et de celui de ladite couche de melange caoutchouteux C sont identiques et avantageusement encore les melanges caoutchouteux sont les memes pour simplifier les conditions industrielles de fabrication du pneumatique.5 10 15 20 25 CA 03003376 2018-04-25

[00106] Selon une variante avantageuse de realisation de 1’invention, la couche d’elements de renforcement circonferentiels presente une largeur axiale superieure a 0.5xW.

[00107] W est la largeur maximale axiale du pneumatique, lorsque ce dernier est monte sur sa jante de service et gonfle a sa pression recommandee.

[00108] Les largeurs axiales des couches d’elements de renforcement sont mesurees sur une coupe transversale d’un pneumatique, le pneumatique etant done dans un etat non gonfle.

[00109] Selon une realisation preferee de 1’invention, au moins deux couches de sommet de travail presentent des largeurs axiales differentes, la difference entre la largeur axiale de la couche de sommet de travail axialement la plus large et la largeur axiale de la couche de sommet de travail axialement la moins large etant comprise entre 10 et 30 mm.

[00110] Selon un mode de realisation preferee de 1’invention, une couche d’elements de renforcement circonferentiels est radialement disposee entre deux couches de sommet de travail.

[00111] Selon ce mode de realisation de 1’invention, la couche d’elements de renforcement circonferentiels permet de limiter de maniere plus importante les mises en compression des elements de renforcement de 1’armature de carcasse qu’une couche semblable mise en place radialement a I’exterieur des couches de travail. Elle est preferablement radialement separee de 1’armature de carcasse par au moins une couche de travail de fagon a limiter les sollicitations desdits elements de renforcement et ne pas trop les fatiguer.

[00112] Avantageusement encore selon 1’invention, les largeurs axiales des couches de sommet de travail radialement adjacentes a la couche d’elements de renforcement circonferentiels sont superieures a la largeur axiale de ladite couche d’elements de renforcement circonferentiels et de preference, lesdites couches de sommet de travail adjacentes a la couche d’elements de renforcement circonferentiels sont de part et d'autre du plan equatorial et dans le prolongement axial immediat de la couche d’elements de renforcement circonferentiels couplees sur une largeur axiale, pour etre ensuite decouplees5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 par une couche C de melange de caoutchouc au moins sur le restant de la largeur commune aux dites deux couches de travail.

[00113] La presence de tels couplages entre les couches de sommet de travail adjacentes a la couche d’elements de renforcement circonferentiels permet la diminution des contraintes de tension agissant sur les elements circonferentiels axialement le plus a 1’exterieur et situe le plus pres du couplage.

[00114] Selon un mode de realisation avantageux de 1’invention, les elements de renforcement d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement metalliques presentant un module secant a 0,7 % d’allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inferieur a 150 GPa.

[00115] Selon une realisation preferee, le module secant des elements de renforcement a 0,7 % d’allongement est inferieur a 100 GPa et superieur a 20 GPa, de preference compris entre 30 et 90 GPa et de preference encore inferieur a 80 GPa.

[00116] De preference egalement, le module tangent maximum des elements de renforcement est inferieur a 130 GPa et de preference encore inferieur a 120 GPa.

[00117] Les modules exprimes ci-dessus sont mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement determinee avec une precontrainte de 20 MPa ramenee a la section de metal de 1’element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section de metal de 1’element de renforcement.

[00118] Les modules des memes elements de renforcement peuvent etre mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement determinee avec une precontrainte de 10 MPa ramenee a la section globale de 1’element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section globale de 1’element de renforcement. La section globale de 1’element de renforcement est la section d’un element composite constitue de metal et de caoutchouc, ce dernier ayant notamment penetre 1’element de renforcement pendant la phase de cuisson du pneumatique.5 10 15 20 25 CA 03003376 2018-04-25

[00119] Selon cette formulation relative a la section globale de 1’element de renforcement, les elements de renforcement des parties axialement exterieures et de la partie centrale d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement metalliques presentant un module secant a 0,7 % d’allongement compris entre 5 et 60 GPa et un module tangent maximum inferieur a 75 GPa.

[00120] Selon une realisation preferee, le module secant des elements de renforcement a 0,7 % d’allongement est inferieur a 50 Gpa et superieur a 10 GPa, de preference compris entre 15 et 45 GPa et de preference encore inferieure a 40 GPa.

[00121] De preference egalement, le module tangent maximum des elements de renforcement est inferieur a 65 GPa et de preference encore inferieur a 60 GPa.

[00122] Selon un mode de realisation prefere, les elements de renforcements d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels sont des elements de renforcement metalliques presentant une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement relatif ayant des faibles pentes pour les faibles allongements et une pente sensiblement constante et forte pour les allongements superieurs. De tels elements de renforcement de la nappe additionnelle sont habituellement denommes elements "bi-module".

[00123] Selon une realisation preferee de 1’invention, la pente sensiblement constante et forte apparait a partir d’un allongement relatif compris entre 0,1% et 0,5%.

[00124] Les differentes caracteristiques des elements de renforcement enoncees cidessus sont mesurees sur des elements de renforcement preleves sur des pneumatiques.

[00125] Des elements de renforcement plus particulierement adaptes a la realisation d’au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels selon 1’invention sont par exemple des assemblages de formule 21.23, dont la construction est 3x(0.26+6x0.23) 4.4/6.6 SS ; ce cable a torons est constitue de 21 fils elementaires de formule 3 x (1+6), avec 3 torons tordus ensembles chacun constitue de 7 fils, un fil formant une ame centrale de diametre egal a 26/100 mm et 6 fils enroules de diametre egal a 23/100 mm. Un tel cable presente un module secant a 0,7% egal a 45 GPa et un module tangent maximum egal a 98 GPa, mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement determinee avec une precontrainte de 20 MPa ramenee a la section de metal de 1’element de5 10 15 20 25 30 CA 03003376 201S-04-25 renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section de metal de 1’element de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement determinee avec une precontrainte de 10 MPa ramenee a la section globale de 1’element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section globale de 1’element de renforcement, ce cable de formule 21.23 presente un module secant a 0,7% egal a 23 GPa et un module tangent maximum egal a 49 GPa.

[00126] De la meme fagon, un autre exemple d’elements de renforcement est un assemblage de formule 21.28, dont la construction est 3x(0.32+6x0.28) 6.2/9.3 SS. Ce cable presente un module secant a 0,7% egal a 56 GPa et un module tangent maximum egal a 102 GPa, mesures sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement determinee avec une precontrainte de 20 MPa ramenee a la section de metal de 1’element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section de metal de 1’element de renforcement. Sur une courbe contrainte de traction en fonction de l’allongement determinee avec une precontrainte de 10 MPa ramenee a la section globale de 1’element de renforcement, la contrainte de traction correspondant a une tension mesuree ramenee a la section globale de 1’element de renforcement, ce cable de formule 21.28 presente un module secant a 0,7% egal a 27 GPa et un module tangent maximum egal a 49 GPa.

[00127] L’utilisation de tels elements de renforcement dans au moins une couche d’elements de renforcement circonferentiels permet notamment de conserver des rigidites de la couche satisfaisante y compris apres les etapes de conformation et de cuisson dans des procedes de fabrication usuels.

[00128] Selon un deuxieme mode de realisation de 1’invention, les elements de renforcement circonferentiels peuvent etre formees d'elements metalliques inextensibles et coupes de maniere a former des trongons de longueur tres inferieure a la circonference de la couche la moins longue, mais preferentiellement superieure a 0,1 fois ladite circonference, les coupures entre trongons etant axialement decalees les unes par rapport aux autres. De preference encore, le module d'elasticite a la traction par unite de largeur de la couche additionnelle est inferieur au module d'elasticite a la traction, mesure dans les memes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible. Un tel mode de realisation5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 permet de conferer, de maniere simple, a la couche d’elements de renforcement circonferentiels un module pouvant facilement etre ajuste (par le choix des intervalles entre tronpons d'une meme rangee), mais dans tous les cas plus faible que le module de la couche constituee des memes elements metalliques mais continus, le module de la couche additionnelle etant mesure sur une couche vulcanisee d'elements coupes, prelevee sur le pneumatique.

[00129] Selon un troisieme mode de realisation de 1’invention, les elements de renforcement circonferentiels sont des elements metalliques ondules, le rapport a/X de I'amplitude d'ondulation sur la longueur d’onde etant au plus egale a 0,09. De preference, le module d'elasticite a la traction par unite de largeur de la couche additionnelle est inferieur au module d'elasticite a la traction, mesure dans les memes conditions, de la couche de sommet de travail la plus extensible.

[00130] Les elements metalliques sont preferentiellement des cables d'acier.

[00131] Selon un mode de realisation prefere de 1’invention, les elements de renforcement des couches de sommet de travail sont des cables metalliques inextensibles.

[00132] Avantageusement selon 1’invention, l’armature de sommet est formee d'au moins deux couches de sommet de travail d'elements de renforcement, croises d'une couche a 1'autre en faisant avec la direction circonferentielle des angles compris entre 10°et45°.

[00133] L’invention prevoit encore avantageusement pour diminuer les contraintes de tension agissant sur les elements circonferentiels axialement le plus a 1’exterieur que I'angle forme avec la direction circonferentielle par les elements de renforcement des couches de sommet de travail est inferieur a 30° et de preference inferieur a 25°.

[00134] Selon une autre variante avantageuse de l’invention, les couches de sommet de travail comportent des elements de renforcement, croises d'une nappe a 1'autre, faisant avec la direction circonferentielle des angles variables selon la direction axiale, lesdits angles etant superieurs sur les bords axialement exterieurs des couches d’elements de renforcement par rapport aux angles desdits elements mesures au niveau du plan median circonferentiel. Une telle realisation de l’invention permet d’augmenter la rigidite circonferentielle dans5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 certaines zones et au contraire de la diminuer dans d’autres, notamment pour diminuer les mises en compression de 1’armature de carcasse.

[00135] Une realisation preferee de 1’invention prevoit encore que I'armature de sommet est completee radialement a 1'exterieur par au moins une couche supplementaire, dite de protection, d'elements de renforcement dits elastiques, orientes par rapport a la direction circonferentielle avec un angle compris entre 10° et 45° et de meme sens que I'angle forme par les elements inextensibles de la couche de travail qui lui est radialement adjacente.

[00136] La couche de protection peut avoir une largeur axiale inferieure a la largeur axiale de la couche de travail la moins large. Ladite couche de protection peut aussi avoir une largeur axiale superieure a la largeur axiale de la couche de travail la moins large, telle qu'elle recouvre les bords de la couche de travail la moins large et, dans le cas de la couche radialement superieure comme etant le moins large, telle qu'elle soit couplee, dans le prolongement axial de 1'armature additionnelle, avec la couche de sommet de travail la plus large sur une largeur axiale, pour etre ensuite, axialement a 1'exterieur, decouplee de ladite couche de travail la plus large par des profiles d'epaisseur au moins egale a 2 mm. La couche de protection formee d'elements de renforcement elastiques peut, dans le cas cite cidessus, etre d'une part eventuellement decouplee des bords de ladite couche de travail la moins large par des profiles d'epaisseur sensiblement moindre que 1'epaisseur des profiles separant les bords des deux couches de travail, et avoir d'autre part une largeur axiale inferieure ou superieure a la largeur axiale de la couche de sommet la plus large.

[00137] Selon 1’un quelconque des modes de realisation de 1’invention evoque precedemment, 1'armature de sommet peut encore etre completee, radialement a 1'interieur entre I'armature de carcasse et la couche de travail radialement interieure la plus proche de ladite armature de carcasse, par une couche de triangulation d'elements de renforcement inextensibles metalliques en acier faisant, avec la direction circonferentielle, un angle superieur a 45° et de meme sens que celui de I'angle forme par les elements de renforcement de la couche radialement la plus proche de I'armature de carcasse.5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25

[00138] D’autres details et caracteristiques avantageux de 1’invention ressortiront ciapres de la description des exemples de realisation de 1’invention en reference aux figures 1 a 4 qui representent : figure 1, une vue meridienne d’un schema d’un pneumatique selon1’invcntion. figure 2, une vue en projection d’un schema d’une partie de la surface d’une bande de roulement d’un pneumatique selon 1’invention, figure 3, une vue en coupe selon le plan Pi d’une decoupure longitudinale selon un mode de realisation de 1’invention, figure 4, une vue en coupe selon le plan P2 d’une decoupure transversale selon un mode de realisation de 1’invention.

[00139] Les figures ne sont pas representees a 1’echelle pour en simplifier la comprehension. La figure 1 ne represente qu’une demi-vue d’un pneumatique qui se prolonge de maniere symetrique par rapport a l’axe XX’ qui represente le plan median circonferentiel, ou plan equatorial, d’un pneumatique.

[00140] Sur la figure 1, le pneumatique 1, de dimension 315/70 R 22.5, a un rapport de forme H/S egal a 0, 70, H etant la hauteur du pneumatique 1 sur sa jante de montage et S sa largeur axiale maximale. Ledit pneumatique 1 comprend une armature de carcasse radiale 2 ancree dans deux bourrelets, non representes sur la figure. L’armature de carcasse est formee d'une seule couche de cables metalliques. Cette armature de carcasse 2 est frettee par une armature de sommet 4, formee radialement de 1'interieur a 1'exterieur : d'une premiere couche de travail 41 formee de cables metalliques inextensibles 9.28 non frettes, continus sur toute la largeur de la nappe, orientes d’un angle egal a 24°, d'une couche d’elements de renforcement circonferentiels 42 fbrmee de cables metalliques en acier 21x23, de type "bi-module", d’une seconde couche de travail 43 formee de cables metalliques inextensibles 9.28 non frettes, continus sur toute la largeur de la nappe, orientes d’un angle egal a 24° et croises avec les cables metalliques de la couche 41, d’une couche de protection 44 formees de cables metalliques elastiques 6.35.5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25

[00141] L’armature de sommet est elle-meme coiffee d’une bande de roulement 6.

[00142] La largeur axiale maximale W du pneumatique est egale a 317 mm.

[00143] La largeur axiale L de la premiere couche de travail 41 est egale a 252 mm.

[00144] La largeur axiale L43 de la deuxieme couche de travail 43 est egale a 232 mm.

[00145] Quant a la largeur axiale L42 de la couche d’elements de renforcement circonferentiels 42, elle est egale a 194 mm.

[00146] La demiere nappe de sommet 44, dite de protection, a une largeur L44 egale a 124 mm.

[00147] Conformement a 1’invention, une couche de melange caoutchouteux C vient decoupler les extremites des couches de sommet de travail 41 et 43.

[00148] La zone d’engagement de la couche C entre les deux couches de sommet de travail 41 et 43 est definie par son epaisseur ou plus precisement la distance radiale d entre 1’extremite de la couche 43 et la couche 41 et par la largeur axiale D de la couche C comprise entre 1’extremite axialement interieure de ladite couche C et 1’extremite de la couche de sommet de travail 43 radialement exterieure. La distance radiale d est egale a 3.5 mm soit environ 2.1 fois le diametre (|)2 des elements de renforcement de la couche de sommet de travail 43, le diametre (|>2 etant egal a 1.65 mm. La distance axiale D est egale a 20 mm, soit environ 12 fois le diametre (j)2 des elements de renforcement de la couche de sommet de travail 43.

[00149] La figure 2 illustre une vuc en projection d’un schema d’une partie de la surface 6 d’une bande de roulement 5 d’un pneumatique 1. La surface 6 de la bande de roulement 5 est formee de decoupures longitudinales 7 et 8, et de decoupures transversales 9 et 10. Les decoupures longitudinales 7 et transversales 9 sont des rainures et les decoupures longitudinales 8 et transversales 10 sont des incisions. L’ensemble de ces decoupures 7, 8, 9 et 10 forment les elements de sculptures 11 constituant la bande de roulement 5.5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25

[00150] Sur la figure 3, est representee schematiquement une decoupure longitudinale 8 en coupe selon le plan de coupe Pi. Ce plan de coupe Pi est perpendiculaire au plan moyen des parois et au plan tangent a la surface 6 de la bande de roulement 5. La largeur Df de la decoupure 8 en fond de decoupure est egale a 6 mm. La largeur ds de la decoupure longitudinale 8 en surface de la bande de roulement 5 est mesuree entre les extremites 12 et 13 de ladite decoupure longitudinale 8 en surface 6 de la bande de roulement 5. Elle est egale a 0.7 mm. Le ratio Df / ds est egal a 8.57.

[00151] Sur la figure 4, est representee schematiquement une decoupure transversale 10 en coupe selon le plan de coupe P2. Ce plan de coupe P2 est perpendiculaire au plan moyen des parois et au plan tangent a la surface 6 de la bande de roulement 5. La largeur Df’ de la decoupure transversale 10 en fond de decoupure est egale a 7 mm. La largeur ds’ de la decoupure transversale 10 de la bande de roulement 5 est mesuree entre les extremites 14 et 15 de ladite decoupure transversale 10 en surface 6 de la bande de roulement 5. Elle est egale a 0.7 mm. Le ratio Df7 ds’ est egal a 10.

[00152] Dans le cas des figures 3 et 4, les decoupures 8 et 10 forment une incision en surface de la bande de roulement qui conformement a la definition donnee precedemment presente une largeur inferieure a 2 mm. Apres usure de la bande de roulement, le creux cache sous ladite incision fait apparaitre une rainure. Comme explique precedemment, lorsque le pneumatique est neuf, 1’incision permet de former des aretes tout en conservant une rigidite de la bande de roulement importante, les parois venant au contact 1’une de l’autre au moment du contact avec le sol. Apres usure, lorsque le creux cache apparait il forme une rainure et done des aretes, la perte de rigidite etant limitee du fait de la profondeur de la decoupure moins importante dans la bande de roulement.

[00153] Des essais ont ete realises avec differents pneumatiques realises selon 1’invention et compares avec des pneumatiques de reference.

[00154] Des essais sont notamment realises en faisant varier les caracteristiques des melanges de la couche C, notamment la valeur tan(8)max.

[00155] Les differents melanges utilises sont listes ci-apres.CA 03003376 2018-04-25 Melange RI Melange 1 NR 100 100 Noir N347 52 NoirN683 63 Antioxydant (6PPD) 1 1 Acide stearique 0.65 0.65 Oxyde de zinc 9.3 9.3 Sei de Cobalt (AcacCo) 1.12 1.12 soufre 6.1 6.1 Accelerateur DCBS 0.93 0.93 Retardateur CTP (PVI) 0.25 0.25 MAw(MPa) 10.4 10.03 tan(8)„„ 0.130 0.092 P60 (%) 22.9 17.4

[00156] Les pneumatiques I selon 1’invention sont realises conformement aux figures 1 a 4 et ils possedent des couches C qui sont constitues du melanges 1.

[00157] Des premiers pneumatiques de reference Ti sont realises conformement aux figures 2 a 4, ils possedent des couches C qui sont constitues du melange 1 et leur 5 architecture sommet differe en ce que l’armature sommet ne comporte pas de couche d’elements de renforcement circonferentiels.

[00158] Des seconds pneumatiques de reference T2 sont realises conformement aux figures 1 a 4 et ils possedent des couches C qui sont constitues du melange RI.

[00159] Des premiers essais ont consistes en des roulages simulant un usage moyen des 10 pneumatiques lorsqu’ils equipent des vehicules de type Poids lourds. Le but de ces essais est5 10 15 20 25 CA 03003376 201S-04-25 de contrdler 1’etat des pneumatiques au cours des roulages et d’identifier d’eventuels problemes d’irregularites d’usure de la bande de roulement.

[00160] Au cours des roulages, les pneumatiques de reference Ti font apparaitre des irregularites d’usure selon la direction circonferentielle. De telles irregularites d’usure peuvent dans certaines conditions avoir des effets negatifs sur les proprietes d’adherence du pneumatique car la surface de l’aire de contact peut s’en trouver modifiee. En outre, l’apparition de telles irregularites d’usure conduit a une augmentation de la vitesse d’usure des pneumatiques et done une duree d’utilisation moindre qu’esperee.

[00161] Concemant les pneumatiques selon 1’invention et les pneumatiques de reference T2, les essais montrent que de telles irregularites d’usure apparaissent plus tardivement et de maniere beaucoup moins prononcee de sorte que les proprietes d’adherence ne sont quasiment pas affectees quelles que soient les conditions de roulage.

[00162] Des deuxiemes essais correspondant a des essais d’endurance ont ete realises sur une machine de test imposant a chacun des pneumatiques un roulage ligne droite a une vitesse egale a 1’indice de vitesse maximum prescrit pour ledit pneumatique (speed index) sous une charge initiale de 4000 Kg progressivement augmentee pour reduire la duree du test.

[00163] Il s’avere que 1’ensemble des pneumatiques testes presente des resultats sensiblement comparables.

[00164] Un troisieme type d’essais correspondant egalement a des essais d’endurance ont ete realises sur une machine de tests imposant de faqon cyclique un effort transversal et une surcharge dynamique aux pneumatiques. Les essais ont ete realises pour les pneumatiques selon 1’invention avec des conditions identiques a celles appliquees aux pneumatiques de reference.

[00165] Les distances parcourues varient d’un type de pneumatique a l’autre, des decheances apparaissant du fait d’une degradation des melanges caoutchouteux au niveau des extremites des couches de travail. Les resultats sont exprimes dans le tableau qui suit en reference a une base 100 fixe pour le pneumatique de reference Ti.- 36 - Pneumatique T1 Pneumatique T2 Pneumatique I 100 105 105

[00166] Ces essais montrent notamment que la conception des pneumatiques selon l’invention autorise l’utilisation de mélanges de la couche C présentant une cohésion moins favorable sans nuire aux performances d’endurance lorsqu’une couche d’éléments de 5 renforcement circonférentiels est présente.

[00167] Par ailleurs, des mesures de résistance au roulement ont été effectuées. Ces mesures ont portés sur le pneumatique de référence T2 tel que décrit précédemment, et sur des pneumatiques selon l’invention I tel que décrit précédemment, le mélange 1 étant utilisé pour la couche C. 10 [00168] Les résultats des mesures sont présentés dans le tableau suivant ; elles sont exprimées en Kg/t, une valeur de 100 étant attribuée au pneumatique T2. Pneumatique T2 Pneumatique I 100 99

[00169] D'autres item(s), aspect(s), objet(s), mode(s) de réalisation, et/ou avantage(s) de la présente invention, tous étant préférentiels et/ou optionnels, sont brièvement décrits cidessous et dans les sections suivantes: 15 1. Un pneumatique (1) à armature de carcasse radiale (2) comprenant une armature de sommet (4) formée d'au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement (41, 43), une couche (C) de mélange caoutchouteux étant disposée entre au moins les extrémités desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43), ladite armature de sommet étant coiffée radialement d'une bande de roulement (5), ladite bande de 20 roulement étant réunie à deux bourrelets par l'intermédiaire de deux flancs, l'armature de sommet (4) comportant au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42), ladite bande de roulement (5) comportant une surface de roulement (6) destinée à venir en contact avec une chaussée et former une surface de contact, le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la couche (C) de mélange caoutchouteux étant supérieur à 9 MPa, la mesure du module d'élasticité étant effectuée en traction selon la norme AFNORNFT-46002 de septembre 1988 dans les conditions normales de température et d'hygrométrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de décembre 1979, une valeur maximale 5 de tan(δ), noté tan(δ)max, de la couche (C) de mélange caoutchouteux étant inférieure à 0.100, un facteur de perte tan(δ) étant mesuré selon la norme ASTM D 5992-96, dans lequel ladite bande de roulement est constituée d'au moins une partie centrale s'étendant au moins dans la zone du plan équatorial (XX') et deux parties axialement extérieures et présente au moins dans ladite partie centrale au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) et 10 au moins une découpure d'orientation transversale (10), une découpure d'orientation longitudinale étant une découpure dont le plan moyen d'au moins une partie des parois de ladite découpure forme un angle avec un plan longitudinal inférieur à 10°, une découpure d'orientation transversale étant une découpure dont le plan moyen d'au moins une partie des parois de ladite découpure forme un angle avec un plan radial inférieur à 35°, dans lequel la 15 profondeur, mesurée sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) est supérieure ou égale à 40 % de l'épaisseur de la bande de roulement, dans lequel le ratio de la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) sur la largeur (ds) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une découpure 20 d'orientation longitudinale (8) est supérieur à 1.2, dans lequel la profondeur, mesurée sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est supérieure ou égale à 40 % de l'épaisseur de la bande de roulement, et dans lequel le ratio de la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) sur la largeur (d's) mesurée en surface de la bande 25 de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est supérieur ou égal à 1. 2. Le pneumatique (1) selon l’item 1, dans lequel le ratio de la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) sur la largeur (d's) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une découpure 30 d'orientation transversale (10) est supérieur à 1.2. 3. Le pneumatique (1) selon l’item 1 ou 2, dans lequel la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est strictement supérieure à 2 mm. 4. Le pneumatique (1) selon l’item 3, dans lequel la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite 5 au moins une découpure d'orientation transversale (10) est inférieure à 10 mm. 5. Le pneumatique (1) selon l’un quelconque des items 1 à 4, dans lequel la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) est strictement supérieure à 3 mm. 6. Le pneumatique (1) selon l’item 5, dans lequel la largeur (Df) mesurée au fond de ladite 10 au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) est inférieure à 10 mm. 7. Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 6, dans lequel la couche (C) de mélange caoutchouteux est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée : 15 a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 40 et 100 pce, b) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone 20 modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 40 et 100 pce, c) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) et d'une charge blanche décrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 40 et 100 pce, la mesure de surface spécifique BET étant effectuée selon la norme NFT 45007 de novembre 25 1987. 8. Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 7, lesdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43) étant chacune formée desdits éléments de renforcement insérés entre deux couches de calandrage de mélange caoutchouteux, dans lequel le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement d'au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est supérieur à 9 MPa et dans lequel la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max, d’au moins une desdites couches de calandrage d’au moins une desdites couches de sommet de travail (41, 43) est inférieure à 0.100. 9. Le pneumatique (1) selon l’un quelconque des items 1 à 6, dans lequel au moins une 5 desdites couches de calandrage d’au moins une desdites couches de sommet de travail (41, 43) est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée : a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle 10 que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 40 et 100 pce, b) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 15 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 40 et 100 pce, c) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) et d'une charge blanche décrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 40 et 100 pce, la mesure de surface spécifique BET étant effectuée selon la norme NFT 45007 de novembre 1987. 20 10. Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 9, dans lequel la couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42) est radialement disposée entre lesdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43). 11. Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 10, dans lequel l'armature de sommet est formée de lesdites au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de 25 renforcement (41, 43), croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°. 12. Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 11, dans lequel les éléments de renforcement de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42) sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % 30 d'allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa, la mesure du module sécant et du module tangent étant effectuée en traction selon la norme ISO 6892 de 1984. 13. Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 12, dans lequel l'armature de sommet (4) est complétée radialement à l'extérieur par au moins une nappe supplémentaire 5 (44), dite de protection, d'éléments de renforcement dits élastiques, orientés par rapport à la direction circonférentielle avec un angle compris entre 10° et 45° et de même sens que l'angle formé par les éléments de renforcement de la nappe de travail (43) qui lui est radialement adjacente. 14. Le pneumatique (1) selon l'un quelconque des items 1 à 13, dans lequel l'armature de 10 sommet (4) comporte en outre une couche de triangulation formée d'éléments de renforcement métalliques faisant avec la direction circonférentielle des angles supérieurs à 45°.

Claims (14)

1. REVENDICATIONS: 1. Un pneumatique (1) à armature de carcasse radiale (2) comprenant une armature de sommet (4) formée d'au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement (41, 43), une couche (C) de mélange caoutchouteux étant disposée entre au moins les extrémités desdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43), ladite armature de sommet étant coiffée radialement d'une bande de roulement (5), ladite bande de roulement étant réunie à deux bourrelets par l'intermédiaire de deux flancs, l'armature de sommet (4) comportant au moins une couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42), ladite bande de roulement (5) comportant une surface de roulement (6) destinée à venir en contact avec une chaussée et former une surface de contact, le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement de la couche (C) de mélange caoutchouteux étant supérieur à 9 MPa, la mesure du module d'élasticité étant effectuée en traction selon la norme AFNOR-NFT-46002 de septembre 1988 dans les conditions normales de température et d'hygrométrie selon la norme AFNOR-NFT-40101 de décembre 1979, une valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ)max, de la couche (C) de mélange caoutchouteux étant inférieure à 0.100, un facteur de perte tan(δ) étant mesuré selon la norme ASTM D 5992-96, dans lequel ladite bande de roulement est constituée d'au moins une partie centrale s'étendant au moins dans la zone du plan équatorial (XX') et deux parties axialement extérieures et présente au moins dans ladite partie centrale au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) et au moins une découpure d'orientation transversale (10), une découpure d'orientation longitudinale étant une découpure dont le plan moyen d'au moins une partie des parois de ladite découpure forme un angle avec un plan longitudinal inférieur à 10°, une découpure d'orientation transversale étant une découpure dont le plan moyen d'au moins une partie des parois de ladite découpure forme un angle avec un plan radial inférieur à 35°, dans lequel la profondeur, mesurée sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) est supérieure ou égale à 40 % de l'épaisseur de la bande de roulement, dans lequel le ratio de la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) sur la largeur (ds) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) est supérieur à 1.2, dans lequel la profondeur, mesurée sur pneumatique neuf dans au moins ladite partie centrale, de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est supérieure ou égale à 40 % de l'épaisseur de la bande de roulement, et dans lequel le ratio de la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) sur la largeur (d's) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est supérieur ou égal à 1.
2. 2. Le pneumatique (1) selon la revendication 1, dans lequel le ratio de la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) sur la largeur (d's) mesurée en surface de la bande de roulement sur pneumatique neuf de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est supérieur à 1.2.
3. 3. Le pneumatique (1) selon la revendication 1 ou 2, dans lequel la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est strictement supérieure à 2 mm.
4. 4. Le pneumatique (1) selon la revendication 3, dans lequel la largeur (D'f) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation transversale (10) est inférieure à 10 mm.
5. 5. Le pneumatique (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 4, dans lequel la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) est strictement supérieure à 3 mm.
6. 6. Le pneumatique (1) selon la revendication 5, dans lequel la largeur (Df) mesurée au fond de ladite au moins une découpure d'orientation longitudinale (8) est inférieure à 10 mm.
7. 7. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel la couche (C) de mélange caoutchouteux est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée : a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 40 et 100 pce, b) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 40 et 100 pce, c) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) et d'une charge blanche décrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 40 et 100 pce, la mesure de surface spécifique BET étant effectuée selon la norme NFT 45007 de novembre 1987.
8. 8. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 7, lesdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43) étant chacune formée desdits éléments de renforcement insérés entre deux couches de calandrage de mélange caoutchouteux, dans lequel le module d'élasticité sous tension à 10 % d'allongement d'au moins une couche de calandrage d'au moins une couche de sommet de travail (41, 43) est supérieur à 9 MPa et dans lequel la valeur maximale de tan(δ), noté tan(δ) max, d’au moins une desdites couches de calandrage d’au moins une desdites couches de sommet de travail (41, 43) est inférieure à 0.100.
9. 9. Le pneumatique (1) selon l’une quelconque des revendications 1 à 6, dans lequel au moins une desdites couches de calandrage d’au moins une desdites couches de sommet de travail (41, 43) est un mélange élastomérique à base de caoutchouc naturel ou de polyisoprène synthétique à majorité d'enchaînements cis-1,4 et d'au moins un autre élastomère diénique, une charge renforçante étant pourvue et étant constituée : a) soit par du noir de carbone de surface spécifique BET inférieure à 60 m 2 /g, quelle que soit son indice de structure, employé à un taux compris entre 40 et 100 pce, b) soit par une charge blanche de type silice et/ou alumine comportant des fonctions de surface SiOH et/ou AlOH choisie dans le groupe formé par les silices précipitées ou pyrogénées, les alumines ou les aluminosilicates ou bien encore les noirs de carbone modifiés en cours ou après la synthèse de surface spécifique BET comprise entre 30 et 260 m 2 /g employée à un taux compris entre 40 et 100 pce, c) soit par un coupage de noir de carbone décrit en (a) et d'une charge blanche décrite en (b), dans lequel le taux global de charge est compris entre 40 et 100 pce, la mesure de surface spécifique BET étant effectuée selon la norme NFT 45007 de novembre 1987.
10. 10. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 9, dans lequel la couche d'éléments de renforcement circonférentiels (42) est radialement disposée entre lesdites au moins deux couches de sommet de travail (41, 43).
11. 11. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 10, dans lequel l'armature de sommet est formée de lesdites au moins deux couches de sommet de travail d'éléments de renforcement (41, 43), croisés d'une couche à l'autre en faisant avec la direction circonférentielle des angles compris entre 10° et 45°.
12. 12. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 11, dans lequel les éléments de renforcement de ladite au moins une couche d’éléments de renforcement circonférentiels (42) sont des éléments de renforcement métalliques présentant un module sécant à 0,7 % d'allongement compris entre 10 et 120 GPa et un module tangent maximum inférieur à 150 GPa, la mesure du module sécant et du module tangent étant effectuée en traction selon la norme ISO 6892 de 1984.
13. 13. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 12, dans lequel l'armature de sommet (4) est complétée radialement à l'extérieur par au moins une nappe supplémentaire (44), dite de protection, d'éléments de renforcement dits élastiques, orientés par rapport à la direction circonférentielle avec un angle compris entre 10° et 45° et de même sens que l'angle formé par les éléments de renforcement de la nappe de travail (43) qui lui est radialement adjacente.
14. 14. Le pneumatique (1) selon l'une quelconque des revendications 1 à 13, dans lequel l'armature de sommet (4) comporte en outre une couche de triangulation formée d'éléments de renforcement métalliques faisant avec la direction circonférentielle des angles supérieurs à 45°.