CA3268373A1 - Production of synthetic fuels from co2 with partial oxy-fuel combustion of by-products and separation of co2 - Google Patents

Production of synthetic fuels from co2 with partial oxy-fuel combustion of by-products and separation of co2

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Abstract

Dispositif/procédé de captage/conversion de CO2, comprenant/utilisant une unité de captage de CO2 (2) produisant du CO2 (3), une unité d'électrolyse d'eau (5) convertissant de l'eau (4) en oxygène (6) et hydrogène (7), une unité RWGS (8) traitant le CO2 avec l'hydrogène et produisant un gaz RWGS (9) enrichi en CO et eau, une unité FT (13) convertissant le gaz RWGS et produisant un effluent FT (14), une première unité de séparation (15) traitant l'effluent FT et produisant un effluent hydrocarboné (17) et un effluent gazeux (33), une deuxième unité de séparation (34) séparant l'effluent gazeux en un gaz appauvri en CO2 (18) et un gaz riche en CO2 (35) envoyé dans l'unité RWGS, une unité d'oxycombustion partielle (28) oxydant le gaz appauvri en CO2 et produisant du CO envoyé dans l'unité FT, une unité à l'hydrogène (20) traitant l'effluent hydrocarboné pour produire des coupes hydrocarbonées (21).

Description

 1 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Production de carburants de synthese a partir de CO2 avec oxycombustion partielle de sous-produits et separation de CO2 Domaine technique La presente invention porte sur la production de carburants de synthese, a savoir de I’essence, 5 du kerosene, du gazole, et/ou d’autres produits hydrocarbones, tels du naphta, ou des bases lubrifiantes, de tres haute qualite (essentiellement depourvus de soufre, d’aromatiques, d’azote). Plus particulierement, un objet de la presente invention est de produire des carburants de synthese a partir de dioxyde de carbone (CO2) et d’hydrogene (H2). Le captage et la conversion du dioxyde de carbone en base carburant selon I’invention 10 comprend deux etapes successives : la conversion du dioxyde de carbone et de I’hydrogene en gaz de synthese compose majoritairement de CO+H2, puis la conversion du gaz de synthese en hydrocarbures de synthese par le procede Fischer-Tropsch (FT). Les proprietes des produits issus du procede Fischer-Tropsch peuvent etre ajustees par des operations de post-traitement adaptees pour obtenir les specifications carburants desirees. 15 Technique anterieure L’utilisation du procede de conversion du gaz a I'eau inversee (« Reverse Water-Gas Shift » ou « RWGS » selon la terminologie anglo-saxonne) pour convertir un melange de dioxyde de carbone et d’hydrogene en gaz de synthese CO+H2 est connue de I’homme du metier depuis tres longtemps. II en est de meme pour le procede de synthese Fischer-Tropsch qui permet 20 de convertir ledit gaz de synthese en un melange de paraffines, et/ou d’olefines selon le catalyseur et les conditions operatoires. Dans le cas ou des paraffines sont produites, il est preferable d’en ameliorer certaines proprietes pour les rendre utilisables pour les applications de transport. Des enchainements d’operations unitaires ont fait I’objet de demandes de brevets, ces 25 enchainements d’operations unitaires visent a convertir du dioxyde de carbone en base pour carburants, souvent connus sous le terme de e-fuels. On peut par exemple citer la demande de brevet US2010/0280135 A1 qui decrit un procede de synthese renouvelable Fischer-Tropsch qui permet de produire des hydrocarbures et des alcools a partir de I'energie eolienne, de dioxyde de carbone residuel et d'eau. Le procede 30 comprend les operations unitaires suivantes : electrolyse de I'eau pour produire de I’hydrogene et de I'oxygene, un reacteur RWGS pour la production de gaz de synthese, une synthese Fischer-Tropsch dans un reacteur multitubulaire a haute temperature. Diverses options de recyclage sont decrites (e.g. recycle apres separation du dioxyde de carbone non converti de  2 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 la RWGS, recycle du dioxyde de carbone ex-FT vers RWGS, recycle de H2 et CO non converti ex-FT vers FT). En revanche, la demande de brevet US2010/0280135 A1 ne mentionne pas la possibilite de faire une integration avantageuse des operations unitaires avec un procede de captage de 5 dioxyde de carbone. II n’est pas non plus fait mention d’une integration thermique entre les differentes sources de calories generees par les operations unitaires. La demande de brevet US2007/0244208 A1 concerne un procede de production de carburant a indice d'octane eleve a partir de dioxyde de carbone et d'eau. La matiere premiere est Ie dioxyde de carbone industriel et I'eau. Le produit final peut etre une essence a indice d'octane 10 eleve, du gazole a haut indice de cetane ou d'autres melanges d'hydrocarbures liquides convenant a I'entraTnement de moteurs a combustion conventionnels ou des hydrocarbures adaptes a un traitement industriel ulterieur ou a une utilisation commerciale. Des produits, tels que I'ether dimethylique ou le methanol peuvent egalement etre retires de la ligne de production. La chaleur generee par les reactions exothermiques dans le processus est 15 entierement utilisee, de meme que la chaleur generee par le processus de production, tout comme la chaleur produite par le retraitement des hydrocarbures qui ne conviennent pas au carburant liquide. En revanche, le brevet US2007/0244208 A1 ne mentionne pas la possibilite de faire une integration avantageuse des operations unitaires avec un procede de captage de dioxyde de 20 carbone. II n’est pas non plus fait mention de recycle depuis le reacteur Fischer-Tropsch pour maximiser la production de carburants. La demande de brevet US2012/0079767 A1 decrit un procede et systeme pour produire du gaz de synthese en combinant de l'hydrogene et du monoxyde de carbone provenant de sources separees tout en controlant le rapport molaire (H2/CO) du gaz de synthese produit. 25 L'hydrogene est produit par electrolyse de I'eau. Le monoxyde de carbone est produit en faisant reagir du dioxyde de carbone capture dans les gaz d'echappement des moteurs a combustion fixes, avec l'hydrogene dans un reacteur RWGS. Les carburants hydrocarbones sont produits a partir du gaz de synthese par la synthese Fischer-Tropsch. En revanche, la demande de brevet US2012/0079767 A1 ne mentionne pas la possibilite de 30 faire une integration avantageuse des operations unitaires avec un procede de captage de dioxyde de carbone. II n’est pas non plus fait mention de recycle depuis le reacteur Fischer- Tropsch pour maximiser la production de carburants. La demande de brevet US2007/0142481 A1 decrit un procede de synthese d'hydrocarbures comprenant I'introduction d'hydrogene et de monoxyde de carbone, dans un premier etage de 35 reaction Fischer-Tropsch permettant a l'hydrogene et au monoxyde de carbone de reagir  3 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 partiellement de maniere catalytique pour former des hydrocarbures. Au moins une partie d'un gaz de queue qui comprend de I'hydrogene et du monoxyde de carbone n'ayant pas reagi, obtenu a partir de la premiere etape de reaction, est introduite dans une seconde etape de reaction Fischer-Tropsch qui est une etape de reaction Fischer-Tropsch catalytique a haute 5 temperature a deux phases. L'hydrogene et Ie monoxyde de carbone peuvent au moins partiellement reagir catalytiquement dans la deuxieme etape de reaction pour former des hydrocarbures gazeux. Cette demande de brevet est caracterisee par la presence de deux reacteurs Fischer-Tropsch en serie, Ie deuxieme traite Ie gaz de synthese non converti du premier. II n’y a pas de recycle du dioxyde de carbone ni de recycle de I'eau. 10 Ainsi I’analyse de I’art anterieur met en evidence que I’enchainement d’operations unitaires de RWGS et Fischer-Tropsch permet de produire des bases synthetiques pour carburants a partir de dioxyde de carbone et d’hydrogene, ledit hydrogene pouvant dans certains cas etre produit par electrolyse de I’eau avec une source d’electricite telle que Ie solaire ou I’eolien. En revanche, ces documents ne donnent pas d’elements relatifs a la possibilite d’integrer avec 15 un resultat positif inattendu des operations unitaires avec Ie procede de captage de dioxyde de carbone qui fournit la matiere premiere contenant la source de carbone pour produire les carburants. Resume de I’invention Dans Ie contexte precedemment decrit, un premier objet de la presente description est de 20 surmonter les problemes de I’art anterieur et de capter et valoriser Ie dioxyde de carbone sous forme de carburants de synthese utilisables pour les applications de transport. L’invention concerne Ie captage et la conversion du dioxyde de carbone, de fagon a produire un gaz de synthese CO+H2, et en la conversion dudit gaz de synthese en hydrocarbures de synthese par la reaction de Fischer-Tropsch. Les caracteristiques des effluents issus de la 25 synthese Fischer-Tropsch peuvent ensuite etre ajustees par un procede de post-traitement (« upgrading » selon la terminologie anglo-saxonne ; connu de I’homme du metier) pour qu’ils soient compatibles avec I’usage pour carburants terrestres, aeriens et maritimes. Les gaz produits en sortie du reacteur Fischer-Tropsch peuvent egalement etre valorises en methane synthetique (e-methane), gaz naturel synthetique SNG (e-SNG) ou GPL (e-GPL). 30 Specifiquement, la presente invention concerne un dispositif et un procede de production de carburants de synthese a partir de dioxyde de carbone et d’hydrogene, permettant une production amelioree de produits d’interet. Avantageusement, Ie procede permet egalement, par une integration thermique originale, de minimiser les besoins energetiques pour la production desdits carburants.  4 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 La presente invention repose sur la presence d’une unite d’oxycombustion partielle (dite « POX » pour Oxydation Partielle qui s’effectue a I’oxygene pur en sous stcechiometrie pour produire un melange H2/CO). Avantageusement, I’effluent gazeux est renvoye a I’entree de I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch, permettant de valoriser du CO supplementaire dans 5 I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch. L’invention repose egalement sur la presence d’une unite de separation du dioxyde de carbone contenu dans I’effluent gazeux issu de la section reactionnelle Fischer-Tropsh, Ie dioxyde de carbone separe de cet effluent gazeux est recycle a I’entree de I’unite reactionnelle de RWGS. Ainsi I’effluent gazeux qui peut etre envoye a I’unite d’oxycombustion partielle ne contient 10 essentiellement plus de dioxyde de carbone. Avantageusement, une integration energetique additionnelle du procede permet d’utiliser Ie degagement de chaleur genere dans I’unite d’oxycombustion partielle pour apporter des calories vers d’autres unites du procede, telles que I’unite reactionnelle de RWGS et/ou I’unite de captage de dioxyde de carbone, ce qui limite I’apport externe en calories ecessaire. 15 L’integration energetique du procede permet egalement de produire de I’electricite a partir de la recuperation de chaleur. Cette chaleur convertie en electricite permet d’apporter de I’energie a la fois pour I’electrolyse de I’eau et/ou pour Ie reacteur de RWGS et/ou I’unite de captage qui permet de convertir Ie dioxyde de carbone et I’hydrogene en gaz de synthese. 20 Avantageusement, de I’hydrogene produit par electrolyse de I’eau peut etre utilise pour la conversion du dioxyde de carbone, la synthese Fischer-Tropsch et Ie post-traitement. Preferablement, I’hydrogene necessaire dans Ie procede est integralement fourni par une unite d’electrolyse de I’eau. Ainsi Ie procede selon l’invention ne necessite pas d’apport d’hydrogene externe, par exemple produit par vaporeformage de gaz naturel. L’electrolyseur fonctionnera 25 avec de preference une electricite bas carbone, ce qui contribuera au caractere renouvelable des carburants et gaz produits. En outre, I’eau utilisee pour la production d’hydrogene peut provenir au moins en partie du recyclage de I’eau produite dans les differentes etapes du procede, ce qui presente I’avantage de limiter I’apport exterieur en eau. Avantageusement, I’oxygene produit par I’electrolyse de I’eau peut alimenter la section 30 d’oxycombustion partielle. Selon un premier aspect, les objets precites, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un dispositif de captage et de conversion d’une charge contenant du dioxyde de carbone, comprenant les unites suivantes : une unite de captage de dioxyde de carbone de la charge mettant par exemple en oeuvre 35 au moins un solvant a base d’amines, au moins un solvant physique tel que par exemple  5 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 a base de dimethylether de polyethyleneglycol, et/ou un equipement d’adsorption physique operee par adsorption a temperature alternee, et etant adaptee pour produire un effluent riche en dioxyde de carbone ; une unite d’electrolyse de I’eau adaptee pour convertir de I’eau pour produire de I’oxygene 5 et de I’hydrogene ; une unite reactionnelle de conversion du gaz a I’eau inversee RWGS adaptee pour traiter I’effluent riche en dioxyde de carbone avec I’hydrogene et produire un gaz de RWGS enrichi en monoxyde de carbone et en eau ; une unite reactionnelle Fischer-Tropsch adaptee pour: convertir Ie gaz de RWGS et 10 produire un effluent FT, et generer optionnellement une premiere vapeur d’eau, generee par exemple par la vaporisation d’eau dans un echangeur situe a I’interieur de I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch, pour alimenter en energie thermique I’unite de captage de dioxyde de carbone ; une premiere unite de separation adaptee pour traiter au moins en partie I’effluent FT et 15 produire : un effluent hydrocarbone, un premier effluent d’eau optionnellement recycle au moins en partie a I’entree de I’unite d’electrolyse de I’eau, et un premier effluent gazeux ; une deuxieme unite de separation adaptee pour traiter Ie premier effluent gazeux, produire un effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone optionnellement recycle en partie dans I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch, etenvoyerau moins en partie un effluent 20 gazeux riche en dioxyde de carbone dans I’unite reactionnelle de RWGS ; une unite reactionnelle d’oxycombustion partielle adaptee pour oxyder partiellement au moins une partie de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone, produire un effluent d’oxycombustion comprenant du monoxyde de carbone, de I’hydrogene, du dioxyde de carbone et de I’eau, et envoyer I’effluent d’oxycombustion dans I’unite reactionnelle de 25 Fischer-Trospch ; et une unite reactionnelle a I’hydrogene (unite d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation) adaptee pour traiter I’effluent hydrocarbone et produire au moins une coupe hydrocarbonee, par exemple aux specifications pour les applications de transport. 30 Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle est adaptee pour produire de la chaleur utilisee pour apporter des calories a I’unite reactionnelle de RWGS et/ou I’unite de captage de dioxyde de carbone (via une ligne d’alimentation), par exemple par echange de chaleur pour chauffer I’effluent riche en dioxyde de carbone et/ou I’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone et/ou I’hydrogene, ou par integration de la 35 section reactionnelle de I’unite reactionnelle de RWGS au sein de la chambre de I’unite d’oxycombustion partielle.  6 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Selon un ou plusieurs modes de realisation, une partie de I’hydrogene est apportee en aval de I’unite reactionnelle de RWGS et en amont de I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch. Selon un ou plusieurs modes de realisation, un echange thermique charge/effluent permet d’utiliser la chaleur disponible dans I’effluent de RWGS pour prechauffer les gaz entrant dans 5 I’unite reactionnelle de RWGS (gaz riches en CO2 et H2). Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie dispositif comprend un premier echangeur de chaleur adapte pour generer une deuxieme vapeur d’eau par echange thermique entre de I’eau et Ie gaz de RWGS qui peut etre utilise par exemple pour alimenter en energie thermique I’unite de captage de dioxyde de carbone. 10 Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie dispositif comprend une premiere turbine pour traiter au moins une partie de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone separe par la premiere unite de separation pour produire de I’electricite. Selon un ou plusieurs modes de realisation, une deuxieme turbine est adaptee pour traiter au moins en partie la premiere vapeur d’eau et/ou la deuxieme vapeur d’eau pour produire de 15 I’electricite. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’electricite est utilisee pour apporter des calories a I’unite reactionnelle de RWGS et/ou I’unite de captage de dioxyde de carbone et/ou I’unite d’electrolyse de I’eau. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’electricite est utilisee pour apporter des calories 20 a la section de regeneration de I’unite de captage de dioxyde de carbone. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite d’electrolyse de I’eau traite de I’eau provenant d’une ligne d’appoint et/ou du gaz de RWGS et/ou de I’effluent FT. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’eau du gaz de RWGS est au moins en partie ou sensiblement totalement separee par une troisieme unite de separation pour etre envoyee 25 dans I’unite d’electrolyse de I’eau. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’effluent riche en dioxyde de carbone et/ou I’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone sont purifies, separement ou apres melange, avant d’etre introduits dans I’unite reactionnelle de RWGS. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie gaz de RWGS est purifie avant d'etre introduit dans I’unite reactionnelle Fischer- 30 Tropsch, en amont ou en aval de la troisieme unite de separation. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie premier effluent d’eau est purifie avant d'etre introduit dans I’unite d’electrolyse de I’eau. Les etapes de purification des effluents visent a eliminer au moins partiellement les composes soufres, azotes, des halogenes, metaux lourds et metaux de  7 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 transition. Les principales technologies de purification des gaz sont : adsorption, absorption, reactions catalytiques. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie dispositif comprend une unite de separation de dioxyde de carbone disposee entre I’unite reactionnelle de RWGS et I’unite reactionnelle 5 Fischer-Tropsch. Avantageusement, la taille de I’unite reactionnelle FT 13 peut ainsi etre diminuee. Selon un deuxieme aspect, les objets precites, ainsi que d’autres avantages, sont obtenus par un procede de captage et de conversion du dioxyde de carbone, comprenant les etapes suivantes : 10 - traiter la charge dans une unite de captage de dioxyde de carbone pour produire un effluent riche en dioxyde de carbone ; convertir de I’eau dans une unite d’electrolyse de I’eau pour produire de I’oxygene et de I’hydrogene ; -traiter I’effluent riche en dioxyde de carbone avec I’hydrogene dans une unite 15 reactionnelle de conversion du gaz a I'eau inversee RWGS pour produire un gaz de RWGS enrichi en CO et en eau ; convertir Ie gaz de RWGS dans une unite reactionnelle Fischer-Tropsch pour produire un effluent FT ; optionnellement generer une premiere vapeur d’eau dans I’unite reactionnelle Fischer- 20 Tropsch pour alimenter en energie thermique I’unite de captage de dioxyde de carbone ; -traiter I’effluent FT dans une premiere unite de separation pour produire au moins un effluent hydrocarbone, un premier effluent d’eau et un premier effluent gazeux ; traiter Ie premier effluent gazeux dans une deuxieme unite de separation pour produire un effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone et un effluent gazeux riche en dioxyde 25 de carbone qui est recycle a I’entree de la section de RWGS ; oxyder partiellement au moins une partie de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone apres detente optionnelle dans une turbine, dans une unite reactionnelle d’oxycombustion partielle pour produire un effluent d’oxycombustion comprenant du monoxyde de carbone et de I’eau ; 30 - envoyer I’effluent d’oxycombustion dans I’unite reactionnelle FT ; et traiter I’effluent hydrocarbone dans une unite reactionnelle a I’hydrogene pour produire au moins une coupe hydrocarbonee, par exemple aux specifications requises pour les applications de transport. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite reactionnelle de RWGS comprend au moins 35 un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes :  8 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 temperature comprise entre 700°C et 1200°C, preferentiellement comprise entre 800°C et 1100°C, et plus preferentiellement encore comprise entre 850°C et 1050°C ; pression comprise entre 0,1 MPa et 10 MPa, preferentiellement comprise entre 0,1 MPa et 5 MPa, et plus preferentiellement comprise entre 0,1 MPa et 3,5 MPa ; 5 - vitesse spatiale du gaz a I'entree du reacteur comprise entre 5000 NL/kgcata/h et 40000 NL/kgcata/h , catalyseur comprenant un metal ou une combinaison de metaux choisis parmi Ie groupe consistant en les elements Ni, Cu, Fe, Co, Pt, Pd, Ru, Ag et Au. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur pour la reaction de RWGS comprend un support, par 10 exemple a base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicee. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite reactionnelle FT comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : temperature comprise entre 170°C et 280°C, de preference entre 190°C et 260°C et preferentiellement entre 210°C et 240°C ; 15 - pression absolue comprise entre 1,0 MPa et6,0 MPa, de preference entre 1,5 MPa et 3,5 MPa et preferentiellement entre 2,0 MPa et 3,0 MPa ; catalyseur comprenant du cobalt ou du fer, de maniere preferee du cobalt, Ie catalyseur comprenant optionnellement un support, par exemple a base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicee ou de titane. 20 Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 9MPa, de preference entre 1 MPa et 4 MPa; temperature comprise entre 600°C et 2000°C, de preference entre 800°C et 1700°C et 25 de maniere preferee entre 1100°C et 1500°C. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la deuxieme unite de separation est une unite de separation de dioxyde de carbone par membrane et/ou par absorption dans un solvant et/ou par adsorption sur un solide. Des modes de realisation du dispositif et du procede selon les aspects precites ainsi que 30 d’autres caracteristiques et avantages vont apparaitre a la lecture de la description qui suit, donnee a titre uniquement illustratif et non limitatif, et en reference au dessin suivant. Liste des figures La figure 1 montre une representation schematique d’un dispositif selon la presente invention dans laquelle I’effluent d’oxycombustion est notamment envoye dans I’unite reactionnelle FT.  9 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Description des modes de realisation Des modes de realisation du dispositif selon Ie premier aspect et du procede selon Ie deuxieme aspect vont maintenant etre decrits en detail. Dans la description detaillee suivante, de nombreux details specifiques sont exposes afin de fournir une comprehension plus 5 approfondie du dispositif. Dependant, il apparaitra a I’homme du metier que Ie dispositif peut etre mis en oeuvre sans ces details specifiques. Dans d’autres cas, des caracteristiques bien connues n’ont pas ete decrites en detail pour eviter de compliquer inutilement la description. Dans la presente description, Ie terme « comprendre » est synonyme de (signifie la meme chose que) « inclure » et « contenir », et est inclusif ou ouvert et n’exclut pas d’autres elements 10 non recites. II est entendu que Ie terme « comprendre » inclut Ie terme exclusif et ferme « consister ». En outre, dans la presente description, un effluent comprenant essentiellement ou uniquement un compose A correspond a un effluent comprenant au moins 95% en poids, preferablement au moins 98% en poids, tres preferablement au moins 99% en poids, de compose A. 15 Dans la presente description, Ie terme « solvant physique » est synonyme de (signifie la meme chose que) solvant formant des liaisons faibles (e.g. liaison hydrogene, liaison de van der Waals) avec Ie solute, solvant ne formant pas de liaison forte (e.g. liaison covalente, liaison ionique) avec Ie solute. La presente invention peut se definir comme un dispositif et un procede comprenant un 20 enchainement d’operations unitaires permettant de produire des hydrocarbures de synthese, tels que des carburants de synthese, par exemple de I’essence, du kerosene, du gazole et/ou du naphta ou des bases lubrifiantes, preferablement de tres haute qualite a partir de dioxyde de carbone issu d’une unite de captage. Le dispositif et Ie procede selon I’invention sont notamment caracterises en ce qu’ils 25 comprennent et utilisent des unites de captage de dioxyde de carbone, de conversion du gaz a I'eau inversee (RWGS), de synthese Fischer-Tropsch (FT), et de traitement a I’hydrogene (hydrotraitement, et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation) des coupes hydrocarbonees issues de I’unite reactionnelle FT, de separation du dioxyde de carbone des effluents gazeux issus du procede Fischer-Tropsh, et d’oxycombustion partielle des sous- 30 produits hydrocarbones gazeux du procede (RWGS et synthese Fischer-Tropsch et post- traitement) apres en avoir separe le dioxyde de carbone. Avantageusement, I’hydrogene necessaire peut etre produit par une unite d’electrolyse de I’eau, ladite eau pouvant provenir des unites reactionnelles de RWGS et de Fischer-Tropsch. Avantageusement, I’oxygene necessaire pour I’oxycombustion partielle peut etre produit par electrolyse de I’eau pour  10 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 alimenter la section d’oxycombustion partielle, et optionnellement par une autre unite comme une unite de separation d’air. Une des caracteristiques de la presente invention peut etre resumee en I’utilisation de dioxyde de carbone pour la production de carburants de synthese, de I’essence, du kerosene, du 5 gazole et/ou du naphta ou des bases lubrifiantes de tres haute qualite. La presente invention repose notamment sur la presence d’une unite de separation de dioxyde de carbone pour extraire et recycler Ie dioxyde de carbone des autres sous-produits hydrocarbones gazeux du procede. La presente invention repose egalement sur une unite d’oxycombustion partielle adaptee pour traiter les sous-produits hydrocarbones gazeux appauvris en dioxyde de carbone 10 pour produire un effluent gazeux riche en dioxyde de carbone afin d’ameliorer la production de produits d’interet. En outre, Ie degagement de chaleur genere par la combustion partielle peut avantageusement etre utilise pour apporter des calories a I’unite reactionnelle de RWGS et/ou I’unite de captage de dioxyde de carbone. Get apport de calories peut se faire par exemple par echange de 15 chaleur avec : Ie gaz d’oxycombustion au sein de la chambre d’oxycombustion ; et/ou I’effluent gazeux a haute temperature en aval de la chambre d’oxycombustion ; et/ou de la vapeur d’eau generee par I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle et/ou par I’echange thermique avec I’effluent gazeux d’oxycombustion. 20 Selon un ou plusieurs modes de realisation, la presente invention permet egalement de minimiser la quantite d’energie carbonee externe au procede et done I’impact sur I’environnement, au moyen d’une integration energetique originale basee sur I’utilisation de la chaleur en sortie de I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch et optionnellement de I’unite reactionnelle de RWGS, pour desorber Ie dioxyde de carbone, par exemple complexe a de 25 famine dans I’unite de captage de dioxyde de carbone et plus particulierement dans une unite de regeneration du solvant. Selon un ou plusieurs modes de realisation, de I’electricite peut etre egalement produite par une turbine alimentee par un effluent issu de I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch et/ou par de la vapeur d’eau (e.g. produite en sortie de I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch et/ou de I’unite 30 reactionnelle de RWGS), cette electricite permettant par exemple d’apporter des calories au dispositif selon I’invention, par exemple a I’unite reactionnelle de RWGS. Ainsi la combinaison des unites de captage et de conversion chimique du dioxyde de carbone avec preferablement une integration thermique originale permet de produire des bases pour carburants, et en particulier pour carburant pour Ie secteur aerien tout en minimisant I’impact 35 environnemental du procede.  11 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Preferablement, I’utilisation de I’unite d’electrolyse de I’eau pour traiter I’eau produite par I’unite reactionnelle de RWGS et/ou I’unite Fischer-Tropsch permet en outre de minimiser I’impact environnemental du procede. En reference a la figure 1, Ie dispositif de conversion du dioxyde de carbone en hydrocarbures 5 liquides comprend : une unite de captage de dioxyde de carbone 2 adaptee pour traiter une charge 1 contenant du dioxyde de carbone et produire un effluent (gazeux) riche en dioxyde de carbone 3 {i.e., enrichi en dioxyde de carbone par rapport a la charge 1) ; une unite d’electrolyse de I’eau 5 adaptee pour traiter de I’eau 4 (fraiche ou recyclee) pour 10 produire de I’oxygene 6 et de I’hydrogene 7 ; une unite reactionnelle de RWGS 8 adaptee pour convertir au moins partiellement Ie dioxyde de carbone de I’effluent riche en dioxyde de carbone 3 en un gaz de RWGS 9 riche en CO (i.e., gaz de synthese enrichi en CO (et en eau) par rapport a I’effluent riche en dioxyde de carbone 3) ; 15 une unite reactionnelle Fischer-Tropsch (FT) 13 adaptee pour convertir Ie gaz de RWGS 9 et produire un effluent Fischer-Tropsch (FT) 14, et optionnellement adaptee pour generer une premiere vapeur d’eau 22, generee par exemple par la vaporisation d’eau dans un echangeur situe a I’interieur de I’unite reactionnelle FT 13, pour alimenter en energie thermique I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 ; 20 une premiere unite de separation 15 adaptee pour traiter au moins en partie I’effluent FT 14 et produire : au moins un effluent hydrocarbone 17, un premier effluent gazeux 33 (off- gaz), et un premier effluent d’eau 16 produit de la synthese Fischer-Tropsch issu de la condensation de I’eau gazeuse dans les conditions operatoires de la reaction Fischer- Tropsch ; 25 une deuxieme unite de separation 34 pour produire un effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 et un effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35 a partir du premier effluent gazeux 33, et recycler I’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35 a I’entree de la section de RWGS 8 ; une unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28 adaptee pour oxyder au moins une 30 partie 24 de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 separe par la deuxieme unite de separation 34, produire un effluent d’oxycombustion 29 comprenant du monoxyde de carbone et de I’eau, et envoyer I’effluent d’oxycombustion 29 dans I’unite reactionnelle FT 13 ; une unite reactionnelle a I’hydrogene 20 (unite d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage 35 et/ou d'hydroisomerisation) adaptee pour traiter I’effluent hydrocarbone 17 avec de I’hydrogene 7 et separer au moins une coupe hydrocarbonee 21 comprenant par exemple  12 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 au moins une des coupes suivantes : naphta, essence, kerosene, gazole, et base lubrifiante ; optionnellement au moins un echangeur de chaleur 31 adapte pour generer une deuxieme vapeur d’eau 23 par echange thermique entre de I’eau et Ie gaz de RWGS 9, 5 qui peut etre utilisee par exemple pour alimenter en energie thermique I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 ; et preferablement une unite de separation 10 adaptee pour traiter Ie gaz de RWGS 9 pour produire un gaz de RWGS appauvri en eau 12 (par rapport au gaz de RWGS 9), envoye vers I’unite reactionnelle de FT 13 a la place du gaz de RWGS 9, et envoyer un deuxieme 10 effluent d’eau 11 vers I’unite d’electrolyse de I’eau 5. Avantageusement, I’unite reactionnelle FT 13 et optionnellement Ie premier echangeur de chaleur 31 sont adaptes pour produire de la vapeur d’eau par echange thermique. Avantageusement, I’utilisation de vapeur d’eau permet d’alimenter en energie I’unite de captage de dioxyde de carbone 2, par exemple en regenerant un solvant a base d’amines (ou 15 un solvant physique) charge en dioxyde de carbone dans une unite de regeneration de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2, ou en alimentant un equipement d’adsorption a temperature alternee. Pour eviter de compliquer inutilement la description et les figures, il apparaitra a I’homme du metier que les alimentations en eau de I’unite reactionnelle de FT 13 et de I’echangeur de 20 chaleur 31 pour generer de la vapeur d’eau, n’ont pas ete decrites en detail. II en est de meme pour la sortie en eau de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2. Unite de captage de dioxyde de carbone L’unite de captage de dioxyde de carbone 2 permet de separer Ie dioxyde de carbone du reste de la charge 1. Une telle unite de captage de dioxyde de carbone permet classiquement de 25 fournir du CO2 qui peut etre comprime pour valorisation ou pour stockage. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la charge 1 comprend au moins 0,04% Vol. de dioxyde de carbone, preferablement au moins 2% vol. de dioxyde de carbone, tres preferablement au moins 10% vol. de dioxyde de carbone. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la charge 1 comprend ou consiste en des fumees 30 de combustion. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la charge 1 comprend des effluents gazeux issus d’au moins une unite choisie dans Ie groupe constitue par : une raffinerie, un incinerateur, une unite de petrochimie, une unite de chimie, une centrale electrique thermique, une papeterie, une ethanolerie, une sucrerie. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la charge 1comprend des effluents gazeux issus d’une cimenterie, et/ou 35 des effluents gazeux issus d’une unite de production de chaux, et/ou des effluents gazeux  13 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 issus de hauts fourneaux. Selon un ou plusieurs modes de realisation, les fumees de combustion proviennent d’une chambre de combustion (e.g. d’une chaudiere) adaptee pour bruler un combustible, tel que du charbon, du gaz naturel, du fioul, du biogaz, de la biomasse, des dechets organiques, des dechets urbains, avec un comburant, en general de I’air. 5 Selon un ou plusieurs modes de realisation, la charge 1 comprend ou consiste en du biogaz, du gaz naturel, du gaz de synthese, du gaz de raffinerie, du gaz de fermentation de biomasse, du gaz de cimenterie et/ou du gaz de haut-fourneaux. Le dioxyde de carbone peut egalement etre Ie dioxyde de carbone present dans I’air. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la charge 1 comprend ou consiste en de I’air. Par 10 exemple, I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 peut comprendre un dispositif de captage direct dans I’air (« Direct Air Capture » ou « DAC » selon la terminologie anglo-saxonne). Pour le captage, plusieurs agents peuvent etre utilises, tels que des solvants et des solides. Selon I’invention, I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 met en oeuvre au moins un solvant a base d’amines, et/ou au moins un solvant physique tel que par exemple a base de 15 dimethylether de polyethyleneglycol), et/ou un equipement (d’adsorption physique) d’adsorption a temperature alternee. Une technologie de captage de dioxyde de carbone tres repandue s’appuie sur le phenomene de I’absorption, a savoir le passage d’une espece chimique d’un gaz vers un liquide. Le gaz contenant les impuretes, ou I’espece a separer, est envoye dans une colonne ou il est mis en 20 contact avec un solvant liquide, les deux flux pouvant etre mis en oeuvre selon differentes configurations hydrodynamiques (co-courant, courants croises ou contre-courant, cette derniere solution etant preferee pour des raisons d’equilibre thermodynamique favorable). Cette absorption est realisee a I’aide d’une solution absorbante, comprenant un solvant chimique ou un solvant physique, cette distinction etant liee au fait qu’il y ait ou non une 25 reaction chimique entre le composant absorbe et le solvant. Une absorption physique est preferee dans une logique de minimisation du cout energetique du procede ; celle-ci est particulierement adaptee en cas de forte pression partielle de I’espece a separer. L’absorption chimique est quant a elle preferee dans le cas de forte dilution et faible pression 30 partielle de I’espece a separer et/ou dans le cas ou I’on souhaite un fort taux de recuperation de cette espece, ou enfin si I’on souhaite atteindre une specification severe quant a la concentration maximale admissible de cette espece dans le flux de gaz une fois lave. Ainsi, pour le captage de dioxyde de carbone sur des fumees (industrielles) a faible valeur de concentration en dioxyde de carbone, typiquement comprises entre 3 et 15 % en volume  14 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 (typiquement dans des gaz a faible pression), Ie lavage par absorption chimique, par exemple en utilisant un solvant aux amines, par exemple de type alcanolamine, est bien adapte. Les solutions absorbantes couramment utilisees aujourd'hui sont les solutions aqueuses comportant un ou plusieurs composes reactifs ou presentant une affinite physico-chimique 5 avec les composes acides. Les composes reactifs peuvent etre par exemple et de fagon non limitative des amines (primaires, secondaires, tertiaires, cycliques ou non, aromatiques ou non, saturees ou non), des alcanolamines, des polyamines, des acides amines, des seis alcalins d’acides amines, des amides, des urees, des phosphates, des carbonates ou des borates de metaux alcalins. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la solution absorbante 10 est une solution aqueuse comportant un ou plusieurs composes reactifs avec une fonction aminee et dont la structure est decrite de la page 6, ligne 1 a la page 7, ligne 3, de la demande de brevet WO2007/104856. Selon un ou plusieurs modes de realisation, les composes reactifs representent de 10% poids a 90% poids, preferablement entre 20% poids et 50% poids, tres preferablement entre 25% 15 poids et 40% poids, du poids total de la solutions absorbante. L’absorption chimique aux solvants aux amines est basee sur les equilibres acidobasiques, la basse temperature favorisant la reaction entre famine basique et Ie dioxyde de carbone acide, la haute temperature favorisant la reaction inverse. Ainsi les procedes aux amines, utilisant par exemple une phase aqueuse a 20-50 % en masse d’amine(s), peuvent mettre en oeuvre 20 deux colonnes (non representees) dans lesquelles Ie solvant circule de I’une a I’autre. Dans la premiere colonne, denommee absorbeur, Ie flux a laver (i.e., la charge 1) est mis au contact du solvant aux amines a basse temperature. Le solvant aux amines s’ecoule dans la colonne et capte le dioxyde de carbone. En fond de colonne, le solvant aux amines (solvant « riche ») atteint un taux de charge predetermine, ratio entre le nombre de moles de dioxyde de carbone 25 capte et le nombre de moles d’amines ; en tete de colonne, le flux gazeux sort quant a lui a des specifications predeterminees, a savoir une teneur en dioxyde de carbone par exemple pres de 10 fois plus faible que la teneur initiale dans les fumees. Le solvant riche est envoye vers la seconde colonne, denommee regenerateur, dont le fonctionnement est similaire a celui d’une colonne a distiller, operant a haute temperature. Le solvant aux amines regenere 30 (solvant « pauvre ») peut quant a lui etre renvoyee vers l’absorbeur. Le solvant aux amines circule ainsi en continu en boucle fermee d’une colonne a I’autre en passant preferablement par un echangeur de chaleur charge/effluent permettant de refroidir le solvant pauvre et de prechauffer le solvant riche tout en economisant de I’energie a I’echelle du procede.  15 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie regenerateur opere a haute temperature comprise entre 90°C et 250°C, preferablement entre 110°C et 240°C, tres preferablement entre 120°C et 200°C en fond de colonne. Le dioxyde de carbone libere du regenerateur peut ensuite etre optionnellement comprime et 5 valorise. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’effluent riche en dioxyde de carbone 3 comprend au moins 90% vol. de dioxyde de carbone, preferablement au moins 95% vol. de dioxyde de carbone, tres preferablement au moins 98% vol. de dioxyde de carbone. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’effluent riche en dioxyde de carbone 3 presente une temperature comprise entre 20°C et 250°C, preferablement entre 30°C et 200°C, tres 10 preferablement entre 40°C et 150°C, en sortie de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’effluent riche en dioxyde de carbone 3 presente une pression comprise entre 0,20 MPa et 4 MPa, preferablement entre 0,30 MPa et 3,5 MPa, tres preferablement entre 0,4 MPa et 3 MPa, en sortie de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2. 15 Un aspect primordial des operations de traitement de fumees industrielles par solvant est I'etape de regeneration de I'agent de separation. En fonction du type d'absorption (physique et/ou chimique), on envisage generalement une regeneration par detente, et/ou par distillation et/ou par entrainement par un gaz vaporise appele « gaz de stripage. » Une des principales limitations des solvants couramment utilises aujourd'hui est la necessite 20 de mettre en oeuvre des debits de solution absorbante importants, ce qui entraine une consommation energetique importante pour la regeneration du solvant, mais egalement des failles d'equipement importantes (colonnes, pompes, etc.). Ceci est particulierement vrai dans le cas ou la pression partielle de dioxyde de carbone est faible. Une telle consommation energetique represente un cout operatoire considerable pour le procede de captage de 25 dioxyde de carbone. L’energie de regeneration depend de la nature des amines et de la pression partielle de dioxyde de carbone et est typiquement comprise entre 2 GJ/t et 4 GJ/t de dioxyde de carbone capte. Les nouveaux procedes de captage tendent a diminuer cette energie afin de tendre vers des valeurs inferieures a 2GJ/t de dioxyde de carbone. Dans le cadre de traitement de I’air, les concentrations en dioxyde de carbone etant tres faibles, les 30 energies consommees sont tres elevees de I’ordre de 5GJ/t de dioxyde de carbone a 7,5 GJ/t de dioxyde de carbone. Une autre mise en oeuvre possible est basee sur le principe de I’adsorption au moyen d’un adsorbant solide presentant une forte affinite chimique pour le dioxyde de carbone. Pour assurer un mode de fonctionnement en continu les procedes operent avec plusieurs reacteurs 35 en parallele. Le dioxyde de carbone s’adsorbe sur I’adsorbant solide et le flux a traiter (i.e., la  16 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 charge 1) s’appauvrit au fur et a mesure de son avancee au travers du lit de solide, et, en sortie, Ie flux ne contient plus ou peu de dioxyde de carbone. Toutefois, I’adsorbant solide se sature progressivement et ne peut plus adsorber Ie dioxyde de carbone. Le flux a traiter est alors envoye vers un autre reacteur contenant un adsorbant solide non sature en dioxyde de 5 carbone et I’operation de captage se poursuit. En parallele, les reacteurs satures en dioxyde de carbone font I’objet d’une operation de regeneration : - par une montee en temperature, on parle alors d’adsorption a temperature alternee (ou « TSA » pour « Temperature Swing Adsorption » selon la terminologie anglo-saxonne) ; et 10 - par une mise sous vide partiel, on parle alors d’adsorption par inversion de pression (ou « VPSA » pour « Vacuum Pressure Swing Adsorption » selon la terminologie anglo- saxonne, ou simplement « VSA » ou « PSA », eventuellement en presence d’un gaz favorisant la desorption). Les verrous des procedes TSA sont la grande quantite de chaleur requise pour la regeneration. 15 L’integration thermique proposee dans la presente invention permet de lever ce verrou. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’adsorbant solide pour le captage de dioxyde de carbone est choisi parmi les composes suivants : le charbon actif, les zeolithes, les alumines, les silices, les fibres synthetiques avec ou sans amines impregnees, des solides de type structure metallo-organique (« Metal-Organic Framework » ou « MOF » selon la terminologie 20 anglo-saxonne), des carbonates alcalins supportes. Ces adsorbants solides sont de plus en plus utilises dans le cas du captage de dioxyde de carbone de I’air. L’energie de regeneration des adsorbants avec physisorption dans ces cas, par exemple sur des zeolithes, sont de I’ordre de 0,6 a 0,9 GJ/t de dioxyde de carbone. Pour les amines supportees sur solide, l’energie de regeneration est comprise entre 5,4 et 7,2 GJ/t de dioxyde de carbone. 25 Avantageusement, l’energie necessaire pour la regeneration du solvant aux amines et/ou la montee en temperature de I’adsorbant solide peut etre fournie au moins partiellement par la premiere vapeur d’eau 22 et optionnellement la deuxieme vapeur d’eau 23. Cet apport d’energie a I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 permet de maximiser I’efficacite energetique du procede. 30 Selon un ou plusieurs modes de realisation, la temperature de la vapeur d’eau 22 et/ou 23 est d’au moins 110°C, preferablement au moins 120°C, tres preferablement au moins 130°C, par exemple en sortie de I’echangeur de chaleur 31 et/ou de I’unite reactionnelle FT 13. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la temperature de la vapeur d’eau 22 et/ou 23 est comprise entre 110°C et270°C, preferablement entre 120°C et260°C, tres preferablement entre 130°C 35 et 220°C, par exemple en sortie de I’echangeur de chaleur 31 et/ou de I’unite reactionnelle FT  17 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 13. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la vapeur d’eau 22 et/ou 23 presente une pression comprise entre 0,1 MPa et 4 MPa, preferablement entre 0,1 MPa et 3,5 MPa, tres preferablement entre 0,1 MPa et 1,7 MPa, par exemple en sortie de I’echangeur de chaleur 31 et/ou de l’unite reactionnelle FT 13. 5 Unite d’electrolyse de I’eau L’unite d’electrolyse de I’eau 5 traite de I’eau 4 provenant : d’une ligne d’appoint et/ou de la troisieme unite optionnelle de separation 10 et/ou de la premiere unite de separation 15. Selon un ou plusieurs modes de realisation, l’unite d’electrolyse de I’eau 5 comprend une section de pre-traitement adaptee pour extraire des composes oxygenes de I’eau 4, par 10 exemple du premier effluent d’eau 16. Selon un ou plusieurs modes de realisation, l’unite d’electrolyse de I’eau 5 comprend au moins un electrolyseur de type alcalin. D’autres technologies d’electrolyseur peuvent etre utilisees pour l’unite d’electrolyse de I’eau, telles que I’electrolyse a membrane echangeuse de proton (PEM), I’electrolyse a oxyde solide (SOE), ou I’electrolyse a membrane echangeuse d’anions 15 (AEM). Les conditions operatoires (temperature, pression, nature de I’electrolyte, des electrodes et du diaphragme/membrane) sont alors propres a chaque technologie. Selon un ou plusieurs modes de realisation, l’unite d’electrolyse de I’eau 5 comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : Electrolyseur de type alcalin : 20 temperature comprise entre 60°C et 90°C, pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa, de preference entre 0,1 MPa et 4 MPa, electrolyte comprenant du KOH, electrodes comprenant un alliage metallique, diaphragme comprenant de I’amiante du polytetrafluoroethylene et/ou de I’oxyde de 25 nickel ; Electrolyseur de type membrane echangeuse de proton (PEM) : temperature comprise entre 50°C et 80°C, pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa, de preference entre 1,8 MPa et 5,5 MPa, electrolyte comprenant une membrane polymere, 30 electrodes comprenant un alliage metallique ; Electrolyseur a oxyde solide (SOE) : temperature comprise entre 800°C et 900°C, pression comprise entre 0,1 MPa et 2 MPa, de preference entre 0,1 MPa et 0,5 MPa, electrolyte comprenant une membrane ceramique (e.g. type perovskite), 35 electrodes comprenant un alliage metallique ;  18 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Electrolyseur de type membrane echangeuse d’anions (AEM) : temperature comprise entre 50°C et 70°C, pression comprise entre 0,1 MPa et 20 MPa, de preference entre 0,1 MPa et 3,5 MPa, electrolyte comprenant une membrane polymere, 5 electrodes comprenant un alliage metallique. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’oxygene 6 produit par I’unite d’electrolyse de I’eau 5 comprend entre 99,0% poids et 99,8% poids d’O2 (apres sechage). Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’hydrogene 7 produit par I’unite d’electrolyse de I’eau 5 comprend entre 99,5% poids et 99,999% poids de H2 (apres sechage). 10 Avantageusement, I’oxygene 6 est utilise pour I’oxycombustion partielle. L’oxygene 6 produit par I’unite d’electrolyse de I’eau 5 peut etre utilise a cet effet. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’oxygene 6 peut etre purifie si necessaire et comprime si I’oxycombustion est operee a une pression superieure a la pression a laquelle I’oxygene 6 est produit dans I’unite d’electrolyse de I’eau 5. 15 Ainsi I’invention permet de generer de la chaleur en valorisant I’oxygene 6 produit par I’unite d’electrolyse de I’eau 5 au sein de I’unite d’oxycombustion, I’effluent d’oxycombustion 29 produit pouvant etre directement introduit dans I’unite reactionnelle FT 13. Ainsi une partie de I’energie utilisee pour I’electrolyse peut etre reintroduite dans Ie systeme sous forme de chaleur via I’oxygene 6 comme vecteur d’energie. Ceci represente un avantage par rapport a 20 (’operation conventionnelle d’oxycombustion qui necessite de produire I’oxygene pur a partir de la separation de I’oxygene de l’air, etape couteuse en energie. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite d’electrolyse de I’eau 5 est basee sur une technologie d’electrolyseur a oxyde solide (SOE) pour laquelle au moins une partie de I’eau 4 peut etre sous forme de vapeur fournie au moins partiellement par la premiere vapeur d’eau 25 22 et optionnellement la deuxieme vapeur d’eau 23. Cet apport d’energie a I’unite d’electrolyse 5 permet d’ameliorer I’efficacite energetique du procede. Unite reactionnelle de RWGS L’unite reactionnelle de RWGS 8 produit un gaz de RWGS 9 (gaz de synthese) enrichi en CO (et appauvri en hydrogene) par rapport a I’ensemble des effluents riches en dioxyde de 30 carbone 3 et 35 et contenant du dioxyde de carbone non converti et de I’eau. L’hydrogene 7 necessaire a la reaction de RWGS vient de I’unite d’electrolyse de I’eau 5. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite reactionnelle de RWGS 8 comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes :  19 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 temperature comprise entre 700°C et 1200°C, preferentiellement comprise entre 800°C et 1100°C, et plus preferentiellement encore comprise entre 850°C et 1050°C ; pression comprise entre 0,1 MPa et 10 MPa, preferentiellement comprise entre 0,1 MPa et 5 MPa, et plus preferentiellement comprise entre 0,1 MPa et 3,5 MPa ; 5 vitesse spatiale du gaz a I’entree du reacteur comprise entre 5000 NL/kgcata/h et 40000 NL/kgcata/h , catalyseur a base des elements Ni, Cu, Fe, Co ou de metaux precieux tels que Pt, Pd, Ru, Ag et Au. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur pour la reaction de RWGS comprend un support, par exemple a base d’alumine, de silice, de silice- 10 alumine, d’alumine-silicee. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la quantite d’hydrogene a I’entree de I’unite reactionnelle de RWGS 8 est ajustee de fagon a ce que Ie rapport molaire H2/CO en sortie de I’unite reactionnelle de RWGS 8 soit compatible avec Ie besoin de I’unite FT c’est-a-dire compris entre 0,5 et 4, de preference entre 1 et 3, de maniere plus preferee entre 1,5 et 2,5. 15 Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie gaz de RWGS 9 presente une temperature de sortie de I’unite reactionnelle de RWGS 8 d’au moins 700°C, preferablement d’au moins 750°C, tres preferablement d’au moins 800°C. Selon un ou plusieurs modes de realisation, au moins une partie du gaz de RWGS 9 alimente en energie I’unite de regeneration de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2, au moyen 20 du premier echangeur de chaleur 31 produisant la deuxieme vapeur d’eau 23 par echange thermique (indirect) entre de I’eau (non representee) et Ie gaz de RWGS 9, preferablement directement en sortie de I’unite reactionnelle de RWGS 8. Le gaz de RWGS 9 est preferablement envoye dans la troisieme unite de separation 10. Unite reactionnelle Fischer-Tropsch 25 Selon I'invention, dans I’unite reactionnelle FT 13, le monoxyde de carbone et I’hydrogene present dans le gaz de RWGS 9 (preferablement appauvri en eau) reagissent pour produire un flux comprenant un effluent FT 14 comprenant du gaz de synthese non converti, du dioxyde de carbone, des produits hydrocarbones gazeux et liquide et de I’eau. Selon un ou plusieurs modes de realisation, le gaz de RWGS 9 (preferablement appauvri en 30 eau) envoye dans I’unite reactionnelle FT 13 comporte du monoxyde de carbone et de I’hydrogene avec un rapport molaire H2/CO compris entre 0,5 et 4, de preference entre 1 et 3, de maniere plus preferee entre 1,5 et 2,5. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la quantite d’hydrogene en amont (e.g. a I’entree) de I’unite reactionnelle FT 13 est ajustee, par exemple au moyen d’une alimentation optionnelle en hydrogene, de fagon a ce que le rapport 35 molaire H2/CO soit comme defini ci-dessus.  20 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 L’unite reactionnelle FT 13 est mise en oeuvre dans une unite reactionnelle comprenant un ou plusieurs reacteurs adaptes, dont la technologie est connue de I’homme de metier. II peut s’agir, par exemple, d’un ou plusieurs reacteurs a lit fixe multitubulaire, ou d’un ou plusieurs reacteurs de type colonne a bulles (« slurry bubble column » selon la terminologie anglo- 5 saxonne), ou d’un ou plusieurs reacteurs microcanaux. Selon un ou plusieurs modes de realisation, l’unite reactionnelle FT 13 met en oeuvre un ou plusieurs reacteurs de type colonne a bulles. La synthese etant fortement exothermique, ce mode de realisation permet, entre autres, d’ameliorer Ie controls thermique du reacteur et de creer peu de perte de charges. 10 Le catalyseur mis en oeuvre dans cette de synthese Fischer-Tropsch est generalement tout solide catalytique connu de I’homme du metier permettant de realiser la synthese de Fischer- Tropsch. Selon un ou plusieurs modes de realisation, le catalyseur mis en oeuvre dans la synthese Fischer-Tropsch comporte du cobalt ou du fer, de maniere preferee du cobalt. Le catalyseur mis en oeuvre est generalement un catalyseur supporte. Le support peut etre, a 15 titre d’exemple, a base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicee ou de titane. Selon un ou plusieurs modes de realisation, l’unite reactionnelle FT 13 comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : temperature comprise entre 170°C et 280°C, de preference entre 190°C et 260°C et preferentiellement entre 210°C et 240°C, 20 - pression absolue comprise entre 1,0 MPa et6,0 MPa, de preference entre 1,5 MPa et 3,5 MPa et preferentiellement entre 2,0 MPa et 3,0 MPa. L’effluent FT 14 est envoye vers la premiere unite de separation 15. Selon un ou plusieurs modes de realisation, l’effluent FT 14 presente une temperature de sortie de l’unite reactionnelle FT 13 d’au moins 170°C, preferablement d’au moins 190°C, tres preferablement 25 d’au moins 210°C. Selon un ou plusieurs modes de realisation, l’unite reactionnelle FT 13 est adaptee pour produire la premiere vapeur d’eau 22 et alimenter en energie thermique l’unite de captage de dioxyde de carbone 2. La premiere vapeur d’eau 22 est generee par exemple par la vaporisation d’eau (non representee) dans un echangeur de chaleur situe a I’interieur de l’unite 30 reactionnelle FT 13 permettant d’eliminer les calories de la reaction de Fischer-Tropsch, reaction exothermique. Premiere unite de separation Dans la premiere unite de separation 15, au moins une (premiere) partie de l’effluent FT 14 est traite pour produire : 35 - l’effluent hydrocarbone 17 (appauvri en eau par rapport a l’effluent FT 14),  21 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Ie premier effluent gazeux 33, et Ie premier effluent d’eau 16. Selon un ou plusieurs modes de realisation, une deuxieme partie de I’effluent FT 14 est envoye directement dans I’unite reactionnelle a I’hydrogene 20. Preferablement, ladite deuxieme partie 5 de I’effluent FT 14 est une fraction liquide, preferablement ne contenant pas ou peu d’eau. En sortie de la premiere unite de separation 15, I’effluent hydrocarbone 17 est envoye vers I’unite reactionnelle a I’hydrogene 20, et Ie premier effluent d’eau 16 est optionnellement envoye vers I’unite d’electrolyse de I’eau 5 au moyen d’une premiere ligne de recycle. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’effluent hydrocarbone 17 comprend : des n- 10 paraffines, des olefines et des composes oxygenes issus de la condensation des hydrocarbures gazeux dans les conditions operatoires de la reaction de Fischer-Tropsch. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’effluent hydrocarbone 17 comprend moins de 5% poids d’eau, preferablement moins de 2% poids d’eau, tres preferablement moins de 1% poids d’eau. 15 Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie premier effluent d’eau 16 est produit de la synthese Fischer-Tropsch issu de la condensation de I’eau gazeuse dans les conditions operatoires de la reaction de Fischer-Tropsch. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie premier effluent gazeux 33 comprend du gaz de synthese non converti, du dioxyde de carbone et des hydrocarbures gazeux tels que des 20 paraffines de C1 a C4 (majoritairement), des olefines de C2 a C4, et des composes oxygenes de 01 a 03. Deuxieme unite de separation Dans la deuxieme unite de separation 34, Ie premier effluent 33 issu de la premiere unite de separation 15 est traite pour produire : 25 I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 ; et I’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35, par rapport a la teneur en dioxyde de carbone du premier effluent gazeux 33. Selon un premier mode de realisation, la deuxieme unite de separation 34 est une unite de separation par membrane. Les procedes de separation par membrane ont ete, dans un 30 premier temps, peu preconises pour Ie captage du dioxyde de carbone en post-combustion, les procedes d’absorption gaz-liquide dans un solvant chimique etant consideres comme la technologie la plus mature et la plus adaptee pour assurer cette operation. Cependant les technologies les plus recentes permettent de separer Ie dioxyde de carbone d’une fagon economique avec des membranes (polymeres denses, materiaux inorganiques, matrices  22 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 hybrides, membranes liquides). On peut se referer a I’article de revue : Oil Gas Sci. TechnoL - Rev. IFP Energies nouvelles, Volume 69, Number 6, November-December 2014. La principale performance est un faux de capture et une purete du dioxyde de carbone superieurs a 90%. 5 Selon un deuxieme mode de realisation, la deuxieme unite de separation 34 est une unite de captage de dioxyde de carbone basee sur I’absorption du dioxyde de carbone dans un solvant. Selon un troisieme mode de realisation, la deuxieme unite de separation 34 est une unite de captage de dioxyde de carbone basee sur I’adsorption du dioxyde de carbone sur un solide. Selon un ou plusieurs modes de realisation, une (premiere) partie 19 de I’effluent gazeux 10 appauvri en dioxyde de carbone 18 est envoyee dans I’unite reactionnelle FT 13 au moyen d’une deuxieme ligne de recycle. Selon un ou plusieurs modes de realisation, au moins une (deuxieme) partie 24 de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est traite par la premiere turbine 26 pour produire de I’electricite, Ie gaz 27 sortant de la premiere turbine 26 est envoye dans I’unite reactionnelle 15 d’oxycombustion partielle 28. Selon un ou plusieurs modes de realisation, une (troisieme) partie de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est recyclee dans I’unite reactionnelle de RWGS 8 (non represente) afin d'etre convertie en gaz de synthese et ameliorer ainsi Ie rendement massique de la chaine de procede. 20 Selon un ou plusieurs modes de realisation, une (quatrieme) partie de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est envoyee dans une unite independante de production de gaz de synthese (non representees), par exemple de type : oxydation partielle (ou « POx » pour « Partial oxydation » selon la terminologie anglo- saxonne) ; 25 reformage du methane a la vapeur d’eau (ou « SMR » pour « Steam Methane Reforming » selon la terminologie anglo-saxonne) ; reformage autotherme (ou « ATR » pour « Autothermal Reforming » selon la terminologie anglo-saxonne) ; reformage a transfert de chaleur ameliore (ou « EHTR » pour « Enhanced Heat Transfer 30 Reformer » selon la terminologie anglo-saxonne). Selon un ou plusieurs modes de realisation, ledit gaz de synthese produit dans I’unite independante est recycle a I’entree ou en sortie de I’unite reactionnelle de RWGS 8.  23 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Unite reactionnelle d’oxycombustion partielle Selon I’invention, au moins une partie 24 de I’effluent gazeux 18 est envoye dans I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28, dans laquelle les composes hydrocarbones, Ie monoxyde de carbone et I’hydrogene presents (i.e., CO, H2, paraffines et olefines de 1 a 7 5 atomes de carbone par molecule, et composes alcools de 1 a 3 atomes de carbone par molecule) sont convertis au moins partiellement en dioxyde de carbone et en eau en presence d’oxygene 6, pour produire un gaz d’oxycombustion comprenant (essentiellement) du dioxyde de carbone et de I’eau (et optionnellement du CO et H2 si oxycombustion partielle). L'oxycombustion totale est un processus courant dans les industries du verre, du ciment et de 10 I'acier. La difference principale avec la combustion classique en presence d'air est que Ie combustible est brule en presence d’oxygene pur. L'oxygene (O2) pur (i.e. au moins 95% poids, preferablement au moins 98% poids, tres preferablement au moins 99% poids) peut etre produit par une unite de separation d'air qui elimine l’azote atmospherique (N2) du flux d'oxydant ou par electrolyse de I’eau. Un gaz de fumees, appele effluent d’oxycombustion 29, 15 presentant une concentration elevee de dioxyde de carbone et de vapeur d'eau (par rapport I’effluent gazeux 18) est alors produit en sortie d'oxycombustion. Les technologies d’oxycombustion sont bien connues de I'homme de I'art, on peut par exemple se referer a : Int. J. Energy Res., 2017, 41, p. 1670-1708 ; Energies 2021, 14, p. 4333 et WO 2006/013290. L’oxycombustion partielle (POX), parfois appelee technologie de gazeification, est un 20 processus legerement exothermique qui peut etre utilise comme alternative au vaporeformage de methane pour produire du gaz de synthese ou de I’hydrogene. Cette reaction peut s’appliquer aux hydrocarbures (legers, lourds, asphaltes, coke de petrole) mais aussi au charbon et a la biomasse (e.g. bois, dechets verts etc...). L’oxycombustion partielle est preferablement conduite a haute temperature (e.g. entre 1100°C et 1500°C) et pression (e.g. 25 entre 1 MPa et 9 MPa ou plus), en presence d’oxygene pur et sans catalyseur. La reaction correspond a I’oxydation partielle proprement dite. C’est une reaction qui porte Ie melange gazeux a une temperature allant par exemple de 1000°C a 1400°C, moyennant un prechauffage par exemple a 300°C. Le procede industriel d’oxycombustion partielle est bien connu de I’homme du metier, procede commercialise par Shell, Texaco, BASF-Lurgi, Air 30 Liquide.... Voir par exemple les chapitres Hydrogen, 2. Production (p. 249 vol. 18) et Carbon Monoxide (p. 679 vol. 6) de I’encyclopedie Ullmann’s Encyclopedia of Industrial Chemistry. Dans le cas d’une operation d’oxycombustion partielle, celle-ci sera operee de preference a la stcechiometrie en oxygene de fagon a obtenir I’oxydation du melange hydrocarbures, hydrogene et monoxyde de carbone, et de fagon a avoir une concentration maximale en 35 monoxyde de carbone dans I’effluent d’oxycombustion 29.  24 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Pour controler la temperature adiabatique de flamme, qui peut monter de 1900°C avec I’air a 2800°C avec de l’C>2 a 95 %, un gaz inerte peut etre utilise, comme par exemple la vapeur d’eau, Ie dioxyde de carbone. Selon un ou plusieurs modes de realisation, afin d’avoir une temperature d’oxycombustion 5 comprise dans la gamme souhaitee, une partie de I’effluent riche en dioxyde de carbone 3 est introduite dans I’unite d’oxycombustion partielle 28. Cette introduction peut se faire directement dans I’unite d’oxycombustion partielle 28 ou apres melange prealable avec I’au moins une deuxieme partie 24 de I’effluent gazeux 18 ou apres melange avec I’oxygene 6. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie debit d’oxygene est ajuste pour obtenir une 10 temperature cible dans la chambre d’oxycombustion et pour minimiser la teneur en hydrocarbures legers dans I’effluent d’oxycombustion 29. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28 comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : 15 - pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 9 MPa, et de preference entre 1 MPa et 4 MPa ; temperature comprise entre 600°C et 2000°C, de preference entre 800°C et 1700°C, de preference entre 1100°C et 1500°C ; et presence d’oxygene utilise pour la combustion, avec un taux d’oxygenation compris entre 20 0,3 et 0,8, preferablement entre 0,4 et 0,7, afin de favoriser la formation de monoxyde de carbone. Le taux d’oxygenation est defini comme Ie ratio du debit molaire d’oxygene injecte par rapport au debit d’oxygene theorique pour une oxydation complete de tous les hydrocarbures. Selon un ou plusieurs modes de realisation, une coupe hydrocarbonee dite « legere » (non 25 representee) issue de I’unite reactionnelle a I’hydrogene 20 est envoyee au moins en partie dans I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28 (non represente). Selon un ou plusieurs modes de realisation, la coupe hydrocarbonee comprend des hydrocarbures gazeux tels que des paraffines de C1 a C4 (majoritairement), des olefines de C2 a C4, et des composes oxygenes de C1 a C3. 30 Selon un ou plusieurs modes de realisation, le gaz d’oxycombustion produit dans I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28, presente une temperature comprise entre 600°C et 2000°C et de preference entre 800°C et 1700°C et de maniere preferee entre 900°C et 1500°C, et une pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 9 MPa, de preference entre 1 MPa et 4 MPa.  25 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Le gaz d’oxycombustion produit dans I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28 etant a haute temperature permet, par la ligne d’alimentation 32, d’apporter une partie des calories necessaires vers I’unite reactionnelle de RWGS 8 et/ou I’unite de captage de dioxyde de carbone 2. 5 L’apport de calories peut se faire par exemple par un echange de chaleur avec de la vapeur d’eau produite par I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28 et/ou un echange de chaleur au sein de la chambre d’oxycombustion de I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28. Avantageusement, I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28 permet de convertir en 10 CO, sensiblement tous les sous-produits hydrocarbones du procedes, et done de les valoriser sous forme des produits desires. Ainsi le rendement en produits desires du procede selon I’invention est ameliore. L’effluent d’oxycombustion 29 en sortie de I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle 28 est recycle a I’entree de I’unite reactionnelle FT 13. 15 Unite reactionnelle a I’hydrogene L’effluent hydrocarbone 17 est envoye dans I’unite reactionnelle a I’hydrogene 20 pour subir une reaction d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation, dans laquelle une ou plusieurs coupes hydrocarbonees 21 peuvent etre valorisees, en particulier des carburants de synthese, a savoir de I’essence, du kerosene, du gazole, et/ou d’autres 20 produits hydrocarbones, tels du naphta, ou des bases lubrifiantes de tres haute qualite (essentiellement depourvue de soufre, d’aromatiques, d’azote). Une option possible est la production de coupes paraffiniques, produits de bases pour des procedes de petrochimie, par exemple la production d’une coupe C10-C13 destinee a la production d’alkyl benzene lineaire (ou « LAB » pour « Linear Alkyl Benzene » selon la terminologie anglo-saxonne), ou encore 25 de cires pour diverses applications industrielles. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite reactionnelle a I’hydrogene 20 comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : temperature comprise entre 250°C et 450°C, plus preferentiellement entre 280°C et 450°C, et encore plus preferentiellement entre 320°C et420°C ; 30 pression comprise entre 0,2 MPa et 15 MPa, de preference entre 0,5 MPa et 12 MPa, plus preferablement entre 1 MPa et 10 MPa ; vitesse spatiale definie comme etant le rapport du debit volumique de la charge a temperature et pression ambiantes au volume du catalyseur, comprise entre 0,1 It1 et 10 h’1, de preference entre 0,2 h'1et 7 h’1, plus preferentiellement entre 0,5 It1 et 5 It1 ;  26 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 debit d'hydrogene compris entre 100 et 2000 litres normaux d'hydrogene par litre de charge par heure et de preference entre 150 et 1500 litres normaux d'hydrogene par litre de charge et plus preferentiellement entre 300 et 1500 litres normaux d'hydrogene par litre de charge. 5 Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation comprend au moins un metal hydrogenant- deshydrogenant choisi dans Ie groupe comprenant les metaux du groupe VIB et du groupe VI IIB du tableau periodique et au moins un solide qui est un acide Bronsted, c'est-a-dire un solide pouvant liberer un ou plusieurs protons, et eventuellement un liant. 10 Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation comprend au moins un metal noble du groupe VI IIB choisi parmi Ie ruthenium, Ie rhodium, Ie palladium, I'osmium, I'iridium et Ie platine, pris seuls ou en melange, et de preference parmi Ie platine et Ie palladium pris seuls ou en melange, et de preference utilises sous leur forme reduite. 15 Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation comprend : au moins un metal choisi parmi Ie nickel, Ie molybdene, Ie tungstene, Ie cobalt, Ie ruthenium, I’indium, Ie palladium, Ie platine ; au moins un support choisi parmi les alumines, les oxydes de bore, les magnesies, les zircones, les oxydes de titane, les argiles. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie 20 support est une alumine, silice-alumine, alumine-silicee, silice. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation comprend au moins un metal de base du groupe VI IIB choisi parmi Ie nickel et Ie cobalt en combinaison avec au moins un metal du groupe VIB choisi parmi Ie molybdene et Ie tungstene, utilise seul ou en melange, et de preference utilise 25 sous leur forme sulfuree. Selon un ou plusieurs modes de realisation, dans Ie cas ou ledit catalyseur d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation comprend au moins un metal noble du groupe VI IIB, la teneur en metal noble dudit catalyseur est comprise entre 0,01% et 5% en poids, de preference entre 0,05% et 4% en poids et tres preferentiellement entre 0,10% et 2% 30 en poids, par rapport au poids total du catalyseur. Selon un ou plusieurs modes de realisation, dans Ie cas ou ledit catalyseur d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation comprend au moins un metal du groupe VIB en combinaison avec au moins un metal non noble du groupe VIII choisi parmi Ie nickel et Ie cobalt, la teneur en metal du groupe VIB dudit catalyseur est comprise en equivalent oxyde 35 entre 5% et 40% en poids, de preference entre 10% et 35% en poids, et la teneur en metal du  27 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 groupe VIIIB dans ledit catalyseur est comprise en equivalent oxyde entre 0,5% et 15% en poids, de preference entre 1% et 10% en poids, de preference entre 1% et 8% en poids, et tres preferentiellement entre 1,5% et 6% en poids, par rapport au poids total du catalyseur. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur d'hydrotraitement et/ou 5 d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation comprend ou consiste en au moins un metal noble et un support comprenant ou consistant en au moins une zeolithe et au moins un liant. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie catalyseur d'hydrotraitement et/ou d’hydrocraquage et/ou d'hydroisomerisation a base de zeolithe est avantageusement de type bifonctionnel, c'est-a-dire qu'il possede une fonction hydro-deshydrogenante et une fonction 10 hydro-isomerisante. Troisieme unite de separation Dans la troisieme unite de separation 10, Ie gaz de RWGS 9 est traite, par exemple par condensation, pour produire Ie gaz de RWGS appauvri en eau 12 (par rapport au gaz de RWGS 9) et recycler par exemple Ie deuxieme effluent d’eau 11 vers I’unite d’electrolyse de 15 I’eau 5. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie gaz de RWGS appauvri en eau 12 comprend moins de 1% mole d’eau, preferablement moins de 0,5% mole d’eau, tres preferablement moins de 0,25% mole d’eau. Le gaz de RWGS appauvri en eau 12 est envoye dans I’unite reactionnelle FT 13. 20 Turbine En reference a la figure 1, selon un ou plusieurs modes de realisation, la presente invention permet de recuperer de I’energie sous forme d’electricite au moyen d’au moins une turbine 26. Selon un ou plusieurs modes de realisation, la premiere turbine 26 est adaptee pour traiter au moins une partie 24 de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 pour produire de 25 I’electricite. Selon un ou plusieurs modes de realisation, une deuxieme turbine (non representee) est adaptee pour traiter au moins en partie la premiere vapeur d’eau 22 et/ou la deuxieme vapeur d’eau 23 pour produire de I’electricite (non represente). Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’electricite est utilisee pour apporter des calories 30 a I’unite reactionnelle de RWGS 8 et/ou a I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 et/ou a I’unite d’electrolyse de I’eau 5. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’electricite 25 est utilisee pour apporter des calories a I’unite reactionnelle de RWGS 8. Selon un ou plusieurs  28 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 modes de realisation, I’electricite 25 peut etre utilisee pour alimenter un four electrique permettant de prechauffer la charge de I’unite reactionnelle de RWGS 8. Unite de separation de dioxyde de carbone Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie dispositif comprend en outre une unite de 5 separation de dioxyde de carbone et optionnellement de methane (non-representee), composes potentiellement present dans Ie gaz de RWGS 9. Avantageusement, Ie dioxyde de carbone peut etre recycle dans I’unite reactionnelle de RWGS 8. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite de separation de dioxyde de carbone est disposee entre I’unite reactionnelle de RWGS 8 et I’unite reactionnelle FT 13. 10 Avantageusement, la taille de I’unite reactionnelle FT 13 peut ainsi etre diminuee. Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’unite de separation de dioxyde de carbone est disposee en sortie de I’unite reactionnelle FT 13. Unite d’oxycombustion additionnelle Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’oxygene 6 issu de I’unite d’electrolyse de I’eau 15 est valorise dans une unite d’oxycombustion additionnelle (oxydation partielle ou totale), par exemple pour convertir Ie methane forme present dans Ie gaz de RWGS 9 separe par I’unite de separation de dioxyde de carbone. Unites de purification des effluents Selon un ou plusieurs modes de realisation, I’effluent riche en dioxyde de carbone 3 et/ou 20 I’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35 sont purifies, separement ou apres melange, avant d’etre introduits dans I’unite reactionnelle de RWGS 8. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie gaz de RWGS 9 est purifie avant d'etre introduit dans I’unite reactionnelle FT 13, en amont ou en aval de la troisieme unite de separation 10. Selon un ou plusieurs modes de realisation, Ie premier effluent d’eau 16 est purifie avant d'etre introduit dans I’unite 25 d’electrolyse de I’eau 5. Les etapes de purification des effluents visent a eliminer au moins partiellement les composes soufres, azotes, les halogenes, les metaux lourds et metaux de transition. Les principales technologies de purification des gaz sont : adsorption, absorption, reactions catalytiques. Dans la presente description, les groupes d'elements chimiques sont donnes par defaut selon 30 la classification CAS (CRC Handbook of Chemistry and Physics, editeurCRC press, redacteur en chef D.R. Lide, 81erne edition, 2000-2001). Par exemple, Ie groupe VIIIB selon la classification CAS correspond aux metaux des colonnes 8, 9 et 10 selon la nouvelle classification IUPAC ; Ie groupe VI B selon la classification CAS correspond aux metaux de la colonne 6 selon la nouvelle classification IUPAC.  29 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Exemple Les differents exemples concernent des enchainements, conformes ou non-conformes a I’invention, dont I’objectif est de produire une coupe hydrocarbonee a partir de fumees contenant 21% poids de dioxyde de carbone. Le debit de fumees a traiter est de 3641 kg/h 5 pour I’ensemble des exemples. Exemple 1 non conforme a I’invention L’exemple 1 illustre le fonctionnement de I’enchainement avec la valorisation de la partie 24 de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 vers une unite de combustion a I’air afin de generer de la chaleur pour I’unite reactionnelle de RWGS 8. L’effluent gazeux appauvri 10 en dioxyde de carbone 18 est issu de la deuxieme unite de separation 34, permettant d’eliminer une partie du dioxyde de carbone de l’effluent 33 issu de la premiere unite de separation 15. L’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35 est dirige vers I’unite reactionnelle de RWGS 8. La partie 24 de l’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est dirige vers I’unite de combustion. L’effluent de combustion de I’unite de combustion est 15 dirige vers I’unite de captage de dioxyde de carbone 2. Le debit en fumees alimentant de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 est de 3641 kg/h auxquelles il faut ajouter le debit en fumees de l’effluent de combustion de I’unite de combustion, ce qui donne un debit total de charge 1 de 5332 kg/h. Le debit de l’effluent riche en dioxyde de carbone 3 issu de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 est melange avec 20 l’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35, et leur debit total s’eleve a 1352 kg/h envoye dans I’unite reactionnelle de RWGS 8. 1403 kg/h d’eau 4 alimente I’unite d’electrolyse de I’eau 5 dont 709 kg/h est de I’eau fraiche. La consommation electrique de I’unite d’electrolyse de I’eau 5 est de 6,6 MWe. La quantite de premiere vapeur d’eau 22 generee par I’unite reactionnelle FT 13 est de 1377 25 kg/h. L’echangeur de chaleur 31 genere 1332 kg/h de deuxieme vapeur d’eau 23 sur les 2392 kg/h necessaires pour le fonctionnement de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 et de la deuxieme unite de separation 34. Les besoins en vapeur du rebouilleur de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 et de la deuxieme unite de separation 34 sont couverts. La production de coupe hydrocarbonee 21 est de 186 kg/h. 30 La table 1 resume les debits en entree et sortie des unites du procede.  30 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Table 1 - Entree Sortie - 3+35 4 6 11 16 24 21 Debit en 1352 1403 1273 377 317 601 186 kg/h Besoins : consommation de I’unite d’electrolyse de I’eau 5 : 6,6 MWe ; chaleur consommee par I’unite reactionnelle de RWGS 8 a 864°C : 0,2 MWth ; 5 besoin de chaleur pour prechauffer la charge (3+35+7) de I’unite de RWGS a 864°C : 0,8 MWth ; vapeur au rebouilleur de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 : 2002 kg/h ; vapeur au rebouilleur de la deuxieme unite de separation 34 : 390 kg/h. Recuperation d’energie : 10 chaleur degagee par I’unite reactionnelle de combustion a fair a 1200°C (avec un exces d’air de 20%) : 0,56 MWth ; chaleur recuperee lors du refroidissement des fumees en sortie d’unite reactionnelle de combustion a I’air de 1200°C a 150°C : 0,7 MWth (pour prechauffer en partie la charge (3+35+7) en entree d’unite 8) ; 15 vapeur produite au niveau de I’echangeur de chaleur 31 : 1332 kg/h ; vapeur produite dans I’unite reactionnelle FT 13 : 1377 kg/h ; production d’electricite a la premiere turbine 26 : 3,5 kWe. Exemple 2 conforme a I’invention L’exemple 2 illustre Ie fonctionnement de I’enchainement avec la valorisation de la partie 24 20 de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 vers I’unite reactionnelle d’oxydation partielle a I’oxygene 28 afin de generer de la chaleur pour I’unite reactionnelle de RWGS 8. L’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est issu de la deuxieme unite de separation 34, permettant d’eliminer une partie du dioxyde de carbone de l’effluent 33 issu de la premiere unite de separation 15. L’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35 est dirige 25 vers I’unite reactionnelle de RWGS 8. La partie 24 de l’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone 18 est dirigee vers I’unite reactionnelle d’oxydation partielle a I’oxygene 28. L’effluent d’oxycombustion partielle 29 de I’unite reactionnelle d’oxydation partielle a I’oxygene 28 est dirige vers I’unite reactionnelle de Fischer-Trospch 13. Le debit total en fumees alimentant I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 est de 3641 30 kg/h. L’ajout de l’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone 35 (issu de la deuxieme unite  31 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 de separation 34) a I’effluent riche en dioxyde de carbone 3, permet d’atteindre un debit de CO2 en entree de I’unite reactionnelle RWGS 8 de 987 kg/h. L’effluent d’oxycombustion partielle 29 est melange avec Ie gaz de RWGS 9 issu de I’unite reactionnelle RWGS 8 avant I’echangeur de chaleur 31. 5 1230 kg/h d’eau 4 alimente I’unite d’electrolyse de I’eau 5 dont 504 kg/h est de I’eau fraiche. La consommation electrique de I’unite d’electrolyse de I’eau 5 est de 5,4 MWe. La quantite de premiere vapeur d’eau 22 generee par I’unite reactionnelle FT 13 est de 1880 kg/h. L’echangeur de chaleur 31 genere 1660 kg/h (23) de deuxieme vapeur d’eau 23 sur les 1355 kg/h necessaires pour Ie fonctionnement de I’unite 2 et 32. Les besoins en vapeur du 10 rebouilleur de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 et de I’unite 32 sont couverts. Le debit en oxygene 6 en entree de I’unite reactionnelle d’oxydation partielle a I’oxygene 28 est de 126 kg/h ce qui correspond a un taux d’oxygenation defini comme le ratio du debit molaire d’oxygene injecte par rapport au debit d’oxygene theorique pour une oxydation complete de tous les hydrocarbures presents (methane, ethane, propane, butane, ...) de 0,52. 15 Ce ratio a ete ajuste afin de convertir tout le methane et limiter voire eviter la conversion des autres molecules, notamment le CO. Avec la meme quantite en fumees traitees que I’exemple 1, la production de coupe hydrocarbonee est de 230 kg/h au lieu des 186 kg/h precedemment. La table 2 resume les debits en entree et sortie des unites du procede. 20 Table 2 - Entree Sortie - 3+35 4 27 6 11 16 21 Debit en 987 1230 390 1116 336 390 230 kg/h Besoins : consommation de I’unite d’electrolyse de I’eau 5 : 5,4 MWe ; chaleur consommee par I’unite reactionnelle de RWGS 8 a 864°C : 0,17 MWth ; besoin de chaleur pour prechauffer la charge (3+35+7) de I’unite de RWGS a 864°C : 25 0,7 MWth ; vapeur au rebouilleur de I’unite de captage de dioxyde de carbone 2 : 1025 kg/h ; vapeur au rebouilleur de I’unite de captage de dioxyde de carbone 32 : 330 kg/h. Recuperation d’energie :  32 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 chaleur degagee par I’unite reactionnelle d’oxydation partielle a I’oxygene 28 a 1200°C : 0.00 MWth ; vapeur produite au niveau de I’echangeur de chaleur 31 : 1660 kg/h ; vapeur produite dans I’unite reactionnelle FT 13 : 1880 kg/h ; 5 - production d’electricite a la premiere turbine 26 : 4,3 kWe.

Claims (15)

  1.  33 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 Revendications 1. Dispositif de captage et de conversion d’une charge contenant du dioxyde de carbone, comprenant les unites suivantes : une unite de captage de dioxyde de carbone (2) de la charge (1) adaptee pour 5 produire un effluent riche en dioxyde de carbone (3) ; une unite d’electrolyse de I’eau (5) adaptee pour convertir de I’eau (4) pour produire de I’oxygene (6) et de I’hydrogene (7) ; une unite reactionnelle de conversion du gaz a I'eau inversee RWGS (8) adaptee pour traiter I’effluent riche en dioxyde de carbone (3) avec I’hydrogene (7) et produire 10 un gaz de RWGS (9) enrichi en monoxyde de carbone et en eau ; une unite reactionnelle Fischer-Tropsch (13) adaptee pour: convertir Ie gaz de RWGS (9) et produire un effluent FT (14) ; une premiere unite de separation (15) adaptee pour traiter au moins en partie I’effluent FT (14) et produire : un effluent hydrocarbone (17), un premier effluent d’eau 15 (16), et un premier effluent gazeux (33) ; une deuxieme unite de separation (34) adaptee pour traiter Ie premier effluent gazeux (33) et produire un effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone (18) et envoyer au moins en partie un effluent gazeux riche en dioxyde de carbone (35) dans I’unite reactionnelle de RWGS (8) ; 20 une unite reactionnelle d’oxycombustion partielle (28) adaptee pour oxyder partiellement au moins une partie de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone (18), produire un effluent d’oxycombustion (29) comprenant du monoxyde de carbone et de I’eau, et envoyer I’effluent d’oxycombustion (29) dans I’unite reactionnelle de Fischer-Trospch (13) ; et 25 une unite reactionnelle a I’hydrogene (20) adaptee pour traiter I’effluent hydrocarbone (17) et produire au moins une coupe hydrocarbonee (21).
  2. 2. Dispositif selon la revendication 1, dans lequel I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle (28) est adaptee pour produire de la chaleur utilisee pour apporter des calories a I’unite reactionnelle de RWGS (8) et/ou I’unite de captage de dioxyde de carbone (2). 30
  3. 3. Dispositif selon la revendication 1 ou la revendication 2, dans lequel I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle (28) est adaptee pour produire de la chaleur utilisee pour apporter des calories a I’unite reactionnelle de RWGS (8).  34 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358
  4. 4. Dispositif selon I’une quelconque des revendications precedentes, dans lequel I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle (28) est adaptee pour chauffer I’effluent riche en dioxyde de carbone (3) et/ou I’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone (35) et/ou I’hydrogene (7), ou integrer la section reactionnelle de I’unite reactionnelle de RWGS (8) 5 au sein d’une chambre d’oxycombustion.
  5. 5. Dispositif selon I’une quelconque des revendications precedentes, dans lequel I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch (13) est adaptee pour generer une premiere vapeur d’eau (22) pour alimenter en energie thermique I’unite de captage de dioxyde de carbone (2).
  6. 6. Dispositif selon I’une quelconque des revendications precedentes, comprenant un 10 premier echangeur de chaleur (31) adapte pour generer une deuxieme vapeur d’eau (23) par echange thermique entre de I’eau et Ie gaz de RWGS (9).
  7. 7. Dispositif selon I’une quelconque des revendications precedentes, comprenant une premiere turbine (26) pour traiter au moins en partie I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone (18) pour produire de I’electricite. 15
  8. 8. Dispositif selon la revendication 7, dans lequel I’electricite est utilisee pour apporter des calories a I’unite reactionnelle de RWGS (8) et/ou I’unite de captage de dioxyde de carbone (2) et/ou I’unite d’electrolyse de I’eau (5).
  9. 9. Dispositif selon I’une quelconque des revendications precedentes, dans lequel I’unite d’electrolyse de I’eau (5) traite de I’eau provenant d’une ligne d’appoint et/ou du gaz de 20 RWGS (9) et/ou de I’effluent FT (14).
  10. 10. Dispositif selon I’une quelconque des revendications precedentes, dans lequel I’eau du gaz de RWGS (9) est au moins en partie separee par une troisieme unite de separation (10) pour etre envoyee dans I’unite d’electrolyse de I’eau (5).
  11. 11. Dispositif selon I’une quelconque des revendications precedentes, comprenant une unite 25 de separation de dioxyde de carbone disposee entre I’unite reactionnelle de RWGS (8) et I’unite reactionnelle Fischer-Tropsch (13).
  12. 12. Procede de captage et de conversion du dioxyde de carbone, comprenant les etapes suivantes : traiter la charge (1) dans une unite de captage de dioxyde de carbone (2) pour 30 produire un effluent riche en dioxyde de carbone (3) ;  35 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 convertir de I’eau (4) dans une unite d’electrolyse de I’eau (5) pour produire de I’oxygene (6) et de I’hydrogene (7) ; traiter I’effluent riche en dioxyde de carbone (3) avec I’hydrogene (7) dans une unite reactionnelle de conversion du gaz a I’eau inversee RWGS (8) pour produire un gaz 5 de RWGS enrichi en CO et en eau (9) ; convertir Ie gaz de RWGS (9) dans une unite reactionnelle Fischer-Tropsch (13) pour produire un effluent FT (14) ; traiter I’effluent FT (14) dans une premiere unite de separation (15) pour produire au moins un effluent hydrocarbone (17), un premier effluent d’eau (16) et un premier 10 effluent gazeux (33) ; traiter Ie premier effluent gazeux (33) dans une deuxieme unite de separation (34) pour produire un effluent gazeux riche en dioxyde de carbone (35) et un effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone (18) ; envoyer au moins en partie I’effluent gazeux riche en dioxyde de carbone (35) dans 15 I’unite reactionnelle de RWGS (8) ; oxyder partiellement au moins une partie (24) de I’effluent gazeux appauvri en dioxyde de carbone (18), apres detente optionnelle dans une turbine (26), dans une unite reactionnelle d’oxycombustion partielle (28) pour produire un effluent d’oxycombustion (29) comprenant du monoxyde de carbone et de I’eau ; 20 envoyer I’effluent d’oxycombustion (29) dans I’unite reactionnelle FT (13) ; et traiter I’effluent hydrocarbone (17) dans une unite reactionnelle a I’hydrogene (20) pour produire au moins une coupe hydrocarbonee (21).
  13. 13. Procede selon la revendication 12, dans lequel I’unite reactionnelle de RWGS (8) comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires 25 suivantes : temperature comprise entre 700°C et 1200°C, preferentiellement comprise entre 800°C et 1100°C, et plus preferentiellement encore comprise entre 850°C et 1050°C ; pression comprise entre 0,1 MPa et 10 MPa, preferentiellement comprise entre 0,1 30 MPa et 5 MPa, et plus preferentiellement comprise entre 0,1 MPa et 3,5 MPa ; vitesse spatiale du gaz a I'entree du reacteur comprise entre 5000 NL/kgcata/h et 40000 NL/kgcata/h ;  36 WO 2024/110373 PCT/EP2023/082358 catalyseur comprenant un metal ou une combinaison de metaux choisis parmi Ie groupe consistant en les elements Ni, Cu, Fe, Co, Pt, Pd, Ru, Ag et Au, et/ou dans lequel I’unite reactionnelle FT (13) comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : 5 temperature comprise entre 170°C et 280°C, de preference entre 190°C et 260°C et preferentiellement entre 210°C et 240°C ; pression absolue comprise entre 1,0 MPa et 6,0 MPa, de preference entre 1,5 MPa et 3,5 MPa et preferentiellement entre 2,0 MPa et 3,0 MPa ; catalyseur comprenant du cobalt ou du fer, de maniere preferee du cobalt, Ie 10 catalyseur comprenant optionnellement un support, par exemple a base d’alumine, de silice, de silice-alumine, d’alumine-silicee ou de titane.
  14. 14. Procede selon I’une quelconque des revendications 12 a 13, dans lequel I’unite reactionnelle d’oxycombustion partielle (28) comprend au moins un reacteur utilise dans au moins une des conditions operatoires suivantes : 15 pression absolue comprise entre 0,1 MPa et 9MPa, de preference entre 1 MPa et 4 MPa ; temperature comprise entre 600°C et 2000°C, de preference entre 800°C et 1700°C et de maniere preferee entre 1100°C et 1500°C.
  15. 15. Procede selon I’une quelconque des revendications 12 a 14, dans lequel la deuxieme 20 unite de separation (34) est une unite de separation de dioxyde de carbone par membrane et/ou par absorption dans un solvant et/ou par adsorption sur un solide.
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