Procédé et installation pour la production de gaz de chauffage. La présente invention a pour objet un procédé et une installation pour la production de gaz de chauffage à partir d'un mélange d'hydrocarbures, tels que le propane, le bu tane, le gaz naturel, les huiles de pétrole et mutres combustibles liquides et gazeux analo gues, utilisés en combinaison avec la vapeur d'eau et l'air.
Les producteurs de gaz de chauffage pour usage domestique et industriel désirent obte nir de préférence un gaz à faible pouvoir calorifique, de l'ordre par exemple de 4600 kcal/m et ayant une densité de 0,5 à 0,6. Etant donné que le propane, le butane ou le gaz naturel ont un pouvoir calorifique supérieur à 8000 kcal/m , il est nécessaire de pyrogéner ou de craquer ces gaz en présence de vapeur d'eau et/ou d'air afin de les modi fier pour en abaisser le pouvoir calorifique.
En outre, les huiles de pétrole, en particulier les huiles lourdes, constituent des combusti bles bon marché, elles sont faciles à transpor ter et à emmagasiner et elles sont avantageu- ses pour la production de gaz, mais il n'existe, à l'heure actuelle, aucun générateur de gaz à marche continue satisfaisant et permettant d'obtenir à partir de ces produits un gaz à faible pouvoir calorifique et de faible densité.
Pour la pyrogénation du propane, du butane et du gaz naturel, il existe des générateurs comportant de longs tubes (d'environ 10 m de long et de 10 à 20 cm de diamètre) remplis partiellement d'un catalyseur et dans lesquels ces combustibles sont modifiés par pyrogéna tion au moyen de vapeur d'eau et/ou d'air ou d'oxygène.
Pour cette modification par pyrogénation des hydrocarbures, il est avantageux d'utili ser la température la plus élevée possible à laquelle l'appareil peut résister, de manière à obtenir le plus grand volume possible de gaz par dissociation des molécules de vapeur d'eau et d'hydrocarbures. Toutefois, lorsqu'on uti lise des tubes métalliques, ces températures sont limitées à 980 C environ, même dans le cas de tubes en acier au nickel.
En outre, la vapeur d'eau ne se dissocie pas en l'absence d'un catalyseur, sauf à des températures supé rieures à l200 C, et, de plus, les longs tubes utilisés jusqu'à présent posent des problèmes de résistance, de dilatation, de corrosion par les gaz de fumée et d'oxydation aux tempéra- tures élevées, et, de p1-Lis,
leur remplacement est dispendieim L'objet de l'invention comprend un pro cédé de production de gaz de chauffage à pouvoir calorifique compris entre 2300 et 3300 kcal/m3 à partir d'un mélange d'hydro carbures présentant, à l'état gazeux, un pou voir calorifique supérieur à 8000 keal/m3, et d'eau,
mélange qui est chauffé au moins par tiellement en présence d'an catalyseur capable de décomposer à haute température les hydro- carbures et de dissocier l'eau; le procédé se lon l'invention est caractérisé en ce que l e mélange traité renferme de l'air et est soumis à l'action de la chaleur dans sue série d'étages de volumes croissants dont la température aug mente progressivement pour atteindre dans l'étage final une valeur voisine de 1320 C, où il est mis en présence du catalyseur qui achève la décomposition des hydrocarbures et la disso ciation de l'eau en fournissant des gaz perma nents.
L'objet de l'invention comprend également une installation pour la mise en #uvre de ce procédé, installation qui comporte des moyens pour préchauffer les hydrocarbures, la va peur d'eau et l'air, et pour former un mé lange de ces corps, un générateur comportant une série de cylindres coaxiaux décalés alter nativement en hauteur de façon à ménager entre eux des chambres annulaires communi quant alternativement par le haut et par le bas et dont le volume croît régulièrement de puis le centre du générateur vers l'extérieur, le cylindre le plus à l'extérieur au moins étant en matière réfractaire non métallique, des moyens pour chauffer ce générateur à sa péri phérie extérieure,
des moyens pour introduire le mélange renfermant des hydrocarbures, de la vapeur d'eau et de l'air dans la chambre annulaire la plus voisine de l'axe commun aux cylindres, et des moyens pour extraire le gaz formé dans le générateur suivant l'axe de celui-ci.
Le mélange d'hydrocarbures à pouvoir calorifique pouvant être compris entre 8000 et 32 000 kcal/m est transformé progressive ment, par chauffage à des températures de plus en plus hautes, en hydrocarbures plus simples, puis en méthane, qui est transformé, avec la vapeur d'eau et l'oxygène de l'air, en hydrogène, oxyde de carbone et un peu de gaz carbonique.
Au fur et à mesure que la composition du mélange se modifie, son pou voir calorifique et sa densité diminuent, tan dis que son volume s'accroît, mais contraire ment à ce qui se passe dans las appareils de types connus, la vitesse de passage du gaz à travers l'appareil ne croît pas en proportion du volume du gaz, mais reste au contraire sensiblement constante parce que le volume des chambres annulaires qu'il traverse croît régulièrement du centre vers la périphérie du générateur.
Dans la dernière chambre conte nant le catalyseur, la vitesse de passage n'est pas excessive comme dans les tubes des appa reils du type connu, de sorte que l'action de ce catalyseur est plus poussée en raison, d'une part, de la température élevée à laquelle est portée cette chambre et, d'autre part, de la durée de contact relativement longue du gaz avec le catalyseur.
A la sortie du générateur, le gaz est formé de gaz permanents et son pouvoir calorifique s'est trouvé abaissé entre 2300 et 3300 kcal/m . Si on le désire, on peut l'enrichir à nouveau jusqu'à toute valeur désirée, par exemple de faon à obtenir -un pouvoir calorifique com pris entre 4200 et 4600 keal/m3, en le mélan geant en proportions convenables avec du gaz prélevé dans l'une des chambres intérieures du générateur, dans laquelle le gaz présente un pouvoir calorifique plus élevé, ou, si on le préfère,
avec une proportion convenable du mélange d'hydrocarbures utilisé comme ma tière première, si ce mélange est gazeux aux températures normales.
Dans un mode avantageux d'exécution, le générateur est chauffé à la périphérie par des brûleurs à rayonnement, et le gaz obtenu à haute. température est évacué par un tube traversant le générateur axialement., un échange de chaleur se produisant ainsi, à tra, vers les parois de ce tube, entre le gaz chaud quittant l'appareil et le mélange à traiter.
La paroi extérieure au moins du généra teur est, de préférence, formée d'éléments ré sistant bien aux températures élevées et bons conducteurs de la chaleur, et ces éléments peu vent présenter des surfaces d'interconnexion, en<B>U</B> par exemple, dans lesquelles s'engagent des parties taillées en coin de l'élément adja cent qui y sont fixées par un mortier conve nable. Ces éléments sont av ant.ageusement for més en carbure de silicium, matériau qui ré siste parfaitement aux températures de l'or dre de 1320 C envisagées.
Par rapport aux appareils connus, le gé nérateur qui fait partie de l'installation selon, l'invention présente divers avantages impor- tante, sa hauteur est bien moindre, d'où une réduction d'encombrement et de dépenses d'installation, la vitesse es gaz chauds est ré duite d'où il résulte une durée de contact plus élevée avec le catalyseur et, par conséquent, un meilleur rendement.
La description qui va suivre en regard du dessin annexé, donné à titre d'exemple, fera bien comprendre comment l'invention peut être réalisée.
La fig. 1 représente schématiquement la disposition générale de l'ensemble de l'appa reil.
La fig. 2 est une coupe verticale axiale du générateur.
La fig. 3 est une coupe transversale hori zontale du générateur, selon la ligne III-III de la fig. 2.
Les fig. 4 et 5 sont respectivement une coupe horizontale et une coupe verticale, selon les lignes IV-IV et V-V des fig. 5 et 4 res pectivement, d'une variante du générateur.
La fig. 6 est une coupe centrale verticale d'un appareil vibrateur utilisé pour préparer le mélange d'hydrocarbures, d'air et d'eau in troduit dans le générateur.
La fig. 7 est une coupe semblable à celle de la fig. 4 représentant une autre variante du brûleur et du canal d'évacuation des gaz.
La fig. 8 est une vue latérale d'une forme préférée du support de catalyseur.
Dans l'installation représentée à la fig. 1, l'huile qui doit être traitée en vue de la pro duction de gaz et arrivant par la conduite 100 traverse d'abord un préchauffeur 10, le quel est chauffé par les gaz de chauffage sor tant du générateur 11, puis un second ré- ehauffeur 12 disposé à la partie supérieure du générateur, puis encore un récipient 13 de fractionnement dans lequel les constituants lourds, tels que le goudron (dans le cas où l'huile est un dérivé de pétrole lourd), sont séparés,
et à partir duquel les hydrocarbures vaporisés sont dirigés vers un épurateur 14 dans lequel le soufre et autres impuretés sont éliminés de façon connue en soi. De l'épura teur 14, les vapeurs chaudes passent dans un récipient mélangeur convenable 15 où elles sont mélangées à de la vapeur et à de l'air, les quantités relatives d'huile vaporisée, de vapeur d'eau et d'air étant réglées par des clapets de réglage 16 commandés par un dis positif automatique 17 actionné par les va riations du pouvoir calorifique du produit sor tant du générateur.
En sortant du récipient mélangeur 15, le mélange traverse une chambre de distribution 18 d'où il est envoyé dans la chambre annu laire intérieure du générateur, où il monte le long de la surface extérieure du tube central d'évacuation 19, passe au-dessus du cylindre 20, descend à travers l'espace annulaire com pris entre le cylindre 20 et le cylindre sui vant 21, passe sous le bord inférieur de ce der nier dans l'espace annulaire compris entre le cylindre 21 et le cylindre suivant 22, au-des- süs du bord supérieur de ce dernier,
redescend dans-l'espace annulaire ménagé entre le cylin dre 22 et la paroi cylindrique 23 en matière réfractaire. Les cylindres intérieurs 20 à 22 sont de préférence en acier au nickel r6sis- tant avec sécurité à -des températures de 980 C environ, la paroi 23 en matière réfrac taire résistant largement à une température de l'ordre de 1320 C ou plus.
Une paroi exté rieure 24 en matière réfractaire entoure la pa roi 23 et antre ces deux parois est logé un catalyseur convenable 25, que les gaz en trai tement doivent traverser de bas en haut.
Les parois 23 et 24 sont formées par des éléments, de préférence en carbure de silicium, présen tant le long de deux de leurs côtés des rai nures à section en j/ (fig. 2) permettant l'in terconnexion avec des bords en forme de coin, prévus sur les deux autres côtés des éléments adjacents.
L'assemblage ainsi formé est rendu étanche par un ciment réfractaire convenable coulé dans le joint.
Les gaz pénètrent par des ouvertures per cées dans le bas -de la paroi réfractaire inté rieure 23, recouvertes par des grilles 26 (voir fig. 2) ; le mélange d'hydrocarbures, de va peur d'eau et d'air, porté à haute tempéra ture, est soumis au cracking pendant son -pas sage à travers le catalyseur 25 et se trans forme en un mélange de gaz à plus faible pou- voir calorifique qui s'échappe à la partie su périeure de l'espace compris entre les deux parois en matière réfractaire et passe au-des sus de la paroi intérieure 23,
dans une cham bre de refroidissement située à la partie supé rieure du générateur où il vient au contact du réchauffeur 12 du mélange d'alimentation, de manière à céder une partie de sa chaleur au dit mélange.
La température, qui est supérieure à 1200 C à l'extérieur de la paroi 24 diminue, par suite des pertes à travers la paroi 24, l'es pace 25 et la paroi 23, de sorte qu'elle atteint moins de 930 C près du cylindre 22, lequel peut être fait en acier spécial capable de ré sister à cette température.
Les gaz chauds sont évacués par le tube de sortie 19 et un joint hydraulique prévu dans la chambre 27 de refroidissement, vers un échangeur de chaleur 28 (voir à nouveau fig. 1), prévu à l'intérieur de l'appareil de fractionnement 13,à partir duquel les gaz re froidis, mais encore chauds sont dirigés vers un appareil 29, tel qu'un récupérateur, un four ou un autre appareil de combustion, l'excès éventuel de gaz étant évacué à travers un bac 30 de lavage et de refroidissement par une conduite 101, ou mélangé à des gaz à plus fort pouvoir calorifique prélevés dans les deux espaces extérieurs du générateur pour former un gaz final de pouvoir calorifique désiré qui est évacué par la conduite 102.
Un calori- mètre 31 est prévu pour commander les cla pets de réglage 32, 33 et 34 à servomoteur, disposés dans les canalisations de gaz respec tives, par l'intermédiaire d'un appareil conve nable 35 de proportionnement des volumes, en vue de régler les proportions de gaz à faible et à fort pouvoir calorifique à mélanger pour obtenir le produit voulu.
Le générateur est chauffé par des brûleurs 38 alimentés en combustible par la conduite 103, ou par la conduite 104 avec les produits les plus lourds provenant de l'appareil de fractionnement 13, lesquels peuvent aussi tra verser le réchauffeur 10. Un ou plusieurs py romètres, disposés en des points convenables à l'intérieur du générateur et actionnant les robinets de commande des brûleurs par l'in termédiaire d'un dispositif de commande approprié 39, sont prévus pour maintenir la répartition désirée de températures à l'inté rieur du générateur, celles-ci variant de 1370 à 1540 C dans l'espace situé à l'extérieur de la paroi réfractaire extérieure 24 jusqu'à en viron 1320 C dans l'espace compris entre les parois réfractaires 23 et 24,
pour tomber à 930 à 540 C dans les espaces entourant les cylindres 22, 21, 20 et le tube de sortie 19.
Les produits de combustion des brûleurs 38 sont évacués, à travers le réchauffeur 10 où ils réchauffent l'huile lourde se dirigeant vers le générateur, dans une chaudière à vapeur 40 où ils cèdent .la chaleur qu'ils renferment encore.
Le générateur représenté sur les fig. 2 et 3 comporte un certain nombre de brûleurs 38, disposés dans des ouvertures pratiquées dans la paroi extérieure 41; les gaz de com- bustion sont évacués à travers un conduit de grande dimension 42.
La paroi extérieure 24 faite d'éléments en carbure de silicium peut supporter des températures s'élevant jusqu'à 1590 C, ces éléments conservant àdestempéra- tures .comprises entre 1370 et 1540 C suffi samment ,de résistance pour satisfaire aux con ditions imposées. Cette paroi est supportée à sa base par une plaque annulaire reposant sur des colonnes amovibles 43,
lesquelles sup portent également le bord intérieur d'an plan cher 44 en forme d'anneau, dont le bord exté rieur est noyé dans la paroi. 41 en maçonne rie. En abaissant les supports 43, on peut abaisser la paroi 24 en vue d'enlever et de remplacer, s'il est nécessaire, les éléments qui constituent .ladite paroi.
La paroi 2-3 est de façon analogue supportée par une plaque annulaire reposant sur des colonnes amovibles 45. Le fond 46 en acier spécial du générateur, sur lequel sont soudés les cylindres 20 et 22, peut être supporté par la chambre de distri bution 18 et par la chambre de refroidisse- ment 27.
La partie supérieure du générateur est fermée par une plaque circulaire en acier 47, munie d'un rebord 48 formant joint et. d'un soufflet métallique flexible 49 s'ap- payant contre une plaque murale 50 en vue d'empêcher les gaz chauds provenant des brû leurs de s'échapper à sa périphérie.
Le cou vercle 47 est supporté directement par le bord supérieur de la paroi réfractaire extérieure 24, avec interposition d'un ciment on autre matière de joint destinée à empêcher le gaz traité de s'échapper; ce couvercle s'élève et s'abaisse en suivant la dilatation et la contrac tion de la paroi réfractaire 24 sous l'effet des variations de sa température. Lorsqu'on abaisse la paroi 24 pour remplacer un élément, le cou vercle 47 repose par son bord extérieur sur une partie 51 en encorbellement -rattachée au mur extérieur 41 et faite, de préférence, en car bure de silicium.
Le réchauffeur 12 est monté au-dessous du couvercle 47 qui le supporte, dans l'espace compris entre ledit couvercle et un couvercle intérieur 52 qui repose par son bord extérieur sur la paroi réfractaire inté rieure 23, sur lequel il est scellé au moyen d'une couche de ciment ou autre matière de joint, en vue d'empêcher que le gaz partiellement pyro- géné qui circule à l'intérieur de la paroi 23 ne se mélange avec celui qui traverse le cataly seur 25. Une couche isolante 53 est appliquée à la surface supérieure du couvercle intérieur 52 et une autre couche 53a garnit la surface inférieure du couvercle 47, de manière à les protéger contre les gaz très chauds qui se di rigent vers le tube d'évacuation 19.
Le bord supérieur du cylindre 21 est soudé à la sur face inférieure du couvercle 52 qui le sup porte. Le tube de sortie 19 repose sur un sup port creux 54 et il peut coulisser vers le haut ou vers le bas à travers la chambre 18 de dis tribution, elle-même supportée par la cham bre 27 de refroidissement supportant à son tour la plaque 46.
Dans la disposition qui vient d'être dé crite, les cylindres métalliques intérieurs 19 à 22 ne sont jamais en contact avec les gaz de combustion qui circulent autour de la pa roi 24, non métallique, de sorte que ces cy lindres sont bien protégés contre la corrosion par les produits chauds provenant de la com bustion du combustible de chauffage du gé nérateur. Des trous fermés par des pièces 55 sont prévus dans le couvercle 4 7 en vue de l'intro duction du catalyseur 25 dans l'espace com pris entre les parois réfractaires 23 et 24. On peut enlever le catalyseur à travers des ouver tures pratiquées dans l'anneau 56, des sup ports amovibles 57 fermant ces ouvertures et supportant l'anneau pendant la marche du générateur.
La plaque de fond 46 est égale ment percée d'un orifice fermé par une pièce amovible 58, grâce auquel on peut évacuer les dépôts qui peuvent s'accumuler dans le géné rateur. Des anneaux collecteurs 59 et 60, aux quels sont raccordés des tuyaux 61 et 62, com muniquant avec les deux espaces annu laires entourant les cylindres 20 et 22, per mettent de prélever, dans ces chambres, des gaz partiellement pyrogénés, ainsi que de vé rifier la température et la qualité du gaz dans chaque section.
Les orifices à travers lesquels le mélange gazeux entre de la chambre 18 dans le géné rateur peuvent être mirais d'organes 63 créant des tourbillons dans le courant dé gaz. qui les traverse. Avant de pénétrer dans la chambre 18, le mélange peut être soumis 'a. des vibra tions de très haute fréquence dans u n vibra teur ultrasonique 61a, fixé entre la chambre de distribution 18 et la chambre de mélange 15 (fig. 1).
Le vibrateur ultra sonique représenté à la fig. 6 comprend un cylindre creux de position réglable 62a dont la paroi d'extrémité est per cée d'un orifice à travers lequel le mélange provenant de la chambre de mélange 15 est envoyé dans l'extrémité ouverte d'un tube ouverte d'un tube axial 63a de même dimension que l'orifice et dont l'extrémité opposée est fermée par un bouchon de position réglable 64,
le cylindre 62a et le bouchon 64 étant filetées à ,l'extérieur de manière à pouvoir être vissés dans des ta raudages d'un tube 68 et d'im manchon 66 dans lesquels ils sont montés respectivement. La bride 65 fait saillie sur le fond 67, du cy lindre 61a de manière à recevoir l'extrémité du tuyau d'alimentation 68,
lequel est relié de façon amovible par un raccord 69 à l'extré mité d'un tuyau 70 qui communique avec la chambre de mélange 15. Après avoir dévissé le raccord 69, on peut déplacer le cylindre 62a longitudinalement en tournant la queue 71 qui lui est fixée. Après avoir accordé le dis positif à la fréquence désirée, on fixe le cy lindre 62a et le bouchon 64 dans leur position de réglage par un moyen convenable quelcon que, tel par exemple que des anneaux de blo cage ou des écrous, et il n'y a plus à s'en occuper.
L'extrémité antérieure du manchon 66 forme un mince bord concave destiné à com muniquer au mélange gazeux introduit une vibration de fréquence ultrasonique qui con tribue à brasser intimement les particules d'huile et d'eau, de manière à réduire leurs dimensions, à augmenter leur surface et à em pêcher des dépôts de carbone dans le généra teur, ce qui améliore le fonctionnement de ce dernier.
Le mélange d'alimentation addi tionné de vapeur d'eau, en partie sous forme de vapeurs et en partie sous forme de goutte lettes liquides en suspension, est soumis aux vibrations ultrasoniques qui sont communi quées au mélange de gaz et de vapeur formé. De préférence, la fréquence de ces vibrations est comprise entre 60 et 100 kc.
Le fait de soumettre le mélange à des vi brations ultra soniques fournit un brassage plus intime des différents constituants de ce mélange, facilite la précipitation des parti cules de carbone pouvant se former et évite, concurremment avec un traitement éventuel par la vapeur à haute température, l'encras sement du générateur.
Dans la variante représentée aux fig. 4 et 5, le générateur comprend des brûleurs tu bulaires 75, disposés dans l'espace à l'inté rieur de la paroi 41, et auxquels le combus tible est amené par des tuyères 76, aménagées dans le plancher. Les canaux 77 de propaga tion de la flamme sont faits en carbure de silicium ou autre matière fortement réfrac taire;
leur section transversale peut être ovale ou circulaire et ils ont une longueur suffi sante pour atteindre presque le sommet dudit espace, de sorte que les gaz chauds sortant de leur extrémité supérieure doivent redescendre le long de la par oi réfractair e 24 vers le tuyau d'évacuation 42 et contribuent ainsi à chauffer cette paroi par convection.
Dans la variante du dispositif de chauf fage représentée à la fig. 7, l'espace à l'inté rieur de la paroi 41 est divisé en canaux ascendants et descendants au moyen de eloi- sons 78 en carbure de silicium ou autre ma tière fortement réfractaire,
les brûleurs<B>79</B> étant disposés à l'extrémité inférieure des ca naux ascendants et les canaux descen dants communiquant avec les premiers à leur extrémité supérieure et commu- niquant à leur extrémité inférieure, par des tuyaux d'évacuation 80,
avec un conduit col lecteur à partir duquel les gaz brûlés peuvent être envoyés vers la chaudière 40.
La surface intérieure de la paroi 41 est recouverte de carreaux 81 en carbure de sili cium ou autre matière fortement réfractaire, en vue de réfléchir la chaleur produite dans les canaux.
Le catalyseur utilisé dans l'espace compris entre les parois réfractaires 23 et 24 est à base d'oxyde de nickel fixé sur un support- quel conque, la teneur en oxyde de nickel pouvant être comprise entre 7 et 22 %.
La forme et la nature :du support peuvent être quelcon ques, par exemple il peut être formé par des sphères ou des anneaux en alumine, mais on donne la préférence à des pièces 82 en forme de vis (fig. 8), disposées les unes au-dessus des autres avec leur axe vertical,
de manière à provoquer des tourbillons dans les gaz à haute température qui descendent. à travers les interstices de ces pièces, de sorte que le catalyseur ou la matière imprégnée de cata lyseur présente une grande surface aux gaz traversant ledit espace.
On peut aussi placer d'a-Litres matières dans l'espace compris entre les cylindres 22 et 23, telles que des matières de purification destinées à éliminer le soufre et autres impu retés contenues clans le gaz.
On peut procéder à un remplissage et à -une évacuation faciles de cette matière de purification; ceci est im portant dans le cas où l'on alimente le géné rateur avec du pétrole liquide contenant du soufre, auquel cas on peut, avant la réaction de craquage catalytique, séparer le soufre de la vapeur d'hydrocarbure et du gaz. Toute fois, si l'on utilise un produit gazeux d'ali mentation, on peut procéder à la purification habituelle avant son entrée dans le générateur.
Il convient de remarquer qu'à une tempé rature élevée, supérieure à 1320 C, le soufre a phus d'affinité pour l'hydrogène, sous forme de H28, que pour le catalyseur au nickel; par conséquent, on peut s'attendre à un empoi sonnement moins prononcé du catalyseur par le soufre aux températures élevées atteintes dans le traitement final.
Le générateur décrit ci-dessus possède entre autres avantages celui d'un accès facile de toutes ses parties en vue de la vérifica tion, du remplacement aisé de pièces telles que les couvercles et celles qu'ils soutiennent, lesquelles peuvent être retirées d'un bloc; on peut enlever par en dessous les parois réfrac taires intérieure et extérieure, ainsi que la matière catalytique, sans avoir besoin de dé monter la partie supérieure.
La paroi exté rieure du générateur, ainsi que les tuyaux et pièces métalliques, les cylindres ou tubes con centriques et les parois réfractaires sont sup portés de manière à pouvoir se dilater et se contracter librement selon les variations rapi des de température, et ils sont faits de tron çons courts, ce qui permet de procéder à une mise en route rapide du générateur; les pièces métalliques sont entièrement protégées contre la corrosion par les gaz brûlés quit tant les brûleurs à rayonnement.
Le type de construction simple, ramassé et accessible du générateur, ainsi que sa capa cité élevée, comparée à celle des fours de pyro génation du type à tubes, en font un appareil relativement peu coûteux n'exigeant que des frais d'entretien modiques et ne provoquant que des pertes par radiation peu élevées.
L'exemple ci-après montrera bien com ment le procédé peut être mis en #uvre. On part du gaz communément appelé propane obtenu dans les raffineries de pétrole et qui est en fait un mélange de propane, de propy lène et d'éthane, ayant un pouvoir calorifi- que de 24 000 kcal/m et une densité de 1,5 par rapport à l'air.
On mélange à 100 volu mes de ce gaz, 65 volumes de vapeur d'eau et 35 volumes d'air, pris dans les mêmes condi tions de température et de pression, et ce mé lange préchauffé est envoyé par les organes 63 dans la chambre annulaire formée entre le tube 19 et le cylindre 20 d'un générateur du type représenté à la fig. 2, chambre dont la température est de 750 C.
Le mélange cir culant dans le générateur est progressivement chauffé jusqu'à 1320 C, température régnant dans l'espace annulaire compris entre les pa rois 23 et 24 où il est mis en présence d'un catalyseur constitué par du nickel réduit pro venant de la réduction par le gaz d'oxyde de nickel fixé sur un support. Le gaz sortant par le tube 19 réchauffe le mélange qui pénètre dans le générateur, son pouvoir calorifique est de 2800 kcal/m et sa densité de 0,48.
On peut accroître ce pouvoir calorifique trop fai ble du gaz et le porter à 4200 keal/m par exemple en lui incorporant la proportion né cessaire de propane , sa densité augmentant alors jusqu'à devenir égale à 0,55.
Si on modifiait les proportions relatives de vapeur d'eau et d'air, la première variant de 100 à 0 % et la seconde de 0 à 100 %, le pouvoir calorifique du gaz sortant du généra teur varierait de 3300 kcal/m3 avec une den sité de 0,36 à 2300 kcal/m3 .avec une densité de 0,61. Le gaz enrichi à 4200 kcal/m3 à l'aide , de propane> présenterait alors respective ment des densités de 0,41 et 0,7.
On voit que le procédé et l'appareil. décrits présentent une grande souplesse. et permettent d'obtenir un gaz de chauffage répondant à , toutes les exigences possibles d'un service de distribution.