Ölbrenner Die vorliegende Erfindung bezieht sich auf einen Ölbrenner mit Einrichtung zur Regulierung der dem Brennerkopf zugehenden Luftmenge in Abhängigkeit von der dem Brennerkopf pro Zeiteinheit zugeführten Ölmenge mittels einer in der Zufuhrleitung der Luft angeordneten Drosselklappe, die von einem Stellmotor betätigt wird. Bei derartigen Ölbrennern ist es üblich, die Heizleistung durch Regulierung der zugeführten Ölmenge pro Zeiteinheit einzustellen.
Dabei ist es von grosser Bedeutung, die dem Brennerkopf zugeführte Menge der Verbrennungsluft auf die jeweilige Öl menge einzuregulieren, da sowohl bei Luftmangel als auch bei Luftüberschuss Verbrennungs- bzw. Wärme verluste entstehen, die sich auf den Wirkungsgrad der Anlage schädlich auswirken. Die Verbrennungsver luste bei Luftmangel sind auf unvollständige Verbren nung des zugeführten Öles zurückzuführen, während dem bei Luftüberschuss die an der Verbrennung nicht teilnehmende Luftmenge unnötigerweise mit auf die Verbrennungstemperatur erhitzt wird.
Die zu einer bestimmten Ölmenge gehörige opti male Menge der Verbrennungsluft ist von verschie denen Faktoren abhängig, so insbesondere von der Ölqualität. Es ist deshalb wichtig, dass das durch die Reguliervorrichtung bestimmte Verhältnis Luftmenge/ Ölmenge von Fall zu Fall verändert werden kann.
Der erfindungsgemässe Ölbrenner ist gekennzeich net durch eine Brückenschaltung, deren einer Seiten pfad ein Potentiometer aufweist, dessen Schleifer vom Stellmotor der Luft-Drosselklappe angetrieben wird. Der andere Seitenpfad enthält Widerstandsmittel, denen Mittel zum mindestens stufenweisen Vorein stellen verschiedener Widerstandsverhältnisse zuge ordnet sind, vom Nullpfad der Brücke aus wird der Eingangskreis eines Verstärkers gespeist, dessen Aus gangskreis mindestens mittelbar auf den Stellmotor wirkt.
Ferner ist der Ölbrenner gekennzeichnet durch Mittel zur Bestimmung der Ölmenge, einen Wahl schalter mit betriebsmässig vom jeweiligen Mengen wert abhängigen Schaltzustand und durch voreinstell- bare Mittel zum Zuordnen je eines der genannten Widerstandsverhältnisse zu einem zugehörigen Men genwert.
Anhand von Ausführungsbeispielen und der bei gefügten Figuren soll nun die Erfindung näher er läutert werden. Es zeigen: Fig. 1 das Prinzipschema eines erfindungsgemässen Ölbrenners, Fig. 2 einen Schnitt durch einen Brennerkopf mit der schematischen Darstellung des Ölkreislaufes, Fig. 3 das Schaltschema einer besonders ausge führten Brückenschaltung, Fig. 4a, b den Zusammenhang zwischen der Luft menge und dem Drehwinkel der Luft-Drosselklappe,
Fig. 5 ein konstruktives Detail eines Teils eines erfindungsgemässen Ölbrenners, Fig. 6 ein Schaltschema einer weiteren Ausführung der Brückenschaltung und Fig. 7 ein Schaltschema der Steuerung der Dreh richtung des Stellmotors.
In Fig. 1 ist mit 1 der Brennerkopf eines erfin dungsgemässen Ölbrenners bezeichnet. Die Ölzufuhr erfolgt aus dem Reservoir 2 mittels Pumpe 3 über die Zuleitung 4. Die Verbrennungsluft wird vom Venti lator 5 gefördert und durch die vom Stellmotor 6 angetriebene Drosselklappe 7 reguliert. Eine mit der Spannung U gespeiste Brückenschaltung enthält im einen Seitenpfad ein Potentiometer 8, dessen Schleifer 9 vom Stellmotor angetrieben wird.
Der andere Seiten pfad enthält serie.geschaltete Widerstände 10, denen Mittel (Abgriffe) zum mindestens stufenweisen Vor einstellen verschiedener Widerstandsverhältnisse zu geordnet sind. Im Ölkreislauf ist ein Mittel 11 zur Bestimmung der jeweiligen Ölmenge angeordnet. 12 ist ein Wahl schalter mit von der jeweiligen Ölmenge abhängigem Schaltzustand. Die von seinen Kontakten 13 aus gehenden Leitungen dienen zum Zuordnen je eines der genannten Widerstandsverhältnisse zu einem zu gehörigen Mengenwert vor der Inbetriebnahme. Der Schaltarm des Wahlschalters hat sich in der Dar stellung entsprechend der momentanen Ölmenge be triebsmässig z.
B. auf den Kontakt 13' eingestellt, und das dieser Ölmenge zugeordnete, voreingestellte Widerstandsverhältnis beträgt R,/Rb.
Der Nullpfad der Brückenschaltung verläuft über den Schaltarm des Wahlschalters 12 und den Wider stand 14 zum Potentiometerschleifer 9. Der Strom im Nullpfad erzeugt am Widerstand 14 eine Spannung, die den Eingang des Verstärkers 15 speist. Der Aus gangskreis dieses Verstärkers wirkt auf den Stell motor 6.
Die beschriebene Anordnung arbeitet in folgender Weise: Hat sich der Wahlschalter 12 verstellt und ist das Widerstandsverhältnis R,/R,1 am Potentiometer 8 nicht gleich dem nun wirksamen, voreingestellten Verhältnis R"/Rb, so fliesst im Null-Zweig der Brücke ein Strom, der über den Verstärker 15 den Lauf des Stellmotors 6 bewirkt. Dabei wird der Schleifer 9 so lange verstellt, bis das Brückengleichgewicht her gestellt ist und sich der Stellmotor 6 stillsetzt. Die Drosselklappe 7 reguliert dann einen Luftstrom ein, der vom voreingestellten Widerstandsverhältnis Ra/Rb abhängt.
In der Darstellung ist angedeutet, dass für jeden Kontakt 13 verschiedene Widerstandsverhältnisse Ra/Rb voreingestellt werden können. Dies erlaubt, je nach den von Anlage zu Anlage verschiedenen Verhältnissen die Zuordnung der Luftmengen zur jeweiligen Ölmenge zu variieren.
Bei gegebenem konstantem Strömungswiderstand der Brennerdüse kann auch vom Öldruck auf die Ölmenge pro Zeiteinheit geschlossen werden. Die Mittel zur Feststellung der Ölmenge und der Wahl schalter lassen sich deshalb in einem mehrstufigen Kontaktmanometer vereinigen, das den Druck im Ölkreislauf misst. Die Fig.2 ist eine Schnittdar stellung eines Brennerkopfes mit Rücklaufregelung der Ölmenge, wobei der vollständige Ölkreislauf schematisch dargestellt ist. Die Ölpumpe 3 fördert wiederum das Öl aus dem Reservoir 2 in die Kammer 20.
Von hier wird das Öl durch Drall schlitze 21 gepresst, welche eine Rotation des Öles in der Kammer 22 bewirken, was ihm eine gute Zer- stäubung an der Düse 23 sichert. Aus der Kammer 22 führt eine Rücklaufleitung 24 nach dem Reservoir 2 zurück. In der Rücklaufleitung sitzt ein Regulier organ 25, beispielsweise ein Druckregulierventil oder ein Mengenregulierventil. Je nach der Stellung des Regulierorgans 25 wählt ein grösserer oder kleinerer Teil des von der Pumpe 3 geförderten Öles den Weg durch den Rücklauf, und der Rest strömt durch die Düse 23, ausserhalb welcher die durch den Kanal 26 zuströmende Verbrennungsluft beigemischt wird.
Der Öldruck vor dem Regulier organ 25 steht somit in direktem Zusammenhang mit der zur Verbrennung gelangenden Ölmenge. Er wird durch das Kontaktmanometer 27 gemessen. Die von den Kontakten des Manometers 27 nach der Brückenschaltung führenden Leitungen sind mit 28 bezeichnet. Die Fig. 3 ist das Schaltschema einer besonderen Ausführungsart der Brückenschaltung. Der eine Seitenpfad besteht aus einer Kette von serie- geschalteten Widerständen 10. Die Wirkungsweise der Schaltung ist mit derjenigen gemäss Fig.l identisch; für die einzelnen Bauelemente wurden die gleichen Bezugszeichen verwendet wie in Fig. 1.
Bei der Zuordnung der Widerstandsverhältnisse zu den jeweiligen Ölmengen ist zu beachten, dass der Zusammenhang optimale Luftmenge/Ölmenge durch Überlagerung der weiter oben angeführten, von Anlage zu Anlage verschiedenen Einflüsse mit der Abhängigkeit der geförderten Luftmenge von der Drosselklappenstellung zustande kommt. Die Fig. 4n und 46 erläutern diese letztere Abhängigkeit. Es handelt sich annähernd um eine Sinusfunktion, doch tritt bei geschlossener Drosselklappe (Winkel = 0) bereits eine gewisse Leckmenge Q1, auf.
Diese Funk tion ist nun bei allen Ölbrennern einer Fabrikations serie dieselbe, und es besteht die Möglichkeit und ist von Vorteil, sie durch geeignete Dimensionierung der Widerstände 10 zu kompensieren. Die einzelnen Widerstände müssen also derart bemessen werden, dass beim Abgreifen beliebiger, aufeinanderfolgender End- und Verbindungspunkte und jeweiligem Ab gleich der Brücke eine Änderung des Luftstromes durch die Drosselklappe um einen jeweils gleichen Betrag erfolgt.
Ein weiteres Merkmal der Brückenschaltung nach Fig. 3 sind zwei Bündel von parallelen Leitern, von denen das eine (31) von den Kontakten 13 des Kontaktmanometers und das andere (32) von den End- und Verbindungspunkten der Widerstände 10 ausgeht. Die Leiter der beiden Bündel kreuzen sich in zwei zueinander parallelen Ebenen und bilden eine Art rechtwinkliges Koordinatensystem. Das Zuordnen eines bestimmten, an sich aber stufenweise veränder lichen Widerstandsverhältnisses zu einem bestimmten Mengenwert erfolgt hier durch Herstellen einer leitenden Verbindung der entsprechenden Leiter an ihrem Kreuzungspunkt.
Die Gesamtheit dieser leiten den Verbindungen 33 und 34 ergibt dann ein Abbild des funktionellen Zusammenhanges zwischen opti maler Luftmenge und Ölmenge. Ist die Funktion <I>Q =</I> f (Q,) <I>(Q</I> = Luftmenge und Q, = Ölmenge) bereits in der Bemessung der Widerstände 10 berück sichtigt, so gibt die Lage der Verbindungen 33 und 34 nur noch die spezifischen Einflüsse der betreffenden Anlage und der verwendeten Ölsorte auf den ge nannten Zusammenhang wieder.
Bei der Inbetriebsetzung eines erfindungsge mässen Ölbrenners sind vorerst die den einzelnen Werten der Ölmenge zuzuordnenden Luftmengen durch Bestimmung der betreffenden Widerstandsver hältnisse festzulegen. Die Anordnung nach Fig.3 bietet hierfür, dank dem von den beiden Leiter bündeln gebildeten Koordinatennetz, eine besonders günstige Möglichkeit. Danach wird von den Kreu zungspunkten, an denen leitende Verbindungen her zustellen sind, vorerst nur ein Teil (34) durch Aus messen bestimmt. Hierauf können die restlichen Punkte 33 durch Interpolieren anhand der Aus gemessenen gefunden werden.
In der Praxis werden natürlich feinere Mengenstufen bzw. mehr Kontakte 13 und auch mehr Widerstände 10 erforderlich sein, als hier der Einfachheit halber dargestellt sind.
Die leitenden Verbindungen können beispielsweise nach Fig.5 durch steckbare Reiter 35 hergestellt werden, welche auf einen beliebigen Kreuzungspunkt zwischen den Leitern 31 und 32 aufgesetzt werden können.
Eine weitere Möglichkeit zum Voreinstellen ver schiedener Widerstandsverhältnisse im einen Seiten pfad der Brückenschaltung zeigt das Schaltschema Fig. 6. Der betreffende Seitenpfad besteht hier aus einer Mehrzahl parallel geschalteter Potentiometer 40, de ren Schleifer zum Voreinstellen der verschiedenen Widerstandsverhältnisse dienen.
Diese Voreinstellung kann im Gegensatz zur Lö sung nach Fig.3 stufenlos erfolgen, ein Nachteil dieser Schaltung besteht jedoch darin, dass alle Poten- tiometer einen Nebenschluss zum jeweils vom Wahl schalter 12 angeschalteten Potentiometer bilden. Da durch wird die Schleifereinstellung relativ unempfind lich; zur teilweisen Behebung sind natürlich feste Seriewiderstände zu den einzelnen Potentiometern denkbar.
Die folgenden Ausführungen beziehen sich auf die Steuerung der Drehrichtung des Stellmotors. Im Falle einer mit Gleichstrom gespeisten Brücke besteht die Möglichkeit, das Vorzeichen der Abweichung des vom Stellmotor angetriebenen Potentiometerschleifers von der jeweiligen Abgleichlage als Kriterium für die Drehrichtung des Stellmotors heranzuziehen.
Die Po larität der Spannung am Widerstand 14 (Fig. 1) und somit am Verstärkerausgang ist nämlich davon ab hängig, ob sich der Schleifer 9 auf der positiven oder negativen Seite der Lage befindet, in welcher der Abgleich Ra/R,, = RJRa hergestellt ist. Es kann dann ohne weiteres der Stellmotor 6 so gesteuert werden, dass er den Schleifer 9 immer nach der Abgleichlage hin bewegt. Anders liegt der Fall bei einer mit Wech selstrom gespeisten Brücke.
Hier wird mit Vorteil so vorgegangen, dass der Vergleich der Phasenlage zwi schen der Speisespannung als Bezugsspannung und der Spannung am Ausgang des Verstärkers das Kri terium für die Drehrichtung des Stellmotors liefert.
Ein Ausführungsbeispiel hierzu zeigt das Schalt schema Fig. 7. In diesem Fall ist die Spannung im Widerstand 14 und somit am Verstärkerausgang das eine Mal in Phase und das andere Mal in Gegenphase mit der Speisespannung, je nachdem, ob die Lage des Schleifers 9 in der einen oder anderen Richtung von der Abgleichlage abweicht. Die Schaltung enthält zwei Wechselstromrelais <I>A</I> und<I>B</I> mit den Kontakten ai, a2 bzw. bi, b2 und je zwei Wicklungen.
Je eine dieser Wicklungen wird von der gleichen Spannungsquelle gespeist wie die Brücke. Die anderen beiden Wick lungen sind so dimensioniert, dass sie den gleichen magnetischen Fluss erzeugen wie die ersteren und in den Ausgangskreis des Verstärkers geschaltet, und zwar beim Relais<I>A</I> gleichphasig und beim Relais<I>B</I> gegenphasig zur Speisespannung.
Je nachdem nun die Spannung im Verstärkerausgang in Phase oder Ge genphase zur Speisespannung ist, wird entweder Re lais<I>A</I> oder Relais<I>B</I> erregt und die entsprechenden Kontakte bewirken den Lauf des Gleichstrom ge speisten Stellmotors 6 im Sinne einer Bewegung des Schleifers 9 nach der Abgleichlage hin.
Oil burner The present invention relates to an oil burner with a device for regulating the amount of air supplied to the burner head as a function of the amount of oil supplied to the burner head per unit of time by means of a throttle valve which is arranged in the supply line for the air and which is actuated by a servomotor. With such oil burners it is common to adjust the heating power by regulating the amount of oil supplied per unit of time.
It is of great importance to regulate the amount of combustion air supplied to the burner head to the respective amount of oil, since both a lack of air and an excess of air result in combustion or heat losses that have a detrimental effect on the efficiency of the system. The combustion losses in the event of a lack of air are due to incomplete combustion of the supplied oil, while if there is excess air, the amount of air that does not take part in the combustion is unnecessarily heated to the combustion temperature.
The optimum amount of combustion air associated with a certain amount of oil depends on various factors, in particular the oil quality. It is therefore important that the air volume / oil volume ratio determined by the regulating device can be changed from case to case.
The oil burner according to the invention is characterized by a bridge circuit whose one side path has a potentiometer, the grinder of which is driven by the servomotor of the air throttle valve. The other side path contains resistance means, which means for at least gradual Vorein set different resistance ratios are assigned, the input circuit of an amplifier is fed from the zero path of the bridge, the output circuit of which acts at least indirectly on the servomotor.
The oil burner is also characterized by means for determining the amount of oil, a selector switch with a switching state that is operationally dependent on the respective amount and by means of presettable means for assigning one of the resistance ratios mentioned to an associated amount value.
The invention will now be explained in more detail on the basis of exemplary embodiments and the figures attached. 1 shows the basic diagram of an oil burner according to the invention, FIG. 2 shows a section through a burner head with the schematic representation of the oil circuit, FIG. 3 shows the circuit diagram of a particularly designed bridge circuit, FIGS. 4a, b show the relationship between the air volume and the angle of rotation of the air throttle valve,
5 shows a structural detail of part of an oil burner according to the invention, FIG. 6 shows a circuit diagram of a further embodiment of the bridge circuit and FIG. 7 shows a circuit diagram of the control of the direction of rotation of the servomotor.
In Fig. 1, 1 denotes the burner head of an oil burner in accordance with the invention. The oil is supplied from the reservoir 2 by means of pump 3 via the feed line 4. The combustion air is conveyed by the ventilator 5 and regulated by the throttle valve 7 driven by the servomotor 6. A bridge circuit fed with the voltage U contains a potentiometer 8 in one side path, the wiper 9 of which is driven by the servomotor.
The other side path contains serie.geschaltet resistors 10, which means (taps) are assigned to at least gradually set different resistance ratios before. A means 11 for determining the respective amount of oil is arranged in the oil circuit. 12 is a selector switch with a switching state that depends on the respective oil quantity. The lines going out from its contacts 13 are used to assign one of the mentioned resistance ratios to an associated quantity value before commissioning. The switching arm of the selector switch has in the Dar position corresponding to the current amount of oil be operationally z.
B. is set to contact 13 ', and the preset resistance ratio associated with this amount of oil is R, / Rb.
The zero path of the bridge circuit runs over the switching arm of the selector switch 12 and the counter stand 14 to the potentiometer slider 9. The current in the zero path generates a voltage across the resistor 14 that feeds the input of the amplifier 15. The output circuit from this amplifier acts on the servomotor 6.
The arrangement described works in the following way: If the selector switch 12 has been adjusted and the resistance ratio R, / R, 1 on the potentiometer 8 is not equal to the now effective, preset ratio R "/ Rb, a current flows in the zero branch of the bridge , which causes the servomotor 6 to run via the amplifier 15. The slider 9 is adjusted until the bridge equilibrium is established and the servomotor 6 comes to a standstill. The throttle valve 7 then regulates an air flow that depends on the preset resistance ratio Ra / Rb depends.
The illustration indicates that 13 different resistance ratios Ra / Rb can be preset for each contact. This allows the allocation of the air quantities to the respective oil quantity to be varied depending on the conditions that differ from system to system.
Given a constant flow resistance of the burner nozzle, conclusions can also be drawn from the oil pressure about the amount of oil per unit of time. The means for determining the amount of oil and the selector switch can therefore be combined in a multi-stage contact manometer that measures the pressure in the oil circuit. 2 is a sectional representation of a burner head with return control of the amount of oil, the complete oil circuit is shown schematically. The oil pump 3 in turn delivers the oil from the reservoir 2 into the chamber 20.
From here, the oil is pressed through swirl slots 21, which cause the oil to rotate in the chamber 22, which ensures that it is well atomized at the nozzle 23. A return line 24 leads back from the chamber 22 to the reservoir 2. In the return line sits a regulating organ 25, for example a pressure regulating valve or a flow regulating valve. Depending on the position of the regulating member 25, a larger or smaller part of the oil delivered by the pump 3 selects the path through the return, and the remainder flows through the nozzle 23, outside which the combustion air flowing in through the channel 26 is admixed.
The oil pressure in front of the regulating organ 25 is therefore directly related to the amount of oil that is to be burned. It is measured by the contact manometer 27. The lines leading from the contacts of the pressure gauge 27 to the bridge circuit are denoted by 28. Fig. 3 is the circuit diagram of a particular embodiment of the bridge circuit. One side path consists of a chain of series-connected resistors 10. The mode of operation of the circuit is identical to that according to FIG. 1; The same reference numerals have been used for the individual components as in FIG. 1.
When assigning the resistance ratios to the respective oil quantities, it should be noted that the relationship between the optimal air quantity / oil quantity is created by superimposing the above-mentioned influences, which differ from system to system, with the dependency of the conveyed air volume on the throttle valve position. Figures 4n and 46 illustrate this latter dependency. It is approximately a sinusoidal function, but when the throttle valve is closed (angle = 0), a certain amount of leakage Q1 occurs.
This func tion is now the same for all oil burners in a production series, and it is possible and advantageous to compensate for it by dimensioning the resistors 10 appropriately. The individual resistances must therefore be dimensioned in such a way that the air flow through the throttle valve changes by the same amount in each case when any subsequent end and connection points are tapped and the bridge is tapped.
A further feature of the bridge circuit according to FIG. 3 are two bundles of parallel conductors, one of which (31) extends from the contacts 13 of the contact manometer and the other (32) from the end and connection points of the resistors 10. The conductors of the two bundles cross in two parallel planes and form a kind of right-angled coordinate system. The assignment of a specific, but gradually changeable union resistance ratio to a specific quantity value is done here by establishing a conductive connection of the corresponding conductor at their intersection.
The entirety of these direct connections 33 and 34 then gives an image of the functional relationship between the optimal amount of air and oil. If the function <I> Q = </I> f (Q,) <I> (Q </I> = amount of air and Q, = amount of oil) is already taken into account in the dimensioning of the resistors 10, the position of the connections is given 33 and 34 only the specific influences of the relevant system and the type of oil used on the relationship mentioned.
When an oil burner according to the invention is put into operation, the air quantities to be assigned to the individual values of the oil quantity must first be determined by determining the relevant resistance ratios. The arrangement according to FIG. 3 offers a particularly favorable possibility for this, thanks to the coordinate network formed by bundles of the two conductors. After that, only a part (34) of the intersection points at which conductive connections are to be established are initially determined by measuring out. The remaining points 33 can then be found by interpolating on the basis of the measurements.
In practice, of course, finer quantity levels or more contacts 13 and also more resistors 10 than are shown here for the sake of simplicity.
The conductive connections can be established, for example, as shown in FIG. 5 by plug-in tabs 35, which can be placed at any point of intersection between the conductors 31 and 32.
Another way to preset different resistance ratios in one side path of the bridge circuit is shown in the circuit diagram in FIG. 6. The side path in question consists of a plurality of potentiometers 40 connected in parallel, whose sliders are used to preset the various resistance ratios.
In contrast to the solution according to FIG. 3, this presetting can take place continuously, but a disadvantage of this circuit is that all potentiometers form a shunt to the potentiometer connected by the selector switch 12. Since the slider setting is relatively insensitive Lich; Fixed series resistances to the individual potentiometers are of course conceivable for partial elimination.
The following explanations relate to the control of the direction of rotation of the servomotor. In the case of a bridge fed with direct current, it is possible to use the sign of the deviation of the potentiometer wiper driven by the servomotor from the respective adjustment position as a criterion for the direction of rotation of the servomotor.
The polarity of the voltage at the resistor 14 (Fig. 1) and thus at the amplifier output depends on whether the wiper 9 is on the positive or negative side of the position in which the adjustment Ra / R ,, = RJRa made is. The servomotor 6 can then easily be controlled in such a way that it always moves the grinder 9 towards the adjustment position. The case is different with a bridge powered by alternating current.
The procedure here is advantageously such that the comparison of the phase position between the supply voltage as reference voltage and the voltage at the output of the amplifier provides the criterion for the direction of rotation of the servomotor.
An exemplary embodiment of this is shown in the circuit diagram in FIG. 7. In this case, the voltage in resistor 14 and thus at the amplifier output is one time in phase and the other time in antiphase with the supply voltage, depending on whether the position of the wiper 9 is in the deviates from the alignment position in one direction or another. The circuit contains two AC relays <I> A </I> and <I> B </I> with the contacts ai, a2 or bi, b2 and two windings each.
One of these windings is fed by the same voltage source as the bridge. The other two windings are dimensioned in such a way that they generate the same magnetic flux as the former and are connected to the output circuit of the amplifier, in phase with relay <I> A </I> and with relay <I> B </ I > out of phase with the supply voltage.
Depending on whether the voltage in the amplifier output is in phase or opposite phase to the supply voltage, either relay <I> A </I> or relay <I> B </I> is excited and the corresponding contacts cause the direct current to run Servomotor 6 in the sense of a movement of the grinder 9 after the adjustment position.