CH436734A - Alliage de magnésium - Google Patents
Alliage de magnésiumInfo
- Publication number
- CH436734A CH436734A CH1468364A CH1468364A CH436734A CH 436734 A CH436734 A CH 436734A CH 1468364 A CH1468364 A CH 1468364A CH 1468364 A CH1468364 A CH 1468364A CH 436734 A CH436734 A CH 436734A
- Authority
- CH
- Switzerland
- Prior art keywords
- sep
- weight
- alloy
- sub
- magnesium
- Prior art date
Links
- 229910000861 Mg alloy Inorganic materials 0.000 title description 29
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 claims description 57
- 239000000956 alloy Substances 0.000 claims description 57
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 claims description 33
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 claims description 33
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 31
- 239000011701 zinc Substances 0.000 claims description 29
- 229910052761 rare earth metal Inorganic materials 0.000 claims description 26
- 150000002910 rare earth metals Chemical class 0.000 claims description 26
- HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N Zinc Chemical compound [Zn] HCHKCACWOHOZIP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 24
- 229910052725 zinc Inorganic materials 0.000 claims description 24
- FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N Magnesium Chemical compound [Mg] FYYHWMGAXLPEAU-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 19
- 229910052749 magnesium Inorganic materials 0.000 claims description 19
- 239000011777 magnesium Substances 0.000 claims description 19
- QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N Zirconium Chemical compound [Zr] QCWXUUIWCKQGHC-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 16
- 229910052726 zirconium Inorganic materials 0.000 claims description 16
- ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 232Th Chemical compound [232Th] ZSLUVFAKFWKJRC-IGMARMGPSA-N 0.000 claims description 12
- 229910052776 Thorium Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims description 12
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims description 12
- 239000000470 constituent Substances 0.000 claims description 10
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 claims description 9
- 239000004332 silver Substances 0.000 claims description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 6
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims description 3
- 230000000295 complement effect Effects 0.000 claims 4
- 230000002596 correlated effect Effects 0.000 claims 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 20
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 17
- 238000013016 damping Methods 0.000 description 8
- BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N Silver Chemical compound [Ag] BQCADISMDOOEFD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000011282 treatment Methods 0.000 description 7
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 6
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 6
- 238000000034 method Methods 0.000 description 6
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 5
- 150000002739 metals Chemical class 0.000 description 5
- 150000004678 hydrides Chemical class 0.000 description 4
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 4
- 230000009466 transformation Effects 0.000 description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 3
- 230000008569 process Effects 0.000 description 3
- QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N Ammonia Chemical compound N QGZKDVFQNNGYKY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910000846 In alloy Inorganic materials 0.000 description 2
- 229910001122 Mischmetal Inorganic materials 0.000 description 2
- MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N Zirconium dioxide Chemical compound O=[Zr]=O MCMNRKCIXSYSNV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004480 active ingredient Substances 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 2
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 2
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 238000004090 dissolution Methods 0.000 description 2
- 150000002431 hydrogen Chemical class 0.000 description 2
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 2
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 2
- 230000003313 weakening effect Effects 0.000 description 2
- 229910052727 yttrium Inorganic materials 0.000 description 2
- VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N yttrium atom Chemical compound [Y] VWQVUPCCIRVNHF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- MIMUSZHMZBJBPO-UHFFFAOYSA-N 6-methoxy-8-nitroquinoline Chemical compound N1=CC=CC2=CC(OC)=CC([N+]([O-])=O)=C21 MIMUSZHMZBJBPO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M Chloride anion Chemical compound [Cl-] VEXZGXHMUGYJMC-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M Ilexoside XXIX Chemical compound C[C@@H]1CC[C@@]2(CC[C@@]3(C(=CC[C@H]4[C@]3(CC[C@@H]5[C@@]4(CC[C@@H](C5(C)C)OS(=O)(=O)[O-])C)C)[C@@H]2[C@]1(C)O)C)C(=O)O[C@H]6[C@@H]([C@H]([C@@H]([C@H](O6)CO)O)O)O.[Na+] DGAQECJNVWCQMB-PUAWFVPOSA-M 0.000 description 1
- 229910002651 NO3 Inorganic materials 0.000 description 1
- NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N Nitrate Chemical compound [O-][N+]([O-])=O NHNBFGGVMKEFGY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M Sodium chloride Chemical compound [Na+].[Cl-] FAPWRFPIFSIZLT-UHFFFAOYSA-M 0.000 description 1
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910001093 Zr alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910021529 ammonia Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 1
- ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N chromate(2-) Chemical compound [O-][Cr]([O-])(=O)=O ZCDOYSPFYFSLEW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000005260 corrosion Methods 0.000 description 1
- 230000007797 corrosion Effects 0.000 description 1
- 238000000354 decomposition reaction Methods 0.000 description 1
- 230000002939 deleterious effect Effects 0.000 description 1
- 230000001627 detrimental effect Effects 0.000 description 1
- 239000002360 explosive Substances 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 230000009931 harmful effect Effects 0.000 description 1
- 230000000887 hydrating effect Effects 0.000 description 1
- 238000004845 hydriding Methods 0.000 description 1
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 description 1
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 description 1
- 150000004679 hydroxides Chemical class 0.000 description 1
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052746 lanthanum Inorganic materials 0.000 description 1
- FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N lanthanum atom Chemical compound [La] FZLIPJUXYLNCLC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000002045 lasting effect Effects 0.000 description 1
- QRNPTSGPQSOPQK-UHFFFAOYSA-N magnesium zirconium Chemical compound [Mg].[Zr] QRNPTSGPQSOPQK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 150000002823 nitrates Chemical class 0.000 description 1
- 239000003921 oil Substances 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000011084 recovery Methods 0.000 description 1
- 150000003839 salts Chemical class 0.000 description 1
- 238000005480 shot peening Methods 0.000 description 1
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010703 silicon Substances 0.000 description 1
- 229910052708 sodium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011734 sodium Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 1
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 1
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 1
- 238000004381 surface treatment Methods 0.000 description 1
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/40—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions
- C23C8/42—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using liquids, e.g. salt baths, liquid suspensions only one element being applied
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/04—Alloys based on magnesium with zinc or cadmium as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C23/00—Alloys based on magnesium
- C22C23/06—Alloys based on magnesium with a rare earth metal as the next major constituent
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C24/00—Alloys based on an alkali or an alkaline earth metal
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C25/00—Alloys based on beryllium
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
- C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
- C23C8/00—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals
- C23C8/06—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases
- C23C8/08—Solid state diffusion of only non-metal elements into metallic material surfaces; Chemical surface treatment of metallic material by reaction of the surface with a reactive gas, leaving reaction products of surface material in the coating, e.g. conversion coatings, passivation of metals using gases only one element being applied
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Manufacture And Refinement Of Metals (AREA)
- Hard Magnetic Materials (AREA)
- Forging (AREA)
- Electrolytic Production Of Metals (AREA)
- Contacts (AREA)
Description
Alliage de magnésium La présente invention se rapporte à un alliage de magnésium contenant au moins 80 /o de magnésium. Il est d'expérience courante que dans les alliages de magnésium, une phase intergranulaire peut avoir un effet fragilisant ou autrement nuisible sur l'alliage,
et le but de l'invention est de combattre cet effet nuisible.
Par exemple, l'addition de métaux des terres rares au magnésium a pour effet, lorsque le métal des terres rares dépasse un certain pourcentage, de produire une phase intergranulaire fragile. Lorsque l'addition de mé tal des terres rares ne dépasse pas un pourcentage connu,
la phase intergranulaire peut être mise en solu tion par traitement thermique de manière connue et l'effet fragilisant est .ainsi réduit. Cependant, si la teneur en métaux des terres rares dépasse la limite de soli- bilité solide,
une complète dissolution de la phase par un traitement thermique de la manière connue est im- possible. On sait également que si l'alliage de magné sium contient du zinc,
la phase intergranulaire résultant de l'addition d'un métal des terres rares est très stable et ne peut pas être dissoute par un traitement thermique de la manière connue.
On sait d'autre part que l'addition de certains élé ments, comme par exemple des métaux des terres rares et le thorium, aux alliages de magnésium, particulière- ment à ceux contenant du zinc, procure certains avan tages techniques, par exemple des moulages plus sains et une meilleure aptitude nu travail par déformation plastique.
L'emploi d'additions de métaux des terres rares ou de thorium est actuellement limité par les effets fragilisants de ces additions.
L'alliage selon l'invention, qui contient au moins 80 '1/o de magnésium en poids avec au moins un cons- tituant allié choisi parmi les métaux des terres rares et le thorium,
est caractérisé en ce qu'il contient en outre de l'hydrogène en proportion d'au moins 50 cm3 d'hy- drogène mesurés dans les conditions normales par 100 g d'alliage. Le procédé préféré de préparation de cet alliage
consiste à former tout d'abord un alliage de magnésium comprenant un constituant allié, consistant en au moins l'un des éléments métaux des .terres rares et thorium, dont au moins une partie est incorporée dans une phase intergranulaire,
puis à chauffer l'allflage en présence d'hydrogène afin que l'hydrogène agisse avec ledit cons- tituant et qu'au moins une partie de la phase inter- granulaire diffuse dans le métal de base.
Telle qu'on l'envisage ici, l'expression métaux des terres rares , englobe l'yttrium.
L'élément allié qui doit réagir avec l'hydrogène peut être qualifié de constituant actif .
Par exemple, l'hydrogène peut réagir avec le cons- tituant ,actif dans les zones intergranulaires en formant un hydrure, attaquant ainsi la phase intergranulare et libérant un ou plusieurs die ses constituants, qui entrent en solution dans le magnésium.
Comme autre exemple, l'hydrogène peut réagir avec l'élément .actif déjà dissous dans la phase ., ce qui permet une dissolution à partir de la phase intergranulaîre, avec continuation de l'atta que progressive du constituant actif dissous.
L'invention trouve une application particulière dans les alliages de magnésium contenant du zinc.
Par exem ple, un alliage de magnésium contenant 6 p/o de zinc et 0,6-0,9 % de zirconium offre une haute résistance mécanique à la température ordinaire. Cependant,
cet alliage a une tendance marquée à la microporosité à l'état moulé, et cette porosité est cause d'un affaiblisse- ment considérable. Cette tendance à la microporosité limite l'exploitation commerciale de cet alliage. Il est également bien connu que la <RTI
ID="0001.0231"> tendance de cet alliage à la microporosité peut être améliorée par une addition de métaux des terres rares, par exemple de cérium- mischmetall ou de didyme-mischmetall, qui sont deux formes commerciales de métaux des terres rares. Cepen dant,
ces additions abaissent la résistance à la traction de l'alliage et le rendent commercialement inintéressant. Par contre, dans un exemple de l'invention, un ou plu sieurs métaux des terres rares est inclus dans l'alliage, puis l'alliage est traité thermiquement en présence d'hy drogène afin que l'hyydrogène réagisse avec un ou plu sieurs des métaux des terres rares.
Les résultats donnés dans le tableau suivant illustrent l'amélioration des pro- priétés qui peut être obtenue par l'emploi du nouveau procédé décrit dans le présent exposé
EMI0002.0026
Alliage <SEP> de <SEP> magnésium <SEP> contenant <SEP> nominalement <SEP> 6 <SEP> % <SEP> de <SEP> zinc <SEP> et <SEP> 0,7'% <SEP> de <SEP> zirconium
<tb> Atmosphère <SEP> du <SEP> traitement <SEP> thermique <SEP> L. <SEP> E. <SEP> (1) <SEP> 0,1 <SEP> % <SEP> L. <SEP> E. <SEP> (2) <SEP> 0,2 <SEP> % <SEP> R. <SEP> T.
<SEP> (s) <SEP> A(4)
<tb> S02 <SEP> (atmosphère <SEP> normale <SEP> pour <SEP> les
<tb> alliages <SEP> de <SEP> magnésium) <SEP> <B>.......... <SEP> .......</B> <SEP> 3
<tb> Hydrogène <SEP> ................................................ <SEP> 2
<tb> Alliage <SEP> de <SEP> magnésium <SEP> contenant <SEP> nominalement <SEP> 6 <SEP> % <SEP> de <SEP> zinc, <SEP> 2 <SEP> % <SEP> de <SEP> métaux
<tb> des <SEP> terres <SEP> rares <SEP> et <SEP> 0,7 <SEP> % <SEP> de <SEP> zirconium
<tb> 502 <SEP> <B>....
<SEP> .......................................</B> <SEP> 4
<tb> Hydrogène <SEP> _......<B>...........</B> <SEP> .<B>.......</B> <SEP> .<B>.....................</B> <SEP> 10,5
<tb> (1) <SEP> Limite <SEP> d'élasticité <SEP> à <SEP> 0,1 <SEP> % <SEP> d'allongement <SEP> permanent <SEP> (kg/mm2)
<tb> (2) <SEP> Limite <SEP> d'élasticité <SEP> à <SEP> 0,2 <SEP> % <SEP> d'allongement <SEP> permanent <SEP> (kg/mm-)
<tb> (s) <SEP> Résistance <SEP> à <SEP> la <SEP> traction <SEP> (kg/mm2)
<tb> (4) <SEP> Allongement <SEP> à <SEP> la <SEP> rupture <SEP> (%) Ces résultats ont été obtenus sur des barres d'essai moulées,
confectionnées suivant 1a norme britannique L,101, fig. 1. Dans chaque cas, le traitement thermique a été effectué à 500C pendant 24 heures dans une atmosphère de S02 ou d'hydrogène, puis à 1250C pen dant 64 heures à l'air.
Dans le cas de l'alliage décrit en détail dans l'exem ple ci-dessus, l'amélioration des propriétés mécaniques résultant de l'application de ce nouveau principe est associée à la modification d'une phase métallurgique présente dans la zone intergranulaire de l'alliage. La présence de cette phase est responsable de l'amélioration de la mieroporosité et également de la <RTI
ID="0002.0053"> perte dans les propriétés à la traction. La phase est normalement très stable et ne peut pas être facilement dissoute par un traitement thermique de la manière précédemment con nue.
On suppose que l'introduction d'hydrogène pendant le traitement thermique transforme le métal des lierres rares en hydrure, ce qui provoque la décomposition de la phase originale et élimine ainsi l'effet nuisible sur la résistance mécanique.
La probabilité d'une amélioration de le résistance due à l'emploi d'un constituant actif donné peut donc être estimée par un examen métallo graphique comparé d'échantillons traités thermiquement de la manière précédemment connue, et d'échantillons traités thermiquement de la manière décrite dans le présent exposé.
Ces :examens métallographiques comparés ont per- mis d'établir que des changements de phase favorables se produisent dans les alliages de magnésium contenant du thorium, en sorte que les métaux des terres rares peuvent être remplacés en partie ou en totalité par du thorium.
L'yttrium peut également être utilisé comme consituant actif .
De préférence l'alliage de magnésium consiste, en dehors des impuretés, en
EMI0002.0109
T. <SEP> R. <SEP> * <SEP> ....................................... <SEP> 0,2 <SEP> - <SEP> 6 <SEP> O/o <SEP> en <SEP> poids
<tb> Zinc <SEP> <B>........................ <SEP> .................</B> <SEP> 0,25 <SEP> -10 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> H <SEP> ................................................ <SEP> au <SEP> moins <SEP> 50 <SEP> cc/100g
<tb> (approx. <SEP> 0,005 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids)
<tb> Zirconium <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 1 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids
<tb> Manganèse <SEP> ..............................
<SEP> 0 <SEP> - <SEP> 2,5 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Métaux <SEP> des <SEP> terres <SEP> rares Dans les alliages contenant à la fois du zirconium et du manganèse, si l'un ou l'autre de ces éléments est présent en teneur d'au moins 0,3 0/0,1a teneur de l'autre ne doit pas dépasser 0,
2 %.
Dans les alliages qui ne contiennent pas de zirco- nium et qui contiennent du fer en proportion de, par exemple 0,03 à 0,1 0/0, la teneur en silicium doit être inférieure à 0,05 %.
Si désiré, un ou plusieurs des éléments suivants peu vent être inclus dans l'alliage
EMI0002.0141
Ag <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 8 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids
<tb> Cd <SEP> <B>_ <SEP> ..................... <SEP> .....</B> <SEP> 0 <SEP> -5 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Li <SEP> <B>..............................</B> <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 6 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Ca <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Ga <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 2,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> In <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 2,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Ti <SEP> ..............................
<SEP> 0 <SEP> @-.5,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Pb <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Cu <SEP> <B>......................... <SEP> <SEP> ....</B> <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 0,25 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Bi <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> 0 <SEP> -3 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Fe <SEP> <B>........................... <SEP> _ <SEP> 0,03-</B> <SEP> 0,1 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Be <SEP> .............................. <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 0,05 <SEP> <SEP> <SEP> Le domaine de composition plus limité ci-après est encore préféré:
EMI0003.0005
TR <SEP> <B>..... <SEP> ........................</B> <SEP> 0,75 <SEP> - <SEP> 4 <SEP> %en <SEP> poids
<tb> Zn <SEP> <B>........... <SEP> _ <SEP> ................</B> <SEP> 3 <SEP> - <SEP> 8 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Zr <SEP> <B>........ <SEP> .....................</B> <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Ag <SEP> .... <SEP> .................... <SEP> 0 <SEP> - <SEP> 0,25 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Hydrogène <SEP> ...............
<SEP> au <SEP> moins <SEP> 50 <SEP> cc <SEP> / <SEP> 100 <SEP> g Pour une haute ductilité combinée à une limite d'élasticité satisfaisante, les teneurs en métaux TR et zinc peuvent être limitées aux gammes suivantes
EMI0003.0010
TR <SEP> .............................. <SEP> 0,75 <SEP> - <SEP> 1,5 <SEP> b/o <SEP> en <SEP> poids
<tb> Zn <SEP> ..............................
<SEP> 3,5 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> <SEP> <SEP> Les limites ci-après des teneurs TR et zinc confè rent une haute limite d'élasticité avec une bonne ducti lité:
EMI0003.0022
TR <SEP> <B>..... <SEP> . <SEP> ... <SEP> ...................</B> <SEP> 1,75 <SEP> - <SEP> 4,0 <SEP> %en <SEP> poids,
<tb> Zn <SEP> <B>...................... <SEP> . <SEP> .......</B> <SEP> 5,5 <SEP> .- <SEP> 7,5 <SEP> <SEP> <SEP> Pour les plus hautes limites d'élasticité, la composi tion suivante est préférée
EMI0003.0025
TR <SEP> <B>....... <SEP> ......................</B> <SEP> 1,75 <SEP> - <SEP> 4 <SEP> ID/o <SEP> en <SEP> poids,
<tb> Zn <SEP> <B>......................... <SEP> . <SEP> ....</B> <SEP> 5 <SEP> - <SEP> 8 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Zr <SEP> <B>................ <SEP> .... <SEP> . <SEP> ........</B> <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Ag <SEP> ..............................
<SEP> 0,5 <SEP> -- <SEP> 5 <SEP> <SEP> <SEP> Comme la proportion de certains de ces éléments (en particulier le zinc) est pratiquement limitée par leur effet défavorable sur certaines propriétés, telles que la porosité, la tendance au fissurage pendant la solidi fication, la soudabilité, etc.,
et comme l'addition des constituants qualifiés d' actifs dans cet exposé com bat cette tendance,
(utilisation des principes divulgués dans le présent exposé rend possible d'accroître les te neurs admissibles en certains de ces constituants alliés au-delà des niveaux rencontrés dans la pratique actuelle, et met ainsi à disposition des alliages de plus haute résistance.
Gomme il est connu que l'addition de constituants actifs combat la tendance d'un alliage de magné sium à se fissurer lorsqu'il est refroidi rapidement (par exemple par trempe à l'eau ou à l'huile) à partir d'une haute température,
on peut s'attendre à ce que l'utili- sation du principe divulgué dans cet exposé permettra ce refroidissement rapidement de systèmes d'alliages avec lesquels il n'est pas praticable actuellement. On peut s'attendre à ce qu'un tel refroidissement rapide améliore encore la <RTI
ID="0003.0085"> résistance de l'alliage.
En ce qui concerne l'argent en tant qu'élément allié, il est connu que l'addition d'argent, par exemple en teneur allant jusqu'à 6 %, à l'alliage de magnésium contenant 6 o/a de zinc et 0,7 'o/o de zirconium procure une amélioration notable de la résistance à la traction. Cependant,
cette addition n'apporte aucune amélioration à la tendance marquée de cet alliage de présenter de la microporosité à l'état moulé, en sorte que l'exploitation commerciale de ces alliages contenant de l'argent est également limitée en raison de cette caractéristique.
Il a été trouvé que l'application du principe divulgué dans cet exposé procure également une amélioration signi ficative en ce qui concerne l'absence de porosité de l'alliage contenant de l'argent avec récupération subsé quente de propriétés par le traitement thermique dans l'hydrogène.
L'addition d'argent semble diminuer la vitesse de l'attaque de la phase intergranulairc par Illy- drogène, mais une transformation complète ou sensible ment complète de la phase peut être effectuée par un traitement de durée un peu plus longue que celle du traitement de l'alliage exempt d'argent.
En ce qui concerne le thorium utilisé comme élé ment allié actif, li est connu que la phase intergranu- laire formée, en particulier lorsque le zinc est également présent, a un effet fragilisant moins marqué que d'ans le cas des métaux des terres rares,
bien que l'effet fragili- sant soit trop important pour de nombreuses applica tions. Il peut donc être avantageux de remplacer par tiellement ou complètement les métaux des terres rares par du thorium comme constituant actif, en particulier lorsqu'une transformation seulement partielle de la phase intergranulaire est désirée.
Dans ce cas, la teneur en thorium peut être de 0,5 à 2,5 a/o, et la teneur en mé taux TR peut être de 0,75 à 2,5 %. Si désiré, on. peut utiliser des métaux des terres rares. dans lesquels la teneur en lanthane a été diminuée, par exemple du di- dyme.
Il est bien connu que les alliages de magnésium des tinés à être employés à des, températures élevées peu vent contenir des métaux des. terres rares ou du thorium comme addition alliée essentielle.
Après avoir été traités thermiquement de la manière décrite dans cet exposé, les alliages de ce type peuvent être affectés d'une baisse de la résistance à haute température,
due à la transfor- m@ation de l'addition alliée essentielle en une forme qui ne convient pas .au développement de la résistance à haute température. La transformation de l'élément ao- tif peut être interrompue avant son achèvement,
par exemple par un choix approprié deRTI ID="0003.0219" WI="3" HE="4" LX="1714" LY="1475"> 11a durée et de la température, ce qui permet au reste de l'élément ac tif d'exercer son autre fonction, qui est de procurer la résistance à haute température. De cette manière,
des alliages de moulabilité et de résistance à la tempé- rature ordinaire améliorées, mais conservant la résis- tance à haute température, peuvent être produits.
Un autre avantage se rapporte aux alliages à fort pouvoir d'amortissement. Il est connu qu'un alliage bi- naire de magnésium contenant nominalement 0,6 'o/o de zirconium a un fort pouvoir d'amortissement et cet alliage est utilisé commercialement pour ce but.
Cepen dant, cet alliage a une moulabilité .très médiocre et son emploi commercial basé sur son fort pouvoir d'amor tissement est limité par (impossibilité de mouler des formes compliquées. L'addition des constituants ac- tifs indiqués dans cet exposé,
de préférence avec une addition de zinc, améliore sensiblement la moulabilité de cet alliage binaire magnésium-zirconium, mais l'ad dition de ces métaux .actifs diminue le pouvoir d'amortissement. De même,
le magnésium pur et les alliages de magnésium contenant du manganèse sont également connus pour leur fort pouvoir d7amortisse- ment,
mais ne sont pas employés pratiquement en rai son de l'impossibilité de mouler des formes compli- quées. La moulabilité de ces alliages peut aussi être améliorée par addition des constituants actifs indi- qués dans cet exposé, mais.
ces additions abaissent éga lement le pouvoir d'amortissement. Le pouvoir d'amor tissement des alliages de magnésium contenant des élé ments actifs peut être .amélioré par un traitement thermique dans l'hydrogène.
Les compositions préférées conférant un bon pouvoir d'amortissement combiné à une bonne moulabilité sont les suivantes
EMI0004.0005
TR <SEP> <B>................</B> <SEP> -<B>...........</B> <SEP> ... <SEP> 0,2 <SEP> -- <SEP> 4 <SEP> !o/o <SEP> en <SEP> poids
<tb> Zn <SEP> <B>............... <SEP> . <SEP> .................</B> <SEP> 0 <SEP> .- <SEP> 3 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> Zr <SEP> ................................. <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP>
<tb> H <SEP> <B>........ <SEP> . <SEP> ......... <SEP> ....
<SEP> ..............</B> <SEP> au <SEP> moins <SEP> 50 <SEP> <B><I>ce</I>/</B> <SEP> 100 <SEP> g Lorsque l'alliage ne contient pas de zirconium, la. teneur en TR est de préférence de 0,25 - 3 1% avec 3,
5 - 8 % de zinc et 0,15 - 2,5 '% de manganèse, l'ar- gent étant compris entre 0 et 0,25 '% ou entre 0,
25 et 5 0/0 lorsque des propriétés améliorées sont désirées. Ces compositions conviennent également bien à la dé- formation plastique par les procédés connus.
La température de traitement thermique de l'alliage de magnésium peut être comprise entre 1500C et le voi sinage immédiat du solidus. Les températures d'au moins 450t,C sont normalement employées pour le stade d'hy- druration, lequel est normalement suivi d'un traitement de précipitation à une température non supérieure à 250C.
Au cours du traitement thermique décrit ici, il est essentiel que l'alliage puisse absorber une quantité signi- ficative d''hydrogène. La teneur en hydrogène de l'al liage de magnésium doit être d'au moins. 50 cc par <B>100</B> g de l'alliage et peut être d'au moins<B>80</B> cc.
Le trai tement thermique peut être effectué dans une atmo sphère d'hydrogène ou dans une atmosphère riche en hydrogène, par exemple de l'ammoniac, des hydrocar bures gazeux, etc., et également dans une atmosphère humide, l'alliage de magnésium réduisant l'humidité ;en libérant de l'hydrogène.
Le traitement thermique peut également être effectué dans n'importe quel autre milieu, par exemple dans un bain de sel, à condition. que ce milieu convienne au traitement thermique des alliages de magnésium (par exemple, les bains de nitrate sont généralement considérés comme indésirables en raison du risque de réaction explosive entre le magnésium et les nitrates en fusion,
mais les bains de chlorures peu vent être employés sans ce risque), et à condition que l'hydrogène puisse accéder à l'alliage de magnésium, par exemple par addition au bain d'hydroxydes ou d'hydrures instables tels que l'hydrure de sodium.
L'ac cès de l'hydrogène dans un tel traitement thermique peut également être obtenu grâce à un processus élec trolytique.
Dans ce traitement thermique, on peut s'attendre à ce que la vitesse d'absorption de l'hydrogène augmente avec la pression du milieu contenant de l'hydrogène qui entoure le magnésium.
On peut également s'atten dre à ce qu'une ionisation partielle ou complète du milieu contenant de l'hydrogène augmente la vitesse d'absorption de l'hydrogène. Ceci est conforme aux principes connus de l'absorption des gaz.
Il a été en outre constaté que la surface de l'alliage de magnésium peut être avantageusement soumise à un traitement aug- mentant la vitesse d'absorption de Parmi ces traitements, on peut mentionner le grenaillage,
la formation d'un film de chromate sur la surface de l'al liage de magnésium et l'application d'une solution saline sur la surface de l'alliage de magnésium.
II a en outre été constaté que l'absorption d7hy- drogène peut être réduite ou inhibée par d'autres traite ments de la surface. Les surfaces de magnésium net toyées par oxydation anodique dans une solution de bifluorure d'ammonium tendent à s'opposer à l'absorp- tion d'hydrogène.
Les surfaces de magnésium revêtues d'acide borique fondu peuvent être rendues totalement résistantes à la pénétration de l'hydrogène et il a égale ment été démontré que la surface d'un alliage de ma gnésium recouverte étroitement d'une gaine en acier résiste à la pénétration de l'hydrogène.
Il est donc possible de produire des articles en alliage de magné sium dans lesquels des propriétés mécaniques spécifi ques sont développées dans des parties choisies de l'ar ticle, le autres parties ayant des propriétés spécifiques d'une nature différente. Par exemple, on pourrait con fectionner un article moulé en un alliage de magnésium contenant nominalement 3 p/o de métaux des terres rares,
3 % de zinc et 0,6 % de zirconium. Cet alliage a une bonne résistance mécanique aux températures éle vées et une très bonne moulabilité mais est affecté d'une ductilité assez médiocre,
de l'ordre de 5 % d'allonge- ment à la rupture. A l'aide de l'invention, on peut aug menter la ductilité jusqu'à un allongement à la rupture d'environ 15 0/0, cependant, dans cet alliage particulier,
il faut s'attendre à ce que le nouveau principe de traite- ment entraîne une certaine perte de résistance à haute température.
En masquant des surfaces choisies de l'ar ticle moulé, on peut limiter le traitement d''hydruration aux surfaces non masquées, et obtenir ainsi un article moulé présentant une bonne résistance au fluage dans des parties choisies et une bonneRTI ID="0004.0229"WI="13" HE="4" LX="1649" LY="1195"> ductilité dans d'autres parties choisies.
Il a en outre été trouvé que, par un choix approprié de la durée, de la température, du milieu de traitement thermique, etc.,
on peut .agir sur la vitesse de progres sion de la conversion de l'élément actif de manière à modifier les propriétés sur une profondeur limitée en dessous de la surface de l'article traité. L'invention peut donc être utilisée pour la production d'articles à base de magnésium ayant des caractéristiques de résistance mécanique nettement différentes à leurs <RTI
ID="0004.0250"> surfaces, en comparaison avec les caractéristiques vers le centre de leur section transversale.
On sait également que l'addition des métaux ac tifs indiqués dans cet exposé améliore les caractéris tiques de déformation des alliages de magnésium, mais que leur emploi est limité par leur effet de réduction de la résistance. Les alliages et les méthodes divulgués ici peuvent donc aussi être appliqués à des formes forgées.
L'invention permet de produire des moulages pos- sédant au moins 14,2 kg/mm2 de limite d'élasticité à 0,1 % d'allongement permanent, combinée à une va- leur <U>minim</U>um d'allongement à la rupture d'au moins 7 0/0, ces chiffres se rapportant à des échantillons dé coupés dans le moulage.
Claims (1)
- REVENDICATION Alliage contenant au moins 80 % de magnésium en poids avec au moins un constituant allié choisi parmi les métaux des terres rares et le thorium,caractérisé en ce qu'il contient en outre de l'hydrogène en proportion d'au moins 50 cm-3 d'hydrogène mesurés dans les con- ditions normales par 100 g d'alliage.SOUS-REVENDICATIONS 1. Alliage selon la revendication, caractérisé en ce qu'il contient 0,2 à 6 % en poids d'au moins un métal des terres rares. 2.Alliage selon la sous-revendication 1, caractérisé en ce qu'il contient 0,25 à 10 % en poids de zinc. 3.Alliage selon la sous-revendication 2, caractérisé en ce qu'il contient en outre du zirconium et/ou du manganèse en teneur ne dépassant pas 1 % en poids pour le zirconium et 2,5 % en poids pour le manga- nèse, le zirconium et le manganèse étant en corrélation telle que si la teneur de l'un ou l'autre de ceux-ci est d'au moins 0,3 %,la teneur de l'autre ne dépasse pas 0,2 0/0.4. Alliage selon la sous-revendication 2 ou 3, carac térisé en ce qu'il contient en outre un ou plusieurs des éléments suivants dans les proportions indiquées EMI0005.0056 Ag <SEP> <B>..............</B> <SEP> .<B>......</B> <SEP> au <SEP> plus <SEP> 8 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <tb> Cd <SEP> ..................... <SEP> <SEP> <SEP> 5 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> Li <SEP> <B>....... <SEP> .............</B> <SEP> <SEP> <SEP> 6 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> <B>Ca</B> <SEP> ..................... <SEP> <B> <SEP> <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP> </B> <tb> Ga <SEP> .....................<SEP> <SEP> <SEP> 2,0 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> In <SEP> ..................... <SEP> <SEP> <SEP> 2,0 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> <B>il</B> <SEP> ..................... <SEP> <B> <SEP> <SEP> 5,0 <SEP> <SEP> <SEP> </B> <tb> Pb <SEP> ..................... <SEP> <SEP> <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> Ci <SEP> ..................... <SEP> <SEP> <SEP> 0,25 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> Bi <SEP> ..................... <SEP> <SEP> <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> Th <SEP> <B>_ <SEP> ...................</B> <SEP> <SEP> <SEP> 3 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> Fe <SEP> <B>........... <SEP> - <SEP> ........</B> <SEP> <SEP> <SEP> 0,1 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> Be <SEP> ..................... <SEP> <SEP> <SEP> 0,05 <SEP> <SEP> <SEP> 5.Alliage selon la sous-revendication 3, caractérisé en ce qu'il contient 0,75 - 4 % d'au moins un métal des terres rares, 3 - 8 % de zinc et 0,3 - 1,0 % de zirconium en poids. 6. Alliage selon la sous-revendication 5, caractérisé en ce qu'il contient en outre de l'argent en teneur non supérieure à 0,25 % en poids. 7.Alliage selon la sous-revendication 2 ou 3 carac- térisé en ce qu'il contient 0,75 - 1,5 % de métal des terres rares et 3,5 - 5 % de zinc, en poids. 8.Alliage selon la sous-revendication 2 ou 3, carac- térisé en ce qu'il contient 1,75 - 4,0 % de métal des terres rares et 5,5 - 7,5 % de zinc,en poids. 9. Alliage selon la sous-revendication 2, caractérisé en ce qu'il contient EMI0005.0132 métal <SEP> TR <SEP> .................. <SEP> 1,75 <SEP> - <SEP> 4 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <tb> zinc <SEP> ........................... <SEP> 5 <SEP> - <SEP> 8 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> zirconium <SEP> .................. <SEP> 0,3 <SEP> @- <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> argent <SEP> ........................ <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> magnésium <SEP> .................. <SEP> complément 10.Alliage selon la sous-revendication 3, caractérisé en ce qu'il contient EMI0005.0138 métal <SEP> TR <SEP> .................. <SEP> 0,75 <SEP> - <SEP> 2,5 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <tb> zinc <SEP> ........................... <SEP> 5 <SEP> @- <SEP> 8 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> zirconium <SEP> .................. <SEP> 0,3 <SEP> - <SEP> 1,0 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> argent <SEP> <B>.................. <SEP> .....</B> <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> 5,0 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> thorium <SEP> ........................ <SEP> 0,5 <SEP> - <SEP> 2,5 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> magnésium <SEP> ................. <SEP> complément 11.Alliage selon la sous-revendication 3, caractérisé en ce qu'il contient EMI0005.0142 métal <SEP> TR <SEP> .................. <SEP> 0,25 <SEP> - <SEP> 3 <SEP> % <SEP> en <SEP> poids <tb> zinc <SEP> .. <SEP> <B>.............. <SEP> ...........</B> <SEP> 3,5 <SEP> 8 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> manganèse <SEP> .................. <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> 2,5 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> magnésium <SEP> .................. <SEP> complément 12.Alliage selon la sous-revendication 11, caracté risé en ce qu'il contient en outre de l'argent en teneur non supérieure à 0,25 % en poids. 13. Alliage selon. la sous-revendication 3, caractérisé en ce qu'il contient EMI0005.0158 métal <SEP> TR <SEP> ..................<SEP> 0,25 <SEP> - <SEP> 3 <SEP> % <SEP> en, <SEP> poids <tb> zinc <SEP> .. <SEP> ........................ <SEP> 3,5 <SEP> - <SEP> 8 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> manganèse <SEP> .................. <SEP> 0,15 <SEP> - <SEP> 2,5 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> argent <SEP> <B>........................ <SEP> _</B> <SEP> 0,25 <SEP> - <SEP> 5 <SEP> <SEP> <SEP> <tb> magnésium <SEP> .................. <SEP> complément 14.Alliage selon la sous-revendication 3, caractérisé en ce qu'il contient 0,2 - 4 % d'au moins un métal des terres rares, 0,3 - 1,0 % de zirconium et au moins 92 % de magnésium, en poids. 15.Alliage selon la sous-revendication 14, caracté- risé en ce qu'il contient en outre du zinc en teneur non supérieure à 3 % en poids.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| GB45142/63A GB1035260A (en) | 1963-11-15 | 1963-11-15 | Improvements in or relating to magnesium base alloys |
| BE655735A BE655735A (fr) | 1963-11-15 | 1964-11-13 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CH436734A true CH436734A (fr) | 1967-05-31 |
Family
ID=25656064
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CH1468364A CH436734A (fr) | 1963-11-15 | 1964-11-13 | Alliage de magnésium |
Country Status (7)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US3334998A (fr) |
| BE (1) | BE655735A (fr) |
| CH (1) | CH436734A (fr) |
| DE (1) | DE1248306B (fr) |
| GB (2) | GB1035260A (fr) |
| NL (1) | NL143280B (fr) |
| SE (1) | SE307677B (fr) |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3604494A (en) * | 1966-10-04 | 1971-09-14 | Metallgesellschaft Ag | Process for the production of composite ingots of magnesium containing prealloys |
| GB1465687A (en) | 1973-09-13 | 1977-02-23 | Magnesium Elektron Ltd | Magnesium based alloys |
| US5085830A (en) * | 1989-03-24 | 1992-02-04 | Comalco Aluminum Limited | Process for making aluminum-lithium alloys of high toughness |
| JPH04131350A (ja) * | 1990-09-21 | 1992-05-06 | Sugitani Kinzoku Kogyo Kk | 凝固温度範囲の狭い鋳造用マグネシウム合金 |
| DE4104680C2 (de) * | 1991-02-15 | 2000-05-18 | Kolbenschmidt Ag | Leichtmetallkolben für Verbrennungskraftmaschinen |
| WO1995012002A1 (fr) * | 1993-10-25 | 1995-05-04 | Vladimir Georgievich Smelikov | Alliage a haute resistance |
| RU2215057C2 (ru) * | 2001-08-23 | 2003-10-27 | Алуминиум Аллойз И Металлургикал Просессиз Лимитед | Сплав на основе магния и способ его обработки в жидком, твердожидком и твердом состояниях для получения изделий с однородной мелкозернистой структурой |
| JP3905115B2 (ja) * | 2003-11-26 | 2007-04-18 | 能人 河村 | 高強度高靭性マグネシウム合金及びその製造方法 |
| WO2006036033A1 (fr) * | 2004-09-30 | 2006-04-06 | Yoshihito Kawamura | Métal de grande dureté et de résistance élevée and procédé de fabrication dudit métal |
| DE102006015457A1 (de) | 2006-03-31 | 2007-10-04 | Biotronik Vi Patent Ag | Magnesiumlegierung und dazugehöriges Herstellungsverfahren |
| CN105154733B (zh) * | 2015-10-18 | 2017-08-25 | 河北工业大学 | 一种非稀土铸造镁合金及其制备方法 |
| CN113755731A (zh) * | 2021-09-16 | 2021-12-07 | 昆明理工大学 | 一种含Ag、Ca的AZ91镁合金及其制备方法 |
| CN116770142B (zh) * | 2023-07-26 | 2025-10-14 | 重庆大学 | 一种钛合金颗粒增强稀土镁基复合材料的制备方法及产品 |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| GB950628A (en) * | 1960-04-29 | 1964-02-26 | Magnesium Elektron Ltd | Improvements in or relating to magnesium base alloys |
| US3101269A (en) * | 1960-10-18 | 1963-08-20 | Magnesium Elektron Ltd | Magnesium base alloys |
| US3183083A (en) * | 1961-02-24 | 1965-05-11 | Dow Chemical Co | Magnesium-base alloy |
| US3157496A (en) * | 1962-09-13 | 1964-11-17 | Dow Chemical Co | Magnesium base alloy containing small amounts of rare earth metal |
-
1963
- 1963-11-15 GB GB45142/63A patent/GB1035260A/en not_active Expired
- 1963-11-15 GB GB55204/65A patent/GB1075010A/en not_active Expired
-
1964
- 1964-11-06 US US409584A patent/US3334998A/en not_active Expired - Lifetime
- 1964-11-11 NL NL646413107A patent/NL143280B/xx not_active IP Right Cessation
- 1964-11-13 BE BE655735A patent/BE655735A/xx unknown
- 1964-11-13 CH CH1468364A patent/CH436734A/fr unknown
- 1964-11-13 SE SE13696/64A patent/SE307677B/xx unknown
- 1964-11-13 DE DEM63117A patent/DE1248306B/de active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| GB1075010A (en) | 1967-07-12 |
| BE655735A (fr) | 1965-03-01 |
| SE307677B (fr) | 1969-01-13 |
| GB1035260A (en) | 1966-07-06 |
| NL143280B (nl) | 1974-09-16 |
| NL6413107A (fr) | 1965-05-17 |
| US3334998A (en) | 1967-08-08 |
| DE1248306B (de) | 1967-08-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CH436734A (fr) | Alliage de magnésium | |
| TWI280291B (en) | High strength molten zinc plated steel sheet and process of production of same | |
| EP2099943B2 (fr) | Alliage de zirconium resistant a la corrosion en ombres portees pour composant d'assemblage de combustible pour reacteur a eau bouillante, composant realise en cet alliage, assemblage de combustible et son utilisation | |
| EP0840931B1 (fr) | Tube pour assemblage de combustible nucleaire et procede de fabrication d'un tel tube | |
| CA1186533A (fr) | Procede de fabrication d'alliages composites a base d'aluminium et de bore et son application | |
| FR2799210A1 (fr) | Alliage a base de zirconium et procede de fabrication de composant pour assemblage de combustible nucleaire en un tel alliage | |
| FR2480310A1 (fr) | Alliage de cuivre contenant du manganese et du selenium et son procede de production | |
| US4202688A (en) | High conductivity high temperature copper alloy | |
| CH628686A5 (fr) | Alliages de cuivre a haute conductibilite electrique et a caracteristiques mecaniques elevees. | |
| EP0931844B1 (fr) | Acier maraging sans cobalt | |
| JP4084946B2 (ja) | ばね用ステンレス鋼線 | |
| FR2617187A1 (fr) | Procede d'amelioration de la ductilite d'un produit en alliage a transformation martensitique et son utilisation | |
| CN1110574C (zh) | 抗变色的可硬化纯银合金 | |
| US3976477A (en) | High conductivity high temperature copper alloy | |
| CN102703786B (zh) | 汽车发动机缸体用耐热耐蚀镁合金 | |
| US3101269A (en) | Magnesium base alloys | |
| EP0935007B1 (fr) | Acier maraging sans cobalt et sans titane | |
| JPH02175853A (ja) | ガルバナイジング浴組成物 | |
| JP2618560B2 (ja) | 銅合金の製造方法 | |
| FR2987372A1 (fr) | Procede de fabrication d'une piece en acier inoxydable. | |
| CH104603A (fr) | Alliage à base d'aluminium. | |
| CH420636A (fr) | Procédé de préparation d'un alliage fer-aluminium, alliage obtenu selon ce procédé et utilisation de cet alliage | |
| JPH01149939A (ja) | 耐孔蝕性に優れたインパクト加工用アルミニウム合金 | |
| BE378850A (fr) | ||
| BE503699A (fr) |