CH646813A5

CH646813A5 - Bande d'isolant electrique de mica.

Info

Publication number: CH646813A5
Application number: CH365581A
Authority: CH
Inventors: Robert William Staley; Jonathan Whitney Roberts
Original assignee: Essex Group
Priority date: 1979-10-05
Filing date: 1980-10-02
Publication date: 1984-12-14
Also published as: AU6483080A; JPS6240806B2; GB2081732B; BE885550A; DE3049940C2; DE3049940T1; US4286010A; AU539365B2; EP0036429B1; CA1157323A; GB2081732A; WO1981000986A1; EP0036429A4; JPS56501698A; EP0036429A1

Description

15 La présente invention concerne une bande d'isolant électrique de mica.

Du fait des changements constants dans l'industrie des isolants électriques en ce qui concerne la dimension et la production de divers systèmes de moteurs, il existe une recherche 20 constante de systèmes isolants qui augmentent les températures opérationnelles des divers moteurs et ceci sans sacrifier le rendement. Ceci a résulté en une recherche continue pour des systèmes isolants pour satisfaire à ces nouvelles exigences à température élevée. Et bien que des résines résistantes à tem-25 pérature élevée telles que les polyimides et des silicones stables à température élevée disponibles dans le commerce ont été utilisées pour fabriquer des systèmes stables à température plus élevée, la recherche d'un système de bande ayant des propriétés toujours perfectionnées est constamment poursuivies. En 30 considérant le grand nombre de matières composites chimiques exotiques et diverses permutations et combinaisons de celles-ci, tentées par les chimistes dans l'industrie de l'isolation, on est saisi par le fait que même si de nombreux élasto-mères d'hydrocarbures ont d'excellentes propriétés électri-35 ques et ont en effet été utilisés avec un bon avantage dans certaines applications telles que les transformateurs de cables, peu d'efforts ont été faits pour combiner de telles matières avec le mica qui est un excellent isolant ou pour réaliser une bande isolante acceptable comprenant de telles matières. 40 Dans le brevet US-A-4157 414 est décrite une composition résineuse utilisable pour imprégner une bande d'isolant électrique de mica, cette composition étant réalisée en mélangeant:

a) 100 parties de polybutadiène,

45 b) 0,25 parties à 25 parties d'un monomère vinylique solide, organique, aromatique réagissant avec ce polybutadiène c) un solvant pour le polybutadiène et d) une quantité suffisante d'un catalyseur organique pour la réaction.

so La bande d'isolant électrique selon l'invention se caractérise en ce qu'elle comprend:

a) une feuille de mica imprégnée d'élastomère au stade B;

b) une toile de verre adjacente à la feuille de mica;

c) une couche de polymère d'étanchéification adjacente à 55 la toile de verre; et d) une couche d'étanchéification de polymère adjacente à la feuille de mica de ce côté de la feuille de mica opposée à la toile de verre.

Les figures 1 à 3 montrent la perte de poids relative du 60 système d'hydrocarbures de la présente invention par comparaison aux systèmes de polymères habituels.

La figure 4 démontre la perte de poids relative d'une bande selon l'invention par comparaison avec une bande habituelle.

La figure 5 montre la rigidité relative de deux exemples de bandes selon la présente invention.

La figure 6 représente le facteur de perte d'une bande selon la présente invention après durcissement

65

La figure 7 représente schématiquement une bande selon la présente invention.

Un des constituants essentiels du système isolant selon l'invention est le mica imprégné d'une résine d'hydrocarbure au stade B. Bien que tout mica habituel puisse être utilisé sous forme de feuilles ayant toute épaisseur souhaitée, on préfère utiliser la muscovite à cause de ses propriétés diélectriques en des épaisseurs jusqu'à 254n, en particulier entre 46 et 254 |i.

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La phlogopite est un autre mica à remarquer du fait de ses propriétés à température élevée.

Comme polymère d'hydrocarbure au stade B, les polybu-tadiènes, à cause de leurs propriétés électriques sont préférés, s En particulier, les polybutadiènes des séries Lithene A (Lithium Corporation of America) à poids moléculaire élevé (c'est-à-dire supérieur à 900 et en particulier supérieur à 1800) comprenant les groupes suivants sont préférées:

o

-ch2-

-ch2-ch-

I

ch

II

ch,

-ch2ch=ch-ch2-

-c h-ch2-c h-ch2-c h-ch2-

I ' I I

^ /CHX

ch2 ch2

if CH,

A B

Le polymère de polybutadiène préféré comprend en poids: 5% de groupements phényles terminaux (A), 38 à 47,5% de constituant 1,2 vinylique (B), 9,5 à 19% de constituant 1,4 (C) sous forme trans et environ 4,75% à 9,5% de constituant 1,4 sous forme eis, et environ 28,5 à 38% de constituant cyclisé (D).

Bien que toute pièce de renforcement habituellement utilisée puisse être employée pour la bande de mica selon l'invention, par exemple des «matelas» de verre non tissé ou des feuilles de verre ou des «matelas» de fibres de verre tissées tels que les «Cloth Styles 2121 et 1297» vendus par Burlington Glass et J. & P. Stevens sont particulièrement préférés. Les troisième et quatrième constituants de la bande peuvent être utilisés en combinaison ou soit l'un soit l'autre. Pour garantir que cet ensemble mica-matière imprégnante de polybutadiène ne migre pas hors de la bande pendant le traitement, le stockage et les manipulations ultérieures, des couches de matières d'étanchéification polymères sont appliquées aux deux côtés de la matière composite mica-verre. La couche d'étanchéification préférée pour le côté verre de la bande est un copolymère de styrène-butadiène ou isoprène-butadiène A-B-A. Les séries Kraton (désignation commerciale) de tels polymères sont préférées et en particulier le Kraton 1107. Le polymère préféré d'étanchéification pour le côté mica de la bande est un film de polyester tel que Mylar (désignation commerciale). En plus de, ou au lieu du copolymère bloc styrène- ou isoprène-butadiène, une autre couche de polymère tel que le Mylar sur le côté mica de la bande peut également être utilisée. De nouveau, le point clé est d'enfermer l'imprégnant de mica et la fixation du verre. La couche de polyester non seulement sert de pièce de renforcement pour le mica et le verre mais a d'excellentes propriétés isolantes. En outre, on communique des propriétés d'allongement perfectionnées à la bande c'est-à-dire on permet d'enrouler la bande, de la tordre et de la plier tout en conservant l'intégrité exceptionelle de cette bande.

Au cours du procédé de fabrication des bandes selon l'invention, après l'imprégnation de l'ensemble mica-verre par le polybutadiène, un léger revêtement d'un polymère d'étanchéification compatible (par exemple le copolymère bloc) est appliqué sur la matière composite par exemple par enduction par léchage. Bien que la quantité exacte de matière polymère d'étanchéification appliquée de cette façon n'a pas été mesurée, une quantité suffisante doit être appliquée pour empêcher la sortie du polybutadiène et le détachement du verre pendant le traitement au rouleau, le découpage, le retraitement au rouleau, le stockage et la manipulation de la bande de mica. Il est admis que le polymère d'étanchéification représente 5 à 15% en poids de la teneur totale en polymère de la bande. Il doit également être noté que lorsqu'on utilise ce mode de réalisation de l'invention qui comprend deux couches de polyesters, une de chaque côté de la bande, la couche de blocage styrène-

D

butadiène peut être éliminée et une bande de mica ayant des propriétés similaires à celles avec couche unique de polyester/ 20 isoprène ou styrène-butadiène en résultera.

Exemple:

On dissout 4086 g de résine de polybutadiène (Lithene 25 AH, Lithium Corporation of America) ayant un poids moléculaire moyen approximatif de 1800 dans 8172 g de toluol contenant 41 g de peroxyde de dicumyle (agent de durcissement) pour obtenir 33,4% en poids de solutions solides. Une feuille de muscovite d'environ 51|i était amenée en contact 30 avec une toile de verre (Cloth Style 2121) et la solution de résine de polybutadiène est appliquée au rouleau sur et dans la feuille de mica au travers de la toile de verre. Ceci est suivi par une application au rouleau d'une couche de polymère d'étanchéification comprenant une solution de liant de copolymère 35 bloc A-B-A isoprène-butadiène sur le toile de verre. La couche d'étanchéification dans cet example particulier a été obtenue à partir d'une solution comprenant 3 kg de toluène, 1,32 d'un antioxydant (Irganox 101, Ciba-Geigy), du thiodipropa-nate de diallyle (0,66 g), de l'anti-oxydant Weston 618,0,66 g 40 et un copolymère bloc A-B-A d'isoprène-butadiène (Kraton 1107) 0,263 g. Cette bande ainsi revêtue est chauffée entre des plaques à une température des plaques d'environ 190-232 °C. Après l'application des revêtements, la bande (bande No. 1) est soumise à un traitement thermique dans un four de sécha-45 ge à environ 163 °C pour atteindre un état non collant, mais en une durée de temps telle que le durcissement polybutadiène n'a pas encore commencé. Après la sortie du four de séchage, on a appliqué une couche d'un film de terephthalate de polyéthylène en une épaisseur de 6,35 (i sur ce côté de la bande de so mica opposé à la toile de verre et on a fait passer la matière composite au travers de rouleaux de calandre chauffés à environ 149 °C. Un second échantillon (bande No. 2) était formé de la même façon que le premier échantillon mais en remplaçant la couche de copolymère bloc du premier échantillon par 55 une couche supplémentaire de film de terephthalate de polyéthylène. Cette couche de polyester est appliquée au même endroit, de la même façon que la première couche de polyester du premier échantillon. Les propriétés des bandes respectives sont montrées dans le tableau I. Les deux bandes avaient une 60 teneur résiduelle en solvant (toluol) d'environ 0,5% en poids.

Tableau I

65 Teneur en liant: Epaisseur (ASTM D 374, Méthode C) Poids Approximatif

Bande No. 1 20-25%

0,127 mm 0,136 kg/m2

Bande No. 2 20-25%

0,134 mm 0,150 kg/m2

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4

Tableau I (suite)

Bande

' Bande

No. 1

No. 2

Rigidité de Durley 24 °C

500 Mg

600 Mg

Résistance diélectrique

800 volts/

1200 volts/

25,4 n

Diélectrique en barres

Une couche:

3,1 KV

4,5 KV

Deux couches:

6,9 KV

8,5 KV

Trois couches:

8,9 KV

10,5 KV

Facteur de perte

155 °C: 1,4%

(40 volts/25,4 \i,

2 couches de stratifiés)

Comme indication supplémentaire de la supériorité des propriétés de la résine de polybutadiène dans cet environnement, on attire l'attention aux tableaux II et III et aux figures respectives. La détermination de perte de poids exprimée en pourcents du poids de départ est une technique très simple qui donne une bonne indication de ce que la résine est utilisable dans cet environnement pour un système de résine donné.

Tableau II

Système de résine No. 1

Système de résine No. 2 Système de résine No. 3 Système de résine No. 4

Anhydride de Bisphénol/Dur-cissement

Epoxyde Novolac * 3% BF3 400 MEA

Epoxyde Novolac 3% BF3 400 MEA (Fondu à chaud) Epoxyde Novolac * (Poids moléculaire moyen) 50 phr de novolac phénolique Système de résine No. 5: Epoxyde Novolac * (poids moléculaire bas) 50 phr novolac phénolique

Système de résine No. 6: Epoxyde bisphénol A * (poids moléculaire faible) 50 phr novolac phénolique Elastomère d'hydrocarbure au stade B. (solution de solvant) Elastomère d'hydrocarbure au stade B. (état fondu à chaud) Formulation d'hydrocarbure commercial ** (aucun solvant)

*ces coulées ont toutes été faites à partir de solutions de résines dans l'acétone.

**de catégorie 180 °C.

Système de résine No. 7 Système de résine No. 8 Système de résine No. 9

Tableau III

Système Facteur de perte de résine des feuilles stratifiées (ASTMD150)

1

2

4

5

6

7

2 couches de mica 0,152 mm

1 couche de polyamide

2 couches de polyamide et de mica

4 couches de mica 0,101 mm 4 couches de mica 0,101 mm 4 couches de mica 0,101 mm 4 couches de mica 0,101 mm 4 couches de mica 0,101mm

A155 °C et 40 volts/25,4 |i

8,8% 14,7%

14,5% 4,7% 2,6% 8,8% 11,0% 0,6%

La perte de poids due à la dégradation thermique du système de résine crée des gaz piégés qui produisent des vides dans la matière isolante. Ceci a son tour diminuera le rendement d'isolation et se reflétera par l'augmentation du facteur puissance. Lorsque la tension surpasse le gradient critique de chaque vide une ionisation interne (corona) se manifestera d'elle-même. Le procédé d'ionisation (dépendant de son intensité) augmentera la vitesse de dégradation en créant des points chauds localisés. L'augmentation de la température s due à l'ionisation en conjonction avec les températures de fonctionnement normales présente un effet boule de neige potentiel. La création de vides dus à une perte de poids élevée de résine dégradera également le degré auquel l'isolation peut résister à la contrainte mécanique. Un système de résine qui non io seulement présente d'excellentes propriétés électriques mais également un faible profil de perte de poids serait un candidat hautement souhaitable pour un système d'isolation. Dans les exemples du tableau II une technique très simple qui consiste à soumettre environ 10 g des systèmes de résine à une cuisson 15 dans une cuvette en aluminium et a mesurer la perte de poids après exposition à des températures choisies a été mise en œuvre. Toutes les résines décrites dans le tableau II ont subi une cuisson finale durant 16 heures à 149 °C pour garantir un durcissement total. Une température de 180 °C a été choisie 20 comme température de mesure à cause de son utilisation comme température standard de vieillissement pour les matières de la classe F (155 °C). Le système de résine No. 4 qui est à base d'un époxyde novolac à poids moléculaire moyen montrait une plus grande perte de poids que le système de résine No. 5 25 à base d'époxyde novolac à poids moléculaire inférieur où le système de résine No. 6 d'époxyde de bisphénol A. On a admis que ceci était dû au piégeage du solvant étant donné que la différence persiste toujours après 250 jours. Le système de résine No. 3, également un époxyde durci pour complexe BF3-30 monoéthylamine (BF3 400 MEA) continuait à augmenter rapidement à long terme.

D'après les figures 1 à 3 on peut voir que des systèmes d'é-lastomères d'hydrocarbure au stade B selon l'invention sont égaux ou meilleurs que n'importe lequel des systèmes de rési-35 ne comparés. De nouveau, on doit remarquer que la perte de poids légèrement plus élevée du système No. 7 peut être due à du solvant piégée. Les systèmes de résine No. 8 et No. 3 ont été utilisés avec un procédé à l'état fondu à chaud pour répartir uniformément les agents de durcissement et ainsi éliminer 40 les solvants comme variable possible. Ici de nouveau les élas-tomères d'hydrocarbures au stade B selon l'invention présentent une perte de poids considérablement plus faible à 180 °C. On doit également noter que les équivalents avec solvant des systèmes de résines No. 8 et No. 3 qui sont les systèmes de ré-45 sines No. 7 et No. 2 respectivement montrent une perte de poids plus grande que leur équivalent sans solvant, l'élasto-mère d'hydrocarbure au stade B selon l'invention étant comme toujours le meilleur des systèmes. Etant donné que ces coulées sont représentatives de leurs systèmes de résines res-50 pectifs, une comparaison directe peut être tirée. On peut voir que les profils de pertes de poids des élastomères d'hydrocarbures au stade B selon l'invention présentent une amélioration significative par rapport au système habituel. On doit également noter que dans la figure 3 un système d'hydrocar-55 bure commercial No. 9 qui est produit pour 180 °C avait une perte de poids significativement plus élevée que n'importe lequel des systèmes de résines No. 7 et No. 8.

Une seconde propriété des matières composites selon la présente invention est le facteur de perte de la matière compo-6o site. Dans les exemples suivants, les matières composites de mica selon l'invention ont été comparées avec des matières composites réalisées en polymères habituels mentionnés ci-dessus. Des feuilles de mica de 101 microns ont été sélectionnées et traitées par des solutions des systèmes de résines No. 1, 65 2,4,5,6 et 7. Les couches de mica ont été soumises à une dé-solvatation durant 30 minutes à 93%. A ce moment, elles contenaient toutes 25 à 30 °C en poids de polymère. Chaque pièce stratifiée était construite par empilement de 4 couches de 25,8

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cm2 de mica traité et ensuite pressée durant 16 heures à 149 °C. A la fin de cette cuisson sous pression qui était contrôlée pour réduire au minimum la perte de résine, les pièces stratifiées semblaient nettes et en bon état. Les facteurs de perte déterminés selon le procédé ASTM D-150 à 155 °C et 40 volts/25,4 microns sont montrés dans le tableau III. Comme on peut le voir, le facteur de perte du système de résine No. 7, l'élastomère d'hydrocarbure au stade B selon l'invention est seulement de 0,6%. Alors que le système de résine No. 4, l'époxyde novaloc à poids moléculaire moyen avec 50 parties pour 100 de novaloc phénolique, et le système de résine No. 2, l'époxyde de novolac à poids moléculaire moyen avec complexe 3% BF3-monoéthylamine (BF3 400 MEA) sont excellents, ils ne sont pas aussi bons que l'élastomère d'hydrocarbure au stade B selon l'invention.

Les deux bandes décrites dans l'exemple ont également subi une série de tests démontrés par les figures 4 et 5. Chacune des deux bandes avaient une excellente flexibilité et déforma-bilité lorsqu'elles ont été formées en barres de 2,4 cm2 pour 50,8 cm de long. A cause de la nature au stade B de la bande, les polymères permettaient un ajustement fin de la bande sur la barre ce qui est un autre avantage des bandes selon l'invention. Les tests de perte de poids ont été réalisés sur la bande No. 2 et comparés à une bande de polyester de performance élevée compétitive de construction similaire. Ces résultats sont montrés dans la figure 4. On peut facilement voir que la bande d'hydrocarbure élastomère présente une perte de poids significativement inférieure à celle de la bande compétitive.

Etant donné que les résines au stade B sont souvent suspectes lorsqu'il s'agit de la durée de vie, une étude a été faite de la rigidité de Gurley en fonction du temps des bandes au stade B selon l'invention. Les tests ont été mis en œuvre sur un échantillon de bande de 1,90 x 8,89 cm en utilisant un dispositif de mesure de la rigidité du type W. & L.E. Durley. Les résultats sont représentés dans la figure 5. Après environ 1,5 ans de stockage, les bandes restaient flexibles et homogènes. En fait, si quelque chose s'est produit, il s'agit de la flexibilité qui s'est améliorée en fonction du temps (plus le nombre est bas meilleure est la flexibilité). Ceci est une indication claire que la capacité des bandes selon l'invention de durcir et de former un stratifié résistant ne sera pas perdu pendant les périodes prolongées de stockage. Des tests d'endurance sous tension ont également été mis en œuvre sur les stratifiés réalisés à partir de bandes selon l'exemple et comparés à diverses matières isolantes. Le circuit de base utilisé a été extrait de ASTM D2275. Dans le but d'intensifier l'effet corona, une aiguille en acier a été utilisée comme électrode supérieure et une plaque piatte a été utilisée comme fond. Tous les échantillons ont été préconditionnés pendant 48 heures à 50 °C plus 5 heures sur du chlorure de calcium anhydre. Dix de ces échantillons de chaque matière isolante ont été testés. Les résultats sont montrés dans le tableau IV. Significativement, il n'y a pas eu d'insuffisance avec la bande No. 1 d'hydrocarbure au stade B selon l'invention.

On a réalisé des stratifiés avec la bande d'hydrocarbure au stade B selon l'exemple en pressant quatre couches à environ 1,0 bar durant 4 heures à 149 °C. Ils ont alors été disposés entre des plaques en acier de 0,63 cm avec des séparateurs de Teflon de 203 (i et ajustés à une valeur standard de 0,138 m-kg. Après 103 jours à 180 °C les échantillons étaient encore toujours trop flexibles pour être rompus dans un dispositif d'essais de flexion. Ceci montre le comportement thermique prédominant des bandes selon l'invention.

Vint-deux bobinages de 100 volts arrangés en bande de deux couches se recouvant à moitié selon l'exemple de 1,9 cm de largeur et sans blindage ont été enroulés avec deux couches de films de polyesters rétractables avec et sans pièces d'acier sur les côtés du bobinage. Après une cuisson durant 1 heure à

149 °C les bobinages ont été déroulés et testés. Avec ou sans pièces de façonnage les sections des tentes ont été testées à 8-10 kilovolts. Des tests des facteurs de perte étaient mis en œuvre avec une pièce de façonnage et étaient de 5,8% à s 155 °C à 10 volts / 25,4 et 6,6% à 60 volts / 25,4 microns.

La figure 6 démontre ce qui peut être espéré en changement de facteur de perte en augmentant la durée de cuisson du polybutadiène selon l'invention. On peut conclure d'après ce graphique que la bande est sensiblement durcie après 90 mi-io nutes à 155 °C et le test en outre démontre que la bande est adéquate pendant la cuisson pendant l'utilisation. Le dernier point sur le graphique, (le point le plus éloigné dans le triangle F), était une mesure faite après 67 heures. La bande utilisée dans cet exemple était une bande réalisée avec le procédé pour 15 la bande No. 1 de l'exemple. En calculant les pentes des sections E et F on a estimé qu'un facteur de perte équivalent à celui du dernier point sur le graphique pouvait être obtenu après 6,6 heures de chauffage. Le facteur de perte sur ce graphique était mesuré en terme d'angle de perte diélectrique (tan 6 x 20 102). Les mesures ont été faites avec un chauffage constant à 155 °C et une tension appliquée de 50 volts par 25,4 microns. Les mesures ont été faites de la même façon que celles pour le tableau III. Une couche de bande a été utilisée.

25 Tableau IV

Heures jusqu'à No. 5 + No. 6 rupture (2)

0,254 mm 0,127 mm 5000 volts 5000 volts so RMS RMS

1. Film de terephthalate de polyéthylène 77,6 216,0

2. Film de polyimide - 68,2

3. Papier de polyamide 4,9 5,3 35 4. Polyamide et mica - 421,8

5. Papier de polyamide plus système de résine

No. 1 135,3

6. Polyamide et mica plus 40 système de résine

No. 1 700,3

7. Bande de mica No. 1

3 couches de stratifiés * 1389,0 -* Pas de rupture.

45

La figure 7 représente schématiquement une bande réalisée selon la présente invention. Dans la figure 1 représente la couche de mica imprégnée, 2 représente une toile de verre et 3,4 et 5 représentent les couches d'étanchéification en polymè-50 re. Les sections 3 et 5 du schéma représentent la seconde couche d'étanchéification de polymère (4 étant la première) qui peuvent, par exemple, être identique à la première matière (4 tel qu'un polyester) où un copolymère bloc tel que celui décrit ou un copolymère bloc (3) recouvert d'une couche de polyes-55 ter (5). On doit également noter que n'importe laquelle des couches d'étanchéification de polymère peut comporter une pluralité de matières d'étanchéification, par exemple, des films de polyester revêtus de copolymère en A-B-A et un côté de copolymère lié faisant face au mica de la matière composite 60 mica-toile de verre.

En résumé une bande fortement flexible, déformable a été inventée à partir de mica lié par un elastomère d'hydrocarbure au stade B. La bande durcit jusqu'à former une masse caoûtchouteuse résistante après que les bobines ait été arran-65 gées en bande et que la machine ait été enroulée. La bande peut également durcir pendant son utilisation. Les bandes présentent une perte minimale de poids à 180 °C et le facteur de perte à 155 °C est le meilleur. Il doit également être noté

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6

qu'aucun problème de dermitite n'a été constaté après des années d'utilisation dans un laboratoire, travail privé dans une fabrique et divers autres essais avec ces bandes. La durée de vie est d'au moins un an et demi à température ambiante et probablement davantage. La bande n'est pas sensible à l'humidité, peut être soudée et a une grande capacité dans des milieux difficiles. Elle semble également convenable pour des applications à tension élevée étant donné qu'elle a une endurance supérieure aux hautes tensions. Et son vieillissement à température est exceptionnel aux températures élevées.

Par elastomère au stade B on désigne un degré partiel de durcissement c'est-à-dire avec un certain degré de réticulation s tri-dimensionnelle. Ce polymère se distingue par exemple des prépolymères qui ont seulement une réticulation bi-dimen-sionnelle et des polymères entièrement durcis qui sont complètement réticulés dans les trois dimensions.

C

4 feuilles dessins

Claims

646 813

1. Bande d'isolant électrique caractérisé en ce qu'elle comprend:

a) une feuille de mica imprégnée d'élastomère au stade B;

b) une toile de verre adjacente à la feuille de mica;

c) une couche de polymère d'étanchéification adjacente à la toile de verre; et d) une couche d'étanchéification de polymère adjacente à la feuille de mica de ce côté de la feuille de mica opposée à la toile de verre.

2. Article selon la revendication 1, caractérisé en ce que l'élastomère est un polybutadiène.

2

REVENDICATIONS

3. Article selon la revendication 2, caractérisé en ce que le polybutadiène comprend 5% en poids de groupements ter-

éthylène ayant une épaisseur jusqu'à 25,4 microns à côté de la feuille du mica sur le côté de cette feuille opposé à la toile du verre.

12. Article selon la revendication 1, caractérisé en ce qu'au 5 moins une couche d'étanchéification de polymère comprend une couche de copolymère bloc A-B-A à côté d'une couche de polyester, le copolymère étant le plus près de la couche de mica.

13. Article selon la revendication 12, caractérisé en ce que xo les deux couches comprennent du copolymère bloc A-B-A à

côté d'une couche de polyester.

minaux

O

CH2-, 38 à 47,5% de groupements -CH2-C H-,

CH

II

CH,

4. Article selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche d'étanchéification de polymère (c) est un copolymère bloc A-B-A.

5. Article selon la revendication 4, caractérisé en ce que le copolymère est un copolymère bloc de styrène-butadiène ou isoprène-butadiène.

6. Article selon la revendication 1, caractérisé en ce que la couche d'étanchéification (d) est un polyester.

7. Article selon la revendication 1, caractérisé en ce que deux couches d'étanchéification (c) et (d) sont un polyester.

8. Article selon l'une des revendications 6 ou 7, caractérisé en ce que le polyester est une terephthalate de polyéthylène.

9. Article selon la revendication 1 caractérisé en ce que le mica est de la muscovite ou de la phlogopite.

9,5 à 19% des groupements -ch2-ch=ch-ch2 sous forme trans- et 4,75 à 9,5% sous forme eis-, et 28,5 à 38% de groupements

-ch-ch2-c h-ch2-c h-ch2-

I I I

ch ch ch sch2 \:h2 ^ch2

10. Article selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'il comprend:

a) une feuille de muscovite de 25,4 à 254 microns d'épaisseur imprégnée par 10 à 35% d'un polymère de polybutadiène au stade B;

b) une toile de verre tissé de 25,4 à 101 microns d'épaisseur à côté de la feuille de mica;

c) une couche d'étanchéification de copolymère bloc iso-prène-butadiène de 7,62 microns d'épaisseur à côté de la toile du verre; et d) une couche d'étanchéification de terephthalate de polyéthylène ayant une épaisseur jusqu'à 25,4 microns à côté de la feuille du mica sur le côté de cette feuille opposé à la toile de verre.

11. Article selon la revendication 1, caractérisée en ce qu'il comprend:

a) une feuille de muscovite d'environ 25,4 à 254 microns d'épaisseur imprégnée par 10 à 35% de polymère de polybutadiène au stade B;

c) une couche d'étanchéification terephthalate de polyéthylène ayant une épaisseur jusqu'à 25,4 microns à côté de la toile de verre;

d) une couche d'étanchéification terephthalate de poly-