CS239901B2 - Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method - Google Patents

Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method Download PDF

Info

Publication number
CS239901B2
CS239901B2 CS745230A CS523074A CS239901B2 CS 239901 B2 CS239901 B2 CS 239901B2 CS 745230 A CS745230 A CS 745230A CS 523074 A CS523074 A CS 523074A CS 239901 B2 CS239901 B2 CS 239901B2
Authority
CS
Czechoslovakia
Prior art keywords
annealing
temperature
silicon steel
range
final
Prior art date
Application number
CS745230A
Other languages
English (en)
Inventor
Mario Barisoni
Massimo Barteri
Roberto Bitti
Pietro Brozzo
Edmondo Marianeschi
Original Assignee
Centro Speriment Metallurg
Terni Ind Elettr
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Priority claimed from IT5158773A external-priority patent/IT989962B/it
Priority claimed from IT5260773A external-priority patent/IT1046207B/it
Application filed by Centro Speriment Metallurg, Terni Ind Elettr filed Critical Centro Speriment Metallurg
Publication of CS239901B2 publication Critical patent/CS239901B2/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1261—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1216—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the working steps
    • C21D8/1233—Cold rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1266—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment between cold rolling steps
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/12—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties
    • C21D8/1244—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of articles with special electromagnetic properties characterised by the heat treatment
    • C21D8/1272—Final recrystallisation annealing

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Electromagnetism (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
  • Soft Magnetic Materials (AREA)
  • Manufacturing Cores, Coils, And Magnets (AREA)

Description

Předložený vynález se týká plechu z orientované křemíkové oceli s vysokou mi^netickou indukcí a způsobu jeho výroby.
Přsneji, předmětem vynálezu je získávání orientovaných plechů s vysokou hodnotou mÉanntického toku a nízlými mmgnntickými ztrátami, vyráběných z křemíkové oceli s přídavkem hliníku.
Je známo, že zlepSení mfianneických vlastností je provázeno snížením wattových ztrát, tak jako moonnssí snížení intenzity m^nneického pole nutného k vytvoření žádaného magnetického toku.
Je také známo, že podstatného zlepSení mt^eticOých vlastností plechů se dociluje vytvořením cheiaiikoofyzikálních podmínek, nutných pro vznik jednostranně orientovanými zrny v kovové mřížce prostřednictvím sekundární rtOrystalizact sp^o^í^í^i^a^ící v přednostní tvorbě orientovaných zrn /110/ /001/ je-li ocel podrobena zpracování sestávajícího z alespoň jednoho válcování za studená tepelným zpracováním s mezivložexým chlazením s následným žíháním za tepla a konečným žíháním při vysoké teplotě.
Existující jev je závislý na přítomnosti příměsí, jako jsou MS, A1N, VN schopných vy-tvooit rozptýlenou fázi vhodné velikosti v ocelové struktuře. Vliv těchto substancí se projevuje během konečného tuhnutí oceU, při válcování na konečnou tlouSťku a působí orientovaný růst jednotlivých zrn s krystalovou orientací určenou Milerovým indexem /110/ /001/.
Zjistilo se, že u křemíkových ocelových plechů obsahuuících hliník lze při způsobu výroby podle vynálezu získat tlt0trtplechy s jednoolivě orienoovinými zrny a kvalitou, která je lepSí ve srovnání se známými způsoby výroby.
Způsob výroby, který je předmětem v^álezu se týká podrobení křemíkového ocelového rnattfiálu obs^u jícího hliník následujícímu pracovnímu procesu:
- válcování za tepla po znoviuhátí
- žíhání při vysoké teplotě za účelem podpory rozpuštění nízkorozpustných fází
- kalení za účelem podpory soustředění rozptýlených částic nízkorozpustných složek
- válcování za studená
- primární krystalizace a dektrbonizttt
- konečné vysokc>oeppotní žíhání v řízeném prostředí pro podporu růstu směrovaných zrn.
Válcování za studená lze provádět v jedné nebo ve dvou etapách. V obou případech dalSí postup zůstává nezm^i^í^n. V obou variantách, každé fázi studeného válcování předchází žíhání a kalení rnaatfiálu. Teppoty a doby trvání jednotlivých výše uvedených fází pro ocel s obsahem 2,6 až 3,5 % Si a 0,01 až 0,05 AI jsou s výhodou následující:
a/ znovuoohřtí silnějších desek na teplotu v mezích 1 370 až 1 430 °C před fází tepelného válcování, b/ žíhání při teplotě v mezích 1 050 až 1 170 °C, nejlépe 1 120 až 1 170 °C po dobu 10 až 60 sec. a pomalé chlazení na teplotu v mezích 700 až 900 °C nejlépe na teplotu v mezích 750 až 850 °C, c/ prudké kalení z teploty v mezích 700 až 900 °C nejlépe z teploty v mezích 750 až 850 °C, d/ studené válcování na 80 až 90 % původní tlouělky, в/ rekrystalizace a oduhličovací žíhání při teplotě 780 až 870 °C po dobu 2 min, f/ ohřívání na teplotu 1 200 °C a Žíhání, obojí prováděné ▼ atmosféře obsahující až 50 % vodíku a 50 až 90 % dusíku.
Ukázalo se, že překvapující vzrůst magnetických vlastností jednotlivě orientovaných . křemíkových plechů z oceli zpracovaných podle výše uvedeného způsobu výroby, je důsledkem tvorby alespoň jedné fáze jiné než A1N, který je však přítonem, která zvyšuje účinek A1N v oceli jako výsledek jejího zpracování.
Potvrzení tohoto faktu vyplynulo z následujícího pokusu. Vzorek křemíkové oceli po válcování za tepla byl Žíhán při teplotě 1 150 °C a pak ochlazen ve vzduchu z teploty 800 °C. Tento vzorek byl rozdělen na dvě části, z nichž jedna část po válcování za studená na 85 % původní tloušlky a konečné oduhličení a žíhání, ukázala střední hodnotu magnetické indukce 17 200 gaussů. Druhá část vzorku byla žíhána při teplotě 900 °C po dobu 6 min. Při této teplotě se nezměnilo množství a rozložení nitrilu hliníku a pak kalena ve vodě z teploty. 900 °C. Po studeném válcování, oduhličení a žíhání, stejném jako u první části vzorku, byla u této druhé části vzorku naměřena střední hodnota magnetické indukce rovnající se 19 300 gaussům. Tím bylo dokázáno, že magnetické indukční vlastností nejsou způsobeny oouze přítomností A1N, ale také jinými jevy, které probíhají během druhého kalení z teoloty 900 °C.
Rozborem ocelí zpracovaných podle vynálezu se ukázalo, že jev působící zvýšení magneticko-indukčních vlastností je tvorba velmi tvrdé fáze rozptýlené ve feritické struktuře. Přítomnost této fáze může být snadno určena zkouškami v metalurgickém mikroskopu měřením její mikrotvrdosti a makrotvrdosti, kterou dodává oceli.
Úkolem tohoto vynálezu je vytvoření křemíkové oceli, která je-li vhodně zpracována obsahuje složku velmi tvrdou fázi a dále způsob výroby tohoto výrobku.
Způsob provedení válcováním za studená ve dvou etapách obsahuje*
- studené válcování na přechodové snížení tloušlky v rozsahu 20 až 50 %, nejlépe 30 %,
- mezižíhání při teplotě 700 až 900 °C nejlépe při teplotě 650 až 900 °C po dobu 1 až 10 mi]
- prudké kalení z teploty 700 až 900 °C nejlépe z teploty 850 až 900 °C a
- konečné válcování za studená za snížení tloušlky v mezích 80 až 90 %.
Neočekávaně se zjistilo, Že jenom při přísném dodržení postupu, rozsahu teplot a časů popsarých ve dvou výše uvedených postupech se dosáhne optimální tvorby množství a rozptylu velmi tvrdé fáze a tím velmi vysoké hodnoty magnetické Andukce. Pro srovnání, známý způsob zpracování křemíkových ocelí, který bude dále popsán, poskytuje následující magnetické vlastnosti: střední hodnotu magnetické indukce Β^θ « 18 500 gaussů s rozptylem + 600 gaussů. Toto znémé zpracování je následující:
Ocel obsahující následující váhové % složek:
0,05 % C, 2,8 % Si, 0,1 % Mn, 0,05 % AI, 0,008 % N2 a zbytek Fe je odlita a podrobena následujícímu procesu:
- válcování za tepla do pásů, tloušťky 3,1 mm žíhání
- pomalé při teplotě 4 160 °C po dobu 40 sec.
chlazení na teplotu 950 °C
- kalení ve vodě z teploty 950 °C
- válcování za studená pro meeiválcování při tloušťky o 30 %
- žíhání při teplotě 950 °C po dobu 3 min.
- prudké kalení ve vodě z teploty 950 °C
- konečné válcování za stulena při snížení tloušťky o 85 %
- žíhání při teplotě 800 °C po dobu 2 min.v redukčním prostředí obsahujícím mokrý H2
- konečné žíhání po dobu 36 hodL v atmosféře obstOhijící 80 % N2 8 20 % H2·
Pouze pro vysvětlení a nikoli omezení bude popsáno několik příkladů provedení vynálezu v praxi.
Příkl ad 1
Ocel obstahijící následující hmoonootní procento složek:
2,7 % Si, 0,1 % Mn, 0,05 % в M, 0,008 % N2, 0,005 % max. Ti, V a zbytek Fe je
0,05 % °, plynule lita a podrobena procesu podle vynálezu sestávajícího z:
- válcování za tepla do pásů tloušťky
2,3 mm
- žíhání při teplotě 1 160 °C po dobu sec.
- rychlého chlazení ve vodě z teploty
800 °C přo dosažení teplotykkolíza 10 sek.
- válcování za studená při zmní^<^i^:( tloušíky o 87 %
- žíhání a dekiarbonizace v H2 při teplotě 800 °C po dobu 2 min.
- konečného žíhání v atmooféře sb81ahljícϊ 80 5Б N2 a 20 % H2 objemových s ryiMlostí ohřevu 33 °°/h.
Takto získaný plech má hodnotu magneické indukce В θ rovnou 19 200 gaussů s rozptylem + 300 gaussů.
Příklad 2
Ocel obsahující následující hmotnostní procento složek:
O,05 % C, 2,6 % Si, 0,1 % Mn, 0,05 % AI, 0,008 % N2 a zbytek Fe je odlita a podrobena následujícímu procesu:
- válcování za tepla do pásů o tloušlce 3,1 mm
- žíhání při teplotě 1 160 °C po dobu 15 sek.
- pomalému ochlazení na teplotu 600 °C
- prudkému kalení ve vodě z teploty 800 °C
- meziválcování za studená pro přechodové zmenšení tloušíky o 30 %
- žíhání při teplotě 850 °C po dobu 6 min.
- prudkému kalení ve vodě z teploty 850 °C
- konečnému válcování za studená při snížení tloušíky o 87 %
- žíhání při 800 °C v redukční atmosféře obsahující mokrý H2 po dobu 2 min.
- konečnému žíhání v atmosféře obsahující 80 % N2 a 20 % H2 objemových s rychlostí ohřevu 33 °C/h.
Získaný plech má hodnotu magnetické indukce dosahující 19 530 gaussů s rozptylem ♦ 300 gaussů.
Příklad 3
Ocel se stejným složením jako v příkladu 2 je plynule lita a podrobena následujícímu procesu:
- válcování za tepla na pásy o tloušlce 3,15 mm
- žíhání při teplotě 1 150 °C po dobu 30 sek.
- kalení ve vodě při teplotě 850 °C pro dosažení teploty okolí za 10 sek.
- meziválcování za studená pro přechodové zmenšení tloušíky o 30 %
- Žíhání při teplotě 900 °C po dobu 6 min.
- prudkému kalení ve vodě z teploty 900 °C
- konečnému válcování za studená při snížení tloušíky o 87 %
- žíhání a dekarbonlzace v H2 při teplotě 800 °C po dobu 2 min.
- konečnému žíhání při teplotě 1 200 °C v atmosféře obsahující 80 % N2 a 20 H2 objemových e rychlostí ohřevu 33 °C/h.
I
Takto získaný plech má hodnotu meagintické indukce rovnou 19 300 gaussů.
P říkl ad 4
Ocel obsahující následující hmotnostní procento složek:
2,9 Ϊ Si, 0,06 % Mn, 0,04 % Al, 0,007 5 % Ng a zbytek Fe je podrobena
0,04 % C, následujícímu procesu:
- válcování za tepla na pásy o tloušlce 3,1 mm
- žíhání při teplotě
140 °C po dobu 10 sek.
- pomalému ochlazení na teplotu 650 °C
- prudkému kalení ve vodě z teploty 650 °C
- oeeZválcování za studená pro tloušťky o 67 %
- žíhání a oduhličení v mokrém
H2 po.dobu 2 min.
- konečnému žíhání při teplotě mových s rychlostí ohřevu 33
200 °C v atmooféře obsah^ící 60 % N2 a 20 96 H2 °bje°C/h.
Takto získený plech má hodnotu msanneické indukce Вθθ dosiOhuící 19 270 gaussů s rozptylem + 300 gaussů.
Způsobem podle vynálezu jsou vytvořeny plechy se složkou velmi tvrdé fáze mikropevnost alespoň 600 HV a rovnající se alespoň 5 až 30 % objemu plechu.
mající oceli tvrdé
Makropevnnst plechů činí alespoň 230 HV, zatímco mmloOpevnost srovnatelné získaná známými způsoby činí průměrně 200 HV, poněvadž neobsahují složku velmi fáze. Je zřejmé, že vynález může 'být různě aplikován při zachování základní milenky

Claims (3)

  1. PŘEDMĚT
    1. Plech z orientovcné křemíkové oceli s vysokou oeegoticksu indukcí, obsahující podle hmoSnooSi 2,5 % až 3 % křemíku, 0,01 % až 0,05 916 hliníku, případně 0,08 % až 0,1 manganu, méně než 0,06 915 uhlíku, 0,01 % kyslíku, 0,06 % dusíku a 0,03 95 síry, vyznačující se tím, že obsahuje gema fázi 8 oi}rΌpevvosSÍ nejméně 600 Hv v m^síví 5 916 až 30 % podle hooSnosti při oo^ropevvooti plechu alespoň 230 HV.
  2. 2. Způsob výroby plechu podle bodu 1, při němž se křemíková ocel o složení podle hmo0nosSi 2,5 916 až 3 % křemíku, 0,01 96 až 0,05 95 hliníku, případně 0,06 96 až 0,1 96 ma^anu, méně než 0>06 96 uhlíku, 0,01 96 kyslíku, 0,06 96 dusíku a 0,03 96 síry válcuje za tepla, žíhá, ochlazuje, válcuje za studená s redukcí 60 96 až 90 96 v jedné, případně ve dvou fázích, žíhá rtrry8talizačoě a pro odxuh tčení a konečně se žíhá při vysoké teplotě v ochranné atmosféře dusíku s vodíkem, vyznmfiuujcí s· tím, že po válcování za tepla se ocelový pás žíhá po dobu 10 až 60 sek.při teplotě 1 320 K až 1 440 K, pak se zvolna ochlazuje na teplotu 970 K až 1 170 K, načež se rychle ochladí v· vodě, čímž se dosáhne vy louče ní gama fáze v rozsahu 5 96 až 30 96 podle hoo0nossi.
  3. 3· Způsob podle bodu 2, vyznač^ící se tím, že žíhání probíhá při teplotě 1 390 K až
    1 440 K, načež následuje ochlazení na teplotu 1 020 K až 1 120 K.
CS745230A 1973-07-23 1974-07-22 Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method CS239901B2 (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
IT5158773A IT989962B (it) 1973-07-23 1973-07-23 Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orienta to e prodotto cosi ottenuto
IT5260773A IT1046207B (it) 1973-09-19 1973-09-19 Procedimento per la produzione di lamierino magnetico a grano orientato e prodotto cosi ottenuto

Publications (1)

Publication Number Publication Date
CS239901B2 true CS239901B2 (en) 1986-01-16

Family

ID=26329447

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CS745230A CS239901B2 (en) 1973-07-23 1974-07-22 Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method

Country Status (16)

Country Link
US (1) US3959033A (cs)
JP (1) JPS5039619A (cs)
BG (1) BG26954A3 (cs)
CS (1) CS239901B2 (cs)
DD (1) DD115699A5 (cs)
DE (1) DE2435413C3 (cs)
ES (1) ES428743A1 (cs)
FR (1) FR2238770B1 (cs)
GB (1) GB1481967A (cs)
HU (1) HU168372B (cs)
LU (1) LU70577A1 (cs)
NL (1) NL7409895A (cs)
NO (1) NO141723C (cs)
RO (1) RO68036A (cs)
SE (1) SE422957B (cs)
YU (1) YU36756B (cs)

Families Citing this family (16)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
IT1029613B (it) * 1974-10-09 1979-03-20 Terni Societa Per L Ind Procedimento per la produzione di lamierino magnetico ad alta permea bilita
GB1558621A (en) * 1975-07-05 1980-01-09 Zaidan Hojin Denki Jiki Zairyo High dumping capacity alloy
IT1041114B (it) * 1975-08-01 1980-01-10 Centro Speriment Metallurg Procedimento per la produzione di nastri di acciaio al silicio per impieghi magnetici
JPS5277817A (en) * 1975-12-24 1977-06-30 Kawasaki Steel Co Production of mono anisotropic magnetic steel sheets
GB1594826A (en) * 1977-11-22 1981-08-05 British Steel Corp Electrical steels
US4319936A (en) * 1980-12-08 1982-03-16 Armco Inc. Process for production of oriented silicon steel
JPS5948934B2 (ja) * 1981-05-30 1984-11-29 新日本製鐵株式会社 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
US4411714A (en) * 1981-08-24 1983-10-25 Allegheny Ludlum Steel Corporation Method for improving the magnetic properties of grain oriented silicon steel
JPS58157917A (ja) * 1982-03-15 1983-09-20 Kawasaki Steel Corp 磁気特性の優れた一方向性珪素鋼板の製造方法
DE3382043D1 (de) * 1982-08-18 1991-01-17 Kawasaki Steel Co Verfahren zum herstellen kornorientierter bleche oder baender aus siliziumstahl mit hoher magnetischer induktion und geringen eisenverlusten.
JPS59107711A (ja) * 1982-12-14 1984-06-22 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 圧延機のロ−ル組替装置
US4595426A (en) * 1985-03-07 1986-06-17 Nippon Steel Corporation Grain-oriented silicon steel sheet and process for producing the same
US4797167A (en) * 1986-07-03 1989-01-10 Nippon Steel Corporation Method for the production of oriented silicon steel sheet having excellent magnetic properties
EP1515924A4 (en) * 2002-06-12 2010-06-09 Dow Global Technologies Inc CEMENT COMPOSITION
WO2011114178A1 (en) 2010-03-19 2011-09-22 Arcelormittal Investigación Y Desarrollo Sl Process for the production of grain oriented electrical steel
CN102477483B (zh) 2010-11-26 2013-10-30 宝山钢铁股份有限公司 一种磁性能优良的取向硅钢生产方法

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US1752490A (en) * 1924-09-19 1930-04-01 Western Electric Co Process for changing the properties of silicon steel
US2113537A (en) * 1935-10-29 1938-04-05 Heraeus Vacuumschmeise A G Method of rolling and treating silicon steel
US2599340A (en) * 1948-10-21 1952-06-03 Armco Steel Corp Process of increasing the permeability of oriented silicon steels
GB933873A (en) * 1959-07-09 1963-08-14 United States Steel Corp Method of producing grain oriented electrical steel
DE1256239B (de) * 1961-01-27 1967-12-14 Westinghouse Electric Corp Verfahren zur Herstellung von Wuerfeltextur in Eisen-Silizium-Blechen
DE1252220B (cs) * 1963-04-05 1968-04-25
US3287183A (en) * 1964-06-22 1966-11-22 Yawata Iron & Steel Co Process for producing single-oriented silicon steel sheets having a high magnetic induction
US3636579A (en) * 1968-04-24 1972-01-25 Nippon Steel Corp Process for heat-treating electromagnetic steel sheets having a high magnetic induction
US3632456A (en) * 1968-04-27 1972-01-04 Nippon Steel Corp Method for producing an electromagnetic steel sheet of a thin sheet thickness having a high-magnetic induction
DE1954773C3 (de) * 1968-11-01 1974-02-28 Yawata Iron & Steel Co., Ltd., Tokio Verfahren zur Herstellung von einfach kornorientierten Silizium-Stahlblechen mit hoher magnetischer Induktion und niedrigem Eisenverlust
US3671337A (en) * 1969-02-21 1972-06-20 Nippon Steel Corp Process for producing grain oriented electromagnetic steel sheets having excellent magnetic characteristics
JPS5026495B2 (cs) * 1971-10-22 1975-09-01

Also Published As

Publication number Publication date
HU168372B (cs) 1976-04-28
NO742664L (cs) 1975-02-17
GB1481967A (en) 1977-08-03
RO68036A (ro) 1981-11-04
NO141723C (no) 1980-04-30
FR2238770B1 (cs) 1976-10-22
NL7409895A (nl) 1975-01-27
YU36756B (en) 1984-08-31
JPS5039619A (cs) 1975-04-11
YU194074A (en) 1981-11-13
ES428743A1 (es) 1977-03-01
DE2435413C3 (de) 1983-02-17
LU70577A1 (cs) 1974-11-28
BG26954A3 (bg) 1979-07-12
DE2435413B2 (de) 1978-01-26
SE7409588L (cs) 1975-01-24
SE422957B (sv) 1982-04-05
US3959033A (en) 1976-05-25
DE2435413A1 (de) 1975-02-13
DD115699A5 (cs) 1975-10-12
NO141723B (no) 1980-01-21
FR2238770A1 (cs) 1975-02-21

Similar Documents

Publication Publication Date Title
EP0219611B1 (en) Method for producing a grain-oriented electrical steel sheet
CS239901B2 (en) Plate made of oriented silicon steel with high magnetic induction and its manufactuting method
RU2469104C1 (ru) Способ производства текстурированной кремнистой стали с использованием единственной холодной прокатки
US3676227A (en) Process for producing single oriented silicon steel plates low in the iron loss
JP5845275B2 (ja) 磁気的性能を有する方向性珪素鋼の製造方法
SK285282B6 (sk) Spôsob výroby oceľových plechov s vysokými feromagnetickými charakteristikami
KR950005793B1 (ko) 자속밀도가 높은 일방향성 전기 강스트립의 제조방법
ES423800A1 (es) Procedimiento para fabricar acero al silicio.
JPS5948934B2 (ja) 高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPS5920731B2 (ja) 磁気特性の優れた電気鉄板の製造法
SK284364B6 (sk) Spôsob riadenia inhibície pri výrobe oceľových plechov s orientovanou zrnitosťou
CN112899577B (zh) 一种Fe-Mn系高强度高阻尼合金的制备方法
HU177279B (en) Process for producing boron-doped silicon steel having goss-texture
CN85100667B (zh) 低铁损高磁感冷轧取向硅钢的制造方法
US2939810A (en) Method for heat treating cube-on-edge silicon steel
US4548655A (en) Method for producing cube-on-edge oriented silicon steel
JP3390109B2 (ja) 低鉄損高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
JPH02228425A (ja) 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法
KR950006005A (ko) 자기적 성질이 우수한 방향성 전기강판의 제조방법
Sha et al. Effects of primary annealing condition on recrystallization texture in a grain oriented silicon steel
JP2562254B2 (ja) 薄手高磁束密度一方向性電磁鋼板の製造方法
GB911660A (en) Double oriented iron-silicon magnetic sheets
JPS5915966B2 (ja) 磁気特性の優れた無方向性珪素鋼板の製造方法
JPS63109115A (ja) 電磁特性の良好な方向性珪素鋼板の製造方法
JPS5629628A (en) Manufacture of electromagnetic steel plate having excellent magnetic characteristics