JPH02228425A - 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 - Google Patents
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法Info
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- JPH02228425A JPH02228425A JP4769189A JP4769189A JPH02228425A JP H02228425 A JPH02228425 A JP H02228425A JP 4769189 A JP4769189 A JP 4769189A JP 4769189 A JP4769189 A JP 4769189A JP H02228425 A JPH02228425 A JP H02228425A
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- Japan
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- annealing
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- electrical steel
- hot
- cold rolling
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- Solid-Phase Diffusion Into Metallic Material Surfaces (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
（産業上の利用分野）
本発明は高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法に関する
。
。
（従来の技術）
方向性電磁鋼板は主としてトランス、発電機、その他の
電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励磁特
性と鉄損特性が良好でなければならない。
電気機器の鉄心材料に用いられ、磁気特性として励磁特
性と鉄損特性が良好でなければならない。
方向性電磁鋼板は二次再結晶現象を利用して圧延面に（
１１０）面、圧延方向に（００１）軸を持ったいわゆる
ゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。
１１０）面、圧延方向に（００１）軸を持ったいわゆる
ゴス方位を有する結晶粒を発達させることにより得られ
る。
二次再結晶は周知のように仕上焼鈍で生じるが、二次再
結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍の二次再結晶
温度域まで一次結晶粒の成長を抑制する微細なＡｊＮｌ
、 ＭｎＳ、 ＭｎＳｅなどの析出物いわゆるインヒビ
ターを存在させる必要がある。
結晶の発現を十分に図るためには仕上焼鈍の二次再結晶
温度域まで一次結晶粒の成長を抑制する微細なＡｊＮｌ
、 ＭｎＳ、 ＭｎＳｅなどの析出物いわゆるインヒビ
ターを存在させる必要がある。
このため、電磁鋼スラブは１３５０〜１４００’Ｃ程度
の高温度に加熱され、インヒビターを形成する成分例え
ばＡｊ ＋ Ｍｎ ＋ Ｓ ＋ Ｓｅ ＋ Ｎ等を完全
に固溶させ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板におい
てインヒビターを微細に析出させる焼鈍が行われている
。
の高温度に加熱され、インヒビターを形成する成分例え
ばＡｊ ＋ Ｍｎ ＋ Ｓ ＋ Ｓｅ ＋ Ｎ等を完全
に固溶させ、熱延板あるいは最終冷延前の中間板におい
てインヒビターを微細に析出させる焼鈍が行われている
。
このような処理を施すことにより磁束密度の高い方向性
電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラ
ブの加熱は前述のように高温で行われるために、溶融ス
ケールの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。ま
た加熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問題
がある。
電磁鋼板が製造されるようになっているが、電磁鋼スラ
ブの加熱は前述のように高温で行われるために、溶融ス
ケールの発生量が大で加熱炉の操業に支障をきたす。ま
た加熱炉のエネルギー原単位高や表面疵の発生等の問題
がある。
スラブ加熱温度を下げた方向性電磁鋼板の製造法が検討
されている。例えば特開昭５２−２４１１６号公報では
Ｍの他に、Ｚｒ、 Ｔｔ ｌ ＢＩ Ｎｂ、 Ｔａ、
Ｖ、 Ｃｒ＋ Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させるこ
とにより、スラブ加熱を１１００〜１２６０℃で行う製
造法が開示されている。
されている。例えば特開昭５２−２４１１６号公報では
Ｍの他に、Ｚｒ、 Ｔｔ ｌ ＢＩ Ｎｂ、 Ｔａ、
Ｖ、 Ｃｒ＋ Ｍｏ等の窒化物形成元素を含有させるこ
とにより、スラブ加熱を１１００〜１２６０℃で行う製
造法が開示されている。
特開昭５９−１９０３２４号公報ではＣ含有量を０．０
１％以下の低炭素でＳ、ＳｅさらにＡＺ、 Ｂを選択的
に含有させた電磁鋼スラブを素材とし、冷延後の一次再
結晶焼鈍時に鋼板表面を短時間繰り返し高温加熱するパ
ルス焼鈍を行うことにより、スラブ加熱温度を１３００
℃以下とする製造法が開示されている。また特開昭５９
−５６２２号公報ではＭｎを０．０８〜０．０６０゜Ｓ
を０．００７％以下とし、（Ｍｎ） （Ｓ）積を下げ
、さらにＡｊ、 Ｐ、Ｎを含有させた電磁鋼スラブを素
材とすることにより、スラブ加熱温度を１２８０℃以下
とする製造法を提案している。
１％以下の低炭素でＳ、ＳｅさらにＡＺ、 Ｂを選択的
に含有させた電磁鋼スラブを素材とし、冷延後の一次再
結晶焼鈍時に鋼板表面を短時間繰り返し高温加熱するパ
ルス焼鈍を行うことにより、スラブ加熱温度を１３００
℃以下とする製造法が開示されている。また特開昭５９
−５６２２号公報ではＭｎを０．０８〜０．０６０゜Ｓ
を０．００７％以下とし、（Ｍｎ） （Ｓ）積を下げ
、さらにＡｊ、 Ｐ、Ｎを含有させた電磁鋼スラブを素
材とすることにより、スラブ加熱温度を１２８０℃以下
とする製造法を提案している。
（発明が解決しようとする課題）
このように、方向性電磁鋼板の製造において、低温スラ
ブ加熱による方法が検討され、それなりの作用効果が奏
されているが、二次再結晶を工業的にさらに安定して発
現させるために、検討が必要である。
ブ加熱による方法が検討され、それなりの作用効果が奏
されているが、二次再結晶を工業的にさらに安定して発
現させるために、検討が必要である。
本発明は電磁鋼スラブの加熱を１２００℃以下の低温と
して、溶融スケールの発生防止、表面疵防止や加熱エネ
ルギーの減少、コスト低減等の利点を得ながら、高磁束
密度の方向性電磁鋼板を工業的に安定して得ることを目
的とする。
して、溶融スケールの発生防止、表面疵防止や加熱エネ
ルギーの減少、コスト低減等の利点を得ながら、高磁束
密度の方向性電磁鋼板を工業的に安定して得ることを目
的とする。
（課題を解決するための手段）
本発明の要旨とするところは、重量％でＣ；ｏ、ｏ２！
５〜Ｏ，，０９５％。
５〜Ｏ，，０９５％。
Ｓｔ ； ２．０〜４．０％。
Ｍｎ ； ０．０８〜０．４５％。
Ｓ ；０．０１２％以下。
ＡＺ ； ０．０１０〜０．０６０％。
Ｎ 、０．００３０〜０．０１３０％を含み、また必
要に応じて、ｐ ； ｏ、ｏｏｓ％〜０．０５０％、
Ｃｒ ； ０．０５〜０．２５％の１種又は２種、Ｍｏ
、シ、ＮｂＳｂ、 Ｓｎ＋ Ｔｉ、 Ｔｅ、 Ｂの１種
以上を合計で１．５％以下含有し、残部が鉄及び不可避
的不純物からなる電磁鋼スラブを、１２００℃以下の温
度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、
１回又は中間焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延を行い、
脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し仕上焼鈍する方向性電
磁鋼板の製造法において、最終冷延前の中間焼鈍で６０
０℃以上８５０℃以下の温度で、窒素化合物ガスの分解
下で２分未満の短時間窒化して（Ａｆ、 Ｓｉ） Ｎを
主組成とするインヒビターを形成することを特徴とする
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法にある。
要に応じて、ｐ ； ｏ、ｏｏｓ％〜０．０５０％、
Ｃｒ ； ０．０５〜０．２５％の１種又は２種、Ｍｏ
、シ、ＮｂＳｂ、 Ｓｎ＋ Ｔｉ、 Ｔｅ、 Ｂの１種
以上を合計で１．５％以下含有し、残部が鉄及び不可避
的不純物からなる電磁鋼スラブを、１２００℃以下の温
度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、
１回又は中間焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延を行い、
脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布し仕上焼鈍する方向性電
磁鋼板の製造法において、最終冷延前の中間焼鈍で６０
０℃以上８５０℃以下の温度で、窒素化合物ガスの分解
下で２分未満の短時間窒化して（Ａｆ、 Ｓｉ） Ｎを
主組成とするインヒビターを形成することを特徴とする
高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法にある。
以下、本発明について詳細に説明する。
本発明者達は電磁鋼スラブを、低温スラブ加熱を適用し
て、高磁束密度の方向性電磁鋼板を工業的にさらに安定
して製造すべく検討した。その結果、スラブ加熱の段階
ではインヒビターを形成する成分のＮＪｌｎ、５．Ｎな
どは固溶させず、特にＭの鋼中での存在間隔を高温スラ
ブ加熱より大とし、最終冷間圧延前の中間焼鈍で、短時
間窒化を行うと、機能の高いインヒビター（ＡＺ 、
Ｓ ｉ ） Ｎが鋼板に安定して形成され、磁束密度の
高い鋼板が得られることをつきとめた。
て、高磁束密度の方向性電磁鋼板を工業的にさらに安定
して製造すべく検討した。その結果、スラブ加熱の段階
ではインヒビターを形成する成分のＮＪｌｎ、５．Ｎな
どは固溶させず、特にＭの鋼中での存在間隔を高温スラ
ブ加熱より大とし、最終冷間圧延前の中間焼鈍で、短時
間窒化を行うと、機能の高いインヒビター（ＡＺ 、
Ｓ ｉ ） Ｎが鋼板に安定して形成され、磁束密度の
高い鋼板が得られることをつきとめた。
本発明が適用される電磁鋼スラブの成分組成は次のよう
である。
である。
Ｃはその含有量が少なくなると二次再結晶が不安定とな
り、また二次再結晶した場合でも磁束密度が低いものと
なるので、０．０２５％以上とする。
り、また二次再結晶した場合でも磁束密度が低いものと
なるので、０．０２５％以上とする。
一方、含有量が多くなると脱炭焼鈍時間が長くなるので
０．０９５％以下とする。
０．０９５％以下とする。
Ｓｉは鉄損の低下、インヒビター形成のために必要な成
分で２．０％以上必要である。一方、その含有量が多く
なると脆化がひどくなり冷間圧延時に板破断、耳割れ等
が多発するので４．０％以下とする。
分で２．０％以上必要である。一方、その含有量が多く
なると脆化がひどくなり冷間圧延時に板破断、耳割れ等
が多発するので４．０％以下とする。
Ｋｎは熱間脆性を防ぐとともに、グラス被膜を良質化す
る作用があり、これを奏するには０．０８％以上必要で
ある。一方、その含有量が多くなると磁束密度が劣化す
るので０．４５％以下とする。さらに本発明ではスラブ
加熱を１２００℃以下の温度で行うので、該加熱時に例
えばＳとの化合物ＭｎＳは固溶せずインヒビターとして
ＭｎＳを用いない点からもその上限は前述の通りとする
。
る作用があり、これを奏するには０．０８％以上必要で
ある。一方、その含有量が多くなると磁束密度が劣化す
るので０．４５％以下とする。さらに本発明ではスラブ
加熱を１２００℃以下の温度で行うので、該加熱時に例
えばＳとの化合物ＭｎＳは固溶せずインヒビターとして
ＭｎＳを用いない点からもその上限は前述の通りとする
。
Ｓは偏析を生じやすく、また二次再結晶の発現に有害で
あるので、その含有量を０．０１２％以下とすると共に
、前記の如く低温スラブ加熱とする。
あるので、その含有量を０．０１２％以下とすると共に
、前記の如く低温スラブ加熱とする。
ＮはＮあるいはＳｉと結合して（Ａｆ、 ５ｔ）Ｎを形
成し、二次再結晶発現とその安定に必要で、０．０１０
％以上含有させる。一方、スラブ加熱温度は１２００℃
以下でＭを不完全に固溶させることから、Ｍの含有量が
多くなると熱延板に不適切なＩＶＮが形成され、磁気特
性が劣化するので０．０６０％以下とする。
成し、二次再結晶発現とその安定に必要で、０．０１０
％以上含有させる。一方、スラブ加熱温度は１２００℃
以下でＭを不完全に固溶させることから、Ｍの含有量が
多くなると熱延板に不適切なＩＶＮが形成され、磁気特
性が劣化するので０．０６０％以下とする。
ＮはＡｆ 、 Ｓ ｉ等と結合して二次再結晶の安定化
のために必要な（Ａｊ、 ５ｉ）Ｎを形成させるために
、窒化前の鋼に０．００３Ｑ％以上含有させる。しかし
、その含有量が多くなるとブリスターと呼ばれる表面欠
陥が生じるので０．０１３０％以下とする。
のために必要な（Ａｊ、 ５ｉ）Ｎを形成させるために
、窒化前の鋼に０．００３Ｑ％以上含有させる。しかし
、その含有量が多くなるとブリスターと呼ばれる表面欠
陥が生じるので０．０１３０％以下とする。
さらに、必要に応じて、Ｐ、Ｃｒの１種又は２種を含有
させる。また、Ｍｏ＋ Ｌ Ｎｂ、 Ｓｂ、 ｓｎ、
ｒｉ 、 Ｔｅ、 Ｂの１種以上を含有させる。
させる。また、Ｍｏ＋ Ｌ Ｎｂ、 Ｓｂ、 ｓｎ、
ｒｉ 、 Ｔｅ、 Ｂの１種以上を含有させる。
Ｐは低温スラブ加熱の場合に、磁束密度を高める作用が
あり、この作用を奏するためには０．００５％以上必要
である。一方、その含有が多くなると冷延性が劣化する
ので０．０５０％以下とする。
あり、この作用を奏するためには０．００５％以上必要
である。一方、その含有が多くなると冷延性が劣化する
ので０．０５０％以下とする。
Ｃｒは高磁束密度が得られる７１＋７量の範囲を拡げる
ことを介して磁気特性を高める作用があり、その効果を
奏するには０．０５％以上必要である。一方、その含有
量が多くなると脱炭性が劣化するので０．２５％以下と
する。
ことを介して磁気特性を高める作用があり、その効果を
奏するには０．０５％以上必要である。一方、その含有
量が多くなると脱炭性が劣化するので０．２５％以下と
する。
ＭＯ，Ｖ、Ｎｂ、Ｓｂ、５ｎｌＴｉ、Ｔｅ、Ｂは磁気特
性を高めるために必要に応じて各成分につき０．３０％
以内で、１種以上含有させうるが、これらの成分の含有
量の合計が１．５％を超えると磁束密度が劣化するので
合計量の上限は１．５％とする。
性を高めるために必要に応じて各成分につき０．３０％
以内で、１種以上含有させうるが、これらの成分の含有
量の合計が１．５％を超えると磁束密度が劣化するので
合計量の上限は１．５％とする。
前記成分を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる
電磁鋼スラブは転炉あるいは電気炉などの溶解炉で溶製
され、必要に応じて真空脱ガス処理が施され、連続鋳造
、または造塊−分塊圧延により製造される。
電磁鋼スラブは転炉あるいは電気炉などの溶解炉で溶製
され、必要に応じて真空脱ガス処理が施され、連続鋳造
、または造塊−分塊圧延により製造される。
電磁鋼スラブは熱間圧延に先立って加熱されるが、その
加熱温度はＳの二次再結晶への有害をなくし、またスラ
ブ製造時に生じたＡＪＮやＭｎＳを完全固溶させず、後
の窒化でインヒビター（Ａ／、 ５ｉ）Ｎを形成させる
ために、１２００℃以下とする。このような加熱は省エ
ネルギーは勿論、溶融スケールの発生防止１表面疵防止
、コスト低減等の点からも非常に有効である。
加熱温度はＳの二次再結晶への有害をなくし、またスラ
ブ製造時に生じたＡＪＮやＭｎＳを完全固溶させず、後
の窒化でインヒビター（Ａ／、 ５ｉ）Ｎを形成させる
ために、１２００℃以下とする。このような加熱は省エ
ネルギーは勿論、溶融スケールの発生防止１表面疵防止
、コスト低減等の点からも非常に有効である。
スラブ加熱後は熱間圧延され、必要によっては焼鈍され
、あるいは焼鈍することなく、冷間圧延される。冷間圧
延は１回または中間焼鈍を挟んで２回以上行われ最終板
厚とされる。
、あるいは焼鈍することなく、冷間圧延される。冷間圧
延は１回または中間焼鈍を挟んで２回以上行われ最終板
厚とされる。
本発明では前述の如く低温スラブ加熱であるから未だ鋼
板にインヒビターが存在していない。このため、二次再
結晶を発現させる仕上焼鈍以前に、鋼中にＮを侵入させ
インヒビター（ＡＩ、 Ｓｔ） Ｎを形成する。
板にインヒビターが存在していない。このため、二次再
結晶を発現させる仕上焼鈍以前に、鋼中にＮを侵入させ
インヒビター（ＡＩ、 Ｓｔ） Ｎを形成する。
インヒビター作用の強い（ｊＶ、 ５ｉ）Ｎは、単に鋼
板へＮを加えても得られない。そこで本発明者達はこの
課題を解決すべく研究したところ、最終冷延前の中間焼
鈍で鋼板を短時間窒化するとよく、このためには、中間
焼鈍の６００℃以上８５０℃以下の温度で、窒素化合物
ガスの分解下で２分未満の短時間窒化を行うゆ窒化を６
００℃以上で行うのは、この温度が低いとインヒビター
作用の強い（ｋ！ 、 Ｓ ｉ ） Ｎが形成されず、
また高温になりすぎると窒化量減り、さらにこの場合に
も、（Ｎ、 ５ｉ）Ｎが形成されないからである。窒化
を窒素化合物ガスの分解下で２分未満とするのは、２分
以上の時間をかけた窒化では製品の磁束密度は高くなら
ないからである。雰囲気の窒素化合物ガスの分解下とは
、雰囲気のすべてがそのようである必要はなく、例えば
Ｉ＋ 、 、 Ｎ 、の雰囲気にＮＨｉやＮＯなどの窒
素化合物ガスが０．１％以上含まれていればよく、窒化
量は９０〜３’ＯＯｐｐｍあればよい。
板へＮを加えても得られない。そこで本発明者達はこの
課題を解決すべく研究したところ、最終冷延前の中間焼
鈍で鋼板を短時間窒化するとよく、このためには、中間
焼鈍の６００℃以上８５０℃以下の温度で、窒素化合物
ガスの分解下で２分未満の短時間窒化を行うゆ窒化を６
００℃以上で行うのは、この温度が低いとインヒビター
作用の強い（ｋ！ 、 Ｓ ｉ ） Ｎが形成されず、
また高温になりすぎると窒化量減り、さらにこの場合に
も、（Ｎ、 ５ｉ）Ｎが形成されないからである。窒化
を窒素化合物ガスの分解下で２分未満とするのは、２分
以上の時間をかけた窒化では製品の磁束密度は高くなら
ないからである。雰囲気の窒素化合物ガスの分解下とは
、雰囲気のすべてがそのようである必要はなく、例えば
Ｉ＋ 、 、 Ｎ 、の雰囲気にＮＨｉやＮＯなどの窒
素化合物ガスが０．１％以上含まれていればよく、窒化
量は９０〜３’ＯＯｐｐｍあればよい。
また、最終冷延前の中間焼鈍は１回冷延法の場合は、熱
延板の焼鈍がこれに相当する。
延板の焼鈍がこれに相当する。
窒化後は冷延され、脱炭焼鈍され、焼鈍分離剤が塗布さ
れて、仕上焼鈍される。
れて、仕上焼鈍される。
次に、実施例について述べる。
実施例−１
第１表に示す成分組成のスラブを、同表に示す条件でス
ラブ加熱し、板厚２．３ｆｆｌＩ１１に熱間圧延し、熱
延まま、または熱延板焼鈍し、中間焼鈍を挟んで冷間圧
延し、０．３０．０．２５．０．２０ａｎの板厚とした
。
ラブ加熱し、板厚２．３ｆｆｌＩ１１に熱間圧延し、熱
延まま、または熱延板焼鈍し、中間焼鈍を挟んで冷間圧
延し、０．３０．０．２５．０．２０ａｎの板厚とした
。
中間焼鈍では１０％ＮＨ３を混じえたＨ、、Ｎ、雰囲気
で同表に示す条件で窒化した。その後に脱炭焼鈍を８５
０℃Ｘ３分間、露点６０℃のｌ（ｚ；７５％、 Ｈｚ；
２５％からなる雰囲気で行い、次いで焼鈍分離−剤を鋼
板に塗布し、仕上焼鈍を１２００℃で行った。
で同表に示す条件で窒化した。その後に脱炭焼鈍を８５
０℃Ｘ３分間、露点６０℃のｌ（ｚ；７５％、 Ｈｚ；
２５％からなる雰囲気で行い、次いで焼鈍分離−剤を鋼
板に塗布し、仕上焼鈍を１２００℃で行った。
得られた鋼板の磁気特性と被膜特性を測定し、その結果
を第２表に示す。
を第２表に示す。
（発明の効果）
実施例からも明らかなように、本発明に従い中間焼鈍で
鋼板を窒化して機能の高いインヒビター（Ａｊ、 ５ｔ
）Ｎを形成することにより、高磁束密度を有する方向性
電磁鋼板を、低温スラブ加熱の利点を十分発揮して得る
ことができる。
鋼板を窒化して機能の高いインヒビター（Ａｊ、 ５ｔ
）Ｎを形成することにより、高磁束密度を有する方向性
電磁鋼板を、低温スラブ加熱の利点を十分発揮して得る
ことができる。
（注）
１、被膜密着性；１８０度曲げで剥離しない直径λ被膜
欠陥；斑点状でグラス被膜の存在しない部分できらきら
光る金属光沢
欠陥；斑点状でグラス被膜の存在しない部分できらきら
光る金属光沢
Claims (4)
- （１）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１２％以下、 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％ を含み、残部が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼ス
ラブを、１２００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、
熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍を挟んで
２回以上の冷間圧延を行い、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を
塗布して仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法におい
て、最終冷延前の中間焼鈍で６００℃以上８５０℃以下
の温度で、窒素化合物ガスの分解下で２分未満の短時間
窒化して（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主組成とするインヒビター
を形成することを特徴とする高磁束密度方向性電磁鋼板
の製造方法。 - （２）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１２％以下、 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％ を含み、さらに、Ｐ；０．００５〜０．０５０％、Ｃｒ
；０．０５〜０．２５％の１種又は２種を含有し、残部
が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを、１２
００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又は
熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍を挟んで２回以上の冷
間圧延を行い、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布して仕上
焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法において、最終冷延
前の中間焼鈍で６００℃以上８５０℃以下の温度で、窒
素化合物ガスの分解下で２分未満の短時間窒化して（Ａ
ｌ、Ｓｉ）Ｎを主組成とするインヒビターを形成するこ
とを特徴とする高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。 - （３）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１２％以下、 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％ を含み、さらに、Ｍｏ、Ｖ、Ｎｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、
Ｔｅ、Ｂの１種以上を合計で１．５％以下含有し、残部
が鉄及び不可避的不純物からなる電磁鋼スラブを、１２
００℃以下の温度に加熱し、熱間圧延し、熱延まま又は
熱延板焼鈍し、１回又は中間焼鈍を挟んで２回以上の冷
間圧延を行い、脱炭焼鈍し、焼鈍分離剤を塗布して仕上
焼鈍する方向性電磁鋼板の製造方法において、最終冷延
前の中間焼鈍で６００℃以上８５０℃以下の温度で、窒
素化合物ガスの分解下で２分未満の短時間窒化して（Ａ
ｌ、Ｓｉ）Ｎを主組成とするインヒビターを形成するこ
とを特徴とする高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法。 - （４）重量％でＣ；０．０２５〜０．０９５％、Ｓｉ；
２．０〜４．０％、 Ｍｎ；０．０８〜０．４５％、 Ｓ；０．０１２％以下、 Ａｌ；０．０１０〜０．０６０％、 Ｎ；０．００３０〜０．０１３０％ を含み、さらに、Ｐ；０．００５％〜０．０５０％、Ｃ
ｒ；０．０５〜０．２５％の１種又は２種、Ｍｏ、Ｖ、
Ｎｂ、Ｓｂ、Ｓｎ、Ｔｉ、Ｔｅ、Ｂの１種以上を合計で
１．５％以下含有し、残部が鉄及び不可避的不純物から
なる電磁鋼スラブを、１２００℃以下の温度に加熱し、
熱間圧延し、熱延まま又は熱延板焼鈍し、１回又は中間
焼鈍を挟んで２回以上の冷間圧延を行い、脱炭焼鈍し、
焼鈍分離剤を塗布して仕上焼鈍する方向性電磁鋼板の製
造方法において、最終冷延前の中間焼鈍で６００℃以上
８５０℃以下の温度で、窒素化合物ガスの分解下で２分
未満の短時間窒化して（Ａｌ、Ｓｉ）Ｎを主組成とする
インヒビターを形成することを特徴とする高磁束密度方
向性電磁鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4769189A JPH02228425A (ja) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4769189A JPH02228425A (ja) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH02228425A true JPH02228425A (ja) | 1990-09-11 |
Family
ID=12782314
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP4769189A Pending JPH02228425A (ja) | 1989-02-28 | 1989-02-28 | 高磁束密度方向性電磁鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH02228425A (ja) |
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6451128B1 (en) | 1997-06-27 | 2002-09-17 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high magnetic flux denshy grain oriented electrical steel sheet based on low temperature slab heating method |
| KR100345697B1 (ko) * | 1997-10-20 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 슬라브저온가열에의한고자속밀도방향성전기강판의제조방법 |
| KR100345696B1 (ko) * | 1997-08-04 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 슬라브저온가열에의한고자속밀도일방향성전기강판의제조방법 |
| KR100340495B1 (ko) * | 1997-06-27 | 2002-11-22 | 주식회사 포스코 | 저온슬라브가열방식의고자속밀도방향성전기강판의제조방법 |
| KR100957911B1 (ko) * | 2007-12-28 | 2010-05-13 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN113015820A (zh) * | 2018-11-14 | 2021-06-22 | 王静然 | 一种软磁金属材料的处理方法 |
-
1989
- 1989-02-28 JP JP4769189A patent/JPH02228425A/ja active Pending
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6451128B1 (en) | 1997-06-27 | 2002-09-17 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Method for manufacturing high magnetic flux denshy grain oriented electrical steel sheet based on low temperature slab heating method |
| KR100340495B1 (ko) * | 1997-06-27 | 2002-11-22 | 주식회사 포스코 | 저온슬라브가열방식의고자속밀도방향성전기강판의제조방법 |
| KR100345696B1 (ko) * | 1997-08-04 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 슬라브저온가열에의한고자속밀도일방향성전기강판의제조방법 |
| KR100345697B1 (ko) * | 1997-10-20 | 2002-09-18 | 주식회사 포스코 | 슬라브저온가열에의한고자속밀도방향성전기강판의제조방법 |
| KR100957911B1 (ko) * | 2007-12-28 | 2010-05-13 | 주식회사 포스코 | 자성이 우수한 방향성 전기강판 및 그 제조방법 |
| CN113015820A (zh) * | 2018-11-14 | 2021-06-22 | 王静然 | 一种软磁金属材料的处理方法 |
| US12071695B2 (en) | 2018-11-14 | 2024-08-27 | Jingran WANG | Method for increasing magnetic induction intensity of soft magnetic metallic materials |
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