CS241819B1 - Process for preparing naphthalene - Google Patents
Process for preparing naphthalene Download PDFInfo
- Publication number
- CS241819B1 CS241819B1 CS846845A CS684584A CS241819B1 CS 241819 B1 CS241819 B1 CS 241819B1 CS 846845 A CS846845 A CS 846845A CS 684584 A CS684584 A CS 684584A CS 241819 B1 CS241819 B1 CS 241819B1
- Authority
- CS
- Czechoslovakia
- Prior art keywords
- fraction
- refining stage
- refining
- feed
- stage
- Prior art date
Links
Landscapes
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Abstract
Řešení se týká způsobu přípravy technického naftalenu krystalizaění rafina-cí odfenolovaného naftalenového oleje. Jeho podstatou je, že ve třetím rafinačním stupni se náplň rafinéru ochladí na 48 °C a postupným vytvarováním se získají čtyři frakce. První frakce, obsahující podíly tuhnoucí při teplotách do 57 °C, se použije jako součást násady do čtvrtého rafinačnfho stupně. Druhá frakce, obsahující podíly tuhnoucí v rozmezí teplot 57 až ©6 QC, se vrací k násadě pro třetí rafinační stupeň. Třetí frakce, obsahující podíly tuhnoucí v rozmezí teplot ©6 až 74 0!C, slouží jako součást násady pro druhý rafinační stupeň. Konečně čtvrtá frakce, obsahující podíly tuhnoucí při teplotách nad 74 °C, se využije jako součást násady v prvním rafinačním stupni.The solution concerns a method of preparing technical naphthalene by crystallization refining of dephenolated naphthalene oil. Its essence is that in the third refining stage, the refinery charge is cooled to 48 °C and four fractions are obtained by gradual shaping. The first fraction, containing fractions solidifying at temperatures up to 57 °C, is used as part of the feed to the fourth refining stage. The second fraction, containing fractions solidifying in the temperature range of 57 to ©6 QC, is returned to the feed for the third refining stage. The third fraction, containing fractions solidifying in the temperature range of ©6 to 74 0!C, serves as part of the feed for the second refining stage. Finally, the fourth fraction, containing fractions solidifying at temperatures above 74 °C, is used as part of the feed in the first refining stage.
Description
Řešení se týká způsobu přípravy technického naftalenu krystalizaění rafina-cí odfenolovaného naftalenového oleje. Jeho podstatou je, že ve třetím rafinačním stupni se náplň rafinéru ochladí na 48 °C a postupným vytvarováním se získají čtyři frakce. První frakce, obsahující podíly tuhnoucí při teplotách do 57 °C, se použije jako součást násady do čtvrtého rafinačnfho stupně. Druhá frakce, obsahující podíly tuhnoucí v rozmezí teplot 57 až ©6 QC, se vrací k násadě pro třetí rafinační stupeň. Třetí frakce, obsahující podíly tuhnoucí v rozmezí teplot ©6 až 74 0!C, slouží jako součást násady pro druhý rafinační stupeň. Konečně čtvrtá frakce, obsahující podíly tuhnoucí při teplotách nad 74 °C, se využije jako součást násady v prvním rafinačním stupni.The present invention relates to a process for the preparation of technical naphthalene by crystallization of refined phenylated naphthalene oil. Its essence is that in the third refining stage the refiner charge is cooled to 48 ° C and four fractions are obtained by gradual shaping. The first fraction, containing fractions solidifying at temperatures up to 57 ° C, is used as part of the feed to the fourth refining stage. A second fraction containing portions cured in the temperature range of 57 to 6 © Q C is returned to the feed to the third refining stage. A third fraction containing fractions which set in the temperature range 6 to 74 ° C. C, serves as part of the feed for the second refining stage. Finally, the fourth fraction, containing fractions solidifying at temperatures above 74 ° C, is used as part of the feed in the first refining stage.
Vynález se týká způsobu přípravy technického naftalenu krystalizační rafinací odfenolovaného naftalenového oleje.The invention relates to a process for the preparation of technical naphthalene by crystallization refining of phenylated naphthalene oil.
Příprava technického naftalenu krystalizační rafinací odfenolovaného naftalenového oleje se provádí obvykle čtyřstupňové tak, 2e jako surovina se do druhého rafinančního stupně přivádí odfenolovaný naftalenový olej, z prvního rafinačního stupně se jako hlavní produkt rafinace odebírá technický naftalen a ze čtvrtého rafinačního stupně odchází odkapaný olej jako vedlejší produkt rafinace.The preparation of technical naphthalene by crystallization refining of phenylated naphthalene oil is usually carried out in four stages, such that the raw material is fed to the second refining stage with phenylated naphthalene oil, technical naphthalene is withdrawn from the first refining stage and refining.
Rafinační proces je veden tak, že naftalenová frakce přivedená do rafinéru příslušného rafinačního stupně se ochladí a vykrystalizované médium se postupným vytavováním rozdělí na frakci nejchudší ,naftalenem, která slouží jako součást násady pro nižší rafinační stupeň, ve čtvrtém rafinačním stupni se jedná o vedlejší produkt odcházející z rafinace, tzv·. odkapaný olej, dále na frakci s obsahem naftalenu prakticky stejným jako nasazovaná frakce, která se vrací k násadě do téhož rafinačního stupně, a na frakci naftalenem nejbohatší, která se přidává k násadě pro vyšší rafinační stupeň, v případě prvního rafinačního stupně představuje tato frakce odtahovaný technický naftalen.The refining process is conducted in such a way that the naphthalene fraction fed to the refiner of the respective refining stage is cooled and the crystallized medium is gradually melted into the poorest fraction, naphthalene, which serves as part of the feed for the lower refining stage. from refining, so - called. drained oil, followed by the naphthalene-containing fraction practically the same as the feed fraction which returns to the same refining stage and the richest naphthalene fraction added to the higher-stage batch; technical naphthalene.
Ve třetím rafinačním stupni se podle dosavadního postupu náplň rafinéru po ochlazení a vykrystalizování postupným vytavováním rozdělí na frakci s podíly tuhnoucími při teplotách do 57 QC, sloužící jako součást násady pro čtvrtý rafinační stupeň, na mezifrakci s podíly tuhnoucími při teplotách v rozmezí 57 až 62 °C, která se vrací zpět k násadě pro třetí rafinační stupeň, a na frakci s podíly tuhnoucími při teplotách nad 62 °'C, která se používá jako součást násady pro druhý rafinační stupeň.In the third refining stage in accordance with the prior process cartridge refiner after cooling and crystallized by gradual melting-into fractions of portions cured at temperatures up to 57 Q C, serving as part of the feed to the fourth refining stage, to inter-fractions with portions cured at temperatures ranging from 57 to 62 ° C, which is returned to the feed for the third refining stage, and to the fraction having solidification at temperatures above 62 ° C, which is used as part of the feed for the second refining stage.
Nevýhodou dosavadního stavu je značná energetická náročnost procesu, protože zpracovávané médium se vzhledem ik složité cirkulaci materiálu uvnitř rafinačního zařízení mnohonásobně ochlazuje a ohřívá.A disadvantage of the prior art is the considerable energy consumption of the process, because the medium to be treated is cooled and heated many times due to the complex circulation of material inside the refining plant.
Významným přínosem je způsob přípravy technického naftalenu podle vynálezu. Jeho podstatou je, že ve třetím rafinačním stupni se náplň rafinéru ochladí na 48 °C a postupným vytavováním se získají čtyři frakce. První frakce, obsahující podíly tuhnoucí při teplotách do 57 °C, se použije jako· součást násady do čtvrtého rafinačního stupně. Druhá frakce, obsahující podíly tuhnoucí v rozmezí teplot 57 až 66 °C, se vrací k násadě pro třetí rafinační stupeň. Třetí frakce, obsahující podíly tuhnoucí v rozmezí teplot Θ6 až 74 “C, slouží jako součást násady pro druhý rafinační stupeň. Konečně čtvrtá frakce, obsahující podíly tuhnoucí při teplotách nad 74 °C, se využije jako součást násady v prvním rafinačním stupni.An important contribution is the process for the preparation of technical naphthalene according to the invention. Its essence is that in the third refining stage the refiner charge is cooled to 48 ° C and four fractions are obtained by gradual melting. The first fraction, containing fractions solidifying at temperatures up to 57 ° C, is used as part of the feed to the fourth refining stage. The second fraction, containing fractions solidifying at a temperature range of 57 to 66 ° C, is returned to the batch for the third refining stage. The third fraction, containing fractions which set in the temperature range Θ6 to 74 ° C, serves as part of the feed for the second refining stage. Finally, the fourth fraction, containing fractions solidifying at temperatures above 74 ° C, is used as part of the feed in the first refining stage.
Využití způsobu přípravy technického naftalenu podle vynálezu přináší nemalé energetické úspory. U celého objemu čtvrté frakce, odebírané z třetího rafinačního stupně jako součásti násady pro první rafinační stupeň, odpadá ve srovnání s dosavadním stavem jeden rafinační cyklus.The use of the process for the preparation of technical naphthalene according to the invention brings considerable energy savings. For the entire volume of the fourth fraction taken from the third refining stage as part of the feed for the first refining stage, one refining cycle is eliminated compared to the prior art.
Zmenšuje se tedy množství rafinovaného média, procházejícího druhým rafinačním stupněm, a tím i počet cyklů, které rafinéry druhého stupně musejí vykonat při stejné •výrobě technického naftalenu.Thus, the amount of refined medium passing through the second refining stage is reduced, and hence the number of cycles that the second stage refiners have to perform in the same production of technical naphthalene.
Přínosem je úspora energie nutné pro ochlazení a opětné ohřátí celého systému, sestávajícího· z tělesa rafinéru a připojeného zařízení, teplosměnného média a naftalenové frakce, a tepelných ztrát tohoto systému u všech cyklů rafinérů druhého stupně rafinace, které využitím způsobu podle vynálezu odpadnou.The benefit is the energy savings necessary to cool and reheat the entire system consisting of the refiner body and associated equipment, the heat transfer medium and the naphthalene fraction, and the heat losses of the system for all second stage refiner cycles that are avoided by the method of the invention.
Konkrétní provedení způsobu výroby podle vynálezu a srovnání s dosavadním způsobem názorně vyplývá z následujících příkladů.A specific embodiment of the method of manufacture according to the invention and comparison with the prior art is illustrated by the following examples.
Příklad 1Example 1
Náplň rafinéru třetího stupně, zpracovávaná dosavadním způsobem, v množství 66 tun a s teplotou bodu tuhnutí 63 °C se vychladila na 48 °C. Po· vychlazení se náplň začala řízeně natavovat a odtahovala se první frakce, obsahující podíly s teplotou bodu tuhnutí do 57 °C. Této frakce bylo odtaženo celkem 20 tun a byla přidána k násadě pro čtvrtý rafinační stupeň.The refiner of the third stage refined in the prior art process in an amount of 66 tonnes and with a pour point of 63 ° C was cooled to 48 ° C. After cooling, the cartridge began to melt in a controlled manner and the first fraction containing fractions with a freezing point up to 57 ° C was withdrawn. A total of 20 tons of this fraction were withdrawn and added to the batch for the fourth refining stage.
Dále bylo odtaženo· 11 tun vratné frakce s podíly v rozmeízí teplot bodu tuhnutí 57 až 62 °C, která se zpětně použila jako násada pro třetí rafinační stupeň. Zbylý obsah rafinéru se jako frakce obsahující podíly s bodem tuhnutí nad 62 °C vytavil v množství 35 tun a použil jako· součást násady do druhého rafinačního stupně.In addition, 11 tons of the return fraction with fractions of a freezing point range of 57 to 62 ° C were recovered and reused as a feed for the third refining stage. The remainder of the refiner as a fraction containing solids with a pour point above 62 ° C was melted at 35 tons and used as part of the feed to the second refining stage.
P ř í k 1 a d 2Example 1 a d 2
Při využití způsobu podle vynálezu se náplň rafinéru třetího stupně v množství 66 tun a s teplotou bodu tuhnutí 63 °C vychladila na 48 °C, načež se započalo s řízeným natavováním. Nejprve bylo odtaženo 20 tůn frakce, obsahující podíly s teplotou bodu tuhnutí do 57 °C, a použito jako součásti násady pro čtvrtý rafinační stijpeň.Using the process of the invention, the charge of the third stage refiner in 66 tons and a freezing point temperature of 63 ° C was cooled to 48 ° C, followed by controlled melting. First, 20 tons of a fraction containing fractions with a pour point of up to 57 ° C were withdrawn and used as part of the batch for the fourth refining stage.
•Dále bylo odtaženo 14 tun vratné frakce, obsahující podíly s rozmezím teplot bodu tuhnutí 57 až 66 °C, která: byla. zpětně přidána k násadě pro třetí rafinační stupeň. Třetí odtahovanou frakcí byly podíly s rozmezím teplot bodu tuhnutí 66 až 74 °C, která v· množství 14 tun byla přidána k násadě pro druhý rafinační stupeň.14 tonnes of the returning fraction, containing fractions having a freezing point range of 57 to 66 [deg.] C, were recovered. added back to the shaft for the third refining stage. The third off-stream fraction was fractions with a pour point temperature range of 66-74 ° C, which was added to the feedstock for the second refining stage in an amount of 14 tonnes.
Konečně zbytek náplně rafinéru v množství 18 tun byl vytaven jako poslední frakce, obsahoval podíly tuhnoucí při teplotě •nad 74 °C a byl použit jako součást násady pro první rafinační stupeň. Zvýšením rafinační účinnosti třetího rafinačního stupně bylo· tedy dosaženo, že z každého rafinačního cyklu v tomto stupni je 18 tun materiálu přidáváno přímo do prvního rafinačního stupně bez mezizpracování v rafinačním stupni druhém. Z toho vyplývající úspora energie, vztažená na použitý výrobní systém, přesahuje denně hodiotu 10 GJ.Finally, the remainder of the refiner at 18 tons was melted as the last fraction, containing solids above 74 ° C and used as part of the feed for the first refining stage. Thus, by increasing the refining efficiency of the third refining stage, 18 tons of material are added directly to the first refining stage from each refining cycle in this stage without intermediate treatment in the second refining stage. The resulting energy saving, based on the production system used, exceeds 10 GJ per day.
Claims (1)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS846845A CS241819B1 (en) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | Process for preparing naphthalene |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS846845A CS241819B1 (en) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | Process for preparing naphthalene |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CS684584A1 CS684584A1 (en) | 1985-08-15 |
| CS241819B1 true CS241819B1 (en) | 1986-04-17 |
Family
ID=5416408
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CS846845A CS241819B1 (en) | 1984-09-12 | 1984-09-12 | Process for preparing naphthalene |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| CS (1) | CS241819B1 (en) |
-
1984
- 1984-09-12 CS CS846845A patent/CS241819B1/en unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS684584A1 (en) | 1985-08-15 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN115747689B (en) | High-plasticity forging method for Ti-1350 ultrahigh-strength titanium alloy large-size bar | |
| CN107721884B (en) | Nitroguanidine engineering production process | |
| CN101245038A (en) | Method for producing vitamin K3 | |
| US3418325A (en) | Method of producing a product between meso-inositol and nicotinic acid | |
| CA1079613A (en) | Process for synthesizing and growing single crystalline beryl out of a molten salt | |
| FI78927B (en) | FOERFARANDE OCH ANORDNING FOER PRODUCERING AV KRISTALLISERAD MONOHYDRATISK DEXTROS. | |
| CN107098376A (en) | A kind of cold liquid heat rushes the production technology that legal system takes white vitriol | |
| CN110387483B (en) | Manufacturing method of Pt-Au alloy | |
| JPH11123302A5 (en) | ||
| US3524853A (en) | Process of producing cyanuric acid | |
| CN102212016A (en) | Preparation method of acrylamide crystal with ultra low water content | |
| US1521830A (en) | Manufacture of dextrose | |
| JPS56152702A (en) | Purification method of crystalline component | |
| FI84082B (en) | FREQUENCY REQUIREMENTS FOR FRAM FRAME PROTECTION OF CRYSTAL FORM FRUCTOS. | |
| CN105695105A (en) | Method for co-producing fatty acid methyl ester, vitamin E and phytosterol from carclazyte oil | |
| CN114315627A (en) | Method for synthesizing doxycycline dehydrate by catalyzing with normal-temperature ionic liquid and zeolite | |
| CN107955018B (en) | Method for preparing D-biotin thiolactone intermediate | |
| TW370526B (en) | Process for preparing monomethylol-dimethylhydantoin and dimethylol dimethylhydantoin | |
| CN219279918U (en) | Crystallization separation device for producing lactulose | |
| CN1070185A (en) | Production method of high-quality 3- (N, N-dihydroxyethyl) amino-4-methoxyacetanilide | |
| SU555841A3 (en) | The method of obtaining orthoformylbenzoic acid | |
| DE850744C (en) | Production of highly polymerized, viscous soluble potassium metaphosphate | |
| US4006134A (en) | Calcium sugar phosphates | |
| AT277492B (en) | Process for the production of glass-crystalline products | |
| SU557996A1 (en) | The method of obtaining trisubstituted aluminum phosphate |