CZ190199A3

CZ190199A3 - Chladivo a jeho použití

Info

Publication number: CZ190199A3
Application number: CZ19991901A
Authority: CZ
Inventors: Neil Roberts
Original assignee: Rhodia Limited
Priority date: 1996-11-28
Filing date: 1997-11-28
Publication date: 2000-03-15
Also published as: DE69737210T2; GB2319778B; PL187855B1; JP2001504884A; ATE350427T1; DE69737210D1; AU5129498A; JP4143127B2; GB2319778A; NZ335993A; BR9713158A; CA2272961C; CZ296054B6; AU737564B2; EP0954555B1; WO1998023702A1; US6521141B1; CA2272961A1; GB9624818D0; GB9725267D0

Description

Chladivo a jeho použití

Oblast techniky

Vynález se týká chladivá vhodného ke kompesorovému chlazení .

Dosavadní stav techniky

Chlorfluorovanových uhlovodíků (CFG), jako je dichlordifluormethan (CFC-12) se tradičně používalo jako chladivá pro kompresorové chlazení. Chladicí systémy, které používají CFC jako chladivá, používají k mazání kompresorů minerální oleje. Tyto minerální oleje jsou známé také pod označením naftalenové oleje. Mazacím minerálním olejem je zpravidla frakce mazacího oleje s viskositním indexem -300 až 140, která byla zbavena vosku, dehtu a hydrogenována. Minerální olej může obsahovat až hmltnostně 15 % aditiv, jako například antioxidační činidla nebo inhibitory koroze. Zpravidla má kinematickou viskositu při teplotě 40 °C 10 mm²/s až 220 mm²/s (10 cSt až 220 cSt).

V kompresorových chladicích systémech je žádoucí, aby veškerý mazací olej zůstával v kompresoru k jeho náležitému mazání. V praxi však se určité množství mazacího oleje nevratně dostává do potrubí chladicího okruhu. Jestliže je mazadlo v chladivu nerozpustné, existuje nebezpečí, že se od chladivá oddělí a do kompresoru se už nevrátí. V tomto případě přestává být postupně kompresor náležitě mazán. Chladicí systémy používající CFC, jako je CFC-12, používají zpravidla minerální mazací oleje, jelikož se takové CFC olejem rozpouštějí v celém rozsahu chladicích teplot.

Avšak v poslední době vzhledem k ochuzování ozonové vrstvy CFC, je používání CFC omezováno. CFC-12 má potenciál ochuzování ozonu 0,9, zatímco ochuzovací potenciál trichlormethanu • · • ·

• · • · · · » ·· ·· je stanoven na 1. Požadují se proto náhradní chladivá. Perfluorované uhlovodíky se jako alternativní chladivá nehodí, jelikož mají vysoký potenciál globálního ohřívání (GWP) a nadměrnou životnost v ovzduší. Potenciál GWP je na čase závislý příspěvek k ovzduší vynucovaný náhlým uvolněním 1 kg chladivá vyjádřeného ve vztahuk oxidu uhličitému, který je vzat jako GWP 1

Jako alternativa ch1orf1uorovaných uhlovodíkových chladiv se v široké míře uplatňuje 1,1,1,2-tetrafluorethan (R134a), který v podstatě neochuzuje ozonovou vrstvu. Měřeno na základě stoletého integrovaného časového horizontu má GWP přibližně 1300. R134a má však nevýhodu v tom, že je v podstatě nemísitelný s mazadly na bázi minerálních olejů, používanými ve stávajících chladicích zařízeních. Jinak řečeno, R134a samotného nelze v takových zařízeních použít.

K nalezení vhodného mazadla, kterého by bylo možno použít s fluorovanými uhlovodíky, jako je R134a byly vynaloženy různé snahy. K tomuto účelu byly navrženy různé polyolové estery a polyalkylenové glykoly.

Naneštěstí jsou však tato nová mazadla značně dražší než běžná mazadla na bázi minerálních olejů. Jsou také často hydroskopická a absorbují vzdušnou vlhkost. K minimalizaci změn potřebných k tomu, aby zařízení nebo provozní podmínky při náhradě CFC alternativními chladivý v kompresních chladicích systémech mohly být provedeny, je žádoucí, aby bylo možno použít běžných minerálních mazacích olejů jako při používání CFC.

Je tedy třeb vyvinout chladivo, které má žádoucí vlastnosti R134a, ašak kterého je možno použít s běžnými mazadly na bázi minerálních olejů, jak se ho používá s CFC. Existující chladivá, kterých by bylo možno použít s minerálními oleji, jsou však naprosto nedostatečná z různých jiných hledisek.

• ·

• · • · · • * · ··· ···

Nyní se uvádí řada nových chladiv podle vynálezu, která nemají téměř žádný potenciál ochuzování ozonu, jsou dostatečně kompatibilní s běžnými minerálními oleji, aby mohla být s nimi používána, a mají provozní výkonnost stejnou nebo vyšší než fluorované uhlovodí ky jako je Rl 34a a chlorfluorované uhlovodíky jako je CFC-12.

Podstata vynálezu

Chladivo s tlakem par při teplotě -20 °C 70 až 190 kPa a při teplotě +20 °C 510 až 630 kPa a při teplotě + 60 °C 1620 až 1740 kPa, spočívá podle vynálezu v tom, že obsahuje vždy hmotnostně (a) 1 , 1,2,2-tetrafluorethan (R134), 1,1,1,2-tetrafluorethan (R134a), difluormethoxytrifluormethan (E125) nebo směs alespoň dvou těchto složek v množství 60 až 99 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, (b) 1 až 10 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, nesubstituovaného uhlovodíku obecného vzorce CnHm, kde n je nejméně 4 a m nejméně 2n-2 a (c) až 39 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, činidla snižujícího tlak par, za podmínky, že obsahuje-li chladivo hmotnostně alespoň 2 %

1,1,2,2-tetrafluorethanu (R134), vztaženo k hmotnosti chladivá může být složka (c) vypuštěna.

Chladivo podle vynálezu obsahuje obvykle tři různé sloučeniny.

Obvykle je složka (a) obsažena v množství hmotnostně 70 až 95 %, s výhodou 80 až 90 %, výhodněji 82 až 86 %, vztaženo k hmotnosti chladivá.

Složkou (b) je nesubstituovaný uhlovodík obecného vzorce CnHm, kde n je nejméně 4 a m nejméně 2n-2. Obvykle je n 4 • »

až 6, s výhodou 4 nebo 5. Nesubstituovaný uhlovodík nemá obvykle trojné vazby. S výhodou je nesubstituovaný uhlovodík nasycený kromě jedné dvojné vazby. Výhodněji je nesubstituovaný uhlovodík plně nasycený.

Nesubstituovaným uhlovodíkem je obvykle methy1encyk1opropan, 1-buten, cis- a trans-2-buten, butan, 2-methylpropan, cyklopenten, cyklopentan, 2-methy1-1-buten, 2-methyl-2-buten, 3-methy1-1-buten, 1-penten, cis- a trans-2-penten, 2-methylbubutan, pentan nebo směs alespoň dvou těchto uhlovodíků. S výhodou je to cyklobutan, výhodněji n-butan (R600) nebo 2-methylpropan R600a).

Nesubstituovaný uhlovodík je obvykle obsažen v hmotnostním množství 1 až 8 %, s výhodou 2 až 6 %, výhodněji 2 až 5 %, vztaženo k hmotnosti chladivá.

Nesubstituovaný uhlovodík slouží ke zlepšení kompatibility chladivá podle vynálezu s mazadly na bázi minerálních olejů. Naneštěstí však zvyšuje tlak par chladivá podle vynálezu. Může také zvyšovat hořlavost chladivá podle vynálezu.

K potlačení nárůstu tlaku par způsobeného složkou (b) je proto nutná složka (c). Složka (c) snižuje tlak par, je tedy sloučeninou snižující tlak par chladivá podle vynálezu.

Je-li obsažen R134 ve hmotnostním množství nejméně 2 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, je možno dosáhnout vhodného tlaku par bez přidání dalších činidel snižujících tlak par.

Činidly snižujícími tlak par jsou: 1,1—difluorethan, 11,1,2,2,3,3-heptafluorpropan, 1 , 1,1,2,3,3,3-hept afluorpropan, oktafluorcyklobutan, 1,1,1,2,2-pentafluorpropan, 1,1,2,2,3pentafluorpropan, trifluormethoxymethan, trifluormethoxypentafluorethan, difluormethoxypentafluorethan, trifluormethoxy-1• 9 • A.· <

·· ·· • · · · • · · · ·· · · · · • » • 9 · ·

2.2.2- tetraf1uorethan, f1uormethoxytrif1uormethan, difluormethoxymethan, pentafluorethoxypentafluorethan, difluormethoxydi fluormethan, trifluormethoxy-2,2,2-trif1uorethan, fluormethoxymethan, difluormethoxy-1,2,2,2-tetrafluorethan, fluormethoxyfluormethan, dif1uormethoxy-2,2,2-tetraf1uorethan, methoxy2.2.2- trif1uorethan, methoxy-1,1,2,2-tetrafluorethan nebo směs alespoň dvou těchto sloučenin. Výhodný je 1,1-dif1uorethan (Rl52a), 1,1,1,2,2,3,3-heptafluorpropan (R227a), 1,1,1,2,3,33-heptaf1uorpropan (R227ea), 1,1,1,2,2-pentafluorpropan (R245cb), oktafluorcyklobutan (RC-318) nebo alespoň dvou těchto sloučenin.

Složka (c) je obvykle obsažena hmotnostně v množství 4 až 29 %, výhodně 8 až 18 %, výhodněji 12 až 16 %, vztaženo k hmotnosti chladivá. Množství činidel snižujících tlak par závisí na povaze a množství složek (a) a (b). Je-li obsaženo velké množství složby (b) (tedy více než přibližně hmotnostně 5 %, vztaženo k hmotnosti chladivá), je potřeba k dosažení vhodného tlaku par odpovídající větší množství složby (c) (nebo R134) .

Množství příúpadné složky (c) má být takové, aby chladivo mělo tlak par při teplotě -20 °C 70 až 190 kPa, s výhodou 90 až 190 kPa, výhodněji 120 až 180 kPa a při teplotě 20 °C 510 až 630 kPa, s výhodou 530 až 630 kPa, výhodněji 580 až 620 kPa a při teplotě 60 °C 1620 až 1740 kPa, výhodně 1630 až 1720 kPa a výhodněji 1650 až 1700 kPa. Toto množství může být ovšem pohotově zjištěno běžným pokusem. Je obzvláště vhodné, je-li činidlo, snižující tlak par, obsaženo v množství takovém, aby tlak par byl v podstatě stejný jako při použití R134a.

Je-li obsah činidla, snižujícího tlak par hmotnostně větší než 20 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, je výhodné, sestává-li činidlo, snižující tlak par, ze dvou nebo z několika sloučenin, z nichž každá je obsažena v množství hmotnostně 20 • · · % nebo menším, vztaženo k hmotnosti chladivá.

Chladivo podle vynálezu může dále obsahovat složku (d), potlačující hořlavost. Je-li nesubstituovaný uhlovodík (b) obsažen v hmotnostním množství větším než přibližně 2 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, je výhodné, obsahuje-li chladivo dále činidlo potlačující hořlavost. Obvyklými činidly potlačujícími hoř 1avost jsou: 1 , 1 ,1,2,2,3,3-heptaf iuorpropan, 1,1,1,2,3,3,3heptaf1uorpropan, oktafluorcyklobutan, okt afIuorpropan, trifluormethoxytrifluormethan, dif1uormethoxytrif1uormethan, trif1uormethoxypentaf1uorethan, di f1uormethoxypentafluorethan, trifluormethoxy-1,2,2,2-tetrafluorethan nebo směs alespoň dvou těchto sloučenin, činidlo, snižující tlak par, může také fungovat jako činidlo potlačující hořlavost. Činidly snižujícími tlak par a současně potlačujícími hořlavost jsou: 1,1,1,2,2,33-heptafluorpropan (R227ca), 1,1,1,2,3,3,3-heptafluorpropan (R227ea), oktafluorcyklobutan (RC—318), trifluormethoxypentafluorethan (E218), dif1uormethoxypentafluorethan (E227ea) a trifluormethoxy-1,2,2,2-tetrafluorethan (E227ca).

Je-li obsažena složka (d), jsou složky (c) a (d) společně obsaženy ve hmotnostním množství do 39 %, s výhodou 4 až 29 %, výhodněji 8 až 18 %, nejvýhodněji 12 až 16 %, vztaženo k hmotnosti chladivá. Jsou-li složky (c) a (d) obsaženy společně, je složka (c) obvykle obsažena v množství hmotnostně do 19 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, a složka (d) v množství hmotnostně do 20 %, vztaženo k hmotnosti chladivá.

Jsou-li obsažena společně činidla potlačující hořlavost a činidla snižující tlak par v množství hmotnostně 20 % nebo větším, vztaženo k hmotnosti chladivá, je výhodné, aby žádná samostatná sloučenina, obsažená v činidle potlačujícím hořlavost nebo snižující tlak par, byla obsažena ve hmotnostním množství 20 % nebo větším, vztaženo k hmotnosti chladivá.

« · ·» ♦ · • · · • · · · ·

• ·

Je zřejmé, že žádné činidlo potlačující hořlavost a činidlo snižující tlak par nesmí způsobit nevhodnost chladivá k použití v kompresorovém chlazení. Proto volba činidla potlačujícího hořlavost a činidla snižujícího tlak par nesmí být taková, aby významně snižovala rozpustnost v mazadlech na bázi minerálních olejů. Přísada činidla potlačujícího hořlavost a činidla snižujícího tlak par nezpůsobuje obvykle pokles rozpustnosti o 10 % s výhodou maximálně 5 % v mazadlech na bázi minerálních olejů.

Každé činidlo potlačující hořlavost a činidlo snižující tlak par má mít hodnotu GWP, měřeno na bázi stoletého integrovaného Časového horizontu méně než 5000, s výhodou méně než 4000, nejvýhodněji méně než 3500.

Kromě toho žádné činidlo potlačující hořlavost a činidlo snižující tlak par nemá chladivu dodávat nepatřičnou toxicitu. Mez okupační exposice (Occupation Exposure Limit - OEL) chladivá podle vynálezu je obvykle 800 až 1000, s výhodou 850 až 950 ppm.

Žádné činidlo potlačující hořiavost a činidlo snižující tlak par nemá podstatě ochuzovat ozonovou vrstvu.

Kromě toho žádné činidlo potlačující hořlavost a činidlo snižující tlak par nemá nepatřičně snižovat provozní výkonnost chladivá podle vynálezu. Chladicí kapacita kompresorového chladicího zařízení, používajícího chladivá podle vynálezu není menší než o 10 %, s výhodou maximálně o 5 %, výhodněji není nižší než u stejných kompresorových chladicích zařízení pracujících za identických podmínek, používajících jako chladivá CFC-12 nebo R134a.

Spotřeba energie kompresorového chladicího zařízení, používajícího chladivo podle vynálezu, není menší než o 10 %, • ·

·* ·· » · · k · » · ·

I · · k · · • 9 » · • 9 > · ♦ * ► · · · • · · · · · s výhodou maximálně o 5 %, výhodněji není nižší než spotřeba energie u stejných kompresorových chladicích zařízení, pracujících za stejných podmínek, používajících jako chladivá CFC12 nebo R134a.

Obzvlášt výhodnými jsou následující složení chladiv:

1) chladivo, kde složkou (a) je R134 a/nebo R134a, složkou (b) je R6OO a/nebo R600a a složkou (c) je R152a, R227ca, R227ea nebo směs alespoň dvou těchto sloučenin,

2) chladivo, kde složkou (a) je R134 a/nebo R134a, složkou (b) je R6OO a/nebo RóOOa a složkou (c) je R152a,

3) chladivo, kde složkou (a) je R134 a/nebo R134a, složkou (b) je R6OO a/nebo R600a a složkou (c) je R227ca a/nebo R227ea.

vodíku nejméně 1,25:1, alespoň 2:1. Chladivo má více než 7 % na vzduchu, vzduchu. Nejvýhodnější je,

Chladivá podle vynálezu mají žádoucí poměr celkového množství atomů fluoru v chladivu k celkovému množství atomů s výhodou alespoň 1,5:1, výhodněji spodní mez hořlavosti (LFL) objemově s výhodou větší než objemově 14 % na je-li chladivo nehořlavé.

Chladivo podle vynálezu má s výhodou tlak par v podstatě stejný jako R134a. Chladivo R134a má tlak par při teplotě -20 °C přibližně 134 kPa, při teplotě 20 °C přibližně 572 kPa a při teplotě 60 °C přibližně 1680 kPa. Chladivo podle vynálezu má obvykle tlak par nepřesahující + 60 kPa, s výhodou nepřesahující + 40 kPa tlaku R134a mezi -30 a +60 °C.

Chladivo podle vynálezu v podstatě neochuzuje ozonovou vrstu. Potenciál globálného ohřevu (GWP) měřeno na bázi stoletého integrovaného časového horizontu má méně než 2000, s výhodou méně než 1600, výhodněji méně než 1300.

Chladivá podle vynálezu se s výhodou používá v domácích chladničkách. Typické je jeho použití v chladničce s menším množstvím chladivá než 1 kg.

« * • ·

·· ·· • to * • · « · · • · · · · • · · · • · · to to · • e- · to • · · · • · · * · · · • · • · ·

Vynález se týká také týká procesu chlazení, spočívajícího v kondenzaci chladivá podle vynálezu a pak vypaření chladivá v blízkosti chlazeného zboží.

Chladivo podle vynálezu se může připravovat přepouštěním jednotlivých složek autogenním tlakem do předem evakuované tlakové nádoby ke zvýšení tlaku par při teplotě místnosti. Množství každé složky je možno sledovat vážením nádoby a obsahu před přepouštěním a po něm.

Chladivo podle vynálezu je výhodné v tom, že neochuzuje ozonovou vrstvu, má nízký potenciál globálního ohřevu (GWP) ve srovnání s CFC-12 nebo R134a, je kompatibilní s mazadly na bázi minerálních olejů a má pracovní výkonnost stejnou nebo vyšší ve srovnání s konvenčními chladivý, jako je R134a a CFC12.

Chladivo podle vynálezu je kompatibilní s mazadly na bázi minerálních olejů, kterých se používá s chladivý CFC. Až dosud převládala představa, že k tomu, aby mazadlo a chladivo byly kompatibilní, musejí být tekuté fáze mísitelné. Nyní se však s překvapením zjistilo, že uspokojivých výsledků se dosáhne, je-li plynné chladivo alespoň zčásti rozpustné v tekutém mazadle. Ačkoliv chladivo podle vynálezu není plně mísitelné s mazadly na bázi minerálních olejů, když je v kapalné fázi, v plynné fázi je částečně rozpustné v minerálním oleji. Chladivo podle vynálezu je tudíž kompatibilní s mazadly na bázi minerálních olejů.

Chladivo má také vysokou provozní účinnost. Chladicí systémy, obsahující chladivo podle vynmálezu, mají o 10 % vyšší účinnost než chladicí systémy obsahující konvenční chladivá.

Je překvapující, že uvedených předností se doshovuje chladivém podle vynálezu, když chladivo je směsí fluorových • · ·· ιδ« • · · · • · « k · · « ·· *· • · » 19 · ί · · ·4· ··· • · ·· ·· uhlovodíků a uhlovodíků spíše než jedinou sloučeninou. Až dosud se mělo zato, že je nežádoucí používat neazeotropních směsí jako chladiv, neboř směsi vykazují teplotní skluzy. Teplotní skluz směsi je absolutní hodnota rozdílu mezi počáteční a konečnou teplotou změny fáze plyn/kapalina způsobený směsí. Dá se měřit zjištěním rozdílu mezi teplotou varu směsi (teplotou, při které se směs začíná vařit) a rosným bodem odpovídající směsi plynů (teplotou při které směs plynů začíná kondenzovat)

Mělo se zato, že teplotní skluz vede ke kolísavým teplotám ve výparníku kompresorového chladicího systému a považovalo se to proto za nevýhodu. Avšak, ačkoli se zjistilo, že chladivo podle vynálezu má teplotní skluz až 9 K při testování v laboratoři, zjišřuje se s překvapúením, že teplota výparníku v domácí ch ch1adn íčkách, obsahuj ících chladivo podle vynálezu, je v podstatě konstantní.

Vynález objasňují, nijak však neomezují následující příklady praktického provedení.

Příklady provedení vynálezu

Příklad 1 až 6

V každém případě se připraví 1OOO g chladivá smísením různých množství sloučenin v nádobě o obsahu 1000 cm³. Množství každé složky je v tabulce I (v prvním sloupci je číslo příkladu, v ostatních sloupcích je vždy množství jednotlivých chladiv).

99

9 • »

Tabulka I • · · · • · ♦ • · ·

999 99

99 9 9 9 9

9 9

9 9*

9 9

999 999 »

9 9

	R134a/10	R152a/10	R227ea/10	R227ca/10	R600/10	R600a/10
1	82_#0g	12,5g	0	0	0	5_z5g
2	84,5g	12_;5g	0	0	0	3,0g
3	85g	5g	5	0	5	0
4	75g	5g	18	0	0	2
5	75g	0	12	12	1	0
6	85,5g	6g	6g	0	0	2,5g

Příklad 7

Tlak par chladivá podle vynálezu podle příkladu 1 se měří při různých teplotách pomocí nerezového válce o obsahu 300 cm³opatřeného kalibrovanou Bourdonovou trubicí, ponořenou do lázně s řízenou teplotou, obsahující roztok glykolů. Teploty se měří cejchovaným platinovým odporovým teploměrem. Výsledky jsou v tabulce II (ve sloupci I jsou teploty ve °C, ve sloupci II tlak v kPa, při kterém se začínají vytvářet bublinky).

Příklad 8

Tlak par chladivá podle vynálezu podle příkladu 2 se měří při různých teplotách stejným způsobem jako v příkladu 7. Výsledky jsou v tabulce III (ve sloupci I jsou teploty ve C, ve sloupci II tlak v kPa, při kterém se začínají vytvářet bublinky).

Příklad 9

Tlak par chladivá podle vynálezu podle příkladu 6 se měří při různých teplotách stejným způsobem jako v příkladu 7. Výsledky jsou v tabulce IV (ve sloupci I jsou teploty ve °C, ve sloupci II tlak v kPa, při kterém se začínají vytvářet bublinky).

Tabulka II

12··ΑΑ· ♦ ♦ * • · 1 • A A ♦ A • ·

A * ·

A « A

AA ♦*

	I I
I	Příklad 1	\| R134a
-40,0	12.2	53,6
-39,0	75,5	56,3
-38,0	78,9	59,1
-37,0	82,4	62,0
-36,0	86,1	65,1
-35,0	89_f9	68,2
-34,0	93,8	71,5
-33,0	97,9	74.9
-32,2	101,3	78,5
-31,0	106,5	82,2
-30,0	111.0	86,0
-29,0	115',7	90,0
-28,0	120,5	94,1
-27,0	125,4	98,4
-26^.0	130,6	102.8
-25,0	135,9	107,4
-24,0	141,4	112,1
-23.0	147,0	117,0
-22,0	152,8	122,1
-21,0	158,8	127,4
-2θ'θ	165,0	132,9
-19,0	171,4	138,5
-18,0	178,0	144.4
-17,0	184,8	150,4
1 σ> o	191,7	156.7
-15,0	198,9	163,1
-14,0	206,3	169,8
-13,0	213,9	176,7
-12.0	221,8	183,8
-11,0	229,8	191,1
-10,0	238,1	198,7
-9,0	246,6	206,5
-8,0	255,3	214,5
-7,0	264,3	222,8
-6,0	273,6	231,4
-5,0	283,1	240,2
-4,0	292,8	249,3
-3,0	302,8	258,7
-2,0	313,1	268,3
-1,0	323,6	278,2
0,0	334,4	288,4
.....1,0	345,5	298,9
2,0	356,8	309,8
3,0	368,5	320,9
4,0	380,4	3323
5,0	392,7	344,1
6,0	405,2	356,1
7,0 .	418,1	368,6
θ,Ο	431,2	381,3
9,0	444,7	394,4
10,0	458,5	407,9

	1 ' .' II
i“	Příklad 1	R134a
11,0	472.6	421,7
12,0	487,1	435,8
13,0	501,9	450,4
14,0	517,0	465,3
15,0	532,5	480,6
16,0	548,3	496,3
17,0	564,5	512,4
18,0	581,1	529..0
19,0	598,0	545,9
20,0	615,3	563,2
21,0	633,0	581,0
22,0	651,0	599,2
23,0	669,5	617,9
24,0	688,3	637,0
25,0	707,5	656,5
26,0	727,2	676,6
27,0	747,2	697,1
28,0	767,7	718,0
29,0	788,5	739,5
30,0	809,8	761,4
31,0	831,6	783,9
32,0	853,7	806,8
33,0	876,3	830,3
34,0	899,4	854,3
35,0	922,9	878^8
36,0	946,9	9039
37_?0	971,3	929,5
38J)	996,2	955,7
39,0	1021,5	982,4
40,0	1047,4	1009,7
41,0	1073,7	1037,6
42,0	1100,5	1066,1
43,0	1127,8	1095,1
44,0	1155,6	1124,8
45,0	1183,9	1155,1
46,0	1212,7	1185,9
47,0	1242.0	1217,5
48,0	1271^9	1249,6
49,0	1302,2	1282,4
500	1333,1	1315,8
51$	1364,6	1349,9
52,0	1396,5	1384,7
53,0	1429,1	1420.1
54,0	1462 1	1456^2
55,0	1495,8	1493,0
56,0	1530_r0	1530,5
57.0	1564,7	1568,7
580	1600,1	1607,6
59,0	1636,0	1647,3
60,0	1672,5	1687,6

• ·

Tabulka III

Í3.« • ♦♦·

	¹¹
1	' Příklad 2	R134a
-40	69,6	53,6
-39	72,8	56,3
-38	76,2	59.1
-37	79_f6	62$
-36	83,2	65,1
-35	86,9	68,2
-34	90,7	71(5
-33	94,7	74,9
-32	98,8	78,5
-31,4	101,3	80,7
-31	103,1	82,2
-30	107_f5	86,0
-29	112,1	90,0
-28	116,8	94,1
-27	121 7	98,4
-26	126 7	102,8
-25	131 9	107,4
-24	137,3	112,1
-23	142,8	117,0
-22	148,5	122,1
-21	154,4	127,4
-20	160,5	132,9
-19	166,7	138,5
-18	173,2	144,4
-17	179,9	150,4
-16	186,7	156,7
-15	193,8	163,1
-14	201,1	169,8
-13	208,6	176 7
-12	216 3	183,8
-11	224,2	191,1
-10	232,3	1987
-9	240_f7	206,5
-8	249,4	214,5
-7	258,2	222,8
-6	2673	231,4
-5	276,7	. 240..2
-4	2863	249,3
-3	2962	258,7
-2	306,3	268,3
•1	316.7	278,2
0	327$	2884
1	338,4	298,9
2	349,6	309,8
3	361,1	320_f9
4	373,0	332,3
5	385.1	344,1
6	397,5	356,1
7	410.2	368,6
• 8	423$	381,3
9	436,6	394,4
10	450,3	407,9

« « 9.9 99 9

999 99 99 99 99

	II
I	Příklad 2	R134a
11	464,3	421,7
12	478,7	435,8
13	493,3	450,4
14	508,4	465,3
15	523,7	480/5
16	539’,5	496,3
17	555,6	512,4
18	572,.0	529,0
19	588,8	545,9
20	606_f0	563,2
21	623,6	581/)
22	641,6	599,2
23.	659,9	617,9
24	678,7	637,0
25	697,8	656,5
26	717,4	6766
27	737,3	697.1
28	757,7	718$
29	778,5	739.5
30	7998	761,4
31	821,4	783 9
32	843,6	806,8
33	866,1	830,3
34	889,1	854,3
35	912,6	878,8
36	936,5	903,9
37	960.9	929,5
38	985*8	9557
39	1011,1	982$
40	1036,9	1009.7
41	1063,2	1037,6
42	1090,0	1066..1
43	1117.3	1095,1
44	1145,2	1124 8
45	1173,5	1155,1
46	1202,3	1185,9
47	1231,7	1217,5
48	1261,6	1249 6
49	1292,0	1282,4
50	1322,9	1315 8
51	1354.5	1349,9
52	1386$	1384.7
53	1419,1	14201
54	1452-3	1456(2
55	1486,0	1493,0
56	1520,3	1530,5
57	1555,2	1568,7
58	1590 7	1607 6
59	1626,7	1647,3
60	1663,4	1687,6

• 9

Tabulka IV

	II
t ·.. I .	I Příklad 6	\| R134a
-40,0	67,1	53,6
-39,0	70,2	56,3
-38,0	73,5	59,1
-37,0	76,9	62,0
-36,0	80,4	65,1
-35.0	84,0	68,2
-34,0	87,8	71,5
-33,0	91,7	74,9
-32,0	95,8	78,5
-30,7	101,3	83,3
-30,0	104,3	86,0
-29,0	108,8	90,0
-28,0	113,5	94,1
-27,0	118,3	98,4
-26,0	123,2	102,8
-25,0	128,4	107,4
-24,0	133,7	112,1
-23,0	139,2	117,0
-22,0	144,8	122,1
-21,0	150,7	127,4
-20,0	156,7	132,9
-19,0	162,9	138,5
-18,0	169,3	144,4
-17,0	175,9	150,4
-16,0	182,7	156,7
-15,0	189,8	163,1
-14,0	197,0	169,8
-13,0	204,4	176,7
-12,0	212,1	183,8
-11,0	220,0	191,1
-10,0	228,2	198,7
-9,0	236,5	206,5
-8,0	245,1	214,5
-7,0	254,0	222,8
-6,0	263,1	231,4
-5,0	272,4	240,2
.....-4,0	282,0	249,3
1 03 O	291,9	258,7
-2,0	302,1	268,3
-1,0	312,5	278,2
0,0	323,2	288,4
1,0	334,2	298,9
2,0	345,5	309,8
3,0	357,0	320,9
4,0	368,9	332,3
5,0	381,1	344,1
6,0	393,6 .	356,1
7Í0	406,4	368,6
8,0	419,5	381,3
9,0	432,9	394,4

	'ϊ .ϋ ' i ^; - Ow . ' . . _«
l ¹	Příklad β	\| R134a
10,0	446,7	407,9
11,0	460,8	421,7
12,0	475,3	435,8
13,0	490,1	450,4
14,0	505,3	465,3
15,0	520,8	480,6
16,0	536,7	496,3
17,0	552,9	512,4
18,0	569,5	529,0
19,0	586,6	545,9
20,0	604,0	563,2
21,0	621,7	581,0
22,0	639,9	599,2
23,0	658,5	617,9
24,0	677,5	637,0
25,0	696,9	656,5
26,0	716,8	676,6
27,0	737,0	697.1
28,0	757,7	718,0
29,0	778,9	739,5
30,0	800,5	761,4
31,0	822,5	783,9
32,0 ..	845,0	806,8
33,0	867,9	830,3
34,0	891,3	854,3
35,0	915,2	878,8
36.0	939,6	903,9
37^0	964,4	929,5
38,0	989,8	955,7
39,0	1015,6	982,4
40,0	1042,0	1009,7
41,0	1068,8	1037,6
42,0	1096,2	1066,1
43,0	1124,1	1095,1
44,0	1152,5	1124,8
45,0	1181,5	1155,1
46,0	1210,9	1185,9
47,0	1241,0	1217,5
48,0	1271,6	1249,6
49,0	1302,7	1282,4
50,0	1334,4	1315,8 I
51,0	1366,7	1349,9
52,0	1399,5	1384,7
53,0	1433,0	1420,1
54,0	1467,0	1456,2
55,0	1501,6	1493,0
56,0	1536,8	1530’5
57,0	1572,6	1568,7
58,0	1609,0	1607,6
59,0	1646,1	1647,3
60.0 I	1683,7	1687,6

Příklad 10

Potenciál globálního oteplování (GWP) při použití chladiv podle příkladu 2 a 6 se vypočte na bázi hmotnostního poměru, tedy sečtením součinů potenciálů globálního oteplování každé složky s hmotnostním poměrem složky v chladivu.

flfl flfl • · · • · fl·· • flfl • flfl • fl flfl • · • flfl fl » · • flfl fl fl ·

GWP chladivá z příkladu 2 je tedy:

Složka Hmotn. poměr GWP Hmotn. poměr x GWP z příkladu 2

R134a__0,845__1300_1098,5

R152a__0,125_140 17,5

R600a_:0,030__3__0,09

GWP chladivá z příkladu 2 = 1098,5 + 17,5 + 0,09 = 1116,09

Potenciály globálního oteplování R134a a CFC-12 jsou uvedeny pro porovnání (údaje převzaty z BS 4434, 1995) Výsledky jsou v tabulce V.

Tabulka V - Porovnání potenciálů globálního oteplování

Pracovní	kapa lina	GWP (stoletý ITH)
R134a		1300
Příklad	2	1116
Příklad	3	1227
CFC-12		8500
Příklad	4	1576
Příklad	5	1767
Pří klad	6	1284

Příklad 11

Rychlost ochlazování v chladničce Bauknecht GCK 3333/0 WS třídy N o objemu 332 litrů a s náplní chladivá 180 g se měří pomocí chladivá z příkladu 1. Rychlost ochlazování v téže

• · ·· ··

• · · ··· ··· * « ·· ♦ · chladničce s použitím chladivá R134a se měří rovněž.

Termočlánky se připojí na začátek a konec výparníkové spirály uvnitř chladničky i na výstupní potrubí kompresoru. Další termočlánek se umístí dovnitř chladničky vedle čidla termostatu. Manometry se připojí na sací a výtlačné potrubí a spotřeba energie chladničky se měří měřidlem kilowathodin.

Teploty z termočlánků se zapisují v jednominutových intervalech. Chladnička naplněná Rl 34a ve výrobním závodě se umístí do prostředí s ří zenou teplotou 22 + 1 °C a teplota se nechá vyrovnat nejméně 24 hodin. Chladička a zapisovač teplot se zapnou a zjistí se doba potřebná ke snížení teploty uvnitř chladničky na hodnotu stanovenou termostatem.

Postup se opakuje po nahrazení R134a chladivém z příkladu 1

Umístění chladičky do prostředí s řízenou teplotou zajištuje, že množství energie, které je nutno v každém případě odvést ke snížení vnitřní teploty daným množstvím chladivá je přibližně stejné. Je proto možno porovnat chladicí efekt mezi dvěma chladivý. Čím rychleji je dosaženo,vnitřní teploty, tím větší je chladicí efekt. Spotřeba energie, měřená v kilowathodinách, poskytuje přímé porovnání účinnosti chladivá z příkladu 1 a Rl34a. Výs1edky jsou v t abulce VI (ve sloupe i I a 111 je vždy uběhlý čas, ve sloupci II a IV teplota v chladničce ve °C).

Příklad 12

Rychlost ochlazování se měří stejným způsobem jako v příkladu 11 s tím, že chladivo z příkladu 2 bylo nahrazeno chladivém z příkladu 1. Výsledky jsou v tabulce VII (ve sloupci I a III je vždy uběhlý čas, ve sloupci II a IV teplota v chladničce ve °C).

Tabulka VI .517.-=9 999

9 «

999 99 • · <

9 9 • 9

999 9 9

9 ·· • · * Z

9 9 ·

99· ··· «

··

R134a	Příklad 1
I	I I -	III	IV
0:00:00	20,62	0:00:00	21,97
0:01:00	w	0:01:00	17,5
0:02:00	12,42	0:02:00	9,91
0:03:00	10,55	0:03:00	7 06
0:04:00	9.57	0:04:00	6j07
0:05:00	5.58	0:05:00	5,46
0:06:00	4.72	0:06:00	5,1
0:07:00	4.47	0:07:00	4,73
0:08:00	4,11	0:08:00	4',37
0:09:00	3,62	009:00	3,88
0:10:00	3,25	0:10:00	3,51
0:11:00	2/7	0:11:00	3.03
0:12:00	2,15	0:12:00	2*,53
0:13:00	1,66	0:13:00	217
0:14:00	1,3	0:14:00	1,81
0:15:00	0,94	0:15:00	1,45
0:16:00	0,58	0:16:00	0,95
0:17:00	0,22	0:17:01	0,59
0:18:00	-0,15	0:18:01
0:19:00	-0,53	0:19:01	-0,14
0:20:00	-0,78	0:20:01	-0,65
0:21:00	-1,29	0:21:01	-1,16
0:22:00	-1,52	0:22:01	-1,54
0:23:00	-1,9	0:23:01	-2,04
0:23:59	-2,4	0:24:01	-2.42
0:24:59	-2.64	0:25:01	-2J33
0:25:59	-3*15	0:26:01	-33
0:27:00	-3 54	0:27:01	-3/81
0:27:59	-3,77	0:28:01	-4,19
0:28:59	-4,15	0:29:01	-4,44
0:29:59	-4,66	0:30:01	-4 93
0:30:59	-4,89	0:31:01	-5,18
0:31:59	-5,41	0:32:01	-5,56
0:32:59	-5,66	0:33:01	-5,93
0:33:59	-5,9	0:34:01	-6,18
0:34:59	-6.28	0:35:01	-6 58
0:35:59	-6,53	0:36:01	-6,87
0:36:59	-6,91	0:37:01	4.3
0:37:59	-7,27	0:38:01	-7^4
0:38:59	-7,52	0:39:01	-817
0:39:59	-7,76	0:40:01	-847
0:40:59	-8/28	0:41:01	-888
0:41:59	-8,53	0:42:01·	-9,15
0:42:59	-8,91	0:43:01	-á.7
0:43:59	-9,16	0:44:01	-9^6
0:44:59	-9,66	0:45:01	-10,36
0:45:59	-9,91	0:46:01	-10 75
0:46:59	-10 03	0:47:02	-11*13
0:47:59	-10,68	0:48:02	-11,39
0:48:59	-10,66	0:49:02	-11,63
0:49:59	-11,04	0:50:02	-12,02
0:50:59		0:51:02	-12,27 I
0:51:59	-11,69	0:52:02	-12 65
0:52:59	-11,85	0:53:02	-13 03
0:53:59	-12,14	0:54:02	-13,14
0:54:59	-12,31	0:55:02	-13,39
0:55:59	-12,73	0:56:02	-13.77
0:56:59	-12,9	0:57:02	-14,01
0:57:59	-1319	0:58:02	-14 28
0:58:59	-13,46	0:59:02	-14,38
0:59:59	-13,74	1:00:02	-14,77
1:00:59	-14	1:01:02	-15,13
1:01:59	-14,25	1:02:02	-15,38

R134a	Příklad T
	- - ..	·
I	.. ¹¹ ·	III	, IV
1:02:59	-14,77	1:03:02	-15,63
1 03:59	-14,75	1:04:02	-15,87
1:04:59	-15,00	1:05:02	-15/99
1:05:59	-15,25	1:06:02	-16,24
1:06:59	-15,49	1:07:02	-16,37
1:07:59	-15,74	1:08:02	-16,66
1:08:59	-15,84	1:09:02	-16,82
1:09:59	-16,22	1:10:02	-16 99
1:10:59	-16,08	1:11:02	-17.29
1:11:58	-16,33	1:12:02	-17*44
1:12:59	-16,57	1:13:02	-17,72
1:13:58	-16,82	1:14:02	-17,85
1:14:59	-17.07	1:15:02	-18,13
1:15:58	-1/3Ο	1:16:02	-18 26
1:16:58	-17 42	1:17:03	-18.53
1:17:58	-17,54	1:18:03	-18*79
1:18:58	-17.91	1:19:03	-18.91
1:19:59	-18(03	1:20:03	-19Í04
1:20:58	-18,00	1:21:03	-19^16
1:21:58	-18,25	1:22:03	-19,42
1:22:58	-18,50	1:23:03	-19.66
1:23:58	-18,61	1:24:03	-19*91
1:24:58	-18,73	1:25:03	-20,03
1:25:58	-18,98	1:26:03	-20,14
1:26:58	-18,97	1:27:03	-20,27
1:27:36	-19,21	1:28:03	-20,38
1:28:36	-19,33	1:29:03	-20,36
1:29:36	-19,45	1:30:03	-20,61
1:30:37	-19 69	1:31:03	-20,72
1:31:37	-1981	1:32:03	-20,96
1:32:37	-19,93	1:33:03	-21.08
1:33:37	-20 04	1:34:03	-2Í31
1:34:37	-20.17	1:35:03	-21/55
1:35:37	-20'.19	1:36:03	-21 53
1:36:37	-20*34	1:37:03	-21 64
1:37:37	-2(/.38	1:38:03	-21 76
1:38:37	-20*,55	1:39:03	-21Í74
1:39:37	-20,72	1:40:03
1:40:37	-20.75	1:41:03	-22.07
1:41:37	-2l',02	1:42:03	-2Í24
1:42:37	-21.30	1:43:03	-22*.26
1:43:37	-21*30	1:44:03	-22/.29
1:44:37	-21.43	1:45:03	-21.26
1:45:37	-2Í/54	1:46:03	-2(/,23
1:46:37	-21.79	1:47:03	-19.73
1:47:37	-21*91	1:48:04	-19(21
1:48:37	-22 02	1:49:04	-18,95
1:49:37	-2213	1:50:04	-18,56
1:50:37	-22 24	1:51:04	-18,15
1:51:37	-22,35	1:52:04	-18,01
1:52:37	-22 47	1:53:04	-1/.88
1:53:37	-22,44	1:54:04	-18(39
1:54:37	-22,56	1:55:04	-20,06 I
1:55:37	-22 67	1:56:04	-20,69
1:56:37	-2278	1:57:04	-21,07
1:57:37	-2289	1:58:04	-21,44
1:58:38	-23,00	1:59:04	-21,82
1:59:37	-23,11	2:00:05	-21(94
2:00:38	-23,09	2:01:22	-22,3
2:02:34	-21,76	2:07:22	-21,51
2:08:34	-19,81	2:13:22	-18,67
2:14:34	-18,12

999

4 *

.*· • ··· • 4 . 4 • 4 · • 44 ·· ·· • 4 • 4 · · • 4 ·»

4 ·

··· ·· ·

Tabulka VII

R134a	Příklad 2 \|
I	I I	III·'	. IV ,
0 00:00	22,9	0:00:00	22,4
0:01:00	21,14	0:01:00	21,92
0 02:00	13,55	0:02:00	17,56
0:03:00	6,84	0:03:00
0:04:00	3/7	0:04:00	3',,8 8
0:05:00	3,48	0:05:00	3,15
0:06:00	3,24	0:06:00	2>5
0:07:00	2,26	0:07:00	2J5
0:08:00	2_f13	0:08:00	1,91
0:09:00	1,65	0:09:00	1/9
0:10:00	1 ¹6	0:10:00	<17
I 0:11:00	0,66	0:11:00	0/9
0:12:00	0,8	0:12:00	0,54
0:13:00	0.56	0:13:00	0,16
0:14:00	0,06	0:14:00	-Ό.1
0:15:00	-0,44	0:15:00	A5
0:16:00	-0,69	0:16:00	-0/9
0:17:00	-0 81	0:17:00	-1,17
0:18:00	-1,46	0:18:00	-1,56
0:19:00	-1?71	0:19:00	-1/5
0:20:00	-1',97	0:20:00	-2,21
0:21:00	-2'21	0:21:00	-2,47
0:22:00	-2,46	0:22:00	-2,73
0:23:00	-2,71	0:23:00	-3,12
0:24:00	-3,08	0:24:00	-3/4
0:25:00	-372	0:25:01	-4,02
0:26:00	-475	0:26:01	-4/7
0:27:00	-5/1	0:27:01	-5,19
0.28:01	-642	0:28:01	-5,32
0:29:01	-6^94	0:29:01	-6,09
0:30:01	-6,92	0:30:01	-6/7
0:31:01	-7,3	0:31:01	-6,84
0:32:01	-7'94	0:32:01	-7/2
0:33:01	-8,18	0:33:01	-7,73
0:34:01	-8,82	0:34:01	-7,86
0:35:01	-8,94	0:35:01	-8,77
0:36:01	-9/2	0:36:01	-8,12
0:37:01	-9/3	0:37:01	-8,62
0:38:01	-9,56	0:38:01	-9,27
0:39:01	-10,2	0:39:01	-9,65
0:40:01	-10.,46	0:40:01	-9/1
0:41:01	-10*84	0:41:01	-10,3
0:42:01	-10/3	0:42:01	-10,94
0:43:01	-11,07	0:43:01	-10,94
0:44:01	-11,57	0:44:01	• -11,45
0:45:01	-11_f55	0:45:01
0:46:01	-11.94	0:46:01	-12,47
0:47:01	-12*32	0:47:01	-12,59
0:48:01	-12/2	0:48:01	-12.98
0:49:01	-12 67	0:49:01	-13,49
0:50:01	-13,05	0:50:01	-13*83
0:51:01	-13,3	0:51:01	-13 88
0:52:01	-13 41	0:52:01	-13 88
0:53:01	-13 79	0:53:01	-14,53
0:54:01	-14,04	0:54:01	-14,79
0:55:01	-14 28	0:55:02	-1479
0:56:01	-14 53	0:56:02	-15.31
0:57:01	-15*17	0:57:02	-¹v
0:58:02	-14 9	0:58:02	-¹⁵,⁷
0:59:02	-15,4	0:59:02	-16,08
1:00:02	-15 38	1:00:02	-16,08

\| R134a	Příklad 2
I	~ II L	III	.^IV
1:01:02	-15,62	1:01:02	-16 46
1 02:02	-16,25	1:02:02	-16.72
1:03:02	-16,11	1:03:02	-16,83
1:04:02	-16,47	1:04:02	-17,6
1:05:02	-16,72	1:05:02	-17,47
1:06:02	-16,57	1:06:02	-17,73
1:07:02	-16,94	1:07:02	-17,46
1:08:02	-17,18	1:08:02	-18,24
1:09:02	-17,43	1:09:02	-18,63
1:10:02	-17.56	1:10:02	-18,76
1:11:02	-l/,55	1:11:02	-18,49
1:12:02	-18,06	1:12:02	-18/8
1:13:02	-18,3	1:13:02	-19,01
1:14:02	-18,29	1:14:02	-19.12
1:15:02	-18,41	1:15:02	-19(l2
1:16:02	-18,65	1:16:02	-19,9
1:17:02	-18,51	1:17:02	-20/2
1:18:02	-19.03	1:18:02	-20.01
1:19:02	-19*26	1:19:02
1:20:02	-19	1:20:02	-20*14
1:21:02	-19,38	1:21:02	-20/3
1:22:02	-19,76	1:22:02	-20,66
1:23:02	-19,75	1:23:02	-20,51
1:24:02	-19,99	1:24:02	-21,17
1:25:02	-19,99	1:25:02	-2091
1:26:02	-20,12	1:26:03	-20*91
1:27:02	-20,41	1:27:03	-20,91
1:28:03	-20,7	1:28:03	-21*43
1:29:03	-20,85	1:29:03	-2/56
1:30:03	-20/1	1:30:03	-21*.82
1:31:03	-2Ϊ.07	1:31:03	-22*08
1:32:03	-20,85	1:32:03	-2219
1:33:03	-21,14	1:33:03	-22,58
1:34:03	-2f,41	1:34:03	-22,31
1:35:03	-21,41	1:35:04	-22/3
1:36:03	-2156	1:36:04	-22,67
1:37:03	-21,69	1:37:04	-22,93
1:38:03	-21,8	1:38:04	-2292
1:39:03	-21,67	1:39:04	-22,91
1:40:03	-21.53	1:40:04	-2316
1:41:03	-22(04	1:41:04	-23*01
1:42:03	-22,16	1:42:04	-2327
1:43:03	-22,27	1:43:04	-22,87
1:44:03	-22,26	1:44:04	-21 83
1:45:03	-22,53	1:45:04	-20,38
1:46:03	-22,68	1:46:04	-19,47
1:47:03	-22.81	1:47:04	-18,69
1:48:03	-22*92	1:48:04	-18,44
1:49:03	-2/91	1:49:04	-18,18
1:50:03	-23,16	1:50:04	-18,44
1:51:03	-23,26	1:51:04	-19,5
1:52:03	-23.36	1:52:04	-21,06
! 1:53:03	-2Í61	1:53:04	-21 46
I 1:54:03	-23,46	1:54:04	-21,98
1:55:03	-23/6	1:55:04	-22)11
1:56:03	-23,94	1:56:04	-22.37
1:57:03	-23.39	1:57:04	-23(65
1:58:04	-22,21	1:58:04	-22,78
1:59:04	-21,01	1:59:04	-23,17
2:00:04	-20,46	2:00:04	-23,3

·· to · · • ·· · ··« ··« • to ·· to·

Tabulka VIII .ÍI 9”• ··· • · . * • to to ·· · ·· <·· ·· • ·0 to · · · · ·· to · · · • «· » toto ··

R134a	Přiklad 6
I	I I	III	IV
0:00:00	20,62	0:00:00	23,13
0:01:00	17 40	0:01:00	21/5
0:02:00	12(,42	0:02:00	15,93
0:03:00	10(55	0:03:00	11,09
0:04:00	9,57	0:04:00	8,61
0:05:00	5,58	0:05:00	6^63
0:06:00	4,72	0:06:00	6,50
0:07:00	4,47	0.07:00	5,85
0:08:00	4,11	0:08:00	5,42
0:09:00	3,62	0:09:00	5,01
0:10:00	3,25	0:10:00	4,49
0:11.00	2,77	0.11:00	3,97
0:12:00	2.15	0:12:00	3,46
0:13:00	1,66	0:13:00	2,94
0:14:00	1,30	0:14:00	2/5
0:15:00	0,94	0:15:00	1,95
0:16:00	0,58	0:16:00	ýr
0:17:00	0,22	0:17:00	. „V.!
0:18:00	-0,15	0:18:00	0.99
0:19:00	-0,53	0:19:00	Ů63
0:20:00	-0,78	0:20:00	014
0:21:00	-1,29	0:21:00	^22
0:22:00	-1,52	0:22:00	-0,58
0:23:00	-Í.90	0:23:00	-0>63
0:23:59	-2*40	0:24:00	-1,.22
0:24:59	-2,64	0:25:00	/41
0:25:59	-3,15	0:26:01	-1,94
0:27:00	-3,54	0:27:01	-2,37
0:27:59	-3,77	0:28:01	-2,80
0:28:59	-4.15	0:29:01	-3,20
0:29:59	-4^66	0:30:01	-3,75
0:30:59	-4',89	0:31:01	-4,14
0:31:59	-5.41	0:32:01	-4^53
0:32:59	-5*66	0:33:01	-505
0:33:59	-590	0:34:01	-5,56
0:34:59	^28	0:35:01	-5,80
0:35:59	-6 53	0:36:01	-6,18
0:36:59	-6,91	0:37:01	-6,41
0:37:59	-7,27	0:38:01	-6.78
0:38:59	-7,52	0:39:01	-1ΔΑ
0:39:59	-7,76	0:40:01	-/,36
0:40:59	-6.28	0:41:01	Á⁶¹
0:41:59	-6^3	0:42:01	-8,01
0:42:59	-8,91	0:43:01	-8,17
0:43:59	-9.,16	0:44:01.	-8,60
0:44:59	-9,66	0:45:01	-8,90
0:45:59	-9,91	0:46:01	-9 21
0:46:59	-10,03	0:47:01	-9(64
0:47:59	-10 68	0:48:01	-9,93
0:48:59	-10,6S	0:49:01	-10,20
0:49:59	-11 04	0:50:01	-10,61
0:50:59	-11,3»	0:51:01	-11.01
0:51:59	-11,69	0:52:01	-11 53
0:52:59	-11,85	0:53:01	-11 65
0:53:59	-12,14	0:54:01	-12,04
0:54:59	-12,31	0:55:01	-12 41
0:55:59	-12,73	0:56:02	-12 52
0:56:59	-12J90	0:57:02	-12,89
0:57:59	-1319	0:58:02	-13,14
0:58:59	-13,46	0:59:02	-13,38
0:59:59	-13,74	1:00:02	-13,74
1:00:59	-14,00	1:01:02	-13,97
1 01 59	-14,25	1:02:02	-13,96

R134a	Příklad 6
I	II	I ÍI	IV
1:02:59	-14.77	1:03:02	-14.10
1:03:59	-14 75	1:04:02	-14.26
1:04:59	-15,00	1:05:02	-14*56
1:05:59	-15,25	1:06:02	-14,87
1:06:59	-15,49	1:07:02	-15,17
1:07:59	-15,74	1:08:02	-15*33
1:08:59	-15,84	1:09:02	-15,49
1:09:59	-16,22	1:10:02	-15.89
1:10:59	-16,08	1:11:02	-16*02
1:11:58	-16,33	1:12:02	-16,28
1:12:59	-16,57	1:13:02	-16,53
1:13:58	-16,82	1:14:02	-16,92
1:14:59	-17,07	1:15:02	-17,03
1:15:58	-17,30	1:16:02	-17,28
1:16:58	-17,42	1:17:02	-17,38
1:17:58	-17,54	1:18:02	-17(62
1:18:58	-17.91	1:19:02	-17,72
1:19:59	-18*,03	1:20:02	-17,96
1:20:58	-18,00	1:21:02	-17,93
1:21:58	-18*25	1:22:02	-18.19
1:22:58	-18,50	1:23:03	-18,20
1:23:58	-18,61	1:24:03	-18,37
1:24:58	-18,73	1:25:02	-18,54
1:25:58	-18*98	1:26:03	-18,60
1:26:58	-18,97	1:27:03	-18,88
1:27:36	-19,21	1:28:03	-19.17
1:28:36	-19,33	1:29:03	-19*18
1:29:36	-19,45	1:30:03	-19,44
1:30:37	-19,69	1:31.03	-19,70
1:31:37.	-19,81	1:32:04	-19,83
1:32:37	-19,93	1:33:04	-19,95
1:33:37	-20,04	1:34:04	-20.20
1:34:37	-20,17	1:35:04	-20(31
1:35:37	-20,19	1:36:04	-2042
1:36:37	-20,34	1:37:04	-20.65
1:37:37	-20,38	1:38:04
1:38:37	-20,55	1:39:04	-21,00
1:39:37	-20,72	1:40:04	-20,98
1:40:37	-20.75	1:41:04	-21,21
1:41:37	-21*02	1:42:04	-21,31'
1:42:37	-21,30	1:43:04	-21,31
1:43:37	-21,30	1:44:04	-2133
1:44:37	-21,43	1:45:04	-21,47
1:45:37	-21,54	1:46:04	-21,38
1:46:37	-21,79	1:47:04	-21,54
1:47:37	-21.91	1:48:04	-21,69
1:48:37	-22/)2	1:49:04	-21,98
1:49:37	-22,13	1:50:04	-22,12
1:50:37	-22 24	1:51:04	-22,12
1:51:37	-22,35	1:52:04	-22,24
1:52:37	-22,47	1:53:04	-22,50
1:53:37	-22,44	1:54:04	-22,60
1:54:37	-22,56	1:55:04	-22,72
1:55:37	-22.67	1:56:04	-22,95
1:56:37	-22*,78	1:57:04	-22,93
1:57:37	-2^89	1:58:04	-23,03
1:58:38	-23,00	1:59:04	-22,48
-1:59:37	-23,11	2:00:04	-21,29
2:00:38	-23,09	2:01:04	-20,51
2:02:34	-21,76	2:02:04	-20,00
2:08:34	-19,81	2:03:04	-19,'51
2:14:34	-18,12	2.04:05	-19,02
	I 2:05:05	-18,67

A AAA*

A A A A A

A A A ·

A*

A · · • 9

Příklad 13

Rychlost ochlazování se měří stejným způsobem jako v příkladu 11 s tím, že chladivo z příkladu 6 bylo nahraženo chladivém z příkladu 1. Výsledky jsou v tabulce VII (ve sloupci I a III je vždy uběhlý čas, ve sloupci III a IV teplota v chladničce ve °C).

Příklad 14

Maximální a minimální teploty uvnitř chladničky, průměrné tlaky ve výparníku a v kondenzátoru, průměrná teplota na výstupu z kompresoru a průměrná spotřeba energie chladničky, použité v příkladu 11, při použití chladivá z příkladu 2 se měří za chodu chladničky.

Podobná měření se konají s toutéž chladničkou při použití chladivá R134a.

Teploty z termočlánků se zapisují v jednominutových intervalech. Chladnička naplněná R134a ve výrobním závodě se umístí do prostředí s řízenou teplotou 22 ± 1 °C a teplota se nechá vyrovnat nejméně 24 hodin. Chladička a zapisovač teplot se zapnou a zapisují se shora uvedené výkonostní charakteristiky v časových úsecích nejméně 30 hodin.

Postup se opakuje po nahražení R134a chladivém z příkladu

2. Výsledky jsou v tbulce IX.

Tabulka XI - (Teplota okolí 23 °C) • ·*

9 4

949 94 *· ··

4 4

4 499

9 9 4

4 9 9

44

4 4 4

444 949 ·

49

Paramet r	134a	Příklad 2
Maximální teplota v chladničce, °C	-18,4	-18,3
Minimální teplota v chladničce, °C	-23,8	-23,6
* Průměrný tlak	31,05	45,54
ve výparníku, kPa
* Průměrbý tlak v kondenzátoru, kPa	1035	1035
* Průměrná teplota na výstupu z kompresoru, °C	87	89
Průměrná spotřeba energie, Wh	60,7	58,4

* během 1 cyklu

Průmyslová využitelnost

Chladivo rozpustné v minerálních olejích a tak vhodné pro kompresorové chladničky a nenarušující ozonovou vrstvu.

^ADV0KÁ™' KANCELÁŘ VŠETEČKA ZfcLtNV SVOPČÍK KALENSKÝ

A PARTNEŘI

120 00 Praha 2, Hálkova 2 fieská republika

Claims

PATENTOVÉ

NÁROKY

1. Chladivo s tlakem par při teplotě -20 °C 70 až 190 kPa a při teplotě +20 °C 510 až 630 kPa a při teplotě + 60 ’C 1620 až 1740 kPa, vyznačující se tím, že obsahuje vždy hmotnostně (a) 1,i,2,2-tetrafluorethan (R134), 1,1,1,2-tetrafluorethan (R134a), dif1uormethoxytrif1uormethan (E125) nebo směs alespon dvou těchto složek v množství 60 až 99 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, (b) 1 až 10 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, nesubstituovaného uhlovodíku obecného vzorce CnHm, kde n je nejméně 4 a m nejméně 2n-2 a (c) až 39 %, vztaženo k hmotnosti chladivá, činidla snižujícího tlak par, za podmínky, že obsahuje-li chladivo hmotnostně alespoň 2 %

1,1,2,2-tetraf1uorethanu (R134), vztaženo k hmotnosti chladivá, může být složka (c) vypuštěna.
2. Chladivo podle nároku 1, vyznačuj ící se t í m, že složka (b) je plně nasycená s výjimkou dvojné vazby, nebo je plně nasycená.
3. Chladivo podle nároku 1,vyznačuj ící se t í m, že složkou (b) je methy1encyk1opropan, 1-buten, cis- a trans-2-buten, butan, 2-methylpropan, cyklopenten, cyklopentan, 2-methy1-1-buten, 2-met hy1-2-but en, 3-methy1-1-buten, 1 penten, cis- a trans-2-penten, 2-methylbutan, pentan nebo směs alespoň dvou těchto sloučenin.
4. Chladivo podle nároku 1 až 3, vyznačující se t í m, že složkou (c) jsou: 1,1—difluorethan, 11,1,2,2,3,3-heptafluorpropan, 1,1,1,2,3,3,3-heptafluorpropan, oktafluorcyklobutan, 1,1,1,2,2-pentafluorpropan, 1,1,2,2,3pentafluorpropan, trif1uormethoxymethan, trifluormethoxypentafluorethan, difluormethoxypentafluorethan, trifluormethoxy-1·· ·· ·· to ·· — · totototo to toto • · · to· to

2.2.2- tetrafluorethan, fluormethoxytrifluormethan, difluormethoxymethan, pentafluorethoxypentafluorethan, dif1uormethoxydi fluormethan, trif1uormethoxy-2,2,2-trifluorethan, fluormethoxymethan, difluormethoxy-1,2,2,2-tetraf1uorethan, fluormethoxyf1uormethan, dif1uormethoxy-2,2,2-tetraf1uorethan, methoxy2.2.2- trif1uorethan, methoxy-1,1,2,2-tetraf1uorethan nebo směs alespoň dvou těchto sloučenin.
5. Chladivo podle nároku 1 až 4, vyznačující se t í m , že vztaženo k hmotnosti chladivá jako celku obsahuje vždy hmotnostně 70 až 95 % složky (a), 1 až 8 % složky (b) a 4 až 29 % složky (c).
6. Chladivo podle nároku 1 až 5, vyznačující se t í m , že vztaženo k hmotnosti chladivá jako celku obsahuje vždy hmotnostně 80 až 90 % složky (a), 2 až 6 % složky (b) a 8 až 18 % složky (c).
7. Chladivo podle nároku 1 až 6, vyznačující se t í m , že vztaženo k hmotnosti chladivá jako celku obsahuje vždy hmotnostně 82 až 86 % složky (a), 2 až 5 % složky (b) a

12 až 16 % s1ožky (c).
8. Chladivo podle nároku 1 až 7, vyznaču jící se t í m, že dále obsahuje složku (d) potlačující hořlavost.
9. Chladivo podle nároku 8, vyznačující se t í m, že složka (c) je obsažena v množství hmotnostně do 19 % vztaženo k hmotnosti chladivá a složka (d) je obsažena v množství hmotnostně do 20 % vztaženo k hmotnosti chladivá.
10. Chladivo podle nároku 8 nebo 9, vyznačující se t í m , že jako činidlo potlačující hořlavost obsahuje 1,1,1,2,2,3,3-heptafluorpropan, 1,1,1,2,3,3,3-heptafluorpropan oktafluorcyklobutan, oktafluorpropan, trifluormethoxytrifluorφφ « φφ φφ φφ • · φ • · φφ » φ φ · * • · · * φφ ·· φφ φφ • φ φ φ • φ φ · φ > φ φ « φ φ φ φ b· φφ methan, dif1uormethoxytrifluormethan, trifluormethoxypentafluorethan, difluormethoxypentafluorethan, trifluormethoxy-12,2,2-tetrafluorethan nebo směs alespoň dvou těchto sloučenin.
11. Chladivo podle nároku 1 až 10, vyznačuj í cí se tím, že tlak par nepřekračuje + 60 kPa tlak par R134a při teplotě -30 až +60 °C.
12. Chladivo podle nároku 1 až 11, vyznačuj í cí se t í m, že poměr celkového množství atomů fluoru v chladivu k celkovému množství atomů vodíku je nejméně 1,25:1.
13. Chladivo podle nároku 1 až 12, vyznačuj í cí se t í m, že složkou (a) je R134 a/nebo R134a, složkou (b) je R600 a/nebo R600a a složkou (c) je R152a, R227ca, R227ea nebo směs alespoň dvou těchto sloučenin.
14. Chladivo podle nároku 1 až 13, vyznačují cí se t í m , že složkou (a) je R134 a/nebo R134a, složkou (b) je R600 a/nebo R600a a složkou (c) je R152a.
15. Chladivo podle nároku 1 až 13, vyznačují cí se t í m, že složkou (a) je R134 a/nebo R134a, složkou (b) je R600 a/nebo R600a a složkou (c) je R227ca a/nebo R227ea.
16. Použití chladivá podle nároku 1 až 15 jako chladivá v kompresorových chladicích aparátech neobsahujících více než 1 kg chladivá.
17. Způsob výroby chladu, vyznačující se t í m , že se kondenzuje chladivo podle nároku 1 až 15 a odpařuje se v sousedství chlazeného zboží.
18. Kompresporový chladicí aparát vyznačuj í cí se t í m , že obsahuje chladivo podle nároku 1 až 15.

·· • · ·

9 · · »9· ·· ···

9 9 • ·· “*•25·*

9 · · • · · ··· ·· ·· ·· » 9 • · • ··· • · « 9 ··
19. Použití nenasycených uhlovodíků podle zlepšení kompatibility fluorovaných uhlovodíků s mazadly na bázi minerálních olejů.

nároku 1, ke jako chladiv
20. Použití podle nároku 19, přičemž fluorovaným uhlovodíkem jako chladivém je 1 ,1,1,2-tetrafluorethan (R134a).