CZ20013445A3

CZ20013445A3 - Způsob a zařízení pro tepelné zpracování jemně zrnitého materiálu

Info

Publication number: CZ20013445A3
Application number: CZ20013445A
Authority: CZ
Inventors: Ludger Brentrup
Original assignee: Krupp Polysius Ag
Priority date: 2000-01-26
Filing date: 2000-09-04
Publication date: 2002-10-16
Also published as: CZ299983B6; DE10003283A1; PL199429B1; ES2260049T3; US6544032B1; EP1257508B2; EP1257508A1; AU7284100A; PL352097A1; ES2260049T5; DK1257508T3; DK1257508T4; ATE325083T1; PT1257508E; WO2001055048A1; DE50012704D1; EP1257508B1

Description

Oblast techniky

Vynález se týká způsobu a zařízení pro tepelné zpracování jemně zrnitého materiálu, odpovídajícího úvodní části nároku 1 resp. 9.

Dosavadní stav techniky

Při tepelném zpracování jemnozrnného materiálu, zejména při výrobě cementového slínku, se podstatná část paliva přidává již v kalcinační zóně. Přitom v kalcinační zóně probíhá odstranění kyselosti předehřátého materiálu.

S ohledem na zpřísňující se podmínky prostředí se asi během desetiletí usiluje o optimalizaci spalovacích podmínek v kalcinační zóně, aby se snížil obsah škodlivin v odplynech z vypalovací zóny, zejména obsah oxidů dusíku N0_x. K tomu účelu je známo přidávat v náběhové oblasti vypalovací zóny malé množství paliva (maximálně asi 10 procent celkového množství paliva), aby se ve stoupacím potrubí tvořícím kalcinační zónu vytvořila redukční atmosféra. Zbývající kalcinační palivo se spaluje následně při podstechiometrickém přídavku vzduchu. Úplné dohoření CO a jiných složek spalin probíhá v úseku kalcinační zóny, nacházejícím se nad vstupem vzduchu vystupujícího z chladící zóny (terciárního vzduchu).

Pro nastaveni definovaného rozmezí teploty, které je nezbytné pro optimální redukci N0_x, se přidávání předehřátého materiálu jakož i přivádění vzduchu vystupujícího z chladící zóny provádí stupňovitě. Přitom leží spodní místo přidávání materiálu a vzduchu přibližně ve výšce přívodu paliva do kalcinační zóny, druhé místo přidávání předehřátého materiálu se nachází nad horním (druhým) vstupem vzduchu vystupujícího z chladicí zóny.

Jeden takový způsob je předmětem EP-A1 0 854 339 téhož přihlašovatele. Při tomto způsobu se vytváří ve směru proudění plynu v kalcinační zóně nejprve horká redukční oblast pro redukci N0_x, a horká oxidační oblast pro odstraňování nespálených složek spalin.

Podle dalšího návrhu uvedeného v EP-A1 0 854 339 může být někdy výhodné do reakčniho prostoru kalcinační zóny navíc vstřikovat amoniak NH₃, odpovídající roztok amoniaku nebo účinné aditivum pro další snížení obsahu N0_x (tzv. SCNR-proces, srv. „World Cement, březen 1992, str. 4 až 8). Při této variantě způsobu popsaného v EP-A1 0 854 339 je uzavřeno potrubí terciárního vzduchu přivádějící horní vzduch. Spalování paliva přiváděného do kalcinační zóny se provádí v oxidační atmosféře. Přidávání NH₃ nebo podobných prostředků se provádí za přívodem paliva a terciárního vzduchu. Přitom se optimální rozmezí teploty pro SNCR-proces nastavuje prostřednictvím rozdělení předehřátého materiálu. Přídavný hořák uspořádaný na vstupu pece (v náběhové oblasti vypalovací zóny) přitom zůstává v provozu. Protože N0_xpřicházející z vypalovací zóny se tím částečně redukuje, může být množství přidávaného NH₃ udržováno malé.

Výše popsaný známý stav techniky již představuje oproti starším řešením značné zlepšení. Vynález však je založen na úkolu, způsob podle úvodní části nároku 1 (resp. zařízení podle úvodní části nároku 9) zlepšit tak, aby byla úroveň emisí N0_x ještě více než dosud snížena a zároveň aby byla snížena spotřeba aditiv obsahujících amoniak a aby bylo zlepšeno využití paliva v kalcinační zóně.

Podstata vynálezu

Tento úkol je podle vynálezu vyřešen tim, že alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak se přidává teprve v oblasti kalcinační zóny, ve které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku.

Při tomto způsobu se s výhodou

a) vzduch vystupující z chladící zóny zavádí do kalcinační zóny ve dvou dílčích proudech vzduchu na dvou různých místech, přičemž přivádění paliva se nastavuje tak, že i úsek kalcinační zóny ležící mezi prvním a druhým přívodním místem je provozován za redukčních podmínek,

b) a aditiva obsahující amoniak se přivádějí teprve v oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny, navazujícím na redukčně redukčně provozovaný úsek kalcinační zóny.

Na rozdíl od výše uvedené varianty způsobu popsaného v EP-A1 0 854 339 (při které je při přidávání NH₃ potrubí terciárního vzduchu přivádějící vrchní vzduch uzavřeno), při způsobu podle vynálezu je pomocí stupňovitého přivádění terciárního vzduchu provozována větší část konstrukční délky

potrubí spalin jako redukční zóna. V této oblasti tak může nastávat, ještě dříve než později začne účinkovat aditivum s obsahem amoniaku, již velmi silné snížení obsahu N0_x ve spalinách. Toto předřazené snižování základní úrovně N0_xumožňuje, spolu s cílenou nastavitelností reakčních podmínek v kalcinační zóně, zejména prostřednictvím volby optimálního rozmezí teploty a příznivého obsahu 0₂, velmi efektivní další snížení obsahu N0_x při snížené spotřebě aditiv s obsahem amoniaku a příznivém využití paliva v kalcinační zóně.

Jestliže je předehřívací zóna tvořena více za sebou uspořádanými cyklonovými stupni, kterými předehřívaný materiál prochází shora dolů, dělí se podle výhodného provedení způsobu podle vynálezu proud materiálu, vystupující z druhého cyklonového stupně zdola, na dva dílčí proudy, z nichž první dílčí proud se zavádí do redukčně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou přibližně ve výšce místa prvního přívodního místa vzduchu vystupujícího z chladící zóny, zatímco druhý dílčí proud se oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s zavádí do výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího chladící zóny.

Dílčí proudy předehřátého materiálu jakož množství vzduchu jsou s výhodou nastaveny tak, že oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny, navazujícím na redukující úsek °C a obsah O₂ je kalcinační zóny, je až 5 procent.

teplota plynu 900 až 950

V oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny probíhá dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů (CO, uhlovodíky atd.) vytvořených v redukčně provozovaném úseku.

K tomu jsou potřebné OH-radikály. Tyto OH-radikály jsou však nezbytné také pro redukční proces probíhající s aditivy obsahujícími amoniak. Nastává tedy v oxidačně provozovaném úseku kalcinační zóny konkurenční situace, která je nepříznivá buď pro redukci N0_x nebo pro dohořívání CO.

Jestliže se nyní alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak přidává teprve v oblasti kalcinační zóny, ve které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku, může být popsaná konkurenční situace efektivně zmírněna.

Jestliže kalcinační zóna obsahuje vzestupnou větev navazující na vypalovací zónu, obracející zónu a sestupnou větev, přidává se z výše uvedených důvodů alespoň převážná část' aditiva obsahujícího amoniak teprve v sestupné větvi kalcinační zóny, s výhodou na jejím konci. Menší část aditiva s obsahem amoniaku však se může přidávat již ve vzestupné větvi kalcinační zóny nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladící zóny. Tato možnost se může použít tehdy, když na základě palivové situace jen poměrně malá část neúplně zreagovaných spalných produktů vstupuje z redukujícího do oxidujícího úseku kalcinační zóny, nebo když dohořívání těchto spalných produktů z jiných důvodů probíhá zvlášť rychle.

Pro optimální nastavení teplot pro redukci N0_x může být při způsobu podle vynálezu výhodné, rozdělit proud materiálu vystupující z třetího cyklonového stupně zdola na dva dílčí proudy, z nichž jeden dílčí proud se přivádí do proudu plynu vedoucího k druhému cyklonovému stupni zdola, a druhý dílčí proud se vede obtokem kolem druhého cyklonového stupně zdola • · · · · · · · · • · · ·· ·

-6spolu s druhým dílčím proudem materiálu vystupujícím z druhého cyklonového stupně zdola do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladící zóny. Takovéto vedení materiálu má sice za následek vyšší teploty plynu v kalcinační zóně a poněkud horší využití tepla, umožňuje však optimální nastavení rozmezí teploty pro redukci NO_X.

S výhodou jsou provozní parametry, zejména množství paliva přidávaného v náběhové oblasti vypalovací zóny a v oblasti redukčně provozovaného úseku kalcinační zóny, a množství aditiva s obsahem amoniaku přidávaného v oblasti oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, nastaveny tak, aby bylo dosaženo snížení obsahu oxidů dusíku celkem 70 až 80 % v redukčních oblastech a 20 až 30 % v oxidační oblasti.

Přitom se tedy provádí základní snížení obsahu NO_X jak jen v co největší míře v redukčně provozované oblasti kalcinační zóny (takzvaný MSC-způsob), zatímco jemné nastavení provozní hodnoty ležící co nejblíže požadované mezní hodnotě se provádí následně prostřednictvím přídavku aditiva s obsahem amoniaku (takzvaný

SCNR-způsob).

Podstatné pro dosažené řešení přitom je, že oba uvedené kroky jsou v rámci kalcinační zóny co nejvíce prostorově a časově odděleny: alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak začíná účinkovat teprve v oblasti kalcinační zóny, ve které je nezbytný důsledek redukčně provozovaného úseku, totiž dohořívání neúplně zreagovaného materiálu, prakticky ukončen.

« ♦ ·

··»· · · • · · • · · ·· • ·

Přehled obrázků na výkrese

Na obrázku je schematicky znázorněn přiklad provedení zařízení pro provádění způsobu podle vynálezu.

Příklady provedení vynálezu

Znázorněné zařízení obsahuje jako předehřívací zónu pro jemnozrnný materiál cyklonový předehřívač 2 s více v podstatě nad sebou uspořádanými cyklonovými stupni, skrze který zdola nahoru proudí horké plyny. Na výkrese jsou pro jednoduchost znázorněny pouze nej spodnější cyklonový stupen la, druhý cyklonový stupeň 1b zdola a třetí cyklonový stupeň lc zdola.

Pro konečné vypálení předehřátého materiálu je uspořádána vypalovací zóna ve formě rotační válcové pece 2j za kterou je ve směru toku materiálu uspořádán chladič 3, tvořící chladící zónu zařízení.

Souvislými čarami znázorněné šipky na výkrese představují zpracovávaný materiál a jeho směr toku, zatímco čárkované šipky vyznačují proudy plynu a jejich směr.

Mezi rotační válcovou pecí a cyklonovým předehřívačem 1_ je uspořádána kalcinační zóna _4, skrze kterou proudí ve směru čárkovaných šipek horké odplyny z rotační válcové pece 2. Tato ' kalcinační zóna _4 obsahuje vzestupnou větev (vzestupné potrubí), sestupnou větev 5a a mezi nimi uspořádanou obracející komoru 13.

-8Nad vstupem 2a pece je ve vzestupní větvi _5 potrubí spalin vytvořen reakční prostor 6, na který je potrubí 1_ terciárního vzduchu přicházející z chladiče 3 připojeno na dvou místech: první dílčí potrubí 7a terciárního vzduchu je připojeno v místě 7a' na spodní koncovou oblast 6a reakčního prostoru 6, a to ve směru proudění spalin naznačeném čárovanou šipkou za spodním přívodem 9 paliva; druhé dílčí potrubí 7b terciárního vzduchu je připojeno v místě 7b^z na horní koncovou oblast 6b reakčního prostoru _6. Těsně pod tímto místem 7b' připojení pro takzvaný vrchní vzduch může být uspořádán druhý přívod 9a paliva. V dílčích potrubích 7a, 7b terciárního vzduchu jsou uspořádány klapky 8_ pro nastavení množství vzduchu.

Vertikální odstup A mezi oběma místy 7a^z, 7b' připojení terciárního vzduchu určuje délku reakčního prostoru 6. Doba zdržení plynu v reakčním prostoru 6 mezi koncovými oblastmi 6a a 6b se s výhodou nastavuje prostřednictvím volby délky reakčního prostoru na asi 0,5 až 1 s. V reakčním prostoru 6 se přitom udržuje redukční atmosféra pro snížení obsahu NO_Xve spalinách z rotační válcové pece.

Předehřátý materiál ze druhého zdola cyklonového stupně lb cyklonového předehřívače 1 se zavádí prostřednictvím dělicího zařízení 15 a dvou potrubí 10a, 10b materiálu do vzestupné větve 5 kalcinační zóny 4. Potrubí 10a materiálu je přitom připojeno v místě 10 ^z připojení do spodní koncové oblasti 6a reakčního prostoru 6, zatímco potrubí 10b materiálu je připojeno zřetelně nad místem 7b^z připojení, tzn. nad horní koncovou oblastí 6b reakčního prostoru 6, do vzestupného potrubí kalcinační zóny 4.

-9Předehřátý materiál z třetího cyklonového stupně lc zdola se prostřednictvím dělícího zařízení 16 rovněž dělí na dvě dílčí množství, která jsou vedena skrze potrubí 12a, 12b materiálu následovně. Dílčí množství dopravované potrubím 12a materiálu se dostává do spojovacího potrubí, které vede z cyklonového stupně la do cyklonového stupně 1b. Toto dílčí množství materiálu tedy prochází obvyklým způsobem za třetím cyklonovým stupněm lc zdola do druhého cyklonového stupně lb zdola. Druhé potrubí 12b materiálu dopravuje jím vedené dílčí množství materiálu kolem druhého cyklonového stupně lb zdola do dílčího proudu materiálu, který je veden potrubím 10b do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny 4_.

Obracecí komora 13 je opatřena odlučovačem 13a. Potrubí 17 materiálu připojené na tento odlučovač 13a se v děliči 18 větví do dvou dílčích potrubí 17a, 17b. Potrubí 17a ústí do potrubí 10a materiálu přicházejícího z druhého cyklonového stupně lb zdola, takže je tento proud materiálu z dílčího potrubí 17a veden v místě 10' připojení zpět do kalcinační zóny 4. Dílčí potrubí 17b vede dopravovaný materiál na vstup 2a rotační válcové pece f, do kterého se potrubím 19 materiálu dostává také materiál vynášený z nejspodnějšího cyklonového stupně la.

Ve vstupu 2a je uspořádán ještě hořák 9b pro vytváření redukční atmosféry v nej spodnější oblasti stoupacího potrubí pece.

Nad horní koncovou oblastí 6b reakčního prostoru _6 leží oxidačně provozovaná oblast 14 kalcinační zóny.

Zařízení podle vynálezu obsahuje vhodná zařízení pro přivádění, alespoň na jednom miste kalcinační zóny _4,

- 10» s výhodou však na dvou místech, NH₃ nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku do kalcinační zóny. První místo 20 zavádění NH₃ se nachází v blízkosti spodního konce vzestupné větve 5a kalcinační zóny 4, tzn. krátce před připojením tohoto potrubí k nejspodnějŠímu cyklonovému stupni lc.

Druhé místo 21 zavádění NH₃ se nachází ve vzestupné větvi _5 kalcinační zóny _4, a to nad místem 7b^z připojení terciárního vzduchu (vrchního vzduchu), avšak pod místem, ve kterém ústí potrubí 10b materiálu do oxidačně provozované oblasti 14 kalcinační zóny £.

Převážná část NH₃ nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku se přidává na přívodním místě 20, tzn. v oblasti, ve které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku (tzn. v reakčním prostoru 6) . Dohořívání těchto neúplně zreagovaných spalných produktů z reakčního prostoru 6 začíná ve výšce místa 7b' připojení terciárního vzduchu (vrchního vzduchu), pokračuje v obracecí komoře 13 a doznívá v sestupné větvi 5a kalcinační zóny 4_. Ve výšce přívodního místa 20 pro NH₃ je tedy k dispozici dostatek OH-radikálů pro redukční proces probíhající s NH₃.

Vždy podle daných poměrů paliva a podle toho se v oblasti 14 ustavujících spalovacích podmínek může v jednotlivých případech být přidáno dílčí, obecně malé, množství NH₃ nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku již v přívodním místě 21, ve kterém ještě není ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů pocházejících z redukčně provozovaného úseku

Prostřednictvím rozděleni množství materiálu mezi potrubí 10a a 10b materiálu je v oxidačně provozované oblasti 14 kalcinační zóny 4 zajištěno optimální rozmezí teploty 900 až 950 °C. Nad horní mezí narůstá spalování redukčního prostředku (za dodatečného vzniku NO), pod ní se zvětšuje průnik NH₃ (vzniká tedy sekundární emise).

Jestliže se NH₃ nebo jiná aditiva s obsahem amoniaku vstřikují na přívodních místech 20 (a eventuelně také 21) do kalcinační zóny 4_ po proudu od místa 7b' připojení potrubí vrchního vzduchu, je možno v této oxidační oblasti 14 zajistit optimální obsah kyslíku 3 až 5 %. Protože v oxidačně provozované oblasti 14 nastává, pokud jde o OHradikály, popsaná konkurenční situace mezi redukčním procesem probíhajícím s NH₃ nebo jiným aditivem s obsahem amoniaku a dohoříváním neúplně zreagovaných spalných produktů vytvořených v reakčním prostoru 6_, vede k zostření této konkurenční situace přídavek hlavní části NH₃ nebo jiného aditiva s obsahem amoniaku teprve v přívodním místě 20, ve kterém je dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů prakticky ukončeno.

YV • ·· ·♦ · ··· · · · · · • · · ♦ · Β • · Β · Β Β Β • · · · β φ ··· ·· · Β · · Β

PATENTOVÉ

Claims

NÁROKY

1. Způsob tepelného zpracování j emnozrnného materiálu, zejména pro výrobu cementového slínku z mleté cementové suroviny, přičemž

a) materiál se předehřivá v předehřívací zóně pomocí horkých plynů,

b) předehřátý materiál se dále zahřívá a alespoň do značné míry kalcinuje v kalcinační zóně, skrze kterou proudí horké spaliny z vypalovací zóny, a do které se přidává přídavné palivo,

c) kalcinovaný materiál se vypaluje ve vypalovací zóně a vypálený materiál se chladí v chladící zóně, přičemž vzduch vystupující z chladící zóny se zavádí jako spalovací vzduch do kalcinační zóny,

d) přičemž pro snížení obsahu oxidů dusíku ve spalinách z vypalovací zóny se alespoň náběhová oblast vypalovací zóny prostřednictvím přídavku přídavného paliva provozuje redukčně, a

e) přičemž dále se pro další snížení obsahu oxidů dusíku do plynného proudu v kalcinační zóně, vzniklého po zavedení vzduchu vystupujícího z chladící zóny do spalin z vypalovací zóny a po přidání přídavného paliva, přidává aditivum s obsahem amoniaku, vyznačující se tím, že

f) alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak se přidává teprve v oblasti kalcinační zóny, ve které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku.

b)
2. Způsob podle nároku 1, vyznačující vzduch vystupující z chladící kalcinační zóny ve dvou dílčích dvou různých místech, přičemž nastavuj e prvním a redukčních a aditiva v oxidačně zóny se tím, že se proudech přivádění tak, že i úsek kalcinační zóny druhým přívodním místem podmínek, s obsahem amoniaku se provozovaném úseku zavádí vzduchu paliva do na se ležící mezi je provozován za kalcinační zóny, navazuj icím na redukčně redukčně provozovaný úsek kalcinační zóny.
3. Způsob podle nároku 2, při kterém je předehřívací zóna tvořena více za sebou uspořádanými cyklonovými stupni, kterými předehřívaný materiál prochází shora dolů, vyznačující se tím, že proud materiálu, vystupující z druhého cyklonového stupně zdola se děli na dva dílčí proudy, z nichž první dílčí proud se zavádí do redukčně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou přibližně ve výšce prvního přívodního místa vzduchu vystupujícího z chladící zóny, zatímco druhý dílčí proud se zavádí do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladící zóny.
4. Způsob podle nároku 1, při kterém kalcinační zóna obsahuje vzestupnou větev navazující na vypalovací zónu, obracející zónu a sestupnou větev, vyznačující se tím, že alespoň převážná část aditiva obsahujícího amoniak se přidává teprve v sestupné větvi kalcinační zóny, s výhodou na jejím konci.

··♦· ·«
5. Způsob podle nároků 2 a 4, vyznačující se tím, že menší část aditiva s obsahem amoniaku se přidává již ve vzestupné větvi kalcinační zóny nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladící zóny.
6. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že proud materiálu vystupující z třetího cyklonového stupně zdola se dělí na dva dílčí proudy, z nichž jeden dílčí proud se přivádí do proudu plynu vedoucího k druhému cyklonovému stupni zdola, a druhý dílčí proud se vede obtokem kolem druhého cyklonového stupně zdola spolu s druhým dílčím proudem materiálu vystupujícím z druhého cyklonového stupně zdola do oxidačně provozovaného úseku kalcinační zóny, s výhodou nad druhým přívodním místem vzduchu vystupujícího z chladící zóny.
7. Způsob podle některého z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že dílčí proudy předehřátého materiálu jakož i množství vzduchu jsou nastaveny tak, že v oxidačně provozovaném úseku kalcinační redukující úsek °C a obsah O₂ je zóny, navazujícím na

Způsob kalcinační zóny, je teplota plynu 900 až

950 až 5 procent.

podle nároku vyznačující se tím, že provozní parametry, v náběhové oblasti zejména množství paliva přidávaného vypalovací zóny a v oblasti redukčně provozovaného úseku kalcinační zóny, a množství aditiva s obsahem amoniaku přidávaného v oblasti provozovaného úseku kalcinační zóny, jsou nastaveny bylo dosaženo snížení obsahu oxidů dusíku celkem 70 oxidačně tak, aby v redukčních oblastech a 20 až 30 % v oxidační oblasti.

- 15 ♦ ·· ♦ · ·· · · · · • · · · · • · * · • 9 ··

a)

b)

c)

d)

a)

b)

c)

d)
9. Zařízeni pro tepelné zpracování jemnozrnného eriálu, zejména pro výrobu cementového slínku z mleté .entové suroviny, zahrnující předehřívací zónu (1) pro předehřívání materiálu pomocí horkých plynů, kalcinačni zónu (4), skrze kterou proudí horké spaliny z vypalovací zóny (2), a do které se přidává přídavné palivo, pro další ohřev a alespoň podstatnou kalcinaci předehřátého materiálu, vypalovací zónu (2) pro vypalování kalcinovaného materiálu a chladící zónu (3) pro chlazení vypáleného materiálu, přičemž vzduch vystupující z chladící zóny se zavádí jako spalovací vzduch do kalcinačni zóny (4), přičemž pro snížení obsahu oxidů dusíku ve spalinách z vypalovací zóny (2) prostřednictvím redukčního provozování alespoň náběhové oblasti (2a) vypalovací zóny je v této náběhové oblasti uspořádán hořák pro přidávání přídavného paliva, a přičemž dále jsou, pro další snížení obsahu oxidů dusíku v plynném proudu vzniklém po zavedení vzduchu vystupujícího z chladící zóny do spalin z vypalovací zóny a po přidání přídavného paliva, uspořádány prostředky pro zavádění aditiva s obsahem amoniaku do kalcinačni zóny (4), načující se tím, že prostředky (20, 21) pro zavádění aditiv obsahujících amoniak jsou uspořádány tak, že alespoň převážná část aditiva s obsahem amoniaku se přidává teprve v oblasti (5a) kalcinačni zóny (4), ve které je prakticky ukončeno dohořívání neúplně zreagovaných spalných produktů vytvořených v redukčně provozovaném úseku (6).

γν

-9999 »9 9 9 9 99 ·

9 9 9 ······ *· 999 «9 99 999 ΐ/ΐ

9b