CZ20022035A3 - Způsob výroby lehkého tvarového tělesa a tvarové těleso z kovové pěny - Google Patents
Způsob výroby lehkého tvarového tělesa a tvarové těleso z kovové pěny Download PDFInfo
- Publication number
- CZ20022035A3 CZ20022035A3 CZ20022035A CZ20022035A CZ20022035A3 CZ 20022035 A3 CZ20022035 A3 CZ 20022035A3 CZ 20022035 A CZ20022035 A CZ 20022035A CZ 20022035 A CZ20022035 A CZ 20022035A CZ 20022035 A3 CZ20022035 A3 CZ 20022035A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- metal
- foam
- particles
- cavities
- metal foam
- Prior art date
Links
- 239000006262 metallic foam Substances 0.000 title claims abstract description 27
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 9
- 230000008569 process Effects 0.000 title description 2
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 claims abstract description 27
- 239000002184 metal Substances 0.000 claims abstract description 27
- 238000009826 distribution Methods 0.000 claims abstract description 21
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 claims abstract description 15
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims abstract description 15
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 9
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims abstract description 8
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims abstract description 5
- 229910000838 Al alloy Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 3
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 3
- 238000007711 solidification Methods 0.000 claims abstract description 3
- 230000008023 solidification Effects 0.000 claims abstract description 3
- 239000006260 foam Substances 0.000 claims description 18
- 238000000465 moulding Methods 0.000 claims description 13
- 229910001338 liquidmetal Inorganic materials 0.000 claims description 6
- 238000010097 foam moulding Methods 0.000 claims description 4
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims description 2
- 239000007791 liquid phase Substances 0.000 claims description 2
- 239000013528 metallic particle Substances 0.000 claims description 2
- 239000012071 phase Substances 0.000 claims description 2
- 238000009827 uniform distribution Methods 0.000 claims description 2
- 229910000765 intermetallic Inorganic materials 0.000 claims 1
- 239000004411 aluminium Substances 0.000 abstract 1
- 239000002923 metal particle Substances 0.000 abstract 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 230000002787 reinforcement Effects 0.000 description 7
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 4
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 4
- 230000002902 bimodal effect Effects 0.000 description 3
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 3
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 3
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 2
- 238000002591 computed tomography Methods 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 239000006261 foam material Substances 0.000 description 2
- 230000005484 gravity Effects 0.000 description 2
- 238000011017 operating method Methods 0.000 description 2
- 238000005728 strengthening Methods 0.000 description 2
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 2
- 229910018072 Al 2 O 3 Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000012935 Averaging Methods 0.000 description 1
- 239000006096 absorbing agent Substances 0.000 description 1
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 description 1
- 239000010953 base metal Substances 0.000 description 1
- 230000009286 beneficial effect Effects 0.000 description 1
- 230000008859 change Effects 0.000 description 1
- 230000006835 compression Effects 0.000 description 1
- 238000007906 compression Methods 0.000 description 1
- 238000001816 cooling Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- 238000011161 development Methods 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 1
- 230000001747 exhibiting effect Effects 0.000 description 1
- 238000005187 foaming Methods 0.000 description 1
- 230000000670 limiting effect Effects 0.000 description 1
- 239000008258 liquid foam Substances 0.000 description 1
- 238000013507 mapping Methods 0.000 description 1
- 230000007246 mechanism Effects 0.000 description 1
- 239000002905 metal composite material Substances 0.000 description 1
- 239000012768 molten material Substances 0.000 description 1
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 1
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 1
- 239000011343 solid material Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 239000011800 void material Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/08—Alloys with open or closed pores
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D25/00—Special casting characterised by the nature of the product
- B22D25/005—Casting metal foams
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/08—Alloys with open or closed pores
- C22C1/083—Foaming process in molten metal other than by powder metallurgy
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C1/00—Making non-ferrous alloys
- C22C1/08—Alloys with open or closed pores
- C22C1/083—Foaming process in molten metal other than by powder metallurgy
- C22C1/086—Gas foaming process
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F3/00—Manufacture of workpieces or articles from metallic powder characterised by the manner of compacting or sintering; Apparatus specially adapted therefor ; Presses and furnaces
- B22F3/10—Sintering only
- B22F3/11—Making porous workpieces or articles
- B22F3/1103—Making porous workpieces or articles with particular physical characteristics
- B22F2003/1106—Product comprising closed porosity
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22F—WORKING METALLIC POWDER; MANUFACTURE OF ARTICLES FROM METALLIC POWDER; MAKING METALLIC POWDER; APPARATUS OR DEVICES SPECIALLY ADAPTED FOR METALLIC POWDER
- B22F2998/00—Supplementary information concerning processes or compositions relating to powder metallurgy
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Alloys Or Alloy Compounds (AREA)
- Powder Metallurgy (AREA)
- Manufacture Of Porous Articles, And Recovery And Treatment Of Waste Products (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Porous Artificial Stone Or Porous Ceramic Products (AREA)
Description
Způsob výroby lehkého tvarového tělesa a tvarové těleso z kovové pěny
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby lehkého tvarového tělesa, při němž se z kovové taveniny, obsahující částice, tvoří kovová pěna přiváděním plynu nebo směsi plynu do této taveniny, přičemž se tato pěna alespoň částečně přivádí do kokily, a její tekutá fáze se v této kokile nechá ztuhnout.
Vynález se dále týká lehkého tvarového tělesa z kovové pěny, sestávající z kovové matrice, do níž jsou vloženy částice, a která obsahuje množství v podstatě kulových nebo v podstatě elipsoidních dutin.
Dosavadní stav techniky
Tvarová tělesa z kovové pěny mají přirozeně malou hustotu a mají v závislosti na struktuře zvláštní mechanické materiálové vlastnosti. Takovým tělesům mohou být například při vyvozování dvou nebo trojrozměrných tlakových napětí umožněna velká deformování se stupněm pěchování 70 % a více. Tyto materiály se zvláštními vlastnostmi jsou výhodně upotřebitelné v technologických použitích, například jako tlumiče energie v automobilové výrobě a podobně.
Při použití takových tvarových těles pro vybrané funkce s určitými parametry je důležité, zajistit právě stejná a opakovatelná hlediska vlastností materiálů.
Ze spisu EP-483 184 B je znám způsob výroby kovové pěny vyztužené částicemi, podle něhož se plyn, tvořící komůrky, • · přivádí do taveniny z kovu s jemně rozdělenými vyztužujícími prostředky, vytvoří se zpěněný kovový kompozitní materiál, a s povrchu roztaveného materiálu se sejme nashromážděná pěna a nechá se ztuhnout. Tato kovová pěna však vykazuje bubliny s nekontrolovatelnou velikostí, resp. s nekontrolovatelným rozdělením velikostí, z čehož vyplývá nanejvýš neostrý profil vlastností pěnového, resp. tvarového tělesa, a rovněž to přináší funkčně technické nejistoty.
Jiné lehké kovové těleso podle spisu EP 545 957 B1 a US 5 221 234 má množství uzavřených a izolovaných, všeobecně kulových pórů s velikostmi v rozsahu 10 až 500 mikrometrů. Takové malé póry s velkými rozdíly průměrů mohou sice propůjčit kovovému tělesu, vytvořenému s hliníkem, menší specifickou hmotnost, ve srovnání s plným materiálem, ale zpravidla nejsou dosažitelné hodnoty, jako je hustota nižší než 1,0 g/cm3 a stupeň pěchování vyšší než 60 % materiálu při definovaných podmínkách.
K výrobě různých tvarů lehkých těles vytvořených z kovové pěny je již navržen celý počet sekvenčně pracujících způsobů a zařízení (US 5 281 251, DE 43 26 982 Cl) nebo nepřetržitě pracujících způsobů a zařízení (US 5 334 236, EP 544 291 Al, DE 43 26 982 Cl, WO 91/ 03578), pomocí nichž jsou vyrobitelné zcela principiálně funkčně schopné předměty, avšak jejich mechanické vlastnosti nemohou být nastaveny s často vyžadovanou přesností.
Podstata vynálezu
Vynález zde chce nabídnout pomoc od těchto nedostatků a klade si za cíl, vytvořit způsob úvodem zmíněného typu k výrobě lehkých tvarových těles, pomocí něhož je vnitřní • · ·· · · ·· · ·« struktura tělesa vyrobitelná do té míry, že materiál má v podstatě přesné mechanické charakteristické hodnoty.
Dalším cílem tohoto vynálezu je, vytvořit tvarové těleso uvedeného typu, jehož konstrukce vykazuje dalekosáhle přesné deformační chování v závislosti na přivedeném, obzvláště vícerozměrovém tlakovém napětí.
Tohoto cíle podle vynálezu se dosáhne tím, že se vyrobí tekutá kovová pěna s monomodálním rozdělením rozměrů dutin a s maximálním délkovým podílovým protažením, v rozsahu 1,0 až 30,0 mm, přivede se do licí formy nebo kokily, a zde se zhutňuje v podstatě pod všestranným tlakem, přičemž ohraničujícím stěnám kovové taveniny, které zadržují částice zahrnující dutiny, se udělí alespoň částečně rovinné oblasti a odvádí se skupenské teplo tuhnutí taveniny.
Výhody dosažené tímto vynálezem, spočívají v podstatě v tom, že monomodální rozdělení rozměrů dutin v kovové pěně přináší předpoklad pro chování materiálu při určitých stavech napětí. Přitom je důležitý maximální podílový průměr dutiny pro výšku meze pružnosti materiálu a pro snesitelné specifické plošné zatížení při působení tlaku na díl.
Aby se v ohraničujících stěnách vytvořily alespoň částečně rovinné oblasti, je potřebné v podstatě všestranné, popřípadě nepatrné tlakové zatížení tekuté pěny, z čehož může vyplývat několik výhod. Obzvláště důležitá je však ta výhoda, že takto jsou ohraničující stěny a jejich uzlové oblasti v pěnovém materiálu příznivě nastaveny, resp. vytvarovány na mechanické zatížení na tlak, resp. na vzpěr. Tím je dosažitelné, že při překročení definované meze napětí nastane vybočení pěnových stěn při vzpěru, resp. zborcení pórů a absorbování energie s vysokým stupněm deformace, resp. stupněm pěchování při nepatrném vyztužení lehkého tělesa.
• · · ·
Jak pro monomodální rozdělení rozměrů dutin v úzkých mezích, tak pro přesné podílové nastavení maximálního průměru dutin v pěnovém materiálu, se ukázalo jako obzvláště výhodné, když k vytvoření monomodálního rozdělení rozměrů dutin se plyn přivádí alespoň jednou vystupující přívodní trubkou s nepatrnou čelní plochou, zasahující do taveniny.
Z výrobně technického hlediska, ale také vzhledem k jakosti výrobku, může být příznivé, když se provede zhutnění tekuté kovové pěny v kokile s vnitřními rozměry, které odpovídají požadovaným rozměrům tvarového tělesa.
Další úkol vynálezu, obzvláště vzhledem k požadovanému chování materiálu při mechanickém zatížení je vyřešen tím, že kovová pěna tvarového tělesa vykazuje při prostorovém posuzování monomodální rozdělení maximálních délkových protažení dutin v rozsahu 1,0 až 30,0 mm.
Výhody takto vytvořeného lehkého tvarového tělesa z kovové pěny jsou v podstatě zdůvodněny tím, že jak již bylo předtím vysvětleno vzhledem k použití, se pomocí monomodality dosáhne příznivých poměrů, vzhledem k uzlovému provedení stěn plynových bublin. Při bimodálním, polymodálním nebo multimodálním rozdělení velikostí dutin jsou ve stěnových uzlech k dispozici alespoň zesílení, případně s malými nebo velice malými póry, a rovněž se staženinami (lunkry), což jednak zvyšuje specifickou hmotnost pěnového tělesa a zvyšuje náklady na kov k vytvoření pěnového tělesa, a jednak může rušit rozdělení silových složek, čímž není jednoznačně určitelný vzpěr stěnových ploch při zatížení.
Výhody účinku mechanismu účinnosti při rozdělení složek tlakových sil se podle vynálezu mohou zvýšit, když ohraničující stěny, uzavírající dutiny, mají alespoň částečně rovinné oblasti.
Když, jak může být dále příznivě předpokládáno, při • · • · · · ·· • · 4 · • ···· · · ·
| • · • · · · · · | • · · · · · · • · ·· 4« · 4 |
| - 5 - | |
| prostorovém posuzování kovové pěny je poměr | maximálních |
| délkových protažení dvou právě rozdílných dutin | v průměrném |
| počtu alespoň 20 párů menší než 45, jsou | dosažitelné |
| dalekosáhle úzké oblasti zatížení, v nichž začíná zborcení | |
| dutin pěny. Přitom se může dále zvýšit přesnost přechodu z pružné |
změny tvaru do plastického deformování materiálu v závislosti na tlakovém napětí, když při prostorovém posuzování kovové pěny je poměr maximálních délkových protažení dvou právě rozdílných dutin v průměrném počtu alespoň 20 párů menší než 30, přednostně menší než 15, a zejména menší než 5. Tyto hodnoty se vztahují na vytvořené dutiny, přičemž se nedbá na staženiny (lunkry) při tuhnutí ve tvarovém tělese.
Právě tak důležité pro výrobu kovové pěny a pro chování tvarového tělesa při mechanickém zatížení je složení a struktura tekutého kovu a složení a struktura dutin.
Když jsou částice k vyztužení vloženy v kovové matrici v rovnoměrném rozdělení, je tak dáno vysoké a izotropní vyztužení základního kovu vzhledem k mechanickému zatížení. Přitom je také příznivé, když jsou vzájemně sousedící dutiny úplně od sebe odděleny kovovou matricí. Jednotlivé trhliny, které mohou vzniknout mechanickým napětím při ochlazování, nejsou účinné při zatížení při pěchování.
Obzvláště lehká tvarová tělesa, jsou samo o sobě vyrobitelná podle vynálezu, když kovová matrice sestává z lehkého kovu, přednostně z hliníku nebo z hliníkové slitiny.
Když mají dále částice vložené do kovové matrice velikost 1 až 50 mikrometrů, přednostně 3 až 20 mikrometrů, je dosažitelný obzvláště výhodný poměr hmotnosti a vlastností.
Jako vyztužení, resp. zesílení základního kovu pro jeho zpěnění a zpevnění, resp. pro konstrukci dělících stěn bublin, • · • · · · vyztužených na vzpěr, ukázalo se jako neočekávaně příznivé vkládání nekovových částic, přednostně částic SiC nebo A12O3 nebo částic mezimetalických fází.
Jako obzvláště výhodné se přitom ukázalo, když objemový podíl vložených částic v kovové matrici činí 10 % objem, až 30 % objem., přednostně 15 % objem, až 30 % objem.
Příznivý poměr hmotnosti a vlastností lehkého tvarového tělesa typu podle vynálezu se může zvýšit, když hustota kovové pěny činí méně než 1,05 g/cm3, přednostně méně než 0,7 g/cm3, a zejména méně než 0,3 g/cm3.
Přehled obrázků na výkrese
Vynález bude dále blíže osvětlen podle výkresu, na základě obrázků a diagramů, zhotovených při zkoušení materiálu, kde na obr. 1 jsou zobrazeny řezy lehkého tvarového tělesa podle vynálezu, na obr. 2 je grafické zobrazení vztahu hustoty a napětí při pěchování tvarového tělesa, na obr. 3 je grafické zobrazení stupně pěchování v závislosti na napětí při pěchování tvarového tělesa, na obr. 4 jsou obrázky A, B, C řezů uzlových tvarů v pěnové stěně, na obr. 5 jsou v půdoryse obrázky A, B, C řezů pěnových těles s rozdílnou prostorovou hustotou a na obr. 6 je grafické zobrazení střední místní hustoty pěnového tělesa podle vynálezu a srovnávacího pěnového tělesa.
Příklady provedeni vynálezu
Na obr. 1, na obrázku A a B je v řezu znázorněno vytváření dutin ve tvarovém tělese z Al. Při monomodálním rozdělení rozměrů byla v tělese na obrázku A zjištěna největší délková protažení dutin mezi 20 a 12 mm, přičemž podílové maximální protažení činilo 17,2 mm. Ačkoliv bylo provedeno jenom asi 3,2% zhutnění tekuté kovové pěny, jsou vytvořeny zřetelné rovinné oblasti v ohraničujících stěnách, zahrnujících dutiny.
Z obr. 2 je závislost napětí při pěchování tvarového tělesa zjistitelná z jeho hustoty. Při vývojových pracích bylo zjištěno, že monomodální rozdělení největšího délkového protažení dutin, a rovněž jejich přibývající rovnost působí omezujícím způsobem na pásmo rozptylu této závislosti. Jinými slovy, když je v pěnovém tělese k dispozici monomodální rozdělení dutin, a dutiny vykazují určitou velikost v úzkých mezích, potom začátek deformování, resp. zborcení představuje při působení tlakového napětí na toto těleso, přesnou látkovou hodnotu. Tím je chování pěnového konstrukčního tělesa výhodným způsobem přesně vypočítatelné, resp. pro určité funkce může být stanoveno vytvoření, resp. struktura pěnového dílu.
Napětí v závislosti na deformaci při pěchování je zobrazeno na obr. 3 podle výsledků zkoušení třech tvarových těles. Struktura lehkého tvarového tělesa a 2 s objemovou hustotou 0,091 g/cm3 a 0,114 g/cm3 byla podle vynálezu, srovnávací těleso 3 vykazovalo bimodální rozdělení rozměrů dutin s koncentrací materiálu v uzlech pěnových stěn. Na pěchovacích křivkách těles 1 a 2_ lze zjistit až ke stupni pěchování 70 % jejich velmi nepatrné zpevnění. Srovnávací těleso 3 ukazuje až ke stupni pěchování asi 45 % zřetelné zpevnění, které se od této hodnoty ještě dále zvyšuje. To svědčí o účinku bimodálního rozdělení rozměrů dutin.
Na obr. 4 jsou znázorněny uzlové tvary pěnové stěny lehkých těles podle obrázků řezů. Na obrázku A je zobrazeno vytvoření stěny s ostrými hranami mezi třemi dutinami. Takové
• · · · uzly mají sklon k brzkému vytváření trhlin a lomů ve spojovací oblasti. Z obrázku B je patrný zesílený stěnový uzel. Toto vytvoření uzlů vede ke zvýšené specifické hmotnosti a k nepříznivému vytvoření silových složek při zatížení tělesa při pěchování. Na obr. C je znázorněn uzel se stěnovými díly, přičemž jak tloušťka stěn, tak hmota uzlu vzhledem k vysoké deformaci při pěchování je vytvořena s nepatrným zesílením tělesa při vysokých stupních pěchování.
Na obr. 5 jsou v půdoryse zobrazena pěnová tělesa vytvořená podle vynálezu, bez zhutnění, přičemž plyn byl přiváděn právě s rozdílnými parametry oddělování pro bubliny, pomocí vystupující přívodní trubky, zasahující do taveniny. Je zde patrné monomodální rozdělení příslušných rozměrů plynových bublin. Přitom těleso podle obrázku A má specifickou hmotnost 0,1 g/cm3, tělesa podle obrázku B a C mají specifickou hmotnost 0,2 g/cm3 a 0,4 g/cm3.
K výpočtu hodnot místní hustoty (mapování hustoty) může být použito sad údajů počítačové tomografie. Proces zprůměrování k výpočtu místní hustoty dovoluje, určit materiálové rozdělení mezi zprůměrovanými objemy. Diagramy a vypočítané hodnoty hustoty ze zkoušení mohou poskytnout objasnění o homogenitě lehkého tvarového tělesa.
Z obr. 6 je zjištěná relativní četnost střední místní hustoty ve tvarovém tělese podle vynálezu, podle způsobu počítačové tomografie označena číslem JL, a ve srovnávacím tělese je zjistitelná pod číslem 2. Střední místní hustota tělesa Jl má asi při 0,22 g/cm3 úzké maximum četnosti, což dokazuje monomodální rozdělení rozměrů dutin a úzký rozsah podílového maximálního délkového protažení dutin. Naproti tomu je multimodální srovnávací těleso vyznačeno širokým průběhem středních místních hodnot hustoty, obsahujícím zřetelné prolomení.
Claims (14)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby lehkého tvarového tělesa, při němž se z kovové taveniny, obsahující částice, tvoří kovová pěna přiváděním plynu nebo směsí plynu do této taveniny, přičemž se tato pěna alespoň částečně přivádí do kokily, a její tekutá fáze se v této kokile nechá ztuhnout, vyznačující se tím, že se vyrobí tekutá kovová pěna s monomodálním rozdělením rozměrů dutin a s maximálním délkovým podílovým protažením, v rozsahu 1,0 až 30,0 mm, přivede se do licí formy nebo kokily, a zde se zhutňuje v podstatě pod všestranným tlakem, přičemž ohraničujícím stěnám kovové taveniny, které zadržují částice zahrnující dutiny, se udělí alespoň částečně rovinné oblasti a odvádí se skupenské teplo tuhnutí taveniny.
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že k vytvoření monomodálního rozdělení rozměrů dutin se plyn přivádí alespoň jednou vystupující přívodní trubkou, zasahující do taveniny.
- 3. Způsob podle nároku 1 nebo 2, vyznačující se tím, že se provede zhutnění tekuté kovové pěny v kokile s vnitřními rozměry, které odpovídají požadovaným rozměrům tvarového tělesa.
- 4. Lehké tvarové těleso z kovové pěny, sestávající z kovové matrice, do níž jsou vloženy částice, a která obsahuje množství v podstatě kulových nebo v podstatě elipsoidních dutin, vyznačující se tím, že kovová pěna tvarového tělesa vykazuje při prostorovém posuzování monomodální rozdělení podílových maximálních délkových protažení dutin v rozsahu 1,0 až 30,0 mm.• · · ·- 10
- 5. Tvarové těleso podle nároku 4, vyznačujíc! se tím, že ohraničující stěny, uzavírající dutiny, mají alespoň částečně rovinné oblasti.
- 6. Tvarové těleso podle nároku 4 nebo 5, vyznačující s e tím, že při prostorovém posuzování kovové pěny je poměr maximálních délkových protažení dvou právě rozdílných dutin v průměrném počtu alespoň 20 párů menší než 45.
- 7. Tvarové těleso podle nároků 4 až 6, vyznačuj ící s e tím, že při prostorovém posuzování kovové pěny je poměr maximálních délkových protažení dvou právě rozdílných dutin v průměrném počtu alespoň 20 párů menší než 30, přednostně menší než 15, a zejména menší než 5.
- 8. Tvarové těleso podle nároků 4 až 7, vyznačující s e tím, že částice jsou vloženy v kovové matrici v rovnoměrném rozdělení.
- 9. Tvarové těleso podle nároků 4 až 8, vyznačuj ící s e tím, že vzájemně sousedící dutiny jsou úplně od sebe odděleny kovovou matricí.
- 10. Tvarové těleso podle nároků 4 až 9, vyznačuj ící s e tím, že kovová matrice sestává z lehkého kovu, přednostně z hliníku nebo z hliníkové slitiny.
- 11. Tvarové těleso podle nároků 4 až 10, vyznačuj ící s e tím, že částice vložené do kovové matrice mají velikost 1 až 50 mikrometrů, přednostně 3 až 20 mikrometrů.
- 12. Tvarové těleso podle nároků 4 až 11, vyznačuj ící- 11 s e tím, že do kovové matrice jsou vloženy nekovové částice, přednostně částice SiC nebo A12O3 nebo částice mezimetalických fází.
- 13. Tvarové těleso podle nároků 4 až 12, vyznačující s e tím, že objemový podíl vložených částic v kovové matrici činí 10 % objem, až 50 % objem., přednostně 15 % objem, až 30 % objemových.
- 14. Tvarové těleso podle nároků 4 až 12, vyznačuj ící s e tím, že hustota kovové pěny činí méně než 1,05 g/cm3, přednostně méně než 0,7 g/cm3, a zejména méně než 0,3 g/cm3.
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| AT0093501A AT410103B (de) | 2001-06-15 | 2001-06-15 | Verfahren zur herstellung eines leichtgewichtigen formkörpers und formkörper aus metallschaum |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20022035A3 true CZ20022035A3 (cs) | 2003-02-12 |
| CZ304437B6 CZ304437B6 (cs) | 2014-05-07 |
Family
ID=3683236
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2002-2035A CZ304437B6 (cs) | 2001-06-15 | 2002-06-11 | Způsob výroby lehkého tvarového tělesa a lehké tvarové těleso z kovové pěny |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| EP (1) | EP1266973B1 (cs) |
| JP (1) | JP4158170B2 (cs) |
| AT (1) | AT410103B (cs) |
| CA (1) | CA2390766C (cs) |
| CZ (1) | CZ304437B6 (cs) |
| ES (1) | ES2533772T3 (cs) |
| NO (1) | NO20022756L (cs) |
| PT (1) | PT1266973E (cs) |
| SI (1) | SI1266973T1 (cs) |
Families Citing this family (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| AT411768B (de) | 2002-09-09 | 2004-05-25 | Huette Klein Reichenbach Gmbh | Verfahren und vorrichtung zur herstellung von fliessfähigem metallschaum |
| ATE331818T1 (de) | 2003-05-28 | 2006-07-15 | Univ Hannover | Schaumgiessverfahren sowie eine druckdicht verschliessbare giessform zur herstellung von formteilen |
| DE10325819B4 (de) * | 2003-06-07 | 2005-06-23 | Friedrich-Alexander-Universität Erlangen-Nürnberg | Verfahren zur Herstellung eines Metallschaumkörpers |
| AT503824B1 (de) | 2006-07-13 | 2009-07-15 | Huette Klein Reichenbach Gmbh | Metallformkörper und verfahren zu dessen herstellung |
| DE102008000100B4 (de) | 2008-01-18 | 2013-10-17 | Fraunhofer-Gesellschaft zur Förderung der angewandten Forschung e.V. | Verfahren zur Herstellung eines leichtgewichtigen Grünkörpers, danach hergestellter leichtgewichtiger Grünkörper und Verfahren zur Herstellung eines leichtgewichtigen Formkörpers |
| JP5482658B2 (ja) * | 2008-09-12 | 2014-05-07 | 国立大学法人群馬大学 | 発泡金属用前駆体および発泡金属の製造方法、並びに前記製造方法で製造された発泡金属用前駆体および発泡金属 |
| WO2019070487A1 (en) * | 2017-10-04 | 2019-04-11 | Ih Holdings Limited | PROCESS FOR PRODUCING CHARGED METAL FOAMS |
| CN110438360B (zh) * | 2019-08-20 | 2021-05-25 | 北京康普锡威科技有限公司 | 泡沫铝或铝合金材料的制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NO172697C (no) * | 1989-07-17 | 1993-08-25 | Norsk Hydro As | Fremgangsmaate ved fremstilling av partikkelforsterket metallskum og resulterende produkt |
| US5112697A (en) * | 1989-09-06 | 1992-05-12 | Alcan International Limited | Stabilized metal foam body |
| US4973358A (en) * | 1989-09-06 | 1990-11-27 | Alcan International Limited | Method of producing lightweight foamed metal |
| EP0587619B1 (en) * | 1991-05-31 | 1996-07-10 | Alcan International Limited | Process and apparatus for producing shaped slabs of particle stabilized foamed metal |
| US5281251A (en) * | 1992-11-04 | 1994-01-25 | Alcan International Limited | Process for shape casting of particle stabilized metal foam |
-
2001
- 2001-06-15 AT AT0093501A patent/AT410103B/de not_active IP Right Cessation
-
2002
- 2002-06-10 NO NO20022756A patent/NO20022756L/no not_active Application Discontinuation
- 2002-06-11 JP JP2002204813A patent/JP4158170B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-11 CZ CZ2002-2035A patent/CZ304437B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2002-06-14 ES ES02450137.1T patent/ES2533772T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-14 PT PT2450137T patent/PT1266973E/pt unknown
- 2002-06-14 CA CA002390766A patent/CA2390766C/en not_active Expired - Fee Related
- 2002-06-14 EP EP02450137.1A patent/EP1266973B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2002-06-14 SI SI200231055T patent/SI1266973T1/sl unknown
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| EP1266973A3 (de) | 2004-08-18 |
| EP1266973B1 (de) | 2015-03-04 |
| SI1266973T1 (sl) | 2015-08-31 |
| NO20022756L (no) | 2002-12-16 |
| CZ304437B6 (cs) | 2014-05-07 |
| ES2533772T3 (es) | 2015-04-15 |
| EP1266973A2 (de) | 2002-12-18 |
| JP2003119526A (ja) | 2003-04-23 |
| NO20022756D0 (no) | 2002-06-10 |
| AT410103B (de) | 2003-02-25 |
| PT1266973E (pt) | 2015-04-28 |
| ATA9352001A (de) | 2002-06-15 |
| JP4158170B2 (ja) | 2008-10-01 |
| CA2390766A1 (en) | 2002-12-15 |
| CA2390766C (en) | 2007-06-12 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Zhao et al. | A novel sintering-dissolution process for manufacturing Al foams | |
| Mei et al. | Ultrahigh strength printed ceramic lattices | |
| Wang et al. | Effect of structure design on compressive properties and energy absorption behavior of ordered porous aluminum prepared by rapid casting | |
| US6524522B2 (en) | Method for preparation of metallic foam products and products made | |
| US7641984B2 (en) | Composite metal foam and methods of preparation thereof | |
| Pinto et al. | Compressive properties and energy absorption of aluminum foams with modified cellular geometry | |
| EP1472026B1 (de) | Verfahren zur herstellung von metallformteilen | |
| Yu et al. | Mechanical properties of EPS filled syntactic foams prepared by VARTM | |
| Manakari et al. | Effects of hollow fly-ash particles on the properties of magnesium matrix syntactic foams: A review | |
| Woesz et al. | Cellular solids beyond the apparent density–an experimental assessment of mechanical properties | |
| CZ20022035A3 (cs) | Způsob výroby lehkého tvarového tělesa a tvarové těleso z kovové pěny | |
| US7175689B2 (en) | Process for producing a lightweight molded part and molded part made of metal foam | |
| Bauer et al. | Production and application of metal foams in casting technology | |
| Peixinho et al. | Compressive properties and energy absorption of metal-polymer hybrid cellular structures | |
| KR102391939B1 (ko) | 금속 발포체로부터 컴포넌트를 제조하는 방법, 상기 방법에 의해 제조된 컴포넌트 및 상기 방법을 구현하기 위한 몰드 | |
| Wichianrat et al. | Microstructural examination and mechanical properties of replicated aluminium composite foams | |
| Wang et al. | Compressive behavior and energy absorption analysis of casting skin-wrapped aluminum foams | |
| Diachenko et al. | The impact of the geometry of cellular structure made of glass-filled polyamide on the energy-absorbing properties of design elements | |
| Alihosseini et al. | Manufacturing seamless square tubes of B4C-reinforced aluminum composites by extrusion | |
| Zare et al. | A novel method for producing of steel tubes with Al foam core | |
| CZ20022036A3 (cs) | Zařízení a způsob k výrobě kovové pěny | |
| JP7184953B2 (ja) | 複合材料 | |
| Pinto et al. | Process development for manufacturing of cellular structures with controlled geometry and properties | |
| CN103421972B (zh) | 一种铝基复合材料的制备方法及模具 | |
| Etemadi | Effect of processing parameters and matrix shrinkage on porosity formation during synthesis of metal matrix composites with dual-scale fiber reinforcements using pressure infiltration process |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20180611 |