CZ2015766A3 - Kovové pásy a způsob jejich výroby - Google Patents
Kovové pásy a způsob jejich výroby Download PDFInfo
- Publication number
- CZ2015766A3 CZ2015766A3 CZ2015-766A CZ2015766A CZ2015766A3 CZ 2015766 A3 CZ2015766 A3 CZ 2015766A3 CZ 2015766 A CZ2015766 A CZ 2015766A CZ 2015766 A3 CZ2015766 A3 CZ 2015766A3
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- temperature
- strip
- heat treatment
- target temperature
- metal strip
- Prior art date
Links
- 239000002184 metal Substances 0.000 title claims abstract description 23
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims description 12
- 239000000463 material Substances 0.000 claims abstract description 38
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 claims abstract description 35
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 claims abstract description 8
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 7
- 238000000137 annealing Methods 0.000 claims abstract description 6
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 claims abstract description 6
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims abstract description 5
- 238000003466 welding Methods 0.000 claims description 11
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 238000002360 preparation method Methods 0.000 claims 1
- 238000010304 firing Methods 0.000 abstract 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 7
- 239000006185 dispersion Substances 0.000 description 3
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 238000005304 joining Methods 0.000 description 2
- 238000003825 pressing Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000011889 copper foil Substances 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 230000007717 exclusion Effects 0.000 description 1
- 239000011888 foil Substances 0.000 description 1
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 1
- 238000004881 precipitation hardening Methods 0.000 description 1
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/18—Hardening; Quenching with or without subsequent tempering
- C21D1/25—Hardening, combined with annealing between 300 degrees Celsius and 600 degrees Celsius, i.e. heat refining ("Vergüten")
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/26—Methods of annealing
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/50—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for welded joints
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
- C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
- C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
- C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23K—SOLDERING OR UNSOLDERING; WELDING; CLADDING OR PLATING BY SOLDERING OR WELDING; CUTTING BY APPLYING HEAT LOCALLY, e.g. FLAME CUTTING; WORKING BY LASER BEAM
- B23K2101/00—Articles made by soldering, welding or cutting
- B23K2101/16—Bands or sheets of indefinite length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/663—Bell-type furnaces
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Manufacturing Of Steel Electrode Plates (AREA)
- Conductive Materials (AREA)
Abstract
Výroba kovového pásu, který kromě Fe obsahuje navíc 0,01 % - 0,2 % C, 12 % - 17 % Cr, 4 % - 8 % Ni, 0 % - 3,5 % Cu, 0 % - 0,5 % Ti, 0 % - 1,8 % Si a 0 % - 2 % Mn, zahrnuje následují kroky: připravení kovového pásového materiálu s předem danou tloušťkou, šířkou a délkou; zahřívání až do dosažení předžíhací teploty mezi 90 .degree.C a 150 .degree.C; následné rovnoměrné zahřívání z předžíhací teploty na teplotu, která je o hodnotu mezi 5 .degree.C a 60 .degree.C nižší než předem stanovená cílová teplota po dobu mezi 2 h – 4 h, přičemž cílová teplota leží mezi 450 .degree.C a 700 .degree.C; následné rovnoměrné zahřívání na cílovou teplotu v průběhu doby mezi 0,1 h – 1 h; výdrž na cílové teplotě po dobu 0,5 h – 2,5 („teplota výdrže“); ochlazování na požíhací teplotu mezi 200 .degree.C a 400 .degree.C v průběhu doby mezi 0,5 h – 2,5 h; následné ochlazení z požíhací teploty na pokojovou teplotu.
Description
Oblast techniky
Vynález se týká kovových pásů, s výhodou nekonečných pásů a způsobu jejich výroby.
Dosavadní stav techniky
Kovové pásy se používají například pro pásové lisy nebo pásové pily. Tvoří je plech nebo několik plechů, které se spolu případně svařují nebo jsou svařené. V případě, že jde o nekonečné pásy, což představuje jedno výhodné provedení, jsou tyto pásy na svých koncích příčně svařeny tak, aby tvořily nekonečný pás. V případě, že jsou požadovány široké pásy, jsou často po svých podélných okrajích svařovány dva nebo více pásů dohromady tak, aby vytvořily široký pás.
V případě pásového lisu, v tomto případě dvoupásového lisu, se horní a spodní nekonečný pás pohybují stejnou rychlostí, přičemž v pracovním prostoru jsou tyto nekonečné pásy vedeny v podstatě rovnoběžně nebo v mírném úhlu vůči sobě navzájem. Mírný úhel vůči sobě navzájem může být nezbytný ke zhutnění lisovaného materiálu, ale také v důsledku změny objemu v závislosti na teplotě.
V pracovním prostoru probíhá proces lisování, přičemž oba pásy jsou přitlačovány ksobě navzájem a přenášejí tento tlak na mezi nimi vedený obrobek během jeho pohybu.
Nevýhodou těchto zařízení je to, že běžné pásy mají pouze omezenou životnost, a to zejména, když při procesu lisování na pásy působí horko, a po určité době musí být nahrazeny.
-2Úkolem tohoto vynálezu bylo překonat nevýhody dosavadního stavu techniky a dát k dispozici kovové pásy a způsob jejich výroby, pomocí nichž by uživatel získal možnost dosáhnout v provozu dlouhé životnosti.
Podstata vynálezu
Tohoto cíle je dosaženo pomocí kovových pásů a způsobu výroby podle uvedených patentových nároků.
V následujícím textu budou znakem % uváděna hmotnostní procenta.
Kovové pásy podle tohoto vynálezu obsahují kromě Fe, které tvoří zbytek hmotnosti, a nevyhnutelných nečistot
0,01 % - 0,2 % C, % -18 % Cr, % - 8 % Ni % - 3,5 % Cu % - 0,5 % Ti % -1,8 % Si a % - 2 % Mn.
Pásy volitelně obsahují alespoň 0,03 % C.
Pásy volitelně obsahují 14 % -17,5 % Cr.
Pásy volitelně obsahují 4 % - 7,5 % Ni, zvláště výhodně mezi 4 % a 5 %, nebo mezi 6,5 % a 7,5 %.
Pásy volitelně obsahují 0 % Cu nebo mezi 0,5 % a 0,9 % Cu nebo mezi 3 % a 3,5 % Cu.
-3Pásy volitelně obsahují 0 % Ti, nebo mezi 0,3 a 0,5 % Ti.
Pásy volitelně obsahují 0 % Si nebo mezi 0,6 % a 0,8 % Si.
Pásy volitelně obsahují 0,6 % -1,4 % Mn, s výhodou ne více než 1 % Mn.
Tvrdost [HV 10] základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 300 a 500, zvláště s výhodou pod 400. Tvrdost se zde a v dalším textu uvádí podle Vickerse.
Pevnost v tahu (Rm) základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 1000 N / mm2 a 1450 N / mm2, s výhodou mezi 1050 N / mm2 a 1200 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2% (Rp - 0,2) základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 900 N / mm2 a 1400 N / mm2, s výhodou mezi 950 N / mm2 a 1100 N / mm2.
Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 400 N / mm2 a 600 N / mm2, s výhodou mezi 450 N / mm2 a 550 N / mm2.
Pevnost v tahu (Rm) příčného svaru základního materiálu (před tepelným zpracováním) se s výhodou pohybuje mezi 800 N / mm2 a 1200 N / mm2, s výhodou mezi 900 N / mm2 a 1100 N / mm2.
Způsob výroby takových kovových pásů podle tohoto vynálezu zahrnuje následující kroky:
- připravení kovového pásového materiálu podle předcházejícího výkladu s předem danou tloušťkou, šířkou a délkou,
- volitelně: spojení alespoň dvou kovových pásových materiálů po jejich podélných okrajích do širšího pásového materiálu pomocí svařování (podélné svařování),
- zahřívání až do dosažení předžíhací teploty mezi 90 °C a 150 °C,
- následné rovnoměrné zahřívání z předžíhací teploty na teplotu, která je o hodnotu mezi 5 °C a 60 °C, s výhodou o hodnotu mezi 20 °C a 40 °C nižší než předem stanovená cílová teplota po dobu mezi 2 h - 4 h, přičemž cílová teplota leží mezi 450 °C a 700 °C,
- následné rovnoměrné zahřívání na cílovou teplotu v průběhu 0,1 h - 1 h,
- výdrž na cílové teplotě po dobu 0,5 h - 2,5 h („teplota výdrže),
- ochlazování na požíhací teplotu mezi 200 °C a 400 °C v průběhu 0,5 h - 2,5 h,
- následné ochlazení z požíhací teploty na pokojovou teplotu,
- volitelně: spojení konců tepelně zpracovaného pásového materiálu pro vytvoření nekonečného pásu pomocí svařování („příčné svařování).
Předžíhací teplota se s výhodou pohybuje mezi 100 °C a 140 °C, s výhodou mezi 110 °C a 130 °C, přičemž zvláště výhodná je teplota 120 °C (+/- 2 °C). Doba, po kterou ktomu dochází, nemusí být nutně stanovena, ukázalo se nicméně jako výhodné, pokud se doba zahřívání pohybuje mezi 0,2 h a 1 h.
Zahřívání z předžíhací teploty na teplotu nižší, než je předem stanovená cílová teplota, se s výhodou provádí v průběhu 2,5 h - 4 h, zvláště s výhodou v průběhu 3 h (+/-10 min).
Zahřívání na cílovou teplotu se s výhodou provádí v průběhu 0,5 h (+/- 5 min).
Výdrž na cílové teplotě se s výhodou provádí po dobu mezi 1 h — 2 h, zvláště s výhodou 1,5 h (+/-10 min).
Požíhací teplota se s výhodou pohybuje mezi 250 °C a 350 °C, zvláště s výhodou kolem 300 °C (+/-10 °C).
-5Ochlazení na požíhací teplotu se s výhodou provádí v průběhu 1 h - 2 h, zvláště s výhodou 1,5 h (+/-10 min).
Cílová teplota závisí na použitém pásovém materiálu a s výhodou se pohybuje mezi 450 °C a 600 °C. V jednom výhodném provedení leží cílová teplota na „sestupné větvi křivky tepelného zpracování, tedy v oblasti, ve které má funkce pevnosti tepelně zpracovaného pásového materiálu v závislosti na teplotě výdrže záporný gradient.
Křivka tepelného zpracování zobrazuje funkci pevnosti tepelně zpracovaného pásového materiálu (osa y) v závislosti na teplotě výdrže (osa x). Tato křivka při nízkých teplotách výdrže s rostoucí teplotou roste, pak dosahuje maxima a při dalším nárůstu teploty opět klesá (záporný gradient).
Teplota výdrže je s výhodou volena tak, aby byla vyšší, než je teplota maxima uvedené křivky, příp. tak, že je zvolena tak, aby v tomto bodě měla uvedená funkce vzhledem k teplotě negativní derivaci.
To má tu výhodu, že v případě, že bude hotový pás v provozu podstupovat vysoké teploty, měl by změknout a tudíž získat větší tažnost. Díky tomu je minimalizována pravděpodobnost selhání v důsledku křehkosti.
Tvrdost [HV 10] tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 400 a 600, s výhodou pod 500.
Tvrdost [HV 10] tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 100 a 200.
Pevnost v tahu tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1300 N / mm2 a 1700 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1450 N / mm2 a 1600 N / mm2.
-6Pevnost v tahu tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N/mm2, zvláště s výhodou mezi 380 N / mm2 a 450 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2% tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1300 N / mm2 a 1700 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1400 N / mm2 a 1550 N / mm2.
Mez průtažnosti 0,2 % tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 380 N / mm2 a 430 N / mm2.
Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 600 N / mm2 a 800 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 630 N / mm2 a 720 N / mm2.
Únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu tepelně zpracovaného pásu se proti základnímu materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 100 N/mm2 a 300 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 180 N / mm2 a 220 N / mm2.
Pevnost v tahu příčného svaru tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1000 N / mm2 a 1300 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1180 N / mm2 a 1250 N / mm2.
Pevnost v tahu příčného svaru tepelně zpracovaného pásu se proti příčnému svaru v základním materiálu s výhodou zvýšila o hodnotu mezi 20 N / mm2 a 150 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 30 N / mm2 a 110 N / mm2.
Pevnost v tahu podélného svaru tepelně zpracovaného pásu se s výhodou pohybuje mezi 1200 N / mm2 a 1700 N / mm2, zvláště s výhodou mezi 1310 N / mm2 a 1550 N / mm2.
-7 - .........
• · · · · ·· • · · · ·· • · ·· · ··· • · · · · ·· • · · · ··· ··
Pokud je dostupný pouze tepelně zpracovaný materiál, lze tvrdost, pevnost v tahu, mez průtažnosti a únavovou pevnost při střídavém napětí v ohybu základního materiálu stanovit jednoduše určením chemického složení na základě odborné literatury nebo pomocí dodatečné výroby základního materiálu bez tepelného zpracování.
Tepelné zpracování pásů se s výhodou provádí v peci. Pás je v takovém případě během tepelného zpracování s výhodou svinut do svitku (cívky, coil). Během navíjení svitku může být společně s pásovým materiálem navinuta další kovová fólie, například měděná fólie. To má tu výhodu, že se vrstvy svitku pásového materiálu navzájem nepoškrábou.
Podle jednoho výhodného provedení mají pásy délku mezi 20 m a 190 m, s výhodou mezi 40 m a 170 m. V případě nekonečných pásů se tím rozumí délka jednoho oběhu přes celý pás. To představuje výhodnou délku pro pásy na dřevo a dopravní pásy.
V případě, že mají být hotové pásy dostupné v podobě nekonečných pásů, provádí se tepelné zpracování v jednom výhodném provedení před svařováním do nekonečného pásu.
V případě, že mají být podélně svařeny dva nebo více pásů do jednoho širokého pásu, provádí se tepelné zpracování v jednom výhodném provedení s výhodou po svařování. Podle dalšího výhodného provedení se tepelné zpracování provádí před svařováním.
V dalším textu budou představeny příklady výhodných provedení pásů podle tohoto vynálezu.
-8Příklady provedení vynálezu
Příklad 1
Kovový pásový materiál sestává z max. 0,09 %C, 15% Cr, 7% Ni, 0,7% Cu, 0,4 % Ti a zbytku Fe. Jeho pevnost v tahu dosahuje 1150 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 360.
Po tepelném zpracování způsobem podle tohoto vynálezu s teplotou výdrže 540 °C - 570 °C dosahuje jeho pevnost v tahu 1550 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 480.
Příklad 2
Kovový pásový materiál sestává z 0,03 % C, 14,5 % Cr, 4,5 % Ni, 3,3 % Cu a zbytku Fe. Jeho pevnost v tahu dosahuje 1050 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 330.
Po tepelném zpracování způsobem podle tohoto vynálezu s teplotou výdrže 470 °C - 520 °C dosahuje jeho pevnost v tahu 1450 N / mm2 a jeho tvrdost [HV 10] 460.
Na příkladech je zřetelně vidět, že tepelné zpracování zvyšuje pevnost v tahu a tvrdost materiálů. Tento nárůst je způsoben vyloučením příslušného disperzně vytvrzujícího prvku z termodynamicky uvolněného stavu. Vyloučené prvky tvoří fáze, které brání posuvům, a tím způsobují zvýšení tvrdosti a pevnosti.
V příkladech 1 a 2 je při tepelném zpracování obvykle jeden prvek vylučován z krystalové struktury, aniž by opustil pásový materiál (disperzně vytvrzující prvek). Příslušná látka je tedy v daném materiálu chemicky stále přítomna, ale již není součástí základní mikrostruktury. Oba materiály uvedené v příkladech 1 a 2 jsou martenzitické materiály. V příkladu 1 je disperzně vytvrzujícím slitinovým prvkem Ti, v příkladu 2 je disperzně vytvrzujícím slitinovým prvkem Cu.
-9Tyto příklady provedení popisují možné varianty provedení, přičemž na tomto místě budiž poznamenáno, že tento vynález není omezen na své konkrétně popsané varianty provedení, ale že jsou navíc možné i různé kombinace jednotlivých variant provedení mezi sebou a tato možnost obměn vyplývá z poznatků pro technické jednání na základě předkládaného vynálezu v rámci schopností odborníka činného v tomto technickém oboru.
Dále mohou také jednotlivé znaky nebo kombinace znaků různých znázorněných a popisovaných příkladů provedení představovat samostatná vynálezecká řešení nebo řešení podle tohoto vynálezu.
Úkol samostatných vynálezeckých řešení může být odvozen z tohoto popisu.
Veškeré údaje týkající se rozsahů hodnot v tomto popisu je třeba chápat v tom smyslu, že tyto údaje současně zahrnují libovolné a veškeré dílčí rozsahy, např. údaj 0 % až 1% je potřeba chápat tak, že jsou vtom současně zahrnuty i všechny dílčí rozsahy, vycházející z dolní hranice 0 % (která není zahrnuta) a horní hranice 1 %, tj. všechny dílčí rozsahy začínají dolní hranicí 0 % nebo vyšší a končí horní hranicí 1 % nebo nižší, například 0 % až 0,7 %, nebo 0,1 % až 1 %, nebo 0,5 % až 0,9 %.
Především mohou jednotlivá provedení tvořit předmět samostatných řešení podle tohoto vynálezu.
Claims (10)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Kovový pás, vyznačující se t í m , že kromě Fe, které tvoří zbytek hmotnosti, a nevyhnutelných nečistot navíc obsahuje 0,01 % - 0,2 % C, 12 % - 18 % Cr, 4 % - 8 % Ni, 0 % - 3,5 % Cu, 0 % - 0,5 % Ti, 0 % -1,8 % Si a 0 % - 2 % Mn.
- 2. Kovový pás podle nároku 1, vy z n a čují cí se tí m, že tento pás má délku mezi 20 m a 190 m, s výhodou mezi 40 m a 170 m.
- 3. Kovový pás podle kteréhokoli z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že základní materiál (před tepelným zpracováním) vykazuje tvrdost [HV 10] mezi 300 a 500, a/nebo pevnost v tahu (Rm) mezi 1000 N / mm2 a 1450 N / mm2, a/nebo mez průtažnosti 0,2 % (Rp - 0,2) mezi 900 N / mm2 a 1400 N / mm2, a/nebo únavovou pevnost při střídavém napětí v ohybu mezi 400 N / mm2 a 600 N / mm2, a/nebo pevnost v tahu (Rm) příčného svaru mezi 800 N/mm2 a 1200 N/mm2, a/nebo pevnost v tahu podélného svaru mezi 1200 N / mm2 a 1700 N / mm2.
- 4. Způsob výroby kovových pásů podle kteréhokoli z předcházejících nároků, zahrnující následující kroky-připravení kovového pásového materiálu s předem danou tloušťkou, šířkou a délkou, '·“- zahřívání až do dosažení předžíhací teploty mezi 90 °C a 150 °C,- následné rovnoměrné zahřívání z předžíhací teploty na teplotu, která je o hodnotu mezi 5 °C a 60 °C nižší než předem stanovená cílová teplota po dobu mezi 2 h - 4 h, přičemž cílová teplota leží mezi 450 °C a 700 °C,- následné rovnoměrné zahřívání na cílovou teplotu v průběhu doby meziO,lh-lh,- výdrž na cílové teplotě po dobu 0,5 h - 2,5 h („teplota výdrže),- ochlazování na požíhací teplotu mezi 200 °C a 400 °C v průběhu doby mezi 0,5 h-2,5 h,- následné ochlazení z požíhací teploty na pokojovou teplotu.
- 5. Způsob podle nároku 4, vyznačující se tím, že alespoň dva kovové pásové materiály jsou spolu spojeny pomocí svařování (podélné svařování) po podélných okrajích do širšího pásového materiálu, s výhodou před tepelným zpracováním, a/nebo že jsou konce tepelně zpracovaného pásového materiálu spojeny do pásu pomocí svařování („příčné svařování), s výhodou po tepelném zpracování.
- 6. Způsob podle některého z nároků 4 nebo 5, vyznačující se tím, že při zahřívání z předžíhací teploty se zahřívá na teplotu, která je o hodnotu mezi 20 °C a 40 °C nižší než je cílová teplota.
- 7. Způsob podle některého z nároků 4 až 6, vyznačující se tím, že cílová teplota se pohybuje mezi 450 °C a 600 °C, a/nebo že cílová teplota leží na sestupné větvi křivky tepelného zpracování, v oblasti, ve které funkce pevnosti tepelně zpracovaného pásového materiálu v závislosti na teplotě výdrže vykazuje záporný gradient.
- 8. Způsob podle některého z nároků 4 až 7, vyzná čující se tím,že tepelné zpracování pásů se provádí v peci, přičemž pás je během tepelného zpracování svinut do svitku (cívky, coil).
- 9. Kovový pás podle některého z nároků 1 až 3, vyznačující se t ím, že byl vyroben postupem podle některého z nároků 4 až 8.
- 10. Kovový pás podle nároku 9, vyznačující se t í m , že u tepelně zpracovaného nekonečného pásu se proti základnímu materiálu zvýšila tvrdost [HV 10] o hodnotu mezi 100 a 200, a/nebo pevnost v tahu o hodnotu mezi 350 N / mm2 a-12500 N / mm2, a/nebo mez průtažnosti 0,2 % o hodnotu mezi 350 N / mm2 a 500 N / mm2, a/nebo únavová pevnost při střídavém napětí v ohybu o hodnotu mezi 100 N / mm2 a 300 N / mm2, a/nebo pevnost v tahu příčného svaru o hodnotu mezi 20 N / mm2 a 150 N / mm2.
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| ATA50794/2014A AT516453B1 (de) | 2014-11-03 | 2014-11-03 | Metallische Bänder und deren Herstellungsverfahren |
| ATA50794/2014 | 2014-11-03 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ2015766A3 true CZ2015766A3 (cs) | 2016-06-15 |
| CZ308911B6 CZ308911B6 (cs) | 2021-08-25 |
Family
ID=55753913
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2015766A CZ308911B6 (cs) | 2014-11-03 | 2015-10-30 | Kovové pásy a způsob jejich výroby |
Country Status (9)
| Country | Link |
|---|---|
| CN (1) | CN105568179B (cs) |
| AT (1) | AT516453B1 (cs) |
| CZ (1) | CZ308911B6 (cs) |
| DE (1) | DE102015220590A1 (cs) |
| HR (2) | HRP20151159B1 (cs) |
| HU (1) | HUP1500516A2 (cs) |
| PL (1) | PL239509B1 (cs) |
| SI (1) | SI24877A (cs) |
| SK (1) | SK288763B6 (cs) |
Family Cites Families (11)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1608213B1 (de) * | 1968-01-20 | 1971-10-14 | Suedwestfalen Ag Stahlwerke | Verfahren zur herstellung eines warm und oder kaltfertiggewalz ten bandes und daraus umgeformten erzeugnissen aus ferriti schem chromstahl |
| JPS6053726B2 (ja) * | 1981-07-31 | 1985-11-27 | 新日本製鐵株式会社 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
| JPS6036623A (ja) * | 1984-07-06 | 1985-02-25 | Nisshin Steel Co Ltd | 金属製のコンベアーベルトの製造法 |
| JP3421265B2 (ja) * | 1998-06-12 | 2003-06-30 | 日新製鋼株式会社 | 無段変速機ベルト用準安定オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法 |
| DE60205896D1 (de) * | 2001-06-11 | 2005-10-06 | Nisshin Steel Co Ltd | Band aus doppelphasigem nichtrostendem stahl für stahlriemen |
| SE526881C2 (sv) * | 2001-12-11 | 2005-11-15 | Sandvik Intellectual Property | Utskiljningshärdbar austenitisk legering, användning av legeringen samt framställning av en produkt av legeringen |
| EP1739200A1 (fr) * | 2005-06-28 | 2007-01-03 | UGINE & ALZ FRANCE | Bande en acier inoxydable austenitique présentant un aspect de surface brillant et d'excellentes caractéristiques mécaniques |
| CN101270409A (zh) * | 2008-05-07 | 2008-09-24 | 唐山钢铁股份有限公司 | 镀锌线退火炉生产spcc钢种的退火工艺 |
| JP5744575B2 (ja) * | 2010-03-29 | 2015-07-08 | 新日鐵住金ステンレス株式会社 | 複相組織ステンレス鋼鋼板および鋼帯、製造方法 |
| CN103459616B (zh) * | 2011-03-30 | 2016-03-16 | 塔塔钢铁荷兰科技有限责任公司 | 热处理带涂层金属条带的方法及热处理的带涂层金属条带 |
| WO2013182622A1 (de) * | 2012-06-05 | 2013-12-12 | Thyssenkrupp Steel Europe Ag | Stahl, stahlflachprodukt und verfahren zur herstellung eines stahlflachprodukts |
-
2014
- 2014-11-03 AT ATA50794/2014A patent/AT516453B1/de active
-
2015
- 2015-10-22 DE DE102015220590.8A patent/DE102015220590A1/de active Pending
- 2015-10-23 SI SI201500260A patent/SI24877A/sl not_active IP Right Cessation
- 2015-10-30 HR HRP20151159AA patent/HRP20151159B1/hr not_active IP Right Cessation
- 2015-10-30 HR HRP20151160AA patent/HRP20151160B1/hr not_active IP Right Cessation
- 2015-10-30 CZ CZ2015766A patent/CZ308911B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2015-10-30 SK SK50072-2015A patent/SK288763B6/sk not_active IP Right Cessation
- 2015-11-02 HU HU1500516A patent/HUP1500516A2/hu unknown
- 2015-11-03 PL PL414667A patent/PL239509B1/pl unknown
- 2015-11-03 CN CN201510736634.8A patent/CN105568179B/zh active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SK288763B6 (sk) | 2020-07-01 |
| HRP20151160A2 (hr) | 2016-05-20 |
| HRP20151160B1 (hr) | 2020-02-07 |
| PL414667A1 (pl) | 2016-05-09 |
| SK500722015A3 (sk) | 2016-06-01 |
| SI24877A (sl) | 2016-05-31 |
| HRP20151159A2 (hr) | 2016-05-20 |
| AT516453A1 (de) | 2016-05-15 |
| AT516453B1 (de) | 2018-02-15 |
| CZ308911B6 (cs) | 2021-08-25 |
| PL239509B1 (pl) | 2021-12-06 |
| DE102015220590A1 (de) | 2016-05-04 |
| HRP20151159B1 (hr) | 2019-06-28 |
| CN105568179A (zh) | 2016-05-11 |
| HUP1500516A2 (hu) | 2016-05-30 |
| CN105568179B (zh) | 2017-12-29 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2015102582A (ru) | Высокопрочная стальная труба, сваренная электросваркой сопротивлением, обладающая исключительной стойкостью к разупрочнению в течение продолжительного времени в интервалах промежуточных температур, и способ изготовления такой трубы | |
| FI3961665T3 (fi) | Menetelmä nauharautasydämen tuottamiseksi | |
| MX388783B (es) | Método para la producción de lámina de acero galvanizada de alta resistencia. | |
| CZ2015767A3 (cs) | Kovové pásy a způsob jejich výroby | |
| TW201443244A (zh) | 具高伸長之超高強度材料的製造方法 | |
| JPWO2020013223A1 (ja) | マルテンサイト系ステンレス鋼帯およびその製造方法 | |
| CZ308911B6 (cs) | Kovové pásy a způsob jejich výroby | |
| JP6556143B2 (ja) | 無段変速機用の駆動ベルトにおいて使用するのに適したキャリヤリングを製造する方法 | |
| JP6252730B2 (ja) | バネ用ステンレス鋼帯及びその製造方法 | |
| EP3234211B1 (en) | Method for producing a flexible steel ring for a drive belt for a continuously variable transmission | |
| NL1039971C2 (en) | Heat treatment process in a manufacturing method of a ring set for a drive belt. | |
| EP2889104A1 (en) | Method for forming a carrier ring suitable for use in a drive belt for a continuously variable transmission | |
| MX382265B (es) | Lamina de acero de alta resistencia y metodo para la fabricacion de la misma. | |
| WO2012083974A1 (en) | Heat treatment process for a manufacturing process of a drive belt metal ring component | |
| CN103339267B (zh) | 用于传动带金属环构件的生产方法的热处理方法 | |
| NL1040567C2 (en) | Manufacturing method for a drive belt metal ring component and metal ring manufactured in accordance therewith. | |
| EP3301322B1 (en) | Drive belt provided with a ring set with steel rings having a nitride layer | |
| WO2013081451A1 (en) | Heat treatment process in a manufacturing method for a drive belt metal ring component | |
| TH161450A (th) | แผ่นเหล็กกล้าสำหรับสายพานเหล็กกล้า และกรรมวิธีสำหรับการผลิตสิ่งเดียวกัน, และสายพานเหล็กกล้า | |
| MY196420A (en) | Steel Sheet for Cans and Method for Manufacturing the same | |
| TH92065A (th) | สปริงเหล็กกล้าไร้สนิมที่มีความแข็งแกร่งสูงและวิธีการผลิตสิ่งเดียวกันนี้ | |
| TH175658A (th) | วัสดุเหล็กกล้าสำหรับการคาร์บูไรซ์ด้วยสุญญากาศและวิธีการ สำหรับการผลิตสิ่งเดียวกัน |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20231030 |