JPS6053726B2 - オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 - Google Patents
オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法Info
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- JPS6053726B2 JPS6053726B2 JP56120068A JP12006881A JPS6053726B2 JP S6053726 B2 JPS6053726 B2 JP S6053726B2 JP 56120068 A JP56120068 A JP 56120068A JP 12006881 A JP12006881 A JP 12006881A JP S6053726 B2 JPS6053726 B2 JP S6053726B2
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- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
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- C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
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- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は１８Ｃｒ−８Ｎｉを中心とするオーステナイト
系ステンレス鋼の製造方法に関するもので、特に熱延板
焼鈍を省略しても異方性の小さな優れた品質の鋼板を得
る方法に関するものである。
系ステンレス鋼の製造方法に関するもので、特に熱延板
焼鈍を省略しても異方性の小さな優れた品質の鋼板を得
る方法に関するものである。
一般に１８Ｃｒ−８Ｎｉ系を中心としたオーステナイト
系ステンレス鋼薄板の製造においては、従来はホットス
トリップミル等の熱間圧延機にてホットストリップを製
造し、その後熱延板を１０００℃以上の高温で軟化焼鈍
し、デスケーリングを行なつた後、１回冷延あるいは中
間焼鈍をはさんだ２回冷延等に冷間圧延で薄板とし、最
終焼鈍・酸洗して冷延薄板を製造して来た。熱延板焼鈍
とデスケーリングはＨＡＰ−７インと称するステンレス
鋼特有のラインで処理されている。本発明者らはこの熱
延板焼鈍の省略を目的に、熱延板焼鈍工程のはたしてい
る役割りを詳細に検討した結果（１）冷延用素材として
十分再結晶させ、軟化させる。
系ステンレス鋼薄板の製造においては、従来はホットス
トリップミル等の熱間圧延機にてホットストリップを製
造し、その後熱延板を１０００℃以上の高温で軟化焼鈍
し、デスケーリングを行なつた後、１回冷延あるいは中
間焼鈍をはさんだ２回冷延等に冷間圧延で薄板とし、最
終焼鈍・酸洗して冷延薄板を製造して来た。熱延板焼鈍
とデスケーリングはＨＡＰ−７インと称するステンレス
鋼特有のラインで処理されている。本発明者らはこの熱
延板焼鈍の省略を目的に、熱延板焼鈍工程のはたしてい
る役割りを詳細に検討した結果（１）冷延用素材として
十分再結晶させ、軟化させる。
（２）熱延中及び巻取中に析出した炭化物を固溶化させ
る。（３）酸洗スピードを向上させる。
る。（３）酸洗スピードを向上させる。
（４） 製品の異方性を改善させる。
の４点であることをつきとめた。
これらのうち（１）はすでに特開昭５５−７０４０４号
公報にて論じられ、７（２）についてはすでに特開昭５
１−７７５２３号公報、特開昭５５−１０７７四号公報
にて論じられているところである。しカル（３）、（４
）については従来ほとんど知られていない点である。又
（１）、（２）に関しても種々の新規な考え方があり、
これらを総合的に解決す；ることが望まれている。熱延
板焼鈍工程ては焼鈍軟化と炭化物の固溶に高温を必要と
し、したがつて相当のエネルギーを消費しており、かつ
…ψのラインスピードも焼鈍律速のケースが多い。
公報にて論じられ、７（２）についてはすでに特開昭５
１−７７５２３号公報、特開昭５５−１０７７四号公報
にて論じられているところである。しカル（３）、（４
）については従来ほとんど知られていない点である。又
（１）、（２）に関しても種々の新規な考え方があり、
これらを総合的に解決す；ることが望まれている。熱延
板焼鈍工程ては焼鈍軟化と炭化物の固溶に高温を必要と
し、したがつて相当のエネルギーを消費しており、かつ
…ψのラインスピードも焼鈍律速のケースが多い。
したがつて熱延板焼鈍工程を省略出来れば省エネルギー
と生産性の向上に関しての利益は極めて大きいと考えら
れる。こうして、本発明者らはＳＵＳ３Ｏ４を中心とし
たオーステナイトステンレス鋼薄板の製造工程から熱延
板焼鈍工程を省略すると共に１回冷延法でかつ、すぐれ
た品質特性を有したステンレス鋼薄板製造プロセスの開
発を目的に、具体的には上記４つの機能を完全に代替し
得る新プロセスを目標に総合的に研究を展関した結果本
発明に到達した。特に熱延板焼鈍を省略した場合のオー
ステナイトステンレス鋼薄板の異方形の問題については
従来ほとんど研究がなく、我々はこの点を詳細に検討し
た。熱延板焼鈍を省略したステンレス鋼薄板では、熱延
板焼鈍をしたものに比して製品段階で異方形が大きくな
る。
と生産性の向上に関しての利益は極めて大きいと考えら
れる。こうして、本発明者らはＳＵＳ３Ｏ４を中心とし
たオーステナイトステンレス鋼薄板の製造工程から熱延
板焼鈍工程を省略すると共に１回冷延法でかつ、すぐれ
た品質特性を有したステンレス鋼薄板製造プロセスの開
発を目的に、具体的には上記４つの機能を完全に代替し
得る新プロセスを目標に総合的に研究を展関した結果本
発明に到達した。特に熱延板焼鈍を省略した場合のオー
ステナイトステンレス鋼薄板の異方形の問題については
従来ほとんど研究がなく、我々はこの点を詳細に検討し
た。熱延板焼鈍を省略したステンレス鋼薄板では、熱延
板焼鈍をしたものに比して製品段階で異方形が大きくな
る。
異方形が大きいと、圧延方向、圧延方向と直角方向、圧
延方向と４５圧方向での特性が異なり、例えば円筒深絞
りをした場合、耳の発生が大きく製品歩留りが低下する
。この現象はイヤリングと！て知られ、イヤリング率で
表示される。（第１図）本発明においてはイヤリングの
評価を円筒深絞り試験で実施したが、その試験条件は０
．７ＴＷＬ薄板でブランク径は８０ｍφとし、ポンチ径
は４０Ｗ！φとした。本発明者の研究でこれらイヤリン
グの発生は、ステンレス鋼薄板で特有の集合組織が発達
することによることが判明した。したがつて熱延板焼鈍
を省略した場合に、この特有の．集合組織の発達を抑制
することが出来ればイヤリングの発生は生じがたいと考
えられる。実験結果によると熱延板焼鈍をした場合のイ
ヤリング率は４〜６％程度であるのに対して熱延板焼鈍
を省略すると１０％程度のイヤリングが発生した。以上
のような考え方で各種のオーステナイトステンレス鋼は
もとより、数多くの成分系について、検討した結果、熱
延板焼鈍を省略しても異方性が小さく、したがつてイヤ
リング率が６％（通常の熱延板焼鈍をした場合に得られ
る平均的イヤｚリング率）以下となるような成分系を検
討した結果イヤリング率を支配する主要成分はＮｉ，Ｃ
であり次いでＮ，Ｐの影響が大きいことを見出した。第
２図はＮｉ＜５Ｃの影響を示している。
延方向と４５圧方向での特性が異なり、例えば円筒深絞
りをした場合、耳の発生が大きく製品歩留りが低下する
。この現象はイヤリングと！て知られ、イヤリング率で
表示される。（第１図）本発明においてはイヤリングの
評価を円筒深絞り試験で実施したが、その試験条件は０
．７ＴＷＬ薄板でブランク径は８０ｍφとし、ポンチ径
は４０Ｗ！φとした。本発明者の研究でこれらイヤリン
グの発生は、ステンレス鋼薄板で特有の集合組織が発達
することによることが判明した。したがつて熱延板焼鈍
を省略した場合に、この特有の．集合組織の発達を抑制
することが出来ればイヤリングの発生は生じがたいと考
えられる。実験結果によると熱延板焼鈍をした場合のイ
ヤリング率は４〜６％程度であるのに対して熱延板焼鈍
を省略すると１０％程度のイヤリングが発生した。以上
のような考え方で各種のオーステナイトステンレス鋼は
もとより、数多くの成分系について、検討した結果、熱
延板焼鈍を省略しても異方性が小さく、したがつてイヤ
リング率が６％（通常の熱延板焼鈍をした場合に得られ
る平均的イヤｚリング率）以下となるような成分系を検
討した結果イヤリング率を支配する主要成分はＮｉ，Ｃ
であり次いでＮ，Ｐの影響が大きいことを見出した。第
２図はＮｉ＜５Ｃの影響を示している。
ＮｉｌＯ％から６％まで減少するとイヤリング率は大巾
に改善される。６％以下は効果が飽和している。
に改善される。６％以下は効果が飽和している。
更に低Ｃ化と組合せるとイヤリング率に対して大きな効
果を示す。第３図はＣの影響を示している。
果を示す。第３図はＣの影響を示している。
Ｃは０．０８％から０．０１％まで、低ければ低い程イ
ヤリング率を改善することがわかつた。更に第３図に示
す通りＰは０．０４５％から０．００５％まで低ければ
低い程イヤリ）ング率を改善することがわかつた。この
他Ｎも低い方が好ましいが、ＣｒやＳはほとんど影響し
なかつた。多くの成分系を検討した結果Ｎｉ，Ｃはもち
ろん、Ｐ，Ｎのイヤリング改善効果は相互に加算的作用
があることが認められた。すなわち第２図からはＮｉ−
Ｃの、更に第３図からはＣ−Ｐの加算的効果が認められ
る。こうして低Ｎｉ化、低Ｃ化更には低Ｐ化等々はイ♀
リング低減には相互に加算的効果を示した。これらの作
用効果を多くのテスト結果を含めて定量的に解析・検討
を進めた結果、熱延板焼鈍を省略してもイヤリング率を
６％以下にするという目標に対しては第２図に示した通
りＣ＜５Ｎｉの加算的効果を活用することが、すでに述
べた４つの機能を満す上でも最も望ましいことが判明し
た。
ヤリング率を改善することがわかつた。更に第３図に示
す通りＰは０．０４５％から０．００５％まで低ければ
低い程イヤリ）ング率を改善することがわかつた。この
他Ｎも低い方が好ましいが、ＣｒやＳはほとんど影響し
なかつた。多くの成分系を検討した結果Ｎｉ，Ｃはもち
ろん、Ｐ，Ｎのイヤリング改善効果は相互に加算的作用
があることが認められた。すなわち第２図からはＮｉ−
Ｃの、更に第３図からはＣ−Ｐの加算的効果が認められ
る。こうして低Ｎｉ化、低Ｃ化更には低Ｐ化等々はイ♀
リング低減には相互に加算的効果を示した。これらの作
用効果を多くのテスト結果を含めて定量的に解析・検討
を進めた結果、熱延板焼鈍を省略してもイヤリング率を
６％以下にするという目標に対しては第２図に示した通
りＣ＜５Ｎｉの加算的効果を活用することが、すでに述
べた４つの機能を満す上でも最も望ましいことが判明し
た。
すなわちＣを０．０７０％以下、Ｎｉを６．０％から９
．０％の範囲としかつ１０２×〔Ｃ〕＋４×〔Ｎｉ〕≦
３９．５％・・・（１）を満すことが必要である。（成
分は重量パーセントである）又これに加えてＰ及びＮに
ついて考慮するならばＰＯ．Ｏ４Ｏ％以下、ＮＯ．２％
以下の範囲内で次式を満すことが必要である。
．０％の範囲としかつ１０２×〔Ｃ〕＋４×〔Ｎｉ〕≦
３９．５％・・・（１）を満すことが必要である。（成
分は重量パーセントである）又これに加えてＰ及びＮに
ついて考慮するならばＰＯ．Ｏ４Ｏ％以下、ＮＯ．２％
以下の範囲内で次式を満すことが必要である。
轟 −ー ′ ＝】ＶＬムｌ以上の
ようにして、各成分範囲を規定し更に最も影響の大きな
ＣとＮ１を（１）式の通り規定する方法、更に主要成分
を（２）式の通り規定することによつて、熱延板焼鈍を
省略しても異方性が小さく、すぐれたオーステナイト系
ステンレス薄板を製造し得ることをはじめて明らかにし
た。
ようにして、各成分範囲を規定し更に最も影響の大きな
ＣとＮ１を（１）式の通り規定する方法、更に主要成分
を（２）式の通り規定することによつて、熱延板焼鈍を
省略しても異方性が小さく、すぐれたオーステナイト系
ステンレス薄板を製造し得ることをはじめて明らかにし
た。
なおＣ．ｌ５Ｎｉを以上の通り規制することは、すでに
述べた熱延板焼鈍の他の３つの機能の代用にも有効に作
用する。
述べた熱延板焼鈍の他の３つの機能の代用にも有効に作
用する。
すなわちＣ＜５Ｎｉが通常のＳＵＳ３Ｏ４より低く、し
たがつて、熱延後の軟化が進み、冷却・巻取り中ての炭
化物の析出が軽度で酸洗スピードにも有効であることも
判明した。これらの結果から、熱延板焼鈍を省略した場
合の問題となるイヤリング率ついて、更に詳細に合金成
分の加算効果を実験データーから解析した結果イヤリン
グ勅ｅ（％）と成分元素の関係が次式て表わされること
をはじめて見出した。ここで門討した成分は次の範囲に
おいて成立する。
たがつて、熱延後の軟化が進み、冷却・巻取り中ての炭
化物の析出が軽度で酸洗スピードにも有効であることも
判明した。これらの結果から、熱延板焼鈍を省略した場
合の問題となるイヤリング率ついて、更に詳細に合金成
分の加算効果を実験データーから解析した結果イヤリン
グ勅ｅ（％）と成分元素の関係が次式て表わされること
をはじめて見出した。ここで門討した成分は次の範囲に
おいて成立する。
一．一 一ー，．，
以上のようにして、オーステナイトステンレス鋼薄板の
製造法として熱延板焼鈍を省略してもすぐれたイヤリン
グ特性を得る方法として、イヤリング率と成分元素の定
量的関係をはじめて明らかにし、Ｃ，ＮｉならびにＰや
Ｎを規制する方法を明らかにした。以下に本発明の主要
因の限定根拠を述べる。
以上のようにして、オーステナイトステンレス鋼薄板の
製造法として熱延板焼鈍を省略してもすぐれたイヤリン
グ特性を得る方法として、イヤリング率と成分元素の定
量的関係をはじめて明らかにし、Ｃ，ＮｉならびにＰや
Ｎを規制する方法を明らかにした。以下に本発明の主要
因の限定根拠を述べる。
Ｃ：Ｃは熱延板焼鈍省略のオーステナイト系ステンレス
鋼薄板の異方性に対して大きな影響を有し、低い方が望
ましく、更に粒界腐食性を考慮して、０．０７０％以下
が望ましく、工業的・経済的に可能な限り低い方が望ま
しい。Ｐ：ＰはＣと同様異方性に対しては０．０４０％
以下が望ましく、工業的・経済的に可能な限り低い方が
望ましい。
鋼薄板の異方性に対して大きな影響を有し、低い方が望
ましく、更に粒界腐食性を考慮して、０．０７０％以下
が望ましく、工業的・経済的に可能な限り低い方が望ま
しい。Ｐ：ＰはＣと同様異方性に対しては０．０４０％
以下が望ましく、工業的・経済的に可能な限り低い方が
望ましい。
Ｎｉ：Ｎｉは熱延板焼鈍省略のオーステナイト系ステン
レス鋼薄板の異方性に対して大きな影響を有し、９．０
％以下ですぐれた特性を示し、低い方が望ましいが、６
％で効果が飽和する。
レス鋼薄板の異方性に対して大きな影響を有し、９．０
％以下ですぐれた特性を示し、低い方が望ましいが、６
％で効果が飽和する。
Ｎ：ＮＩ：）Ｃ，Ｐと同様異方性に対しては低い方が望
ましく、０．２％以下が良好で低ければ低く程よく、し
たがつて、工業的・経済的に可能な限り低い方が望まし
いが、強度を必要とする用途によ．゜つてはＮの上限を
０．２％とする。
ましく、０．２％以下が良好で低ければ低く程よく、し
たがつて、工業的・経済的に可能な限り低い方が望まし
いが、強度を必要とする用途によ．゜つてはＮの上限を
０．２％とする。
Ｃｒ：Ｃｒは異方性に対しては余り大きな影響を示さな
いが、すぐれた耐食性・加工性を維持したオーステナイ
ト系ステンレス薄板としては１６．０％以上は必要であ
り、Ｎｉ量との関連で安定なオーステナイト相を維持す
るためには１９．０％が上限となる。
いが、すぐれた耐食性・加工性を維持したオーステナイ
ト系ステンレス薄板としては１６．０％以上は必要であ
り、Ｎｉ量との関連で安定なオーステナイト相を維持す
るためには１９．０％が上限となる。
なお上述したＣ，Ｎｉｌ付加的にはＰ，Ｎは熱延板焼鈍
を省略したオーステナイト系ステンレス薄板のイヤリン
グ特性改善に対して互に加算的効果を発揮し、上述の個
々の成分規定に加えて次式の関係を繭たくことが不可欠
である。
を省略したオーステナイト系ステンレス薄板のイヤリン
グ特性改善に対して互に加算的効果を発揮し、上述の個
々の成分規定に加えて次式の関係を繭たくことが不可欠
である。
１０２×〔Ｃ〕＋４×〔Ｎｉ〕≦３９．５％なお、Ｐ，
Ｎを考慮した場合にはを満すことがイヤリング特性はも
とより、熱延后の軟化、炭化物析出の軽度化等々にも有
効である。
Ｎを考慮した場合にはを満すことがイヤリング特性はも
とより、熱延后の軟化、炭化物析出の軽度化等々にも有
効である。
なお通常のオーステナイトステンレス鋼として含有され
る他の成分に関して特に大きな影響は認められなかつた
。
る他の成分に関して特に大きな影響は認められなかつた
。
以下に本発明の実施例を示す。
第１表に示すようなＳＵＳ３Ｏ城分規格内で各種の１８
Ｃｒ−８Ｎｉ系ステンレス鋼を電気炉、ＡＯＤ法等で溶
製し、１６０ｗ０ｎ厚のＣＣ鋳片とした。
Ｃｒ−８Ｎｉ系ステンレス鋼を電気炉、ＡＯＤ法等で溶
製し、１６０ｗ０ｎ厚のＣＣ鋳片とした。
その後加熱炉で１２４０℃で加熱後、通常の熱延をし３
＝厚の熱延コイルとした。熱延板焼鈍を省略する場合に
は焼鈍炉を空通し、ショットブラスト・酸洗した。Ｌ比
較法として成分規制をはずした材料で熱延板焼鈍を省略
したものと通常の１１００℃の熱延板焼鈍をしたものを
用意し、ショット酸洗した。冷延と最終焼鈍は１回冷延
の通常作業通りで０．７ｍの製品厚とした。これらの製
品について各種の薄板テストを実施した結果は表２の通
りである。
＝厚の熱延コイルとした。熱延板焼鈍を省略する場合に
は焼鈍炉を空通し、ショットブラスト・酸洗した。Ｌ比
較法として成分規制をはずした材料で熱延板焼鈍を省略
したものと通常の１１００℃の熱延板焼鈍をしたものを
用意し、ショット酸洗した。冷延と最終焼鈍は１回冷延
の通常作業通りで０．７ｍの製品厚とした。これらの製
品について各種の薄板テストを実施した結果は表２の通
りである。
強度、伸び、結晶粒度等にはほとんど差はないが、比較
鋼と本発明鋼の比較で明らかな通り、イヤリング率が大
きな差を示し、本発明鋼では熱延板焼鈍をした場合にＹ
匹敵する特性を示した。
鋼と本発明鋼の比較で明らかな通り、イヤリング率が大
きな差を示し、本発明鋼では熱延板焼鈍をした場合にＹ
匹敵する特性を示した。
第１図はイヤリング（Ｈｅ＝ーへ中二■Ｑ−×
（Ｈｎ，ａｘ＋Ｈ．ｎｉｎ）Ｘ＋１
００（％））の説明図、第２図は１８．１Ｃｒ−Ｎｉ−
０．０３Ｐステンレス鋼薄板の熱延板省略プロセスにお
けるイヤリング率とＮｉ（％）Ｃ（％）の影響一く示す
図、第３図は１８Ｃｒ−８．５Ｎｉステンレス鋼薄板の
熱延板焼鈍省略プロセスにおけるイヤリング率とＣ（％
），Ｐ（％）の影響を示す図である。
（Ｈｎ，ａｘ＋Ｈ．ｎｉｎ）Ｘ＋１
００（％））の説明図、第２図は１８．１Ｃｒ−Ｎｉ−
０．０３Ｐステンレス鋼薄板の熱延板省略プロセスにお
けるイヤリング率とＮｉ（％）Ｃ（％）の影響一く示す
図、第３図は１８Ｃｒ−８．５Ｎｉステンレス鋼薄板の
熱延板焼鈍省略プロセスにおけるイヤリング率とＣ（％
），Ｐ（％）の影響を示す図である。
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １ 重量パーセントで、Ｃ０．０７０％以下、Ｓｉ１．
０％以下、Ｍｎ３．０％以下、Ｐ０．０４０％以下、Ｓ
０．０３０％以下、Ｃｒ１６．０％〜１９．０％、Ｎｉ
６．０〜９．０％、Ｎ０．２％以下を含むオーステナイ
ト系ステンレス鋼において、Ｃ及びＮｉの添加量の関係
を１０２×〔ｃ〕＋４×〔Ｎｉ）＜３９．５％に規制し
、該成分の鋼を鋳造し、熱延し、デスケーリング後、冷
間圧延を行つて所定の板厚にした後、最終焼鈍を行うこ
とを特徴とするオーステナイト系ステンレス鋼板及び鋼
帯の製造方法。 ２ 主要成分が次式を満足することを特徴とする特許請
求の範囲第１項記載の方法。 １０２×〔Ｃ〕＋９０×〔Ｐ〕＋６４×〔Ｎ〕＋４×〔
Ｎｉ〕≦４３％３ イヤリング率ｈｅ（％）＝１０２×
〔Ｃ〕＋９０×〔Ｐ〕＋６４×〔Ｎ〕＋４×〔Ｎｉ〕−
３７が６％以下に規制される溶鋼を鋳造することを特徴
とする特許請求の範囲第１項記載の方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56120068A JPS6053726B2 (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
| EP82106870A EP0071270B1 (en) | 1981-07-31 | 1982-07-29 | Process for producing an austenitic stainless steel sheet or strip |
| DE8282106870T DE3267289D1 (en) | 1981-07-31 | 1982-07-29 | Process for producing an austenitic stainless steel sheet or strip |
| US06/403,876 US4420347A (en) | 1981-07-31 | 1982-07-30 | Process for producing an austenitic stainless steel sheet or strip |
| KR8203434A KR850000558B1 (ko) | 1981-07-31 | 1982-07-31 | 오오스테나이트계 스테인레스강판(鋼板) 및 강대(鋼帶)의 제조방법 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56120068A JPS6053726B2 (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5822329A JPS5822329A (ja) | 1983-02-09 |
| JPS6053726B2 true JPS6053726B2 (ja) | 1985-11-27 |
Family
ID=14777090
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56120068A Expired JPS6053726B2 (ja) | 1981-07-31 | 1981-07-31 | オ−ステナイト系ステンレス鋼板及び鋼帯の製造方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US4420347A (ja) |
| EP (1) | EP0071270B1 (ja) |
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