CZ292032B6 - Axiální kluzné ložisko - Google Patents

Axiální kluzné ložisko Download PDF

Info

Publication number
CZ292032B6
CZ292032B6 CZ19973192A CZ319297A CZ292032B6 CZ 292032 B6 CZ292032 B6 CZ 292032B6 CZ 19973192 A CZ19973192 A CZ 19973192A CZ 319297 A CZ319297 A CZ 319297A CZ 292032 B6 CZ292032 B6 CZ 292032B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
bearing
lubricating oil
grooves
wedge
dirt
Prior art date
Application number
CZ19973192A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ319297A3 (cs
Inventor
Markus Ing. Loos
Jean-Yves Ing. Werro
Raimund Dr. Ing. Wohlrab
Original Assignee
Abb Schweiz Holding Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7808301&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ292032(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Abb Schweiz Holding Ag filed Critical Abb Schweiz Holding Ag
Publication of CZ319297A3 publication Critical patent/CZ319297A3/cs
Publication of CZ292032B6 publication Critical patent/CZ292032B6/cs

Links

Classifications

    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
    • F02C—GAS-TURBINE PLANTS; AIR INTAKES FOR JET-PROPULSION PLANTS; CONTROLLING FUEL SUPPLY IN AIR-BREATHING JET-PROPULSION PLANTS
    • F02C7/00—Features, components parts, details or accessories, not provided for in, or of interest apart form groups F02C1/00 - F02C6/00; Air intakes for jet-propulsion plants
    • F02C7/06—Arrangements of bearings; Lubricating
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
    • F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
    • F01D25/00—Component parts, details, or accessories, not provided for in, or of interest apart from, other groups
    • F01D25/16—Arrangement of bearings; Supporting or mounting bearings in casings
    • F01D25/166—Sliding contact bearing
    • F01D25/168—Sliding contact bearing for axial load mainly
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D25/00—Pumping installations or systems
    • F04D25/02—Units comprising pumps and their driving means
    • F04D25/04—Units comprising pumps and their driving means the pump being fluid-driven
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/051—Axial thrust balancing
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/05—Shafts or bearings, or assemblies thereof, specially adapted for elastic fluid pumps
    • F04D29/051—Axial thrust balancing
    • F04D29/0513—Axial thrust balancing hydrostatic; hydrodynamic thrust bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F04—POSITIVE - DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS FOR LIQUIDS OR ELASTIC FLUIDS
    • F04D—NON-POSITIVE-DISPLACEMENT PUMPS
    • F04D29/00—Details, component parts, or accessories
    • F04D29/06—Lubrication
    • F04D29/063—Lubrication specially adapted for elastic fluid pumps
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
    • F16C17/047—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with fixed wedges to generate hydrodynamic pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
    • F16C17/12—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load
    • F16C17/18—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement characterised by features not related to the direction of the load with floating brasses or brushing, rotatable at a reduced speed
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
    • F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
    • F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
    • F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
    • F16C33/10—Construction relative to lubrication
    • F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
    • F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
    • F16C33/1075—Wedges, e.g. ramps or lobes, for generating pressure
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2220/00—Application
    • F05D2220/40—Application in turbochargers
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/50—Bearings
    • F05D2240/52—Axial thrust bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F05—INDEXING SCHEMES RELATING TO ENGINES OR PUMPS IN VARIOUS SUBCLASSES OF CLASSES F01-F04
    • F05D—INDEXING SCHEME FOR ASPECTS RELATING TO NON-POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, GAS-TURBINES OR JET-PROPULSION PLANTS
    • F05D2240/00—Components
    • F05D2240/50—Bearings
    • F05D2240/53—Hydrodynamic or hydrostatic bearings
    • F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
    • F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
    • F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
    • F16C2360/00—Engines or pumps
    • F16C2360/23—Gas turbine engines
    • F16C2360/24—Turbochargers

Landscapes

  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • General Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Fluid Mechanics (AREA)
  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Combustion & Propulsion (AREA)
  • Sliding-Contact Bearings (AREA)
  • Supercharger (AREA)

Abstract

Axi ln kluzn lo isko je ur eno pro ulo en h° dele (14) turbokompresoru (9) na v²fukov plyny, kter² je spojen se spalovac m motorem (8) a prost°ednictv m okruhu (1) mazac ho oleje spalovac ho motoru (8) je nap jen mazac m olejem (3). Mazac olej (3) je nahrubo iÜt n filtrem (6), kter² sest v z lo iskov ho t lesa (20) pevn spojen ho s lo iskovou sk° n (17), z lo iskov ho h°ebenu (19) rotuj c ho s h° delem (14) a z nejm n jedn mazac Üt rbiny (25, 25') vytvo°en mezi lo iskov²m t lesem (20) a lo iskov²m h°ebenem (19), kter je tvo°ena profilovanou mezikruhovou plochou (24, 24') a rovnou kluznou plochou (23, 23') a je spojena s p° vodem (21) oleje. Profilovan mezikruhov plocha (24, 24') je vytvo°ena bu pro rotaci kolem h° dele (14), nebo pro rotaci s h° delem (14) a m v ce radi ln uspo° dan²ch dr ek (26, 26') mazac ho oleje, p°i em ka d dr ka (26, 26') mazac ho oleje je v obvodov m sm ru spojena s kl novou plochou (27, 27') a v opa n m obvodov m sm ru je mezi dr kou (26, 26') mazac ho oleje a sousedn kl novou plochou (27, 27') vytvo°ena sedlov plocha (28, 28'). Dr ky (26, 26') mazac ho oleje a kl nov plochy (27, 27') jsou radi ln sm rem ven ohrani eny t snic m ebrem (29, 29'). T snic ebro (29, 29') m v oblasti dr ek (26, 26') mazac ho oleje dr ky (30, 30') pro zachycov n ne istot, kter jsou otev°en radi ln sm rem ven k dr k m (26, 26') mazac ho oleje.\

Description

Oblast techniky
Vynález se týká axiálního kluzného ložiska pro uložení hřídele turbokompresoru na výfukové plyny, který je spojen se spalovacím motorem a prostřednictvím okruhu mazacího oleje spalovacího motoru je napájen mazacím olejem, přičemž mazací olej je nahrubo čištěn filtrem, který sestává z ložiskového tělesa pevně spojeného s ložiskovou skříní, z ložiskového hřebenu rotujícího s hřídelem a z nejméně jedné mazací štěrbiny vytvořené mezi ložiskovým tělesem a ložiskovým hřebenem, která je tvořena profilovanou mezikruhovou plochou a rovnou kluznou plochou a je spojena s přívodem oleje.
Dosavadní stav techniky
Pro uložení turbokompresoru se často používají hydrodynamická kluzná ložiska. Jako axiální kluzná ložiska se obvykle používají ložiska s pevnými segmenty. Tato ložiska sestávají z ložiskového tělesa, pevně spojeného s ložiskovou skříní, která má profilovanou mezikruhovou plochu, a z takzvaného ložiskového hřebenu, který má s hřídelem rotující rovnou kluznou plochu. Profilovaná strana má více radiálních mazacích drážek a odpovídající klínové a zaskakovací plochy, jak je patrné z DE-A1 32 44 893. Může být také uspořádána na ložiskovém hřebenu.
Při provozu turbokompresoru se vytváří na podkladě střižného proudění mazacího oleje mezi rovnou a profilovanou plochou unášení schopný hydrodynamický mazací film. Tloušťka tohoto mazacího filmu závisí mimo jiné na zatížení ložiska a může být při velkých tlakových poměrech o hodnotě 20 pm velmi malá.
Zpravidla je mazání takového axiálního kluzného ložiska převzato z mazacího systému spalovacího motoru, který je spojen s turbokompresorem. Přitom je jeho relativně velký proud mazacího oleje jen nahrubo filtrován, to znamená se šířkou oka o hodnotě zhruba 35 až 50 pm. V důsledku vyššího počtu otáček a úzké mazací štěrbiny však vyžaduje turbokompresor mazací olej jemnější konzistence. Samostatné filtrování pro turbokompresor však zpravidla není možné, případně je velmi náročné a proto relativně drahé, viz DE-A1 44 11 617.
Při vysokých tlakových poměrech může být minimální tloušťka mazacího filmu, zejména na axiálním kluzném ložisku, menší než největší částice nečistot, které procházejí filtrem motoru. To může být příčinou předčasného opotřebení ložiskových ploch, speciálně klínových ploch. Jakmile však dojde ke zmenšení klínové plochy ložiska proti potřebné hodnotě, není ložisko již provozně spolehlivé. V takovém případě je třeba počítat s brzkým výpadkem ložiska. V souladu s tím je axiální kluzné ložisko turbokompresorů otěrem ohrožovaná konstrukční součást.
Z DD 49 087 je známé axiální kluzné ložisko pro turbínové stroje, které sestává z ložiskového tělesa, pevně spojeného s ložiskovou skříní, z ložiskového hřebenu rotujícího s hřídelem a z mezi oběma vytvořenou mazací štěrbinou, tato mazací štěrbina je vytvořena mezi profilovanou, kolem hřídele rotující kruhovou prstencovou plochou a mezi rovnou, pevně upravenou kluznou plochou. Kruhová prstencová plocha má více radiálně uspořádaných drážek mazacího oleje a vždy jednu s nimi v obvodovém směru spojenou klínovou plochu, přičemž drážky mazacího oleje a klínové plochy jsou uspořádány střídavě na kruhové prstencové ploše. Drážky mazacího oleje jsou navenek omezeny vždy jednou těsnicí přepážkou. Každá těsnicí přepážka má průchozí a radiálně navenek vedoucí proplachovací otvor.
Při provozu takto uloženého turbínového stroje však dochází k tomu, že podstatná část mazacího oleje může odtékat přes okraj profilované kruhové prstencové plochy, to znamená přesněji přes
-1 CZ 292032 B6 klínové plochy navenek. Tím še zmenšuje vytváření tlaku v mazací štěrbině, čímž se tato zmenšuje. To vede ke zvětšenému otěru částicemi nečistot a tím i ke zmenšení životnosti ložiska.
ZDE-U1 78 19 938 je známé axiální kluzné ložisko pro turbokompresory na výfukové plyny, 5 u kterého je mezi pevně upraveným ložiskovým tělesem a mezi rotujícím ložiskovým hřebenem uspořádaný plovoucí kotouč veden na hřídeli turbokompresoru. Plovoucí kotouč má víceplošnou geometrii s po obou stranách uspořádanými, ve tvaru spirály vytvořenými olejovými drážkami, které vystupují až do oblasti dotyku s ložiskovým tělesem, případně s ložiskovým hřebenem. Prostřednictvím těchto drážek se vytvoří mazací film jednak mezi ložiskovým tělesem a mezi io plovoucím kotoučem a jednak mezi plovoucím kotoučem a ložiskovým hřebenem.
U takového provedení s plovoucím kotoučem se jednak zmenší ztráta výkonu turbokompresoru a jednak se na podkladě zdvojené mazací štěrbiny zvýší možnost kompenzace našikmení posuvného ložiska. Případně je relativní rychlost prostřednictvím otáčení kotouče redukovaná na 15 zhruba polovinu počtu otáček rotoru, čímž se zřetelně zdokonalí chování posuvného ložiska z hlediska opotřebení. Přitom však i u takového plovoucího kotouče může být minimální tloušťka mazacího filmu také menší než velikost největších částic nečistot mazacího oleje, takže ani u tohoto provedení není možné odstranit dříve popsané nevýhody.
Podstava vynálezu
Vynález si klade za úkol odstranit všechny uvedené nedostatky. Jeho úkolem je vytvořit jednoduché a ekonomicky výhodné axiální kluzné ložisko s malým opotřebením a zdokonalenou 25 životností.
Uvedený úkol splňuje axiální kluzné ložisko pro uložení hřídele turbokompresoru na výfukové plyny, který je spojen se spalovacím motorem a prostřednictvím okruhu mazacího oleje spalovacího motoru je napájen mazacím olejem, přičemž mazací olej je nahrubo čištěn filtrem, který 30 sestává z ložiskového tělesa pevně spojeného s ložiskovou skříní, z ložiskového hřídele rotujícího s hřídelem a z nejméně jedné mazací štěrbiny vytvořené mezi ložiskovým tělesem a ložiskovým hřebenem, která je tvořen profilovanou mezikruhovou plochou a rovnou kluznou plochou a je spojena s přívodem oleje, podle vynálezu, jehož podstatou je, že profilovaná mezikruhová plocha je vytvořena buď pro rotaci kolem hřídele, nebo pro rotaci s hřídelem a má více radiálně 35 uspořádaných drážek mazacího oleje, přičemž každá drážka mazacího oleje je v obvodovém směru spojena s klínovou plochou a v opačném obvodovém směru je mezi drážkou mazacího oleje a sousední klínovou plochou vytvořena sedlová plocha, přičemž drážky mazacího oleje a klínové plochy jsou radiálně směrem ven ohraničeny těsnicím žebrem, a přičemž těsnicí žebro má v oblasti drážek mazacího oleje drážky pro zachycování nečistot, které jsou otevřené radiálně 40 směrem ven k drážkám mazacího oleje.
V důsledku tohoto vytvoření rotují drážky mazacího oleje a s nimi i radiálně směrem ven uspořádané drážky pro zachycování nečistot, takže větší části nečistot, které jsou obsaženy i v nahrubo vyčištěném mazacím oleji, jsou před dosažením mazací štěrbiny, přesněji řečeno v oblasti drážek mazacího oleje, odstředěny. Přitom se v důsledku odstředivé síly působící v radiálních drážkách mazacího oleje na směs mazacího oleje a částic nečistot dosáhne oddělení částic nečistot. Částice nečistot jsou v důsledku své větší měrné hmotnosti vytlačeny směrem ven a proudem mazacího oleje jsou drážkami pro zachycování nečistot odmrštěny směrem ven. Drážky pro zachycování nečistot proto působí do určité míry jako obtok mazací štěrbiny 50 vytvořené co nejúžeji mezi sedlovými plochami profilované mezikruhové plochy a rovnou kluznou plochou ložiskového tělesa.
Přitom se těsnicími žebry, která směrem ven ohraničují nejen drážky mazacího oleje, ale i klínové plochy, dosáhne toho, že v oblasti klínových ploch může radiálně směrem ven odtékat méně 55 mazacího oleje. Tím se zdokonalí nárůst tlaku, což vede k větší mazací štěrbině, ke zmenšenému
-2CZ 292032 B6 otěru a tím také k delší životnosti ložiska. Tento účinek se ještě dále zesílí uspořádáním sedlových ploch, které zdokonalují nárůst tlaku mezi rovnými kluznými plochami ložiskového tělesa a profilované mezikruhové plochy ložiskového hřebene. V důsledku kombinace geometrie ložiska s nejvyšší nosnou silou s odstřeďováním hrubých částic nečistot prostřednictvím drážek pro zachycování nečistot lze otěr ložiska minimalizovat do té míry, že jsou splněny požadavky na životnost moderních komponentů turbokompresorů na výfukové plyny.
Podle prvního výhodného provedení je profilované mezikruhová plocha uspořádána na ložiskovém hřebenu a rovná kluzná plocha je uspořádána na ložiskovém tělese. V souladu s tím rotuje mazací olej v drážkách mazacího oleje s hřídelem a částice nečistot jsou odstřeďovány prostřednictvím drážek pro zachycování nečistot. Na podkladě tím zmenšeného otěru klínových ploch mazací štěrbiny lze výhodně zvýšit životnost hřebenového ložiska.
Podle druhého výhodného provedení vynálezu je mezi ložiskovým hřebenem a mezi ložiskovým tělesem uspořádán plovoucí kotouč. Ten má po obou stranách profilovanou mezikruhovou plochu. Jak ložiskový hřeben, tak i ložiskové těleso jsou vytvořeny s rovnou kluznou plochou. Přitom rotuje mazací olej v obou drážkách mazacího oleje plovoucího kotouče kolem hřídele a částice nečistot jsou také odstřeďovány prostřednictvím drážek pro zachycování nečistot. Kombinace tohoto o sobě známého plovoucího kotouče s drážkami pro zachycování nečistot trvale zdokonaluje chování ložiska z hlediska opotřebení.
Zvláště výhodně má každá klínová plocha hloubku vstupního klínu a každá drážka pro zachycování nečistot má hloubku, přičemž poslední odpovídá 0,5 až 3 násobku hloubky vstupního klínu. V této oblasti velikostí mají drážky pro zachycování nečistot takové rozměry, že jednak mohou hrubé částice nečistot snadno procházet skrz otvor odpovídajících drážek pro zachycování nečistot a jednak proud mazacího oleje skrz tyto drážky pro zachycování nečistot není příliš velký.
Filtr, který je uspořádán v okruhu mazacího oleje spalovacího motoru, má takovou velikost ok, prostřednictvím kterých lze příslušně hrubě filtrovat mazací olej podle potřeby spalovacího motoru. Hloubka každé drážky pro zachycování nečistot odpovídá nejméně dvojnásobku této velikosti ok filtru. Taková hloubka zabraňuje s výhodou ucpání drážek pro zachycování nečistot.
Zvláště výhodné je, když je hloubka drážek pro zachycování nečistot vytvořena menší než dvojnásobná hloubka vstupního klínu. Tím lze zmenšit množství oleje potřebné pro odvádění částic nečistot, případně spotřebu oleje.
U obou příkladů provedení se dosáhne optimální nosné síly axiálního kluzného ložiska tehdy, když rozměr sedlových ploch má hodnotu zhruba 1/4 rozměru klínových ploch axiálního kluzného ložiska.
Přehled obrázků na výkresech
Na výkresech jsou znázorněny dva příklady provedení vynálezu na podkladě uložení turbokompresoru na výfukové plyny, spojeného se spalovacím motorem.
Na obr. 1 je schematicky znázorněn společně okruh mazacího oleje spalovacího motoru a turbokompresoru na výfukové plyny.
Na obr. 2 je znázorněn dílčí podélný řez turbokompresorem na výfukové plyny v oblasti jeho axiálního kluzného ložiska. Na obr. 3 je znázorněn pohled na profilovanou mezikruhovou plochu ložiskového hřebene v rovině podle čáry ΙΠ - ΙΠ na obr. 2. Na obr. 4 je znázorněn řez skrz ložiskový hřeben podél čáry IV - IV na obr. 3.
-3CZ 292032 B6
Na obr. 5 je ve větším měřítku znázorněn výřez z obr. 3 v oblasti spojem drážky mazacího oleje a drážky pro zachycování nečistot.
Na obr. 6 je ve větším měřítku znázorněn výřez z obr. 4 v oblasti drážky pro zachycování 5 nečistot.
Na obr. 7 je znázorněn vyobrazení analogické s obr. 2, avšak s plovoucím kotoučem uspořádaným mezi ložiskovým tělesem a mezi ložiskovým hřebenem. Na obr. 8 je znázorněn řez skrz plovoucí kotouč podél čáry Vin - VHI na obr. 7. Na obr. 9 je znázorněn řez plovoucím kotoučem ío podél čáry IX - IX na obr. 8.
Na obrázcích jsou znázorněny jen podstatné elementy potřebné pro porozumění vynálezu. Není znázorněno například vedení spalin od spalovacího motoru k turbokompresoru na výfukové plyny včetně plnění spalovacího motoru. Směr proudění mazacího oleje a směr otáčení 15 profilované mezikruhové plochy jsou označeny šipkami.
Příklady provedení vynálezu
Okruh 1 mazacího oleje sestává z olejové vany 2, z olejového čerpadla 5 dodávají mazací olej 3 z olejové vany 2 do olejového potrubí 4, z filtru 6, z odbočky 7 olejového potrubí 4 ke spalovacímu motoru 8, vytvořenému jako Dieselový motor, případně k turbokompresoru 9 na výfukové plyny, a ze vždy jednoho vratného potrubí 10, 11 k olejové vaně 2. Jen specificky znázorněný turbokompresor 9 na výfukové plyny má kompresorovou stranu 12 a turbínovou 25 stranu 13, které jsou navzájem spojeny prostřednictvím hřídele 14. Jak na kompresorové straně
12. tak také na turbínové straně 13 je pro uložení hřídele 14 upraveno vždy jedno radiální kluzné ložisko 15. Mezi radiálními kluznými ložisky 15 je pro zachycování axiálních sil turbokompresoru 9 na výfukové plyny vytvořeno axiální kluzné ložisko 16. viz obr. 1.
Axiální kluzné ložisko 16 sestává z ložiskové skříně 17 a z ložiskového hřebenu 19. který je pevně spojen s ložiskovým čepem 18 hřídele 14 a který spolupůsobí s pevně upraveným ložiskovým tělesem 20. V ložiskovém tělese 20 je uspořádán jako radiální olejový kanál vytvořený přívod 21 oleje, který je na svém vnějším konci spojen se společným okruhem 1 mazacího oleje spalovacího motoru 8 a turbokompresoru 9 na výfukové plyny. Radiální přívod oleje 21 má 35 na svém vnitřním konci prstencový kanál 22, viz obr. 2.
Na své straně přivrácené k ložiskovému hřebenu 19 má ložiskové těleso 20 rovnou kluznou plochu 23, zatímco strana ložiskového hřebenu 19 přivrácená k ložiskovému tělesu 20 je opatřena profilovanou mezikruhovou plochou 24, jak je to patrno z obr. 2 a z obr. 3. Mezi profilovanou 40 mezikruhovou plochou 24 a mezi rovnou kluznou plochou 23 je vytvořena mazací štěrbina 25, určující nosnost axiálního kluzného ložiska 16.
Profilovaná mezikruhová plocha 24 sestává z více klínových ploch 27, z nichž každá navazuje v obvodovém směru na vždy jednu radiální drážku 26 mazacího oleje. V oblasti mezi každou 45 klínovou plochou 27 a s ní sousedící drážkou 26 mazacího oleje je uspořádána vždy jedna rovná sedlová plocha 28. Jak drážky 26 mazacího oleje, tak i klínové plochy 27 jsou radiálně navenek omezeny těsnicím žebrem 29. To má v oblasti drážek 26 mazacího oleje k nim otevřené, radiálně nasměrované drážky 30 pro zachycování nečistot. Radiálně navenek, to znamená ve směru ložiskové skříně 17, jsou drážky 30 pro zachycování nečistot vytvořeny také otevřené, jak je to 50 patrné z obr. 3 až obr. 6. Na ložiskovém hřebenu 19, přesněji řečeno na základě jeho profilované mezikruhové plochy 24, je vytvořena prstencová drážka 31 která spojuje drážky 26 mazacího oleje navzájem a s prstencovým kanálem 22 ložiskového tělesa 20.
Mazací štěrbina 25 je vytvořena nejužší mezi sedlovými plochami 28 profilované mezikruhové 55 plochy 24 a mezi rovnými kluznými plochami 23 ložiskového tělesa 20. Klínové plochy 27 mají
-4CZ 292032 B6 hloubku 32 vstupního klínu a drážky 30 pro zachycování nečistot mají hloubku 33, přičemž tato má hodnotu 1,5 násobku hloubky 32 vstupního klínu, viz obr. 6. Na obr. 1 schematicky znázorněný filtr 6 má velikost ok, proti které je hloubka 33 drážek 30 pro zachycování nečistot zvětšena zhruba třikrát. Přitom mají drážky 30 pro zachycování nečistot šířku 34 drážky, která je proti jejich hloubce 33 zvětšena zhruba o šířku mazací štěrbiny 25. Výlučně za účelem vyobrazení drážek 30 pro zachycování nečistot byla na obr. 2 šířka 34 drážek ve srovnání s ostatními konstrukčními součástmi předimenzována.
Při provozu spalovacího motoru 8 je potřebný mazací olej 3 dopravován prostřednictvím ' olejového čerpadla 5 z olejové vany 2 a ve filtru 6 je hrubě čištěn. Odtud prochází mazací olej 3 přes odbočku 7 do olejového potrubí 4 k neznázoměným úložným místům spalovacího motoru 8, případně k oběma radiálním kluzným ložiskům 15 a k axiálnímu kluznému ložisku 16 turbokompresoru 9 na výfukové plyny, viz obr. 1.
V axiálním kluzném ložisku 16 je mazací olej 3 dopravován skrz radiální přívod 21 oleje pevně upraveného ložiskového tělesa 20, jeho prstencový kanál 22 a prstencovou drážku 31 ložiskového hřebene 19 ke drážkám 26 mazacího oleje, viz obr. 2. Na podkladě takto permanentně působících drážek 26 mazacího oleje z kruhu 1 mazacího oleje, rotace profilované mezikruhové plochy 24 ložiskového hřebene 19 a vně uspořádaného těsnicího žebra 29 se dostává mazací olej 3 vycházeje z drážek 26 mazacího oleje vždy prostřednictvím klínových ploch 27 do zužující se mazací štěrbiny 25. viz obr. 3. Odtud je střižným prouděním tažen ve směru sedlových ploch 28 a z největší části je bočně vytlačován přes těsnicí žebro 29, přičemž mezi ním a mezi rovnou kluznou plochou 23 ložiskového tělesa 20 se vytváří nejužší mazací štěrbina 25. Těsnicí žebro 29 zužuje průřez proudění pro radiálně navenek vytlačovaný mazací olej 3, čímž se zvyšuje tlak v mazací štěrbině 25 a spotřeba mazacího oleje axiálním kluzným ložiskem 16 se zmenšuje. Současně je mazací olej 3, který rotuje v radiálních drážkách 26 mazacího oleje se hřídelem 14. odlučován působením odstředivé síly. Přitom jsou částice nečistot na podkladě jejich větší hustoty vytlačovány navenek a dílčím proudem mazacího oleje 3 skrz drážky 30 pro zachycování nečistot jsou vymršťovány navenek, viz obr. 5.
Nakonec odtéká jako skrz mazací štěrbinu 25 vedený hlavní proud, tak i skrz drážky 30 pro zachycování nečistot vedený dílčí proud mazacího oleje 3 včetně částic nečistot skrz v ložiskové skříni 17 vytvořený olejový odtok 35 a je odváděn prostřednictvím vratného potrubí 11 do olejové vany 2 Dieselová spalovacího motoru 8, viz obr. 1 a obr. 2.
U druhého příkladu provedení je mezi pevně uspořádaným ložiskovým tělesem 20 a otáčejícím se ložiskovým hřebenem 19 uspořádán plovoucí kotouč 36, jak je to znázorněno na obr. 7. Ten má po obou stranách profilovanou mezikruhovou plochu 24', která je vytvořena analogicky jako mezikruhová plocha 24 ložiskového hřebenu 19 u prvního příkladu provedení. V souladu s tím sestává každá mezikruhová plocha 24' zvíce radiálních drážek 26' mazacího oleje, na které v obvodovém směru navazují klínové ploch 27' a rovné sedlové plochy 28/. Drážky 26' mazacího oleje a klínové plochy 27' jsou radiálně navenek omezeny těsnicím žebrem 29', přičemž toto má analogicky jako u prvního příkladu provedení vytvořené drážky 30' pro zachycování nečistot. Drážky 26' mazacího oleje obou mezikruhových ploch 24' jsou navzájem spojeny prostřednictvím šikmých vybrání 37 uvnitř plovoucího kotouče 36, viz obr. 8 a obr. 9. Jak ložiskový hřeben 19. tak i ložiskové těleso 20 jsou na svých k plovoucímu kotouči 36 přivrácených stranách opatřeny rovnou kluznou plochou 23', viz obr. 7. Další konstrukce axiálního kluzného ložiska 16' je v podstatě shodná jako u prvního příkladu provedení.
U tohoto vytvoření axiálního kluzného ložiska 16' je na obou stranách plovoucího kotouče 36 vytvořena vždy jedna mazací štěrbina 25/. První mazací štěrbina 25' je uspořádána mezi rovnou kluznou plochou 23' ložiskového tělesa 20 a mezi k ní přivrácenou profilovanou mezikruhovou plochou 24' plovoucího kotouče 36 a druhá mazací štěrbina 25' je uspořádána mezi rovnou kluznou plochou 23' ložiskového hřebene 19 a mezi k ní přivrácenou profilovanou mezikruhovou
-5CZ 292032 B6 plochou 24' plovoucího kotouče 36. Přitom se uskutečňuje odlučování a odmršťování částic nečistot mazacího oleje 3 v podstatě jako u prvního příkladu provedení. Na rozdíl od toho rotují profilované mezikruhové plochy 24' plovoucího kotouče 36 nikoli se hřídelem 14, ale kolem hřídele 14. což však nepříznivě neovlivňuje čisticí účinek drážek 30' pro zachycování nečistot.
Protože je relativní rychlost v mazacích štěrbinách 25' otáčením plovoucího kotouče 36 redukována v podstatě na polovinu počtu otáček hřídele 14. je možné značně zdokonalit chování axiálního kluzného ložiska 16' a zejména jeho klínových ploch 27' a sedlových ploch 28' z hlediska otěru.
ío Optimální nosné síly axiálního kluzného ložiska 16. 16'se u obou příkladů provedení dosáhne tehdy, když rozměr sedlových ploch 28, 28' má hodnotu zhruba 1/4 klínových ploch 27, 27' ložiska, viz obr. 3 a obr. 8.

Claims (7)

  1. 20 1. Axiální kluzné ložisko pro uložení hřídele (14) turbokompresoru (9) na výfukové plyny, který je spojen se spalovacím motorem (8) a prostřednictvím okruhu (1) mazacího oleje spalovacího motoru (8) je napájen mazacím olejem (3), přičemž mazací olej (3) je nahrubo čištěn filtrem (6), který sestává z ložiskového tělesa (20) pevně spojeného s ložiskovou skříní (17), z ložiskového hřebenu (19) rotujícího s hřídelem (14) a z nejméně jedné mazací štěrbiny (25,25') 25 vytvořené mezi ložiskovým tělesem (20) a ložiskovým hřebenem (19), která je tvořena profilovanou mezikruhovou plochou (24, 24') a rovnou kluznou plochou (23, 23') a je spojena s přívodem (21) oleje, vyznačující se tím, že profilovaná mezikruhová plocha (24,24') je vytvořena buď pro rotaci kolem hřídele (14), nebo pro rotaci s hřídelem (14) a má více radiálně uspořádaných drážek (26, 26') mazacího oleje, přičemž každá drážka (26, 26') mazacího oleje je 30 v obvodovém směru spojena s klínovou plochou (27, 27') a v opačném obvodovém směru je mezi drážkou (26, 26') mazacího oleje a sousední klínovou plochou (27,27') vytvořena sedlová plocha (28, 28'), přičemž drážky (26, 26') mazacího oleje a klínové plochy (27, 27') jsou radiálně směrem ven ohraničeny těsnicím žebrem (29, 29'), a přičemž těsnicí žebro (29, 29') má v oblasti drážek (26, 26') mazacího oleje drážky (30, 30') pro zachycování nečistot, které jsou otevřené 35 radiálně směrem ven k drážkám (26, 26') mazacího oleje.
  2. 2. Axiální kluzné ložisko podle nároku 1, vyznačující se tím, že profilovaná mezikruhová plocha (24) je uspořádána na ložiskovém hřebenu (19) a rovná kluzná plocha (23) je uspořádána na ložiskovém tělese (20).
  3. 3. Axiální kluzné ložisko podle nároku 1, vy z nač uj í c í se tím, že mezi ložiskovým hřebenem (19) a ložiskovým tělesem (20) je uspořádán plovoucí kotouč (36), kteiý má po obou bočních stranách profilovanou mezikruhovou plochu (24'), přičemž ložiskový hřeben (19) a ložiskové těleso (20) jsou vytvořeny vždy s rovnou kluznou plochou (23').
  4. 4. Axiální kluzné ložisko podle nároku 1, vyznačující se tím, že každá klínová plocha (27, 27') má hloubku (32) vstupního klínu a každá drážka (30, 30') pro zachycování nečistot má hloubku (33), přičemž hloubka (33) drážky (30, 30') pro zachycování nečistot odpovídá 0,5 a 3násobku hloubky (32) vstupního klínu.
  5. 5. Axiální kluzné ložisko podle nároku 4, vyznačující se tím, že rozměr sedlových ploch (28, 28') má hodnotu 1/4 rozměru klínových ploch (27, 27') axiálního kluzného ložiska (16).
    -6CZ 292032 B6
  6. 6. Axiální kluzné ložisko podle nároku 5, vyznačující se tím, že filtr (6) má velikost ok, která určuje velikost částic nečistot v mazacím oleji, přičemž hloubka (33) drážek (30, 30') pro zachycování nečistot odpovídá nejméně dvojnásobku velikosti ok filtru (6).
  7. 7. Axiální kluzné ložisko podle nároku 5, vyznačující se tím, že hloubka (33) drážek (30, 30') pro zachycování nečistot je menší než dvojnásobek hloubky (32) vstupního klínu.
CZ19973192A 1996-10-11 1997-10-09 Axiální kluzné ložisko CZ292032B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE19641673A DE19641673B4 (de) 1996-10-11 1996-10-11 Axialgleitlager

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ319297A3 CZ319297A3 (cs) 1999-02-17
CZ292032B6 true CZ292032B6 (cs) 2003-07-16

Family

ID=7808301

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ19973192A CZ292032B6 (cs) 1996-10-11 1997-10-09 Axiální kluzné ložisko

Country Status (7)

Country Link
US (1) US6024495A (cs)
EP (1) EP0840027B1 (cs)
JP (1) JP2929533B2 (cs)
KR (1) KR100485710B1 (cs)
CN (1) CN1071863C (cs)
CZ (1) CZ292032B6 (cs)
DE (2) DE19641673B4 (cs)

Families Citing this family (64)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
KR100310444B1 (ko) * 1999-06-25 2001-09-29 이충전 밀폐형 왕복동 압축기의 주축베어링 윤활장치
DE50009877D1 (de) * 2000-10-17 2005-04-28 Abb Turbo Systems Ag Baden Hydrodynamisches Axiallager mit Schwimmscheibe
US6626575B2 (en) 2001-06-07 2003-09-30 Roller Bearing Company Of America Spherical plain bearing with spread lock dual sealing means
JP4633301B2 (ja) * 2001-07-27 2011-02-16 Ｔｈｋ株式会社 潤滑液の浄化機能を備えた動圧軸受装置
CN1307371C (zh) * 2001-09-14 2007-03-28 何剑雄 偏心椭圆定子旋转滑片式压缩机及其设计方法
CA2489699A1 (en) * 2002-06-19 2003-12-31 Alstom Technology Ltd Bearing for the rotor of a rotating machine
WO2005003577A1 (de) * 2003-07-05 2005-01-13 Man B & W Diesel Aktiengesellschaft Axialgleitlager
EP1672181A1 (de) * 2004-12-14 2006-06-21 BorgWarner Inc. Turbolader mit mehrteiligem Lagergehäuse
JP4919004B2 (ja) * 2006-06-06 2012-04-18 西芝電機株式会社 横軸型すべり軸受装置
DE102006053726B4 (de) * 2006-11-15 2021-02-04 Man Energy Solutions Se Axialgleitlager
DE102007019338A1 (de) * 2007-04-24 2008-11-06 Continental Automotive Gmbh Axiallager insbesondere für einen Turbolader
EP2042753A1 (de) 2007-09-26 2009-04-01 ABB Turbo Systems AG Hydrodynamisches Axiallager
DE102007052101A1 (de) * 2007-10-31 2009-05-20 Continental Automotive Gmbh Axiallager, insbesondere für einen Turbolader
DE102007062223A1 (de) * 2007-12-21 2009-06-25 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Ladeeinrichtung
DE102008025058B4 (de) * 2008-05-26 2018-09-13 Man Energy Solutions Se Axiallagerdichtung für einen Abgasturbolader
DE102008045229B4 (de) * 2008-08-30 2019-09-05 BMTS Technology GmbH & Co. KG Axiallager
US8317400B2 (en) * 2008-09-11 2012-11-27 Honeywell International Inc. High performance thrust bearing pad
DE102008046946A1 (de) * 2008-09-12 2010-03-18 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager
DE102008060370A1 (de) * 2008-12-03 2010-06-10 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Hydrodynamische Axialgleitlagerung
US8398517B2 (en) * 2009-06-10 2013-03-19 United Technologies Corporation Journal bearing with single unit jumper tube and filter
DE102010027770B4 (de) * 2010-04-15 2012-03-22 Man Diesel & Turbo Se Turbolader
DE102011004975B4 (de) * 2011-03-02 2016-12-29 Aktiebolaget Skf Druckerzeugungsvorrichtung
DE102011077771A1 (de) * 2011-06-17 2012-12-20 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallageranordnung
DE102011085681A1 (de) 2011-11-03 2013-05-08 Abb Turbo Systems Ag Hydrodynamisches Axiallager
CN102536877A (zh) * 2012-02-02 2012-07-04 江门市瑞荣泵业有限公司 潜水泵水润滑止推装置
IN2014DN09908A (cs) * 2012-05-08 2015-08-07 Borgwarner Inc
WO2014003057A1 (ja) 2012-06-29 2014-01-03 株式会社Ihi 過給機
DE102013002605A1 (de) * 2013-02-15 2014-08-21 Man Diesel & Turbo Se Turbolader und Axiallagerscheibe für einen Turbolader
US9476452B2 (en) * 2013-02-21 2016-10-25 Ford Global Technologies, Llc Transmission thrust washer with circulation circuit
JP5890808B2 (ja) * 2013-08-26 2016-03-22 大同メタル工業株式会社 内燃機関のクランク軸用主軸受
US9505453B2 (en) 2013-08-29 2016-11-29 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
US20150061369A1 (en) * 2013-08-29 2015-03-05 Caterpillar Inc. Track joint assemblies and thrust rings for same
US9434425B2 (en) * 2013-08-29 2016-09-06 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
US9623920B2 (en) 2013-08-29 2017-04-18 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
US9604681B2 (en) 2013-08-29 2017-03-28 Caterpillar Inc. Track joint assemblies
DE102013223678A1 (de) * 2013-11-20 2015-06-25 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager, insbesondere für einen Abgasturbolader
CN104913033A (zh) * 2014-03-12 2015-09-16 贵州航空发动机研究所 一种传动润滑装置
CN104913034A (zh) * 2014-03-12 2015-09-16 贵州航空发动机研究所 一种带端面油槽的轴向定位卡圈
DE102014213466A1 (de) * 2014-07-10 2016-01-14 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager oder kombiniertes Axial-/Radiallager
DE102014222514A1 (de) * 2014-07-10 2016-01-14 Bosch Mahle Turbo Systems Gmbh & Co. Kg Axiallager
US9382877B2 (en) * 2014-10-22 2016-07-05 GM Global Technology Operations LLC Turbocharger thrust bearing debris trap
CN104658403B (zh) * 2015-03-09 2017-09-19 东北大学 推力滑动轴承润滑特性教学演示装置
CN105299048A (zh) * 2015-11-30 2016-02-03 珠海格力电器股份有限公司 滑动轴承、转轴、转轴组件和压缩机
US10145411B2 (en) * 2016-09-01 2018-12-04 Freudenberg-Nok General Partnership Thrust washers with hydrodynamic features
US20180087518A1 (en) * 2016-09-24 2018-03-29 Borgwarner Inc. Turbocharger thrust bearing and manufacturing method
DE112017004889B4 (de) * 2016-09-29 2024-11-07 Ihi Corporation Lagerstruktur und Turbolader
CN106438706A (zh) * 2016-11-09 2017-02-22 哈尔滨电机厂有限责任公司 大型水润滑推力轴承三段面瓦面
WO2018120130A1 (zh) * 2016-12-30 2018-07-05 深圳智慧能源技术有限公司 滑动轴承
CN106499723A (zh) * 2016-12-30 2017-03-15 深圳智慧能源技术有限公司 滑动轴承
US10590946B2 (en) 2017-01-09 2020-03-17 Borgwarner Inc. Turbocharger having thrust bearing with biased oil flow
DE102018201963A1 (de) 2018-02-08 2019-08-08 BMTS Technology GmbH & Co. KG Keilloses, rotationssymmetrisches Axiallager
CN108412803A (zh) * 2018-05-12 2018-08-17 珠海格力电器股份有限公司 轴承结构及具有其的压缩机
CN108412802B (zh) * 2018-05-12 2024-06-18 珠海格力电器股份有限公司 轴承结构及具有其的压缩机
CN108625909B (zh) * 2018-07-11 2023-09-12 中国船舶重工集团公司第七0三研究所 一种汽轮机高效油封结构
WO2020038655A1 (de) * 2018-08-21 2020-02-27 Zf Friedrichshafen Ag Anlaufelement für ein hydrodynamisches axiallager und hydrodynamisches axiallager
EP3901477B1 (en) * 2018-12-21 2023-03-29 Tpr Co., Ltd. Thrust washer
US10774876B1 (en) 2019-04-25 2020-09-15 Freudenberg-Nok General Partnership Hydrodynamic thrust washers with pumping features for sparse lubrication applications
CN110131305B (zh) * 2019-06-03 2024-04-19 无锡康明斯涡轮增压技术有限公司 涡轮增压器止推轴承装置
US10954998B1 (en) 2019-09-30 2021-03-23 Borgwarner Inc. Thrust bearing assembly and a turbocharger including the same
DE102020114268A1 (de) 2020-05-28 2021-12-02 Man Energy Solutions Se Axiallager für einen Axialturbolader
EP4047227A1 (de) 2021-02-19 2022-08-24 Flender GmbH Wellenanordnung, getriebe, industrie-applikation und computerprogrammprodukt
CN112879318B (zh) * 2021-04-02 2021-09-14 烟台东德实业有限公司 一种高速离心压缩机
CN120513351A (zh) * 2022-12-08 2025-08-19 无锡康明斯涡轮增压技术有限公司 轴承部件和轴承
EP4686843A1 (en) * 2024-07-31 2026-02-04 Garrett Transportation I Inc. Thrust bearing for a bearing system and integrated bearing system for a turbocharger, and turbocharger

Family Cites Families (20)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE49087C (de) * A. V. WVRSTBMberger & CO. in Zürich, Sihl-Str. 43, und J. schweizer in Zürich, Weinberg-Str. 23 Petroleum-Retortenbrenner. (2
DE7819938U1 (de) * 1979-12-13 Barmag Barmer Maschinenfabrik Ag, 5630 Remscheid Abgasturbolader
US1786565A (en) * 1927-10-18 1930-12-30 American Telephone & Telegraph Thrust bearing
GB829481A (en) * 1956-01-16 1960-03-02 Napier & Son Ltd Rotary thrust bearings or fluid seals
GB1095999A (en) * 1964-05-28 1967-12-20 Hawker Siddeley Canada Ltd Improvements in fluid thrust bearing
DD49087A1 (de) * 1965-04-15 1966-07-20 Axialgleitlager, insbesondere für Turbo-Maschinen
FR1461141A (fr) * 1965-12-22 1966-12-02 Wissenschaftl Techn Zentrum Wt Palier lisse axial, en particulier pour turbomachines
DE2033412A1 (de) * 1969-07-11 1971-01-21 Sundstrand Corp , Rockford, 111 (VStA) Drucklageranordnung
US3656823A (en) * 1970-08-05 1972-04-18 Wladimir Tiraspolsky Slidable carrier or support
JPS5945850B2 (ja) * 1979-07-13 1984-11-09 株式会社日立製作所 スラスト軸受
DE3140017A1 (de) * 1981-10-08 1983-04-28 Flender A F Gmbh Co Kg Axiale hydrodynamische gleitlagerung
JPS5887935U (ja) * 1981-12-10 1983-06-15 石川島播磨重工業株式会社 過給機のスラスト軸受
US4639148A (en) * 1984-02-14 1987-01-27 Aisin Seiki Kabushiki Kaisha Thrust bearing for turbocharger
US4726695A (en) * 1986-06-12 1988-02-23 Anatech, Inc. Hydrodynamic thrust bearing
DE4311117A1 (de) * 1993-04-05 1994-10-06 Abb Management Ag Axiales Gleit-Schublager, insbesondere für Turbolader
DE4330380A1 (de) * 1993-09-08 1995-03-09 Abb Management Ag Abgasturbolader mit mehrteiligem Lagergehäuse
DE4411617A1 (de) * 1994-04-02 1995-10-05 Abb Management Ag Verfahren und Vorrichtung zum Schmieren der Lager eines Turboladers
US5567056A (en) * 1994-09-29 1996-10-22 General Motors Corporation Turbocharger drive and planet bearing therefor
GB2306753B (en) * 1995-10-28 1999-04-07 Daewoo Electronics Co Ltd Head drum assembly of video cassette recorder
US5801464A (en) * 1996-12-13 1998-09-01 Phase Metrics Pressurized air-ionization ground for an air bearing spindle

Also Published As

Publication number Publication date
DE19641673A1 (de) 1998-04-16
KR19980032748A (ko) 1998-07-25
DE19641673B4 (de) 2005-09-01
CN1188192A (zh) 1998-07-22
JP2929533B2 (ja) 1999-08-03
EP0840027A3 (de) 1998-12-09
US6024495A (en) 2000-02-15
DE59705874D1 (de) 2002-01-31
KR100485710B1 (ko) 2005-06-16
EP0840027A2 (de) 1998-05-06
EP0840027B1 (de) 2001-12-19
CN1071863C (zh) 2001-09-26
JPH10121977A (ja) 1998-05-12
CZ319297A3 (cs) 1999-02-17

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CZ292032B6 (cs) Axiální kluzné ložisko
EP1544417B1 (en) Oil scavenge system for a gas turbine engine and method of oil scavenging
US4714139A (en) Lubricating system for gas turbine engines and pump for such a system
US5538258A (en) Oil seal for a high speed rotating shaft
CN105587348B (zh) 模块化涡轮增压器的间隙密封
US5114446A (en) Deoiler for jet engine
EP3196426B1 (en) Lubrication scavenge system
CN107725139B (zh) 颗粒分离系统
JP6610753B2 (ja) 過給機、および、過給機給油システム
US11773961B2 (en) Planetary gear box and method for operating a planetary gear box and gas turbine engine having at least two central shafts and having a planetary gear box
WO2003016758A1 (en) Non-contacting clearance seal for high misalignment applications
CN103649495A (zh) 涡轮增压器
EP4336089B1 (en) Dynamic deaeration system
CN109690050B (zh) 轴承构造及增压器
KR910010159B1 (ko) 배기가스 터어보 과급기의 원심 윤활유 펌프
JP2012237254A (ja) 潤滑油路構造及び過給機
EP1287895A2 (en) Free jet centrifuge rotor with internal flow bypass
US8522925B2 (en) Debris flush system for balance shaft bearings
JPS59215920A (ja) 排ガスタ−ボ過給機の自動吸込式の遠心−潤滑オイルポンプ
US4439109A (en) Pump for pumping a liquid containing solid contaminants
JP4981372B2 (ja) 軸受装置
US4623326A (en) Centrifugal contaminant separation for a lubricating system
JPH1182037A (ja) 過給機のオイル漏れ防止装置
EP4534208B1 (en) Separator arrangement and machine tool
CN116838605B (zh) 用于涡旋压缩机的主轴承座及涡旋压缩机

Legal Events

Date Code Title Description
PD00 Pending as of 2000-06-30 in czech republic
MK4A Patent expired

Effective date: 20171009