CZ304928B6 - Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla - Google Patents

Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla Download PDF

Info

Publication number
CZ304928B6
CZ304928B6 CZ2003-1558A CZ20031558A CZ304928B6 CZ 304928 B6 CZ304928 B6 CZ 304928B6 CZ 20031558 A CZ20031558 A CZ 20031558A CZ 304928 B6 CZ304928 B6 CZ 304928B6
Authority
CZ
Czechia
Prior art keywords
billet
steel
weight
strip steel
casting
Prior art date
Application number
CZ2003-1558A
Other languages
English (en)
Other versions
CZ20031558A3 (cs
Inventor
Bernhard Engl
Dieter Senk
Johann Wilhelm Schmitz
Andreas Offergeld
Original Assignee
Thyssen Krupp Stahl Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7666209&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=CZ304928(B6) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Thyssen Krupp Stahl Ag filed Critical Thyssen Krupp Stahl Ag
Publication of CZ20031558A3 publication Critical patent/CZ20031558A3/cs
Publication of CZ304928B6 publication Critical patent/CZ304928B6/cs

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

Předvalek (V), který se přibližuje konečným rozměrům, a který má tloušťku do 6 mm, se odlévá z oceli obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu na dvouválcovém licím stroji (2). Po lití se předvalek kontinuálně válcuje zatepla, v jediné válcovací stolici. Způsob podle vynálezu umožňuje výrobu pásové oceli, která má dobré deformační chování navzdory vysokému obsahu manganu.

Description

Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby pásové oceli válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TR1P, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu, u kterého se tavenina slévá do předvalku. Oceli tohoto druhu se vyznačují obzvlášť vysokou pevností.
Dosavadní stav techniky
Problém při výrobě a zpracovávání oceli, které mají vysoký obsah manganu, spočívá v tom, že tyto oceli se při tuhnutí chovají odlišně od běžných ocelí určených pro hlubokotažné aplikace, jako jsou IF oceli nebo nízkouhlíkové oceli. Ukazuje se, že oceli s vysokým obsahem manganu, odlévané konvenčním kontinuálním litím plochých předvalků, o které se jedná, se při tváření chovají špatně.
Podle způsobu, známého ze spisu DE 199 00 199 Al, lze oceli, které kromě jiných legovacích prvků obsahují 7 až 27 % Mn, vyrábět odléváním tenkých pásů, přibližujících se konečným rozměrům a zpracovávat je dále na pásovou ocel. Takto získaný materiál se hodí obzvlášť pro použití v oblasti automobilových karosérií.
Podstata vynálezu
Úkol vynálezu spočívá ve vytvoření způsobu, který umožňuje výrobu ocelových pásů, které mají navzdory vysokému obsahu manganu dobré tvářecí vlastnosti.
Tento úkol splňuje způsob výroby pásové oceli válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TRIP, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu, u kterého se tavenina slévá do předvalku, podle vynálezu, jehož podstatou je, že ocel se slévá ve dvouválcovém licím stroji do předvalku na plech, blízký konečným rozměrům, s tloušťkou do 6 mm, který se v návaznosti na lití dále kontinuálně zpracovává na pásovou ocel válcovanou zatepla tím, že se v jediné válcovací stolici válcuje na konečnou tloušťku pásové oceli.
Podle vynálezu se ocel s vysokým obsahem manganu odlévá do materiálu, jehož rozměry se přibližují koncovým rozměrům pásové oceli. Tímto způsobem se již v licím procesu vyrábí tak tenký materiál, žeje v podstatě zajištěno rovnoměrné tuhnutí po celém jeho průřezu. Překvapivě se prokázalo, že tímto způsobem odlitý materiál s rozměry, které se přibližují konečným, má podstatně jemnozmnější, stejnoměrnější strukturu než ocelový pás vyrobený konvenční cestou, se srovnatelně vyšším obsahem manganu. Pásová ocel vyrobená z předběžně zpracovaného materiálu má vlastnosti TRIP („Transformation-Induced-Plasticity“) a TWIP („Twinning-InducedPlasticity“) a má podle toho odpovídající dobrou schopnost tváření, která je v kombinaci s vysokou pevností obzvlášť vhodná pro použití v konstrukcích karosérií.
Podle vynálezu má být tloušťka vyrobeného materiálu co možná nejmenší. Čím tenčí je odlitý výchozí materiál, tím jemnější je struktura tuhnutí a tím méně mohou chyby podmíněné tuhnutím narušovat další zpracování na pásovou ocel. Současně je při tence odlitém výchozím materiálu možné proces tuhnutí jednoduchým způsobem cíleně řídit. V kontrolovaném procesu tak může být vzata v úvahu okolnost, že zejména u ocelí toho druhu, o kterém se zde pojednává, má rychlost tuhnutí bezprostřední vliv na výšku a rozdělení mikrosegregací. To ovlivňuje opět růst zrna a stav vyloučenin, které se vzhledem k tuhnutí vyskytují, jako je MnS, A1N a Ti (C, N). Cíleným řízením parametrů struktury odlitého výchozího materiálu mohou být nastaveny základy, které
- 1 CZ 304928 B6 rozhodujícím způsobem ovlivňují schopnost dalšího zpracovávání a užitné vlastnosti koncového produktu.
Odlévání oceli se podle vynálezu provádí ve dvouválcovém licím stroji. Tento sám o sobě známý typ licího stroje umožňuje vyrábět zvlášť tenký výchozí materiál, velmi se přibližující konečným rozměrům pásové oceli, jehož chování při tuhnutí, zejména jeho rychlost tuhnutí a stejnoměrnost tuhnutí, vede k optimální struktuře odlitku a tím také k optimální možnosti tvarování.
Překvapivě se ukázalo, že tím, že z předvalku se na konečnou tloušťku válcuje pásová ocel jen na jeden průchod válcovací stolicí, lze dosáhnout zvlášť dobrých pracovních výsledků. Kontinuální válcování zatepla, následující v bezprostřední posloupnosti licího procesu najeden průchod válcovací stolicí, umožňuje přenášet teplo z licího procesu do válcovacího procesu, takže je možné odstranit krok opětovného ohřevu před válcováním zatepla, který je při konvenčním lití plochých předvalků stále nezbytný. „Přenášení“ licího tepla odstraňuje navíc nadměrný růst krystalů a podporuje tak dodatkově tvorbu jemné struktury ve výchozím materiálu.
Kvůli zvláštním vlivům procesu tuhnutí na vlastnosti konečného produktu je výhodné, když další zpracování výchozího materiálu na pásovou ocel zahrnuje v bezprostřední návaznosti na odlévání provádění kontrolovaného chlazení. To umožňuje cíleně ochlazovat materiál vystupující z licí kokily tak, že jeho struktura se udržuje pro další zpracovávání optimální. Přitom se chlazení provádí oproti chlazení vzduchem zpravidla vyšší chladicí rychlostí.
Pokusy prokázaly, že v závislosti na složení a požadovaných vlastnostech koncového produktu, může ležet střední počáteční válcovací teplota, se kterou výchozí materiál vstupuje do válcovací stolice, mezi 1100 °C a 750 °C.
Jestliže se výchozí materiál válcuje zatepla, mohou se vlastnosti zatepla válcovaného pásu navíc cíleně ovlivňovat tím, že válcovací pásová ocel se v návaznosti na válcování zatepla kontrolované chladí.
V zásadě je myslitelné, že pásová ocel získaná podle vynálezu, se dále zpracovává „in line“ například do formy studeného pásu. V mnoha případech je však s ohledem na nejrůznější následující kroky dalšího zpracování nebo potřebné vlastnosti pásové oceli účelné, když pás se vzhledem k dalšímu zpracování navíjí do cívky.
Tím, že další zpracování výchozího materiálu na pásovou ocel nastává alespoň v úsecích pod ochrannou atmosférou, může být zabráněno oxidaci povrchu pásu a tím nadměrné tvorbě okují.
V této souvislosti je obzvlášť příznivé, když výchozí materiál se přinejmenším do svého vstupu do válcovací stolice udržuje pod ochrannou atmosférou.
Oceli, které připadají podle vynálezu v úvahu, mohou kromě dalších legovacích prvků obsahovat až 3,5 % hmotnostních, zejména až 3 % hmotnostní, křemíku. Navíc mohou mít až 3,5 % hmotnostní, zvláště až 3 % hmotnostní, hliníku. Železo a hliník, respektive železo a křemík tvoří v ocelích, dále zpracovávaných způsobem podle vynálezu, intermetalické fáze, které se vyskytují pod tvářecí teplotou ajsou až do pokojové teploty stabilní.
Objasnění výkresů
Následně bude vynález blíže vysvětlen na základě jednoho příkladu provedení podle obrázků, na kterých obr. 1 znázorňuje konstrukci zařízení k výrobě pásové oceli ve schématickém bočním pohledu,
-2CZ 304928 B6 diagram znázorňuje průběh teplot v závislosti na době zpracování pásové oceli v zařízení podle obr. 1, foto 1 znázorňuje zvětšený řez oblastí hran pásové oceli, vyrobené na zařízení podle obr. 1, foto 2 znázorňuje zvětšený řez středovou oblastí pásové oceli, vyrobené na zařízení podle obr. 1.
Příklady uskutečnění vynálezu
Obr. 1 znázorňuje schematicky konstrukci zařízení I na výrobu pásové oceli W, které zahrnuje licí zařízení 2, první chladicí úsek 3, válcovací stolici 4, druhý chladicí úsek 5 a navíjecí zařízení
6.
V licím zařízení 2, zabudovaném podle známého principu ve dvouválcovém licím stroji („Double Roller“) se tavenina S obsažená v mezipánvi 7 ve složení, které bude následně detailně vysvětleno, odlévá v licí štěrbině 10, tvořené mezi dvěma licími válci 8, 9, do předvalku V. Odlitý předvalek V opouští licí štěrbinu 10 v kontinuálním dopravním procesu s tloušťkou, která se může měnit od hodnot menších než 1 mm až do hodnoty 6 mm.
Předvalek V se na své cestě do válcovací stolice 4 kontrolované ochlazuje chladicím médiem, nanášeným na jeho povrch, a to na prvním chladicím úseku 3, uspořádaném pod výstupem z licí štěrbiny a úzce s ním sousedícím.
Dopravní trasa, kterou urazil tenký pás V mezi výstupem z licí štěrbiny 10 a válcovací stolicí 4, je obklopena skříní 11, ve které je v klidu udržována atmosféra z ochranného plynu. Tímto způsobem se zabraňuje kontaktu povrchu pásu s kyslíkem v okolním vzduchu.
Tenký pás V vbíhá do válcovací stolice 4 s počáteční válcovací teplotou AT a válcuje se v průchodu stolicí na svou koncovou tloušťku.
Teplý pás W opouštějící válcovací stolici 4 s koncovou válcovací teplotou ET probíhá bezprostředně navazující druhou chladicí trasou 5. V chladicí trase 5 se teplý pás W opět kontrolované uvádí vhodným chladicím médiem na navíjecí teplotu HT, se kterou se nakonec v navíjecím zařízení 6 navíjí na cívku C.
V přiloženém diagramu jsou znázorněny počáteční válcovací teplota AT, koncová válcovací teplota ET a navíjecí teplota HT během času zpracování po odlití v šířce pásu, kterou lze v závislosti na složení a požadovaných vlastnostech vyráběného teplého pásu přizpůsobit podle zařízení, konstruovaného podle obrázku. Díky vhodnému vedení teploty podél předem dané mezní křivky s následnou izotermickou prodlevou, válcováním a prudkým ochlazením se nechá jemnozmná struktura teplého pásu po výstupu z válcovací stolice zamrazit, takže zůstávají zachovány dobré vlastnosti pro použití teplého pásu po válcováni zatepla. Tohoto efektu lze dosáhnout zejména tehdy, když se průběh teplot předvalku a teplého pásu přibližuje mezní křivce, znázorněné na diagramu dole.
Tavenina S, odlévaná v příkladu provedení, má kromě běžných nevyhnutelných nečistot obsah Mn 20 % hmotnostních, obsah C 0,003 % hmotnostních, obsah síry 0,007 % hmotnostních, obsah Si 3,0 % hmotnostní, obsah Al 3,0 % hmotnostní a jako zbytek železo.
Foto 1 znázorňuje zvětšený řez oblastí hrany a foto 2 stejným způsobem zvětšený řez středovou oblastí teplého pásu, vyrobeného z této oceli na zařízení, znázorněném na obrázku. Ukazuje se, že pás má stromkovitě vytvořenou strukturu, která sestává z austenitu a z druhé fáze, pravděpodobně obsahující uhlík. Směrem k jádru pásu se ukazují výrazné rafmace struktury.

Claims (11)

  1. PATENTOVÉ NÁROKY
    1. Způsob výroby pásové oceli (W) válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TRIP, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30% hmotnostních manganu, u kterého se tavenina (S) slévá do předvalku (V), vyznačující se tím, že ocel se slévá ve dvouválcovém licím stroji (2) do předvalku (V) na plech, blízký konečným rozměrům, s tloušťkou do 6 mm, který se v návaznosti na lití dále kontinuálně zpracovává na pásovou ocel (W) válcovanou zatepla tím, že se v jediné válcovací stolici válcuje na konečnou tloušťku pásové oceli (W).
  2. 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že tloušťka předvalku (V) činí až 4 mm, obzvláště až 2,5 mm.
  3. 3. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že další zpracovávání předvalku do pásové oceli (W) válcované zatepla zahrnuje kontrolované chlazení, prováděné v bezprostřední návaznosti na lití.
  4. 4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že chlazení se provádí vyšší chladicí rychlostí oproti chlazení na vzduchu.
  5. 5. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že střední počáteční teplota (AT) válcování, se kterou předvalek nabíhá do válcovací stolice (4), leží mezi 1100 °Ca750 °C.
  6. 6. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že vyválcovaná pásová ocel (W) se kontrolované chladí v návaznosti na válcování zatepla.
  7. 7. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že pásová ocel (W) se na konci dalšího zpracovávání navíjí do cívky (C).
  8. 8. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že další zpracování předvalku do pásové oceli (W) se provádí alespoň po úsecích pod ochrannou atmosférou.
  9. 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že předvalek (V) se alespoň do svého vstupu do válcovací stolice (4) udržuje pod ochrannou atmosférou.
  10. 10. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že ocel obsahuje až 3,5 % hmotnostních, obzvlášť až 3 % hmotnostní křemíku.
  11. 11. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že ocel obsahuje až 3,5 % hmotnostních, obzvlášť až 3 % hmotnostní hliníku.
    3 výkresy
CZ2003-1558A 2000-12-06 2001-12-06 Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla CZ304928B6 (cs)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10060948A DE10060948C2 (de) 2000-12-06 2000-12-06 Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl

Publications (2)

Publication Number Publication Date
CZ20031558A3 CZ20031558A3 (cs) 2004-02-18
CZ304928B6 true CZ304928B6 (cs) 2015-01-28

Family

ID=7666209

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
CZ2003-1558A CZ304928B6 (cs) 2000-12-06 2001-12-06 Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla

Country Status (11)

Country Link
US (2) US20040074628A1 (cs)
EP (1) EP1341937B1 (cs)
JP (1) JP3836793B2 (cs)
CN (1) CN1236076C (cs)
AT (1) ATE267269T1 (cs)
AU (1) AU2002231664A1 (cs)
CZ (1) CZ304928B6 (cs)
DE (2) DE10060948C2 (cs)
ES (1) ES2221659T3 (cs)
PL (1) PL196538B1 (cs)
WO (1) WO2002046480A1 (cs)

Families Citing this family (19)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004050220A (ja) * 2002-07-18 2004-02-19 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 帯板製造設備
DE10259230B4 (de) * 2002-12-17 2005-04-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlprodukts
DE102004054444B3 (de) * 2004-08-10 2006-01-19 Daimlerchrysler Ag Verfahren zur Herstellung von Stahlbauteilen mit höchster Festigkeit und Plastizität
BRPI0419185A (pt) * 2004-11-03 2007-12-18 Thyssenkrupp Steel Ag chapa ou fita de aço de resistência superior, apresentando propriedades twip, e processo para sua fabricação por meio de "direct strip casting"
FR2878257B1 (fr) * 2004-11-24 2007-01-12 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite
DE102005052774A1 (de) * 2004-12-21 2006-06-29 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl
DE102005010243A1 (de) * 2005-03-05 2006-09-07 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Leichtbaustahls mit einem hohen Mangan-Gehalt
JP4555183B2 (ja) * 2005-07-15 2010-09-29 株式会社神戸製鋼所 成形用アルミニウム合金板の製造方法および成形用アルミニウム合金の連続鋳造装置
DE102007059007A1 (de) 2007-12-06 2009-06-18 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem Triplex-Leichtbaustahl hergestelltes Warmband
DE102007059006A1 (de) 2007-12-06 2009-06-10 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem ferritischen Stahl hergestelltes Warmband
DE102008005158A1 (de) 2008-01-18 2009-07-23 Robert Bosch Gmbh Bauelement, insbesondere eine Kraftfahrzeugkomponente, aus einem höherfesten austenitischen Stahl mit TRIP-, TWIP- und/oder SIP-Effekt
KR101563606B1 (ko) 2009-03-11 2015-10-27 잘쯔기터 플래시슈탈 게엠베하 열간압연 스트립을 제조하는 방법 및 페라이트계 강으로부터 제조된 열간압연 스트립
DE102009030324A1 (de) * 2009-06-24 2011-01-05 Voestalpine Stahl Gmbh Manganstahl und Verfahren zur Herstellung desselben
BR112013032388B1 (pt) * 2011-06-17 2020-09-29 National Oilwell Varco Denmark I / S Tubo flexível não unido para aplicações fora da costa, e, uso de aço manganês
US10450624B2 (en) 2013-07-10 2019-10-22 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Method for producing a flat product from an iron-based shape memory alloy
CN106583454A (zh) * 2016-12-30 2017-04-26 宁波大学 一种无料头双金属层复合实心轴的连铸—楔横轧成形方法
CN106734203A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 宁波大学 一种无料头双金属层复合空心轴的连铸—楔横轧成形方法
CN108655354B (zh) * 2018-06-07 2019-12-27 东北大学 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法
CN110899644A (zh) * 2018-09-14 2020-03-24 宝山钢铁股份有限公司 一种超薄热轧带钢的生产方法

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CS221733B1 (cs) * 1981-12-23 1983-04-29 Vladimir Cihal Austenitická manganochromová ocel odolná proti koroznímu praskání
EP0181583A2 (de) * 1984-11-08 1986-05-21 Thyssen Stahl Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Zweiphasen-Gefüge
JPH06322440A (ja) * 1993-05-12 1994-11-22 Nippon Steel Corp 高マンガン非磁性鋼片の圧延方法
GB2287956A (en) * 1994-03-31 1995-10-04 Daewoo Heavy Ind Co Ltd Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same
WO1995026423A1 (en) * 1994-03-25 1995-10-05 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack
CZ283449B6 (cs) * 1993-06-10 1998-04-15 Přerovské Strojírny, A.S. Vysokolegovaná manganová otěruvzdorná ocel
WO1998057767A1 (en) * 1997-06-19 1998-12-23 Acciai Speciali Terni S.P.A. Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties
DE19724051C1 (de) * 1997-06-07 1999-03-11 Thyssen Stahl Ag Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus
DE19900199A1 (de) * 1999-01-06 2000-07-13 Ralf Uebachs Leichtbaustahllegierung

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4331474A (en) * 1980-09-24 1982-05-25 Armco Inc. Ferritic stainless steel having toughness and weldability
JPS58144418A (ja) * 1982-02-22 1983-08-27 Nippon Steel Corp 高Ｍｎ鋼の製造方法
US5431753A (en) * 1991-12-30 1995-07-11 Pohang Iron & Steel Co. Ltd. Manufacturing process for austenitic high manganese steel having superior formability, strengths and weldability
DE19727759C2 (de) * 1997-07-01 2000-05-18 Max Planck Inst Eisenforschung Verwendung eines Leichtbaustahls
FR2796083B1 (fr) * 1999-07-07 2001-08-31 Usinor Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CS221733B1 (cs) * 1981-12-23 1983-04-29 Vladimir Cihal Austenitická manganochromová ocel odolná proti koroznímu praskání
EP0181583A2 (de) * 1984-11-08 1986-05-21 Thyssen Stahl Aktiengesellschaft Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Zweiphasen-Gefüge
JPH06322440A (ja) * 1993-05-12 1994-11-22 Nippon Steel Corp 高マンガン非磁性鋼片の圧延方法
CZ283449B6 (cs) * 1993-06-10 1998-04-15 Přerovské Strojírny, A.S. Vysokolegovaná manganová otěruvzdorná ocel
WO1995026423A1 (en) * 1994-03-25 1995-10-05 Pohang Iron & Steel Co., Ltd. High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack
GB2287956A (en) * 1994-03-31 1995-10-04 Daewoo Heavy Ind Co Ltd Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same
DE19724051C1 (de) * 1997-06-07 1999-03-11 Thyssen Stahl Ag Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus
WO1998057767A1 (en) * 1997-06-19 1998-12-23 Acciai Speciali Terni S.P.A. Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties
DE19900199A1 (de) * 1999-01-06 2000-07-13 Ralf Uebachs Leichtbaustahllegierung

Also Published As

Publication number Publication date
PL196538B1 (pl) 2008-01-31
WO2002046480A1 (de) 2002-06-13
US20070199631A1 (en) 2007-08-30
AU2002231664A1 (en) 2002-06-18
CZ20031558A3 (cs) 2004-02-18
EP1341937A1 (de) 2003-09-10
ES2221659T3 (es) 2005-01-01
DE10060948A1 (de) 2002-06-27
JP3836793B2 (ja) 2006-10-25
ATE267269T1 (de) 2004-06-15
CN1466633A (zh) 2004-01-07
DE10060948C2 (de) 2003-07-31
US20040074628A1 (en) 2004-04-22
JP2004515362A (ja) 2004-05-27
EP1341937B1 (de) 2004-05-19
CN1236076C (zh) 2006-01-11
PL362508A1 (pl) 2004-11-02
DE50102363D1 (de) 2004-06-24

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101232259B1 (ko) 경량 강으로 이루어진 핫 스트립의 제조 방법
US20070199631A1 (en) Method for producing a hot strip from a steel which has a high manganese content
CN1062196C (zh) 具有冷轧性能的带钢制造方法和设备
CN102686751B (zh) 制造晶粒取向电工钢带材的方法及由此制得的晶粒取向电工钢
JP3276151B2 (ja) 双ロール式連続鋳造法
US9144839B2 (en) Method for producing microalloyed tubular steel in combined casting-rolling installation and microalloyed tubular steel
KR20090007777A (ko) 박 슬래브를 기반으로 하는 열간 압연 스트립 규소강의 제조 방법 및 그 시스템
KR20000016559A (ko) 강철 스트립 제조방법 및 장치
JP2010508435A (ja) ボロンミクロ合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
RU2492022C2 (ru) Способ изготовления горячекатаной полосы
US9296040B2 (en) Hot rolled thin cast strip product and method for making the same
ES2325960T3 (es) Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero que forma una estructura de fases complejas.
JP5350255B2 (ja) ケイ素合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
US20120305212A1 (en) Process and device for producing hot-rolled strip from silicon steel
WO2021052312A1 (zh) 马氏体钢带及其制造方法
US12246365B2 (en) Combined casting and rolling installation and method for operating the combined casting and rolling installation
TW202024356A (zh) 薄板鋼板之製造裝置及薄板鋼板之製造方法
JP2010508436A (ja) アルミニウム合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP2863013B2 (ja) 薄スラブの鋳造・圧延方法
CN120858185A (zh) 在联合铸轧设备中直接生产trip钢带的方法
KR100498069B1 (ko) 박판주조기에서 고강도 오스테나이트계 스테인레스열연강판의 제조방법

Legal Events

Date Code Title Description
MM4A Patent lapsed due to non-payment of fee

Effective date: 20201206