PL196538B1 - Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu - Google Patents

Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu

Info

Publication number
PL196538B1
PL196538B1 PL362508A PL36250801A PL196538B1 PL 196538 B1 PL196538 B1 PL 196538B1 PL 362508 A PL362508 A PL 362508A PL 36250801 A PL36250801 A PL 36250801A PL 196538 B1 PL196538 B1 PL 196538B1
Authority
PL
Poland
Prior art keywords
hot
strip
rolled strip
rolled
rolling
Prior art date
Application number
PL362508A
Other languages
English (en)
Other versions
PL362508A1 (pl
Inventor
Bernhard Engl
Dieter Senk
Johann Wilhelm Schmitz
Andreas Offergeld
Original Assignee
Thyssenkrupp Steel Ag
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=7666209&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=PL196538(B1) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Thyssenkrupp Steel Ag filed Critical Thyssenkrupp Steel Ag
Publication of PL362508A1 publication Critical patent/PL362508A1/pl
Publication of PL196538B1 publication Critical patent/PL196538B1/pl

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/021—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving particular fabrication steps or treatments of ingots or slabs
    • C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B22—CASTING; POWDER METALLURGY
    • B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
    • B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
    • B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
    • B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties of ferrous metals or ferrous alloys by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
    • B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
    • B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Metal Rolling (AREA)
  • Continuous Casting (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)

Abstract

1. Sposób wytwarzania ta smy walcowanej na gor aco ze stali o wysokiej zawarto sci man- ganu, zw laszcza wykazuj acej TWIP i TRIP, w szczególno sci ze stali zawieraj acej od 12 do 30% wagowych manganu, w którym to sposo- bie ze stopionego metalu (S) odlewa si e w dwuwalcowej maszynie odlewniczej, blisko wymiarów ostatecznych, wst epn a ta sm e (V) o grubo sci do 6 mm, któr a nast epnie po odle- waniu przetwarza si e w sposób ci ag ly do po- staci ta smy walcowanej na gor aco (W) poprzez walcowanie na gor aco, znamienny tym, ze ta sm e walcowan a na gor aco (W) podczas wal- cowania na gor aco walcuje si e w pojedynczym przej sciu walca na ostateczn a grubo sc ta smy walcowanej na gor aco (W). PL PL PL PL

Description

(21) Numer zgłoszenia: 362508 (13) (22) Data zgłoszenia: 06.12.2001 (51) Int.Cl.
C21D 8/02 (2006.01) (86) Data i numer zgłoszenia międzynarodowego: C22C 38/04 (2006.01)
06.12.2001, PCT/EP01/14306 (87) Data i numer publikacji zgłoszenia międzynarodowego:
13.06.2002, WO02/46480 PCT Gazette nr 24/02
Urząd Patentowy Rzeczypospolitej Polskiej
(54) Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco (54) ze stali o wysokiej zawartości manganu
(30) Pierwszeństwo: 06.12.2000,DE,10060948.1 (73) Uprawniony z patentu: ThyssenKrupp Steel AG,Duisburg,DE (72) Twórca(y) wynalazku: Bernhard Engl,Dortmund,DE
(43) Zgłoszenie ogłoszono: Dieter Senk,Dinslaken,DE
02.11.2004 BUP 22/04 Johann Wilhelm Schmitz,Baesweiler,DE Andreas Offergeld,Ratingen,DE
(45) O udzieleniu patentu ogłoszono:
31.01.2008 WUP 01/08 (74) Pełnomocnik: Balińska Ewa, POLSERVICE, Kancelaria Rzeczników Patentowych Sp. z o.o.
(57) 1. Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu, zwłaszcza wykazującej TWIP i TRIP, w szczególnoś ci ze stali zawierającej od 12 do 30% wagowych manganu, w którym to sposobie ze stopionego metalu (S) odlewa się w dwuwalcowej maszynie odlewniczej, blisko wymiarów ostatecznych, wstępną taśmę (V) o gruboś ci do 6 mm, którą nastę pnie po odlewaniu przetwarza się w sposób ciągły do postaci taśmy walcowanej na gorąco (W) poprzez walcowanie na gorąco, znamienny tym, że taśmę walcowaną na gorąco (W) podczas walcowania na gorąco walcuje się w pojedynczym przejściu walca na ostateczną grubość taśmy walcowanej na gorąco (W).
PL 196 538 B1
Opis wynalazku
Przedmiotem wynalazku jest sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu, zwłaszcza wynoszącej od 12 do 30% wagowych. Stale tego rodzaju charakteryzują się wyjątkowo dużą wytrzymałością.
Problem, jaki występuje przy wytwarzaniu i obróbce stali o tak wysokich zawartościach manganu polega na tym, że ich zachowanie podczas krzepnięcia różni się od zachowania typowych stali, przeznaczonych do głębokiego tłoczenia, jak na przykład stale typu IF lub stale niskowęglowe. Okazuje się, że tego typu stale o wysokiej zawartości manganu, odlewane konwencjonalną metodą ciągłego odlewania wlewków płaskich, mają niekorzystne parametry przy obróbce plastycznej.
Znany jest sposób ujawniony w niemieckim opisie patentowym nr DE 199 00 199 A1, zgodnie z którym stale zawierają ce poza innymi pierwiastkami stopowymi od 7 do 27% Mn moż na wytwarzać metodą odlewania cienkiej taśmy bez końca, którą następnie przetwarza się do postaci taśmy walcowanej na gorąco. Uzyskiwany w ten sposób materiał nadaje się zwłaszcza do wytwarzania nadwozi samochodowych.
Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu, zwłaszcza wykazującej TWIP i TRIP, w szczególności ze stali zawierającej od 12 do 30% wagowych manganu, w którym to sposobie ze stopionego metalu S odlewa się w dwuwalcowej maszynie odlewniczej, blisko wymiarów ostatecznych, wstępną taśmę V o grubości do 6 mm, którą następnie po odlewaniu przetwarza się w sposób ciągły do postaci taśmy walcowanej na gorąco W poprzez walcowanie na gorąco, według wynalazku charakteryzuje się tym, że taśmę walcowaną na gorąco podczas walcowania na gorąco walcuje się w pojedynczym przejściu walca na ostateczna grubość taśmy walcowanej na gorąco.
Korzystnie, grubość taśmy wstępnej wynosi do 4 mm, zwłaszcza do 2,5 mm.
Korzystnie, dalsza obróbki taśmy wstępnej do postaci taśmy walcowanej na gorąco zawiera kontrolowane chłodzenie, następujące bezpośrednio po odlewaniu.
Korzystnie, chłodzenie prowadzi się z szybkością większą w stosunku do chłodzenia na powietrzu.
Korzystnie, stosuje się średnia początkową temperaturę walcowania, z którą taśma wstępna wchodzi do klatki walcowniczej pomiędzy 1100 i 750°C.
Korzystnie, po walcowaniu na gorąco taśmę walcowaną na gorąco chłodzi się w sposób kontrolowany.
Korzystnie, taśmę walcowaną na gorąco na koniec dalszej obróbki zwija się w krąg.
Korzystnie, dalszą obróbkę taśmy wstępnej V do postaci taśmy walcowanej na gorąco prowadzi się co najmniej odcinkami w atmosferze gazów ochronnych.
Korzystnie, taśmę wstępną utrzymuje się, co najmniej do jej wejścia do klatki walcowniczej, w atmosferze gazów ochronnych.
Korzystnie, stal zawiera do 3,5% wagowych, zwłaszcza do 3% wagowych krzemu.
Korzystnie, stal zawiera do 3,5% wagowych, zwłaszcza do 3% wagowych aluminium.
Zaletą wynalazku jest zaproponowanie sposobu umożliwiającego wytwarzanie taśm stalowych, które mimo wysokiej zawartości manganu wykazują dobrą podatność na obróbkę plastyczną.
Zalety rozwiązania wynikają z zastosowania sposobu wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco o wł asnoś ciach znanych pod nazwą TWIP i TRIP ze stali zawierają cej od 12 do 30% wagowych manganu, w którym to sposobie ze stopionego metalu odlewa się w dwuwalcowych maszynach odlewniczych, blisko wymiarów ostatecznych, wstępną taśmę o grubości do 6 mm, którą następnie po odlewaniu przetwarza się w sposób ciągły do postaci taśmy walcowanej na gorąco, walcując ją w pojedynczym przejściu walca na ostateczną grubość.
Według wynalazku, ze stali o wysokiej zawartości manganu odlewa się materiał wstępny, którego wymiary są zbliżone do ostatecznych wymiarów taśmy walcowanej na gorąco. W ten sposób już w procesie odlewania wytwarza się na tyle cienki materiał, że na całym jego przekroju zapewnione jest w zasadzie równomierne krzepnięcie. Nieoczekiwanie okazało się, że odlewany w ten sposób, blisko ostatecznych wymiarów, materiał wstępny ma znacznie drobniejszą, bardziej równomierną strukturę niż taśma stalowa o porównywalnie wysokiej zawartości manganu, wytwarzana metodą konwencjonalną. Taśma walcowana na gorąco, wytwarzana z materiału wstępnego, ma własności znane jako TRIP („Transformation-Induced-Plasticity”) i TWIP („Twinning-Induced-Plasticity”), zatem wykazuje
PL 196 538 B1 odpowiednio dobrą podatność na obróbkę plastyczną, która w połączeniu z wysoką wytrzymałością czyni ją szczególnie przydatną do zastosowania w nadwoziach samochodowych.
Według wynalazku grubość wytwarzanego materiału powinna być jak najmniejsza. Im cieńszy jest odlewany materiał wstępny, tym drobniejsza jest struktura po krzepnięciu i tym mniejszy jest niekorzystny wpływ wad powstałych przy krzepnięciu na dalszą obróbkę do postaci taśmy walcowanej na gorąco. Jednocześnie w przypadku cienkiego odlewanego produktu wstępnego można w prosty sposób sterować procesem krzepnięcia. W procesie kontrolowanym można przykładowo uwzględnić fakt, że zwłaszcza w przypadku stali omawianego tutaj rodzaju prędkość krzepnięcia ma bezpośredni wpływ na wysokość i rozkład mikrosegregacji. Te z kolei oddziałują na rozrost ziarna i stan wydzieleń, występujących w trakcie krzepnięcia, jak na przykład MnS, AIN i Ii (C, N). Poprzez celowe sterowanie parametrami struktury odlewanego materiału wstępnego można zatem ustalić podstawy, które w sposób decydują cy oddziałują na podatność półwyrobu na dalszą obróbkę oraz parametry użytkowe produktu końcowego.
Odlewanie stali odbywa się według wynalazku w dwuwalcowej maszynie odlewniczej. Ten znany typ maszyny pozwala na wytwarzanie wyjątkowo cienkiego materiału wstępnego, o wymiarach bardzo zbliżonych do ostatecznych wymiarów taśmy walcowanej na gorąco, którego parametry krzepnięcia, zwłaszcza szybkość i równomierność krzepnięcia, prowadzą do otrzymania optymalnej struktury odlewu, czemu towarzyszy optymalna podatność na obróbkę plastyczną.
Nieoczekiwanie okazało się, że dzięki temu, że z taśmy wstępnej walcuje się na gorąco taśmę na grubość ostateczną tylko w jednym przejściu, można uzyskać wyjątkowo wysoką wydajność. Bezpośrednia, ciągła kolejność procesu odlewania i walcowania na gorąco, odbywającego się w ramach jednego przejścia, umożliwia zabieranie ciepła z procesu odlewania do procesu walcowania na gorąco, co pozwala wyeliminować ponowne nagrzewanie, potrzebne przed walcowaniem na gorąco przy konwencjonalnym odlewaniu wlewków płaskich. „Zabieranie” ciepła z procesu odlewania zapobiega ponadto nadmiernemu rozrostowi kryształów, wspomagając w ten sposób dodatkowo powstawanie drobnej struktury w materiale wstępnym.
Z uwagi na szczególny wpływ procesu krzepnięcia na własności produktu ko ńcowego korzystne jest, jeżeli dalsza obróbka materiału wstępnego do postaci taśmy walcowanej na gorąco obejmuje kontrolowane chłodzenie, zachodzące bezpośrednio po odlewaniu. Pozwala to na takie celowe oziębianie materiału wstępnego, wychodzącego z wlewnicy, że uzyskuje się strukturę optymalną z punktu widzenia dalszej obróbki. Chłodzenie odbywa się przy tym z reguły z szybkością większą niż chłodzenie na powietrzu.
Próby pokazały, że w zależności od składu i żądanych własności produktu końcowego średnia początkowa temperatura walcowania, z którą materiał wstępny wchodzi do klatki walcowniczej, może leżeć pomiędzy 1100 i 750°C.
Gdy materiał wstępny zostanie przewalcowany na gorąco, wówczas własności walcowanej na gorąco taśmy można dodatkowo regulować tak, że po walcowaniu na gorąco walcowaną taśmę chłodzi się w sposób kontrolowany.
Taśmę walcowaną na gorąco, uzyskaną sposobem według wynalazku, można w zasadzie poddawać dalszej obróbce „inline”, na przykład do postaci taśmy walcowanej na zimno. W wielu przypadkach jednak, z uwagi na realizowane ewentualnie później etapy obróbki lub na zakładane własności taśmy walcowanej na gorąco, korzystne jest, jeżeli taśmę w trakcie dalszej obróbki zwija się do postaci kręgu.
Jeżeli dalszą obróbkę materiału wstępnego do postaci taśmy walcowanej na gorąco prowadzi się co najmniej odcinkami w atmosferze gazów ochronnych, wówczas można zapobiec utlenianiu powierzchni taśmy i towarzyszącemu temu zjawisku powstawaniu nadmiernej ilości zgorzeliny. W zwią zku z tym szczególnie korzystne jest, jeż eli materiał wstę pny co najmniej do jego wejś cia do klatki walcowniczej utrzymuje się w atmosferze gazów ochronnych.
Stale stosowane według wynalazku mogą zawierać poza innymi pierwiastkami stopowymi do 3,5% wagowych, zwłaszcza do 3% wagowych krzemu. Ponadto mogą one zawierać do 3,5% wagowych, zwłaszcza do 3% wagowych aluminium. Żelazo i aluminium, względnie żelazo i krzem tworzą w stalach obrabianych sposobem według wynalazku fazy międzymetaliczne, które występują poniżej temperatury obróbki plastycznej na gorąco i są stabilne aż do temperatury otoczenia.
Przedmiot wynalazku jest uwidoczniony w przykładzie wykonania na rysunku, na którym fig. 1 przedstawia urządzenie do wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco, w schematycznym widoku z boku, fig. 2 - wykres obrazujący przebieg temperatur w czasie obróbki taś my wstępnej i taśmy wal4
PL 196 538 B1 cowanej na gorąco w urządzeniu z fig. 1, fig. 3 - obszar krawędzi taśmy walcowanej na gorąco, wykonanej w urządzeniu z fig. 1, w powiększonym przekroju oraz fig. 4 - obszar środka taśmy walcowanej na gorąco, wykonanej w urządzeniu z fig. 1, w powiększonym przekroju.
Na rysunku fig. 1 ukazana jest schematycznie budowa urządzenia 1 do wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco W, które zawiera urządzenie odlewnicze 2, pierwszy odcinek chłodzenia 3, klatkę walcowniczą 4, drugi odcinek chłodzenia 5 i zwijarkę 6.
W urzą dzeniu odlewniczym 2, zbudowanym na zasadzie dwuwalcowej maszyny odlewniczej („Double Roller”) ze znajdującego się w kadzi pośredniej 7 stopionego metalu S o podanym niżej szczegółowo składzie odlewa się taśmę wstępną V w szczelinie odlewniczej 10, utworzonej pomiędzy dwoma walcami odlewniczymi 8, 9. Ze szczeliny odlewniczej 10 odprowadzana jest w sposób ciągły odlewana taśma wstępna V o zmiennej grubości mieszczącej się pomiędzy mniej niż 1 mm i 6 mm.
Taśmę wstępną V na jej drodze do klatki walcowniczej 4 chłodzi się w sposób kontrolowany na pierwszym odcinku chłodzenia, usytuowanym tuż poniżej wylotu szczeliny odlewniczej 10, za pomocą nanoszonego na jej powierzchnię czynnika chłodzącego.
Odcinek transportowy, pokonywany przez cienką taśmę V pomiędzy wylotem szczeliny odlewniczej 10 i klatką walcowniczą 4 jest otoczony obudową 11, w której utrzymuje się atmosferę gazów ochronnych. W ten sposób unika się kontaktu powierzchni taśmy z tlenem z otaczającego powietrza.
Cienka taśma wstępna V wchodzi do klatki walcowniczej 4 z początkową temperaturą walcowania AT i jest tam walcowana w jednym przejściu na swoją ostateczną grubość.
Taśma walcowana na gorąco W, opuszczająca klatkę walcowniczą 4 z końcową temperaturą walcowania ET, przechodzi bezpośrednio potem przez drugi odcinek chłodzenia 5. Na odcinku chłodzenia taśmę walcowaną na gorąco W doprowadza się ponownie za pomocą odpowiedniego czynnika chłodzącego do temperatury zwijania HT, w której na zakończenie taśmę zwija się w zwijarce 6 w krąg C.
Na załączonym wykresie przedstawiona jest początkowa temperatura walcowania AT, końcowa temperatura walcowania ET i temperatura zwijania HT w funkcji czasu obróbki po odlewaniu taśmy o szerokości, którą moż na nastawiać na urządzeniu z fig. 1 w zależności od składu i żądanych własności wytwarzanej taśmy walcowanej na gorąco. Odpowiednie prowadzenie temperatury wzdłuż zadanej krzywej granicznej z następującym po sobie wytrzymywaniem izotermicznym, walcowaniem i hartowaniem, pozwala zamrozić drobnoziarnistą strukturę taśmy walcowanej na gorąco, jaką ma ona na wyjściu z klatki walcowniczej, dzięki czemu zachowane zostają dobre własności użytkowe taśmy po walcowaniu na gorąco. Efekt ten można osiągnąć zwłaszcza wówczas, gdy przebieg zmian temperatury taśmy wstępnej i taśmy walcowanej na gorąco jest zbliżony do dolnej krzywej granicznej na wykresie.
Odlewany w przykładzie wykonania stopiony metal S zawierał, poza typowymi nieuniknionymi zanieczyszczeniami, 20% wagowych Mn, 0,003% wagowych C, 0,007% wagowych S, 3,0% wagowych Si, 3,0% wagowych Al i resztę żelaza.
Na figurze 3 ukazany jest w powiększonym przekroju obszar krawędzi, zaś na fig. 4 w takim samym powiększeniu obszar środka taśmy walcowanej na gorąco, otrzymanej z tej stali w urządzeniu przedstawionym na rysunku fig. 1. Okazuje się, że taśma ma strukturę dendrytyczną, która składa się z austenitu i drugiej fazy, zawierającej prawdopodobnie węgiel. W kierunku rdzenia taśmy widoczne jest wyraźne rozdrobnienie struktury.

Claims (11)

  1. Zastrzeżenia patentowe
    1. Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu, zwłaszcza wykazującej TWIP i TRIP, w szczególności ze stali zawierającej od 12 do 30% wagowych manganu, w którym to sposobie ze stopionego metalu (S) odlewa się w dwuwalcowej maszynie odlewniczej, blisko wymiarów ostatecznych, wstępną taśmę (V) o grubości do 6 mm, którą następnie po odlewaniu przetwarza się w sposób ciągły do postaci taśmy walcowanej na gorąco (W) poprzez walcowanie na gorąco, znamienny tym, że taśmę walcowaną na gorąco (W) podczas walcowania na gorąco walcuje się w pojedynczym przejściu walca na ostateczną grubość taśmy walcowanej na gorąco (W).
  2. 2. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że grubość taśmy wstępnej (V) wynosi do 4 mm, zwłaszcza do 2,5 mm.
    PL 196 538 B1
  3. 3. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, że dalsza obróbki taśmy wstępnej (V) do postaci taśmy walcowanej na gorąco (W) zawiera kontrolowane chłodzenie, następujące bezpośrednio po odlewaniu.
  4. 4. Sposób według zastrz. 3, znamienny tym, ż e chłodzenie prowadzi się z szybkoś cią większą w stosunku do chłodzenia na powietrzu.
  5. 5. Sposób wedł ug zastrz. 1, znamienny tym, ż e stosuje się ś rednią począ tkową temperaturę walcowania (AT), z którą taśma wstępna (V) wchodzi do klatki walcowniczej (4) pomiędzy 1100 i 750°C.
  6. 6. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że po walcowaniu na gorąco taśmę walcowaną na gorąco (W) chłodzi się w sposób kontrolowany.
  7. 7. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, ż e taśmę walcowaną na gorąco (W) na koniec dalszej obróbki zwija się w krąg (C).
  8. 8. Sposób według zastrz. 1 albo 2, znamienny tym, ż e dalszą obróbkę taśmy wstępnej (V) do postaci taśmy walcowanej na gorąco (W) prowadzi się co najmniej odcinkami w atmosferze gazów ochronnych.
  9. 9. Sposób według zastrz. 8, znamienny tym, że taśmę wstępną (V) utrzymuje się co najmniej do jej wejścia do klatki walcowniczej (4) w atmosferze gazów ochronnych.
  10. 10. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stal zawiera do 3,5% wagowych, zwłaszcza do 3% wagowych krzemu.
  11. 11. Sposób według zastrz. 1, znamienny tym, że stal zawiera do 3,5% wagowych, zwłaszcza do 3% wagowych aluminium.
PL362508A 2000-12-06 2001-12-06 Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu PL196538B1 (pl)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE10060948A DE10060948C2 (de) 2000-12-06 2000-12-06 Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl
PCT/EP2001/014306 WO2002046480A1 (de) 2000-12-06 2001-12-06 Verfahren zum erzeugen eines warmbandes aus einem einen hohen mangan-gehalt aufweisenden stahl

Publications (2)

Publication Number Publication Date
PL362508A1 PL362508A1 (pl) 2004-11-02
PL196538B1 true PL196538B1 (pl) 2008-01-31

Family

ID=7666209

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
PL362508A PL196538B1 (pl) 2000-12-06 2001-12-06 Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu

Country Status (11)

Country Link
US (2) US20040074628A1 (pl)
EP (1) EP1341937B1 (pl)
JP (1) JP3836793B2 (pl)
CN (1) CN1236076C (pl)
AT (1) ATE267269T1 (pl)
AU (1) AU2002231664A1 (pl)
CZ (1) CZ304928B6 (pl)
DE (2) DE10060948C2 (pl)
ES (1) ES2221659T3 (pl)
PL (1) PL196538B1 (pl)
WO (1) WO2002046480A1 (pl)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108655354A (zh) * 2018-06-07 2018-10-16 东北大学 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法

Families Citing this family (18)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004050220A (ja) 2002-07-18 2004-02-19 Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd 帯板製造設備
DE10259230B4 (de) * 2002-12-17 2005-04-14 Thyssenkrupp Stahl Ag Verfahren zum Herstellen eines Stahlprodukts
DE102004054444B3 (de) * 2004-08-10 2006-01-19 Daimlerchrysler Ag Verfahren zur Herstellung von Stahlbauteilen mit höchster Festigkeit und Plastizität
JP2008519160A (ja) * 2004-11-03 2008-06-05 ティッセンクルップ スチール アクチェンゲゼルシャフト Ｔｗｉｐ特性をもつ高強度の鋼ストリップ又はシートの製造方法、コンポーネント及び高強度鋼ストリップ又はシートの製造方法
FR2878257B1 (fr) * 2004-11-24 2007-01-12 Usinor Sa Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite
DE102005052774A1 (de) * 2004-12-21 2006-06-29 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl
DE102005010243A1 (de) * 2005-03-05 2006-09-07 Sms Demag Ag Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Leichtbaustahls mit einem hohen Mangan-Gehalt
JP4555183B2 (ja) * 2005-07-15 2010-09-29 株式会社神戸製鋼所 成形用アルミニウム合金板の製造方法および成形用アルミニウム合金の連続鋳造装置
DE102007059006A1 (de) 2007-12-06 2009-06-10 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem ferritischen Stahl hergestelltes Warmband
DE102007059007A1 (de) 2007-12-06 2009-06-18 Salzgitter Flachstahl Gmbh Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem Triplex-Leichtbaustahl hergestelltes Warmband
DE102008005158A1 (de) 2008-01-18 2009-07-23 Robert Bosch Gmbh Bauelement, insbesondere eine Kraftfahrzeugkomponente, aus einem höherfesten austenitischen Stahl mit TRIP-, TWIP- und/oder SIP-Effekt
RU2493266C2 (ru) 2009-03-11 2013-09-20 Зальцгиттер Флахшталь Гмбх Способ изготовления горячекатаной полосы и изготовленная из ферритной стали горячекатаная полоса
DE102009030324A1 (de) * 2009-06-24 2011-01-05 Voestalpine Stahl Gmbh Manganstahl und Verfahren zur Herstellung desselben
US10001228B2 (en) * 2011-06-17 2018-06-19 National Oilwell Varco Denmark I/S Unbonded flexible pipe
EP3019292B1 (de) * 2013-07-10 2019-02-27 ThyssenKrupp Steel Europe AG Verfahren zur erzeugung eines flachproduktes aus einer eisenbasierten formgedächtnislegierung
CN106734203A (zh) * 2016-12-30 2017-05-31 宁波大学 一种无料头双金属层复合空心轴的连铸—楔横轧成形方法
CN106583454A (zh) * 2016-12-30 2017-04-26 宁波大学 一种无料头双金属层复合实心轴的连铸—楔横轧成形方法
CN110899644A (zh) * 2018-09-14 2020-03-24 宝山钢铁股份有限公司 一种超薄热轧带钢的生产方法

Family Cites Families (14)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4331474A (en) * 1980-09-24 1982-05-25 Armco Inc. Ferritic stainless steel having toughness and weldability
CS221733B1 (cs) * 1981-12-23 1983-04-29 Vladimir Cihal Austenitická manganochromová ocel odolná proti koroznímu praskání
JPS58144418A (ja) * 1982-02-22 1983-08-27 Nippon Steel Corp 高Ｍｎ鋼の製造方法
DE3440752A1 (de) * 1984-11-08 1986-05-22 Thyssen Stahl AG, 4100 Duisburg Verfahren zur herstellung von warmband mit zweiphasen-gefuege
DE69226946T2 (de) * 1991-12-30 1999-05-12 Pohang Iron & Steel Co. Ltd., Pohang City, Kyung Sang Book Austenitischer manganstahlblech mit hoher verformbarkeit, festichkeit und schweissbarkeit und verfahren
JPH06322440A (ja) * 1993-05-12 1994-11-22 Nippon Steel Corp 高マンガン非磁性鋼片の圧延方法
CZ283449B6 (cs) * 1993-06-10 1998-04-15 Přerovské Strojírny, A.S. Vysokolegovaná manganová otěruvzdorná ocel
KR970001324B1 (ko) * 1994-03-25 1997-02-05 김만제 열간가공성이 우수한 고망간강 및 그 열간압연 방법
GB2287956B (en) * 1994-03-31 1998-02-04 Daewoo Heavy Ind Co Ltd Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same
DE19724051C1 (de) * 1997-06-07 1999-03-11 Thyssen Stahl Ag Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus
IT1291931B1 (it) * 1997-06-19 1999-01-21 Voest Alpine Ind Anlagen Procedimento per la produzione di nastri grezzi di colaggio in acciaio a basso contenuto di carbonio e nastri cosi' ottenibili
DE19727759C2 (de) * 1997-07-01 2000-05-18 Max Planck Inst Eisenforschung Verwendung eines Leichtbaustahls
DE19900199A1 (de) * 1999-01-06 2000-07-13 Ralf Uebachs Leichtbaustahllegierung
FR2796083B1 (fr) * 1999-07-07 2001-08-31 Usinor Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN108655354A (zh) * 2018-06-07 2018-10-16 东北大学 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法

Also Published As

Publication number Publication date
US20040074628A1 (en) 2004-04-22
JP3836793B2 (ja) 2006-10-25
PL362508A1 (pl) 2004-11-02
CZ20031558A3 (cs) 2004-02-18
CN1466633A (zh) 2004-01-07
CN1236076C (zh) 2006-01-11
EP1341937B1 (de) 2004-05-19
AU2002231664A1 (en) 2002-06-18
WO2002046480A1 (de) 2002-06-13
JP2004515362A (ja) 2004-05-27
US20070199631A1 (en) 2007-08-30
ES2221659T3 (es) 2005-01-01
DE10060948A1 (de) 2002-06-27
ATE267269T1 (de) 2004-06-15
DE50102363D1 (de) 2004-06-24
CZ304928B6 (cs) 2015-01-28
DE10060948C2 (de) 2003-07-31
EP1341937A1 (de) 2003-09-10

Similar Documents

Publication Publication Date Title
PL196538B1 (pl) Sposób wytwarzania taśmy walcowanej na gorąco ze stali o wysokiej zawartości manganu
EP2398929B1 (en) A high strength thin cast strip product and method for making the same
RU2383634C2 (ru) Способ получения электротехнической полосовой стали с ориентированным зерном
EP2162252B1 (en) An age hardened thin cast strip product with microalloy additions, and method for making the same
JP5350253B2 (ja) ボロンミクロ合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
KR101458039B1 (ko) 복상 조직을 형성하는 강으로부터 평판형 강 제품을 제조하는 방법
JP5350252B2 (ja) マルテンサイトミクロ組織を形成する鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
CN102686751A (zh) 制造晶粒取向电工钢带材的方法及由此制得的晶粒取向电工钢
EP1157138B9 (en) Cold rolled steel
EP2764128B1 (en) Process for the production of grain-oriented magnetic sheet with a high level of cold reduction
JP5350255B2 (ja) ケイ素合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
RU2450061C1 (ru) Способ производства горячекатаного рулонного проката низколегированной стали
CN102325917B (zh) 热轧薄铸造钢带产品及其制造方法
US20120305212A1 (en) Process and device for producing hot-rolled strip from silicon steel
JP5350254B2 (ja) アルミニウム合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法
JP7095748B2 (ja) 薄板鋼板の製造方法
US11285529B2 (en) Aluminum-free steel alloys and methods for making the same
KR20190078395A (ko) 형상 품질이 우수한 무방향성 전기강판 및 그 제조방법
US20090065104A1 (en) Method of producing a cold-rolled strip with a ferritic structure
KR930000089B1 (ko) 표면품질과 재질이 우수한 Cr-Ni계 스테인레스강 시이트의 제조방법
AU757362B2 (en) Cold rolled steel
CN117295831A (zh) 冷轧用钢板的制造方法及冷轧钢板的制造方法